DE2756277A1

DE2756277A1 - Verbundgegenstand und verfahren zum veraendern der waermespannungen desselben

Info

Publication number: DE2756277A1
Application number: DE19772756277
Authority: DE
Inventors: William Donnelly Marscher
Original assignee: United Technologies Corp
Current assignee: Raytheon Technologies Corp
Priority date: 1976-12-27
Filing date: 1977-12-16
Publication date: 1978-06-29
Also published as: NO145007B; FR2375156A1; IL53657A; JPS5382815A; CH627129A5; US4109031A; FR2375156B1; GB1566007A; IT1089444B; SE7714642L; BE862116A; NO145007C; NO774394L; CA1098019A

Description

Verbundgegenstand und Verfahren zum Verändern der Wärmespannungen desselben

Die Erfindung betrifft die Herstellung von Metall-Keramik-Gegenständen, welche durch eine gemischte Metallkeramikzwischenschicht zusammengehalten werden.

Im Stand der Technik ist erkannt worden, daß die Spannungen, die sich aus dem Unterschied in den Wärmeausdehnungszahlen ergeben, das Hauptproblem bei der Herstellung von in sich unlösbar verbundenen Metall-Keramik-Gegenständen darstellen. Dieses Problem ist in dem Ceramic Bulletin, Band 38, Nr.6, 1959, S.301-307 sowie in dem Buch "Vacuum Sealing Techniques' von A. Roth, erschienen bei Pergamon Press, erläutert. Eine bekannte Lösung dieses Problems beinhaltet die Verwendung einer abgestuften Schicht zwischen den Metall- und Keramikteilen, wobei die Zwischenschicht ein Gemisch aus Metall und

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Keramik ist. Die Zwischenschicht kann eine abgestufte Schicht sein, in welcher sich die relativen Mengen von Metall und Keramik von 100 % Metall an der Metallgrenzfläche bis 100 % Keramik an der Keramikgrenzfläche ändern. Durch die Verwendung einer solchen Schicht werden die Spannungen, die durch unterschiedliche Wärmeausdehnung erzeugt werden, in einem Materialvolumen verteilt. Die Verwendung von abgestuften Metall-Keramik-Dichtungen, welche durch Pulvermetallurgieverfahren hergestellt sind, ist in Ceramic Age, Februar 1954, S. 12-13 beschrieben. Aus der US-PS 3 091 548 ist ein Hochtemperaturkeramiküberzug bekannt, der mit einem metallischen Gegenstand über mehrere gemischte Keramik-Metall-Zwischenschichten unlösbar verbunden ist.

Die Erfindung schafft ein Verfahren, bei welchem eine unterschiedliche Abkühlung für die Herstellung von Metall-Keramik-Verbundgegenständen benutzt wird. Die Gegenstände haben eine gemischte Metall-Keramik-Zwischenschicht zwischen den Metall- und Keramikteilen und diese Zwischenschicht hat eine charakteristische Erweichungsteraperatur, bei welcher das Zwischenschichtmaterial plastisch wird und sich bei Ausüben einer Belastung frei verformt. Die unterschiedliche Abkühlung wird bei dem Metallteil angewandt, um es schnell unter die Erweichungstemperatur der Zwischenschicht abzukühlen, während die Zwischenschicht sich oberhalb ihrer Erweichungstemperatur befindet und während sich der Keramikteil oberhalb der Erweichungstemperatur der Zwischenschicht befindet. Nach dem bevorzugten Abkühlen des Metallteils wird dem Gegenstand gestattet, mit gleichmäßiger Geschwindigkeit abzukühlen. Die Auswirkung des Schrittes bevorzugter Abkühlung besteht darin, daß der Metallteil veranlaßt wird, zu kontraktieren, während die Zwischenschicht noch in einem plastischen Zustand und der Keramikteil auf einer erhöhten Temperatur ist. Bei dem anschließenden Abkühlen gewinnt die Zwischenschicht abrupt den größten Teil ihrer Festigkeit zurück, aber aufgrund des

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ungleichmäßigen Temperaturgradienten, der von der bevorzugten Abkühlung zurückbleibt, ist die Restspannung von derjenigen verschieden, die sich durch die herkömmliche gleichmäßige Abkühlung, welche bislang abgewandt wird, ergeben würde.

Mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im folgenden unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigen:

Fig. 1 einen Schnitt durch eine Metallkeramik-Dichtung,

Fig. 2 die Wärmeausdehnungszahl einer typischen

Superlegierung, MAR-M509, und einer Keramik, Zirkonoxid, in Abhängigkeit von der Temperatur,

Fig. 3 die Spannungen, die sich in einer typischen

Gasturbinendichtung während verschiedener Teile eines Triebwerkszyklus ergeben können,

Fig. 4 die spezifische Druckfestigkeit einer typischen gemischten Metall-Keramik-Zwischenschicht in Abhängigkeit von der Temperatur, und

Fig. 5 die tatsächlichen berechneten Druckspannungen

in einer Gasturbinendichtung.

Die Erfindung ist für die Verwendung bei der Herstellung von Luftdichtungen für Gasturbinentriebwerke entwickelt worden. Die Erfindung ist jedoch auch in Verbindung mit der Herstellung von verschiedenen anderen Verbundgegenständen mit Metall-Keramik-Struktur von Nutzen. Die Erfindung wird unter Bezugnahme auf den besonderen Anwendungsfall bei Gas-

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turbinendichtungen beschrieben.

Fig. 1 zeigt schematisch einen Querschnitt durch eine Gasturbinenluftdichtung. Die Luftdichtung besteht aus einer Metallträgerplatte 1 und einem Keramikdichtungsteil 6, die durch eine Zwischenschicht 7 aus gemischter Metallkeramik getrennt sind. Die Trägerplatte 1 ist an dem Turbinentriebwerksgehäuse befestigt, während der innere Keramikteil sich in unmittelbarer Nähe der rotierenden Schaufel befindet. Die Dichtung hat die Aufgabe, Gasleckverluste an den Schaufeln zu minimieren. In einer besonderen Ausführungsform kann die Trägerschicht eine Kobaltsuperlegierung, wie MAR-M509, sein und der Keramikteil kann auf Zirkonoxid basieren. Die Zwischenschicht kann aus mehreren Schichten 2, 3, 4 und 5 bestehen, die unterschiedliche Zusammensetzungen haben können. Wenn beispielsweise die Zwischenschicht 7 aus vier Schichten besteht, wie in Fig. 1 gezeigt, kann die Schicht 5 aus 80% Keramik und 20% Metall, die Schicht 4 aus 60% Keramik und 40% Metall, die Schicht 3 aus 40% Keramik und 60% Metall und die Schicht 2 aus 20% Keramik und 80% Metall bestehen. Selbstverständlich sind andere Kombinationen von Metall- und Keramikschichten sowie mehr oder weniger als vier Schichten oder eine kontinuierlich abgestufte Anordnung verwendbar. Die Dichtungen sind zwar unter Verwendung von MAR-M509 und Zirkonoxid hergestellt worden, diese könnten jedoch selbstverständlich durch andere Materialien ersetzt werden. MAR-M509 ist eine Superlegierung auf Kobaltbasis mit folgender Nennzusammensetzung: 0,6% C, 24% Cr, 10% Ni, 7% W, 7,5% Ta, 0,2% Ti, 1% Fe, Rest im wesentlichen Kobalt. Weitere Nickel- und Kobaltbasissuperlegierungen könnten anstelle der Legierung MAR-M509 benutzt werden. Ebenso könnten andere Keramiken, wie Aluminiumoxid, anstelle des Zirkonoxids benutzt werden. Diese Keramiken können modifiziert werden. Beispielsweise können dem Zirkonoxid Zusätze beigemischt werden, um das Kristallgefüge zu stabilisieren. Das Metallpulver in der Zwischenschicht braucht nicht dieselbe Zusammensetzung wie die Trägerschicht zu haben. Wenn andere

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Materialien benutzt werden, müssen selbstverständlich ihre mechanischen und thermischen Eigenschaften in Betracht gezogen werden.

Metalle und Keramiken haben unterschiedliche Wärmeausdehnungszahlen. Kurven, die die Wärmeausdehnungszahl von MAR-M509 und Zirkonoxid zeigen, sind in Fig. 2 angegeben. Die Ausdehnungseigenschaften der gemischten Metall-Keramikschichten würden insgesamt zwischen den beiden Kurven in Fig. 2 liegen. Es ist zu erkennen, daß die Wärmeausdehnungszahl des Metallteils viel größer ist als die des Keramikteils, was praktisch für sämtliche Kombinationen von Metallen und Keramiken gilt. Die Unterschiede in der Wärmeausdehnungszahl führen zu Spannungen in einem Verbundgegenstand der in Fig. 1 gezeigten Art, wenn der Gegenstand erhitzt wird. Innerhalb einer Gasturbine kann der Keramikteil einem Gasstrom ausgesetzt sein, dessen Temperatur bis zu 14 27 ⁰C betragen kann. Da das Metallträgermaterial bei so hohen Temperaturen weich wird und sogar schmelzen kann, wird es gleichzeitig an der Rückseite mit Luft gekühlt. Das Ergebnis dieser Temperaturdifferenzen, welchen die Dichtung im Betrieb ausgesetzt ist, sind Wärmespannungen, die das Zerspringen des Keramikteils verursachen können. Dieses Problem wird weiter durch die Tatsache kompliziert, daß sich die Spannungen ändern, wenn das Triebwerk verschiedene Betriebszustände durchläuft. Das ist in schematischer Form in Fig. 3 dargestellt, in welcher die Spannungen in dem Keramikteil der oben beschriebenen Dichtung, die während des Flugzeuggasturbinentriebwerksbetriebes auftreten, dargestellt sind. Da es sehr schwierig ist, solche Spannungen im tatsächlichen Betrieb zu messen, sind die Daten, auf denen diese Kurve basiert, das Ergebnis einer Computersimulation, die die Materialeigenschaften und (gemessene) Temperaturen berücksichtigt. Tatsächliche Triebwerkstests haben dieses Computermodell bestätigt. Die Spannung, die

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auf der Abszisse von Fig. 3 dargestellt ist, ist diejenige, die in dem Keramikteil beobachtet wird, und es ist zu erkennen, daß die Druckstreckspannung achtmal so groß ist. wie die Zugstreckspannung, was für Keramiken typisch ist. Die Änderungen in dem Spannungswert der Keramik, die in Fig. 3 gezeigt sind, sind weitgehend das Ergebnis von Temperaturunterschieden während verschiedener Teile des Triebwerkszyklus. Aus diesem Grund ist Fig. 3 lediglich ein Schema, da sich sowohl die Zug- als auch die Druckstreckspannung mit der Temperatur etwas ändern wird. Wird jedoch angenommen, daß die Zug- und Druckstreckspannungen die in Fig. 3 gezeigten sind, so ist zu erkennen, daß die Spannung in dem Keramikteil die Druckstreckspannung für wenigstens einen Teil des Zyklus übersteigt und deshalb das Keramikteil versagen wird. Die weitere Betrachtung von Fig. 3 zeigt, daß, wenn die gesamte Kurve in der Zug-Richtung verschoben werden könnte, dieses Problem beseitigt werden könnte, ohne daß Probleme aufgrund von übermäßigen Zugbelastungen auftreten.

Das Verfahren nach der Erfindung ändert den Wert der mechanischen Vorspannung in dem Verbundgegenstand und verschiebt dadurch die Kurve in Fig. 3 effektiv aufwärts. Die gestrichelte Kurve in Fig. 3 gibt einen verringerten Vorspannungswert wieder. Die Vorspannung ist in dem Verbundgegenstand infolge der Eigenschaften der Teile und der Art des zur Herstellung der Teile benutzten Verfahrens vorhanden. Ein Verfahren zum Erzeugen des Gegenstands ist das Heißpressen von Metall- und Keramikpulvern in einer Presse. Die in Fig.1 dargestellten Pulverschichten, bei welchen es sich um die Schichten 2, 3, 4 und 5 handelt, und der Keramikteil 6 würden in der Presse heißgepreßt (beispielsweise bei 1288 ⁰C) und der sich ergebende Preßkörper würde mit der Metallträgerschicht unlösbar verbunden, beispielsweise durch einen Hartlötprozeß. Die mechanischen Eigenschaften der gemischten Metall-Keramik-Zwischenschicht sind stark tempera-

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turabhängig, was in Fig. 4 dargestellt ist. Diese Temperatur zeigt die Streckspannung eines Gemisches aus einer Nickel-Chrom-Legierung und Zirkonoxid, die typisch für eine in einer Dichtung benutzte Mischung ist, in Abhängigkeit von der Temperatur. Es ist zu erkennen, daß die Streckfestigkeit bei einer Temperatur von etwa 871 ⁰C steil abfällt. Eine spezifische Erweichungstemperatur könnte als diejenige Temperatur definiert werden, bei welcher die Keramik 50% ihrer Festigkeit bei Raumtemperatur verloren hätte. Der Pulverpreßkörper wird mit der Metallträgerschicht bei einer Temperatur von etwa 1177 ⁰C, die deutlich oberhalb von 871 ⁰C liegt, unlösbar verbunden. Da die Streckfestigkeit der Zwischenschicht oberhalb von 871 ⁰C sehr niedrig ist, ist die Spannung zwischen dem Metall- und Keramikteilen bei Temperaturen oberhalb von 871 ⁰C vernachlässigbar. Die Temperatur von 871 ⁰C kann als die Spannungsfreitemperatür betrachtet werden, d.h. als diejenige Temperatur, bei welcher keine Spannungen in der Dichtung vorhanden sind (unter der Annahme einer gleichmäßigen Temperatur von 871 ⁰C in der gesamten Dichtung). Bei dem Abkühlen unter 871 ⁰C wird jedoch die Zwischenschicht fest genug, um eine Spannung auszuhalten, und der Spannungswert in der Keramik wird infolge der Differenz der Wärmeausdehnungszahlen zwischen den Metall- und Keramikteilen ansteigen. Für eine bestimmte Kombination von Metall- und Keramikteilen, die durch eine Zwischenschicht miteinander verbunden sind, welche eine bestimmte Erweichungstemperatur hat, wird die Spannungsfreitemperatür an jeder Stelle in der Struktur bei jeder Temperatur unterhalb der Erweichungstemperatur eine Konstante sein, die aus den relativen Wärmeausdehnungszahlen ermittelt werden kann.

Das Verfahren nach der Erfindung ist nicht auf Gegenstände beschränkt, die durch Pulvermetallurgieverfahren hergestellt worden sind. Gegenstände, die durch andere Verfahren hergestellt worden sind, beispielsweise durch Plasmaspritzauftrag, können die erfindungsgemäße Wärmebehandlung erhalten.

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Im Betrieb des Gasturbinentriebwerks sind die Dichtungen gezwungen, unter Bedingungen zu arbeiten, bei denen sich die Zwischenschicht immer unterhalb ihrer Erweichungstemperatur befindet, trotz der Tatsache, daß die Oberfläche des Keramikteils eine Temperatur von mehr als 1093 ⁰C haben kann. Ausreichend Kühlluft wird dem Metallträgerteil zugeführt, um die Zwischenschicht auf einer Temperatur unterhalb ihres Erweichungspunktes zu halten. Infolgedessen ist immer ein Grad an Vorspannung in in herkömmlicher Weise hergestellten Metall-Keramik-Dichtungen während des Betriebes vorhanden. Diese Vorspannung in der Keramik wird eine Druckspannung sein, da das Metall stärker kontraktiert als Keramik, wenn die Temperatur der Dichtung unter 871 ⁰C absinkt. Dieser Grad an Druckspannung ist schematisch in Fig. 3 gezeigt (in dem mit Raumtemperatur bezeichneten Teil der Kurve).

Das Verfahren nach der Erfindung beinhaltet die unterschiedliche Abkühlung, so daß der Grad an Vorspannung in der Dichtung so modifiziert werden kann, daß er anders ist als derjenige, der in einer Gleichgewichtssituation anzutreffen wäre. Insbesondere durch bevorzugtes Abkühlen des Metallträgerteils, während die Zwischenschicht und der Keramikteil auf einer erhöhten Temperatur gehalten werden, und durch anschließendes gleichmäßiges Abkühlenlassen der vollständigen Dichtung kann die Druckvorspannung in dem Keramikteil der Dichtung reduziert werden. Das ist in Fig. 3 durch die verschobene Kurve (gestrichelte Linie) dargestellt. In anderer Betrachtung des erfindungsgemäßen Verfahrens läßt sich sagen, daß die Spannungsfreitemperatur reduziert worden ist. Die Reduzierung der Spannungsfreitemperatur ist eine Folge der bevorzugten Abkühlung, da die Zwischenschicht bei derselben Temperatur noch hart wird.

Zusammenfassend ist festzustellen, daß gemäß dem Verfahren nach der Erfindung die vollständige Dichtungsanordnung auf

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eine Temperatur oberhalb der Erweichungstemperatur der Zwischenschicht erhitzt und der Metallteil bevorzugt abgekühlt wird, während die Keramik und die Zwischenschicht auf einer erhöhten Temperatur gehalten werden, wobei die Temperatur der Zwischenschicht über deren Erweichungspunkt bleibt. Nach dem Schritt des bevorzugten Abkühlens wird der gesamten Dichtungsanordnung gestattet, sich im wesentlichen gleichmäßig abzukühlen, beispielsweise durch Konvektionskühlung in einer gasförmigen Umgebung. Beispielsweise kann das bevorzugte Abkühlen durch einen Luftstrahl oder einen gleichwertigen Kühlstrahl eines anderen Gases oder Wärmeübertragungsmediums erfolgen.

Bei den Dichtungen, die nach bekannten Verfahren (gleichmäßige Abkühlung) hergestellt worden sind, ist die Spannungsfreitemperatur diejenige Temperatur, bei welcher die Zwischenschicht während des Abkühlens zuerst eine beträchtliche Festigkeit erreicht. Diese Temperatur könnte genauer als gleichmäßige Spannungsfreitemperatur bezeichnet werden, da das Erzielen des Spannungsfreizustandes im wesentlichen eine gleichmäßige Temperatur in dem gesamten Gegenstand erfordert. Das Verfahren nach der Erfindung benutzt die bevorzugte Abkühlung, so daß der Spannungsfreizustand am genauesten mit der mittleren Metalltemperatur und der mittleren Keramiktemperatur bei derjenigen Temperatur, bei der die Zwischenschicht zuerst eine beträchtliche Festigkeit erreicht, beschrieben werden kann. Beispielsweise würde bei einem Metall-Keramik-Verbundgegenstand mit einer Zwischenschicht, deren Erweichungstemperatur 871 ⁰C beträgt, die gleichmäßige Spannungsfreitemperatur 871 ⁰C betragen, wenn die gleichmäßige Abkühlung angewandt wird. Wenn jedoch die bevorzugte Abkühlung gemäß der Erfindung angewandt wird, so daß die mittlere Metalltemperatur 649 ⁰C und die mittlere Keramiktemperatur 871 ⁰C beträgt, wenn die Zwischenschichttemperatür 871 ⁰C beträgt, würde der

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Verbundgegenstand zwei Spannungsfreitemperaturzustände haben. Der erste Zustand würde ein Zustand sein, in welchem die mittlere Metalltemperatur 649 ⁰C und die mittlere Keramikteniperatur 871 ⁰C beträgt (was den Herstellungsbedingungen entspricht), während der zweite Spannungsfreizustand eine gleichmäßige Temperatur von etwa 427 ⁰C sein würde, was eine Folge der Tatsache ist, daß die Wärmeausdehnungszahl der Keramik etwa halb so groß ist wie die Wärmeausdehnungszahl des Metalls. Die Keramik- und Metallteile würdai daher in einem gleichen Ausmaß kontraktieren, wenn sie aus dem oben erwähnten 871 °C/649 ⁰C Temperaturzustand auf eine gleichmäßige Temperatur von 4 27 ⁰C abgekühlt würden,und es würde sich ein Spannungsfreizustand ergeben.

Die folgende Beschreibung einer Modelldichtungssituation macht die Erfindung noch verständlicher. Die Metallträgerplatte von Fig. 1 hat eine Steifigkeit, die gleich derjenigen ist, welche durch eine gleichmäßige Metalldicke von 5,1 mm erzeugt würde. Das Metall der Trägerplatte ist MAR-M509. Die Zwischenschicht hat eine Dicke von etwa 2,5 mm und besteht aus mehreren abgestuften Schichten, die ein Gemisch aus einer Nickel-Chrom-Legierung und stabilisiertem Zirkonoxid sind. Die äußere Keramikschicht hat eine Dicke von etwa 2,5 mm und besteht im wesentlichen aus stabilisiertem Zirkonoxid. Diese Modelldichtung ist nach einer Dichtung geformt, die für das Turbinentriebwerk JT9D der Fa. Pratt & Whitney Aircraft entwickelt worden ist. Diese Modelldichtungsanordnung ist hinsichtlich der Bedingungen analysiert worden, die sie beim Gebrauch in einem kommerziellen Gasturbinentriebwerk des Typs JT9D antreffen würde. Die besonderen Punkte, wo die Spannungen ausgewertet wurden, sind mit den in Fig. 3 gezeigten identisch. Die Ergebnisse sind in Fig. 5 angegeben.

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In Fig. 5 zeigt die gestrichelte Kurve die Grenzdruckfestigkeit der Keramik unter den verschiedenen Triebwerkszyklusbedingungen. Die ausgezogene Kurve zeigt die Spannungswerte, die in der Keramikschicht des Modellsystems unter den verschiedenen Triebwerkszyklusbedingungen vorhanden sein würden. Die durch die ausgezogene Kurve dargestellten Werte wurden für das bekannte Herstellungsverfahren, bei welchem mit gleichmäßiger Kühlung gearbeitet wird, und für eine sich ergebende gleichmäßige Spannungsfreitemperatur von etwa 871 ⁰C berechnet. Ein Vergleich der gestrichelten Kurve mit der ausgezogenen Kurve zeigt, daß die Spannungen an der Keramik die Festigkeit der Keramik für die beiden Bedingungen übersteigen. Die schraffierten Gebiete bezeichnen Bereiche des Triebwerksgebietes, wo ein Dichtungsversagen wahrscheinlich ist. Die endgültige Kurve (strichpunktiert) zeigt die Spannungen, die in der Keramikschicht vorhanden sein würden, wenn die Keramikschicht gemäß der Erfindung unter Bedingungen bevorzugter Abkühlung derart verarbeitet würde, daß die mittlere Metalltemperatur 668 ⁰C und die mittlere Keramiktemperatur 871 ⁰C zu der Zeit beträgt, zu der die Zwischenschicht fest würde. Wie oben erwähnt, ist die Genauigkeit dieses Modells durch Triebwerkstests überprüft worden. Es ist zu erkennen, daß die Spannungen die Festigkeit der Keramikschicht unter keiner der angegebenen Triebwerksbedingungen übersteigen. Diese Kurve veranschaulicht die Auswirkung der Behandlung mit bevorzugter Abkühlung.

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Claims

FWtNTAMWALTE. Menges & Prahl Erhardtstrasse 12.0-8000 München 5 2755277 Patenlanwätte Menges & Prahl. Erhardtstr. 12. D-8000 München 5 Dip) -Ing Rolf Menges Dipl.-Chem Dt Horst Prahl Telefon (089) 26 3847 Telex 529581 BIPATd Telegramm BIPAT München IhrZeichen/Yourref. Unser Zeichen/Our ref. ^ Datum/Date 16. DeZ. 1977 United Technologies Corporation Hartford, Connecticut 06101, V.St.A. Patentansprüche :

1. Verfahren zum Modifizieren der Größe der Wärmespannungen zwischen den Metall- und Keramikteilen eines Verbundgegenstandes, der eine Zwischenschicht mit gemischter Metall-Keramik- Zusammensetzung zwischen den Metall- und Keramikteilen aufweist, die eine charakteristische Erweichungstemperatur hat, gekennzeichnet durch folgende Schritte:

a) Erzeugen eines Gegenstands, der aus einem Metallteil und einem Keramikteil besteht, welche durch eine Zwischenschicht mit gemischter Metall-Keramik-Zusammensetzung getrennt sind,

b) Erhitzen des Gegenstands auf eine Temperatur, die über dem Erweichungspunkt der Zwischenschicht liegt,

c) bevorzugtes Abkühlen des Metallteils auf eine Temperatur unterhalb der Erweichungstemperatur der Zwischenschicht, während der Keramikteil und die Zwischenschicht auf einer Temperatur oberhalb des Erweichungspunktes der Zwischenschicht bleiben, und

d) Abkühlenlassen des Gegenstands mit im wesentlichen gleichmäßiger Geschwindigkeit, bis die Temperatur des gesamten Ge-

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genstands unterhalb des Erweichungspunktes der Zwischenschicht liegt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das bevorzugte Abkühlen unter Verwendung eines Gasstrahls ausgeführt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Metallteil aus einer Superlegierung besteht.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Keramikteil überwiegend aus Zirkonoxid besteht.

5. Verbundgegenstand, der insbesondere dem Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4 ausgesetzt worden ist, dadurch gekennzeichnet, daß er aus einem unlösbar mit einem Metallteil verbundenen Keramikteil und einer Zwischenschicht mit gemischter Metall-Keramik-Zusammensetzung besteht, die eine Erweichungstemperatur hat, und daß der Verbundgegenstand eine gleichmäßige Spannungsfreitemperatur hat, die wesentlich niedriger als die Zwischenschichterweichungstemperatur ist.

6. Gegenstand nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Metallteil aus einer Superlegierung besteht.

7. Gegenstand nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Keramikteil überwiegend aus Zirkonoxid besteht.

8. Gegenstand nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die gleichmäßige Spannungsfreitemperatur wenigstens 55 ⁰C niedriger ist als die Erweichungstemperatur der Zwischenschicht.

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