DE2755028C3 - Verfahren zum Herstellen eines Rohres oder eines Hohlkörpers aus thermoplastischem, zumindest teilkristallinem Material - Google Patents
Verfahren zum Herstellen eines Rohres oder eines Hohlkörpers aus thermoplastischem, zumindest teilkristallinem MaterialInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines Rohres oder eines Hohlkörpers nach dem
Oberbegriff des Anspruchs 1.
Die Erfindung geh; aus von einem Verfahren, wie es zum Extrusionsblasformen von thermoplastischem
Material aus der DD-PS 51 980 und zum kontinuierlichen Herstellen von kalibrierten Rohren aus thermoplastischem
Material aus der DE-AS 12 85 721 bekannt ist. Bei dem bekannten Extrusionsblasformverfahren wird
der extrudierte Schlauchrohling nach dem Austritt aus der Strangpresse rings um seinen Umfang durch
Anblasen mit 10° kühler Luft an seiner Oberfläche vorgekühlt, bevor er in die Blasform eingeführt wird,
wodurch eine mattierte Oberfläche des hergestellten Hohlkörpers erreicht werden soll. Bei dem bekannten
Rohrherstellungsverfahren wird das thermoplastische Material unmittelbar nach seinem Austritt aus der
Strangpresse kräftig vorgekühlt, bis die Temperatur des Rohres an seiner Außenfläche unter den Erweichungspunkt
des Materials abgesunken ist. Zur Vermeidung von Schrumpfspannungen im fertigen Rohr wird bei
dem bekannten Verfahren das Fertigformen im Zusammenhang mit einer zweiten Kühlung erst
vorgenommen, nachdem sich auch die Temperatur an der Innenseite des frisch extrudierten Rohres etwa der
Temperatur seiner in der Vorkühlung gekühlten Außenfläche angeglichen hat.
Aus der DD-PS 95 682 bzw. der FR-OS 21 32 141 ist ein Verfahren zum Extrudieren von dickwandigen
Rohren aus Polyestern bekannt, bei dem zur Erzielung eines einheitlichen Kristallgefüges das Material, bevor
es in ein unbeheiztes oder gekühltes Kalibrierrohr gelangt, durch ein beheiztes, von der Extruderdüse
thermisch isoliertes Zwischenkaliber gepreßt wird. Dabei hat das Zwischenkaliber eine geringere Temperatur
als die davor angeordnete Extruderdüse. Von der Schmelze bis zur Fertigformung wird dabei das Material
kontinuierlich durch die Kaliber geführt Für die Herstellung dünnwandiger Rohre ist dieses Verfahren
wenig geeignet, und es ist nicht brauchbar, wenn man Polymere verarbeiten will, die im schmelzflüssigen
Zustand eine geringe Viskosität haben. Hinzu kommt, daß dieses bekannte Verfahren nur eine geringe
Produktionsgeschwindigkeit zuläßt
ίο Aus der DE-OS 17 29175 ist ein Verfahren zum'
Herstellen von Polyäthylenfolien mit hohem Molekulargewicht bekannt, bei dem das Material bei einer
Temperatur oberhalb des kristallinen Schmelzpunktes stranggepreßt und danach außerhalb der Strangpresse
oberflächlich etwas abkühlen gelassen und anschließend mit Druck quer zur Förderrichtung beaufschlagt wird,
bevor die Temperatur im Innern des Materials unter seinen kristallinen Schmelzpunkt gefallen ist Das dabei
verarbeitete Polyäthylen mit hohem Molekulargewicht hat im schmelzflüssigen Zustand eine ungewöhnliche
Zähigkeit oder Heißschmelzfestigkeit, wenn es von der Strangpresse kommt Durch Staudruck auf die stranggepreßte
Folie sollen innere Spannungen in der Folie ausgeglichen und sichtbare Markierungen auf der
Folienoberfläche, die durch die Druckeinwirkung und durch das Gegeneinandergleiten der Materialschichten
entstehen, in bestimmter Weise beeinflußt werden.
Schließlich ist es aus der DE-AS 16 29 603 bekannt, thermoplastischen Kunststoff in einer langgestreckten
konischen Düse einer Strangpresse unter seine Verfestigungstemperatur abzukühlen, um zu erreichen, daß der
stranggepreßte Hohlstrang sich nach dem Austritt aus der Düse selbst trägt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs angegebenen Art so auszubilden,
daß man bei hoher Produktionsgeschwindigkeit ein Produkt mit gleichmäßiger Struktur erhält und vor
allem thermoplastisches, zumindest teilkristallines Material mit niedriger Schmelzviskosität beim Extrudieren
ins Freie mit nachgeschaltetem Fertigformen verarbeiten kann.
Diese Aufgabe wird durch die Maßnahmen des Anspruchs 1 gelöst. Der enge Temperaturbereich
zwischen kristallinem Schmelzpunkt und Beginn der Kristallisation, auf den das über Schmelztemperatur
erwärmte Material abgekühlt wird, bevor es durch die Extrusionsdüse tritt, ist zwar im Hinblick auf die
Ausbildung von Kristallkeimen relativ instabil, dennoch lassen sich aber auf diese Weise Produkte mit guter
Qualität und gleichmäßiger Struktur, sei es in amorpher oder kristalliner Form, erzielen. Vor allem kann man
durch die aufgrund der Abkühlung erhöhte Viskosität vor der Extrusionsdüse auch im schmelzflüssigen
Zustand dünnflüssige thermoplastische Materialien verarbeiten, wobei in einem Abstand von der Extrusionsdüse
die Fertigformung erfolgt Derartige Materialien konnten bisher mit einem solchen Verfahren nicht
verarbeitet werden, weil das Material sich nach Austritt aus der Düse unter seinem Eigengewicht merklich
verformte und nicht zulässige Unregelmäßigkeiten in der Dickenverteilung auftraten, weil das niedrig-viskose
Material nicht ausreichend fest war. Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann eine für die industrielle
Fertigung ausreichend hohe Produktionsgeschwindigkeit erzielt werden. Es lassen sich dünnwandige Rohre
oder über schlauchförmige Rohlinge Flaschen durch Blasformen herstellen. .
Eine zweckmäßige Ausgestaltung des Verfahrens ist
Eine zweckmäßige Ausgestaltung des Verfahrens ist
in dem Unteranspruch angegeben.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnungen
beispielsweise näher erläutert. Es zeigt
F i g. 1 ein typisches Diagramm eines haJbkristallinen
Polymers (Polyethylenterephthalat),
Fig.2 eine Vorrichtung zur Durchführung des
Verfahrens.
Die Schmelz- und Kristallisationstemperaturen Tff bzw. Toc können mittels eines Differentialkalorimeters
mit Durchspülung oder mittels mikroskopischer Prühing
unter einer Heizplatte an Mikroproben gemessen werden, die aufeinanderfolgend erhitzt und dann
allmählich abgekühlt werden. Die Schmelztemperatur Tff ist die Temperatur am Schmelzende der Probe im
Verlauf eines programmierten Erhitzens mit einer Geschwindigkeit von 20°C/min entsprechend dem
Bedeckungspunkt der Grundlinie nach der Schmelzendotherme. Die Kristallisationstemperatur Tdc ist die
Temperatur zu Beginn der Kristallisation im Verlauf einer mit einer Geschwindigkeit von 20°C/min programmierten
Abkühlung entsprechend dem Veränderungspunkt der Grundlinie ru Beginn der Kristallisationsexotherme.
Für den größten Teil der industriellen halbkristallinen Polymere beträgt die Spanne Tff-Tx 30 bis 6O0C.
Diese Spanne kann jedoch dadurch vergrößert werden daß katalytische unlösliche Reste oder verschiedene,
meistens durch Verunreinigungen gebildete Kristallisationskerne vermieden werden, oder noch wirksamer
dadurch, daß ein Monomer kopolymerisiert oder
kopolykondensiert wird, das in der Lage ist, die Kristallisationsgeschwindigkeit des Polymers zu verzögern.
Die VerarbeitungstemperatuT T0 im Extruder wird so
gewählt, daß jegliche Phasenungleichheit in der geschmolzenen Masse vermieden wird. Diese Temperatur
To ist abhängig vom Grad und der Dauer der
Schwerwirkung, liegt aber um wenigstens 5° C über der
Schmelztemperatur Tff- Bei halbkristallinen Polymeren ist die Spanne zwischen To und Tjrum so größer, als die <o
Kristallisationsbedingungen des Polymers strenger gewesen und die Plastifizierungs- oder Extrudierdurchsatzmengen
größer sind.
Für die Polymere, die sich bei erhöhter Temperatur einer intensiven Trocknung unterzogen haben oder im *s
festen Zustand nachkondensiert sind, erreicht diese Spanne üblicherweise 30 bis 400C.
Die Vorkühlung der geschmolzenen Masse auf die Temperatur Γι erfolgt gleichmäßig, d. h, daß nicht nur
die Oberflächenschicht, sondern der gesamte geschmol- so
zene Strom in stabiler Weise auf die Temperatur Γι
gebracht wird.
Die Vorkühlungsbedingungen und die Extmsionsgeschwindigkeit
werden überdies in der Weise gesteuert, daß das Auftreten von Kristallkeimen bis zur Formgebungs-
oder Blasvorrichtung vermieden wird. Es ist wesentlich, daß die Vorkühlung vor dem Eintreten in die
Düse stattfindet, um die Anwendung eines hohen hydrostatischen Drucks zu vermeiden, der eine durch
Scherwirkung eingeleitete Kristallisation hervorrufen würde.
Die Vorkühlung des vorher vollständig geschmolzenen Polymers ergibt eine gleichzeitige Erhöhung der
Viskosität und des Elastizitätsmoduls des Extrudats. Die Erhöhung der Viskosität ist abhängig einerseits von der
Differenz To— T], die veränderlich ist gemäß der Art des
Polymers, gemäß dessen anfänglichem Grad an Kristallinität und dessen Verarbeitungsbedingungen,
andererseits von der Aktivierungsenergie, die den Einfluß der Temperatur auf das Viskositätsverhalten des
Polymers im geschmolzenen oder über den Schmelzpunkt erhitzten Zustand kennzeichnet Für die Polymere
in diesem überhitzten Zustand bleibt die Aktivierungsenergie beiderseits von 7kF-unverändert
Die Vorkühlung auf die Temperatur Γι erfolgt mit
Hilfe einer Abkühlvorrichtung zwischen einer Quelle für .geschmolzenes Polymer und einer Extrudierdüse, wobei
die Quelle für geschmolzenes Polymer ein Extruder oder ein Reaktor für Massenpolymerisation, der
unmittelbar oder über eine volumetrische Pumpe angeschlossen ist, sein kann.
Eine einfache Vorrichtungsart, die für die Durchführung
des Verfahrens verwendbar ist, kann bei den statischen oder dynamischen Mischern gefunden werden,
die den Vorteil haben, einen wirksamen und gleichmäßigen Wärmeaustausch ohne hohen Druckverlust
zu ermöglichen, und durch Wahl der Anzahl, der Geometrie und der Temperatur der Elemente in
Abhängigkeit von der gewünschten Spanne T\ — To
angepaßt werden können.
In F i g. 2 ist die Quelle für geschmolzenes Polymer, die der Einfachheit wegen als Extruder 1 dargestellt ist,
vom Extrudierkopf 2, der eine Düse mit Dorn aufweist, durch eine Kühl-Heizvorrichtung 3 getrennt. Diese
enthält ein oder mehrere feststehende Mischelemente, die über Halter 4 mit dem Extruder 1 und dem
Extrudierkopf 2 verbunden sind. Ein einziges Grundelement 5 mit einem halben Anschlußelement 6 ist in der
Fig.2 gezeigt Am Umfang jedes Elements sind Heizkreise 7 und Kühlkreise 8 angeordnet, die durch
einen Fluidumlauf die Einstellung der Wandtemperatur der Elemente auf den gewünschten Wert ermöglichen.
Am Einlaß und am Auslaß der Kühl-Heizvorrichtung 3 angeordnete Druckanzeigeeinrichtungen 9,10 sowie in
der Wand jedes Mischerelements angeordnete Temperaturmeßeinrichtungen 11 ermöglichen die Steuerung
des Druckabfalls und dessen Veränderung mit der Temperatur des Extrudats. Eine praktische Art der
Regelung des Betriebs der Kühl-Heizvorrichtung 3 besteht darin, entweder allmählich die Wandtemperatur
einzustellen bis zur Erzielung der gewünschten Materialtemperatur oder in der allmählichen Steuerung der
Zunahme des Druckabfalls stromauf von der Kühl-Heizvorrichtung 3. Ein an deren Einlaß erzeugtes Viskositätsniveau
entspricht einem definierten Druckabfallniveau, wobei die bei Dauerbetrieb erzeugte Druckabfallstabilität
die Stabilität des Verfahrens garantiert.
Das Verfahren ist nicht auf kristalline Polymere beschränkt Es findet insbesondere bei halbkristallinen
oder gering kristallinen Polymeren Anwendung. Unter den halbkristallinen Polymeren sind z. B. zu nennen die
Polyolefine, wie Polypropylen und Polyäthylen, die gesättigten Polyester, wie Polyäthylenterephthalat und
Polybutylenterephthalat, die Polyamide, das Polyvinylfluorid, das isotaktische Polystyrol, die Polyazetale usw.
Die schwach kristallinen Polymere umfassen z. B. das feste oder plastifizierte Polyvinylchlorid, das chlorierte
Polyvinylchlorid, die Vinylchlorid-Vinylazetat- oder Vinylchlorid-Propen-Kopolymere, die Äthylen-Vinylacetat-Kopolymere
oder die Polykarbonate.
Cas Verfahren findet besonders Anwendung bei thermoplastischen Polymeren mit einer Viskosität im
geschmolzenen Zustand von unter 30 000 dPA s, insbesondere 1500 bis 15 00OdPa s, die bei den bekannten
Extrudier- oder Extrusionsblasverfahren nicht unmittelbar verwendet werden können.
Die mit dem Verfahren hergestellten Erzeugnisse können vorliegen entweder im amorphen Zustand,
wenn die Abkühlgeschwindigkeit in der Fertigformeinrichtung über der Kristallisationsgeschwindigkeit liegt,
oder im kristallinen oder teilweise kristallinen Zustand im entgegengesetzten Fall. Im einen wie im anderen Fall
sind die Erzeugnisse durch eine Regelmäßigkeit gekennzeichnet, die bezüglich der Toleranzen für die
Dicke und die unteren Maße sogar bei geringen Viskositäten ±5% erreicht. Bei nach den bekannten
Verfahren hergestellten Erzeugnissen kann vergleichsweise diese Toleranz nur für Material mit einer
Viskosität von über 20 000 dPA s erzielt werden.
Die hergestellten Erzeugnisse können durch Ausstanzen oder Zusammenbau abgeändert werden. Sie können
eine Oberflächenbeschichtung aufnehmen durch Koextrudieren, Zerstäuben, dünnes Überziehen, Tauchen mit
Lack oder einem anderen Polymer. Sie können abschließenden Vorgängen unterzogen werden, wie der
Doppelorientierung, Formung unter Druck, Kristallisation oder Thermofixierung, nach herkömmlichen Techniken.
Es wird fortlaufend ein Rohr aus gesättigtem Polyester mit einer Wanddicke von 2,5 mm und einem
Außendurchmesser von 24,8 mm hergestellt.
Vorhanden ist ein Einschneckenextruder mit 75 mm Schneckendurchmesser, 28 D Länge, einer Düse von
40 mm Durchmesser, versehen mit 34-mm-Dorn und einem Schwimmbehälter zur Fertigformgebung unter
Vakuum, der in der Achse der Düse mit regelbarem Abstand und Niveau eingestellt ist. Zwischen dem Ende
des Extruderzylinders und der Düse ist eine Abkühl-Heizvorrichtung mit gesteuerter Kühlung und Heizung
zwischengeschaltet mit 101,6 mm Durchmesser bei vier Kanälen.
Das verwendete Polyester ist ein Polyäthylenterephthalat-lsophthalat-Kopolymer
mit 3% Isophthalsäure und den folgenden
— Intrinsic-Viskosität (gemessen bei 25°C in Orthochlorophenol:
0,75 di/g,
— Viskosität im geschmolzenen Zustand (gemessen bei 290° C am Grader DAVENPORT): 4400 dPA s
— TFF:260°C
das geschmolzene Polymer bei 280°C mit einer Durchsatzmenge von 250 kg/h liefert.
Das Polymer weist die folgenden Eigenschaften auf:
Das Polymer weist die folgenden Eigenschaften auf:
— Intrinsic-Viskosität (bei 25°C in Orthochlorophe-' nol): 0,80 dl/g
— Viskosität im geschmolzenen Zustand (bei 290° C am Grader DAVENPORT): 4500 dPA s
- 7>f.-260°C
- Tor:2\3"C
ίο Die Verteilung des geschmolzenen Produkts in die
verschiedenen Formgebungsstrecken erfolgt durch die Förderung von volumetrischen Pumpen.
Zwischen jede volumetrische Pumpe und jede Düse ist eine Abkühl-Heizvorrichtung geschaltet, bestehend
aus zwölf statischen Mischelementen. Mittels Durchtritt durch diese Elemente wird das geschmolzene Material
gleichmäßig auf eine Temperatur von 245° C gebracht. Eine unter Vakuum arbeitende Fertigformvorrichtung
ermöglicht das Extrudieren von Rohren mit einer Wanddicke von 2 bis 3,5 mm. Diese Rohre sind
regelmäßig, amorph, durchscheinend, weisen ein hervorragendes inneres und äußeres Aussehen auf und sind
durch Abschneiden verwendbar als Vorformlinge für im Blasverfahren biaxial orientierte Hohlkörper.
Es werden nichtorientierfe Flaschen aus gesättigtem Polyester durch Extrusionsblasformen hergestellt. Es
wird eine Blasform verwendet, durch die mit Rippen versehene Flaschen hergestellt werden können (18
Rippen mit einem Krümmungsradius von 2 mm am geraden Teil), die die folgenden Abmessungen aufweisen:
Fassungsvermögen 1,251, Höhe 300 mm, Körperdurchmesser 85 mm, Halsdurchmesser 22 bis 28 mm.
Das Polyester ist ein modifiziertes Polyäthylenterephthalat
mit 1,2% Trimethylolpropan und 3% isophthalsäure mit einer Intrir.sic-Viskosität von
0,74 dl/g, einer Viskosität im geschmolzenen Zustand von5390 dPA s, 7>f253°C, 7bc212°C.
Das Material wird im Körper des Extruders bei 285° C geschmolzen und mit 250° C zum Auslaß der Abkühl-Heizvorrichtung
3 gebracht
An verschiedenen Stellen der fertigen Flasche mit einem Gewicht von 5 g wurde die Dickenverteilung der
Wand gemessen. Die Ergebnisse sind die folgenden:
15
20
25
30
50
55
Das Polymer wird als zwangsläufiger Strom, ausgehend vom auf 290° C erhitzten Extruder 1 bei einer
Durchsatzmenge von 50 kg/h in die Kühl-Heizvorrichtung 3 eingeführt In dieser wird die Temperatur des
Extrudats gleichmäßig und allmählich durch Regelung der Wandtemperatur der Elemente abgesenkt, bis am
Einlaß der Düse eine Temperatur von 24O0C erreicht wird. Am Auslaß des letzten Elements tritt das Material
aus der temperaturgeregelten Düse aus und dann in den Schwimmbehälter zur Fertigformgebung unter Vakuum.
Das Rohr wird kontinuierlich hergestellt Es ist vollständig amorph und weist axiale oder radiale
Dickenschwankungen von weniger als ± 5% auf.
Es werden parallel vier Fertigungsstraßen zur. Formgebung von Rohren am Auslaß eines kontinuierlich
arbeitenden Reaktors zur Polykondensation von Äthyiengrykolhomopolyterephthalat angeordnet, der
Entnahmehöhe
Dicke in mm
obere Rippe des geraden Teils 0,42
erstes Drittel 0,40
zweites Drittel 0,42
drittes Drittel 0,44
unterer Teil (Boden) 0,70
60 Im geraden Teil weist diese Flasche Dickentoleranzen
(in Längs- oder Querrichtung) bis zu ±5% auf. Die mechanischen Eigenschaften sind hervorragend. Insbesondere
beträgt der Widerstand gegen senkrechtes Zusammendrücken unter Vakuum 150N. Die Bruch-Fallhöhe
bei freiem Fall beträgt 1,5 m (mittlere Höhe,
50% Bruch, Flasche mit Wasser gefüllt, 230C).
Bei allen Beispielen wurden absichtlich Polymere mit niedriger Viskosität im geschmolzenen Zustand verwendet,
um die Vorteile des Verfahrens besser hervortreten zu lassen.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verfahren zum Herstellen eines Rohres oder eines Hohlkörpers mit homogener amorpher oder
kristalliner Struktur aus thermoplastischem, zumindest teilkristallinem Material niedriger Schmelzviskosität,
bei dem das Material über seine Schmelztemperatur erwärmt, schlauchförmig ins Freie
extrudiert, durch eine Druckdifferenz gegen eine äußere Abstützung fertiggeformt, im Verlauf der
Verfahrensvorgänge vorgekühlt und schließlich abgekühlt wird, dadurch gekennzeichnet,
daß das Vorkühlen des Materials vor dem Extrudieren vorgenommen wird und dabei das
gesamte Material auf eine solclie Temperatur zwischen der Schmelztemperatur und der Temperatur
der beginnenden Kristallisation abgekühlt wird, daß das Material bis zum Beginn des Fertigformens
frei von Kristallkeimen bleibt
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei Verwendung eines Polyäthylenterephthalats
mit einer Viskosität von im geschmolzenen Zustand 1500 bis 15 000 dPas die Temperatur
der Schmelze zwischen 270 und 185° C und die Temperatur zwischen Schmelztemperatur und der
Temperatur beginnender Kristallisation zwischen 220 und 250° C liegt.
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Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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DE2755028B2 DE2755028B2 (de) | 1981-01-15 |
DE2755028C3 true DE2755028C3 (de) | 1984-04-05 |
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Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4621678A (en) * | 1982-09-13 | 1986-11-11 | Cosden Technology, Inc. | Heat exchanger apparatus for extruding thermoplastic compositions |
US4541792A (en) * | 1983-05-09 | 1985-09-17 | Nrm Corporation | Dual loop temperature control system for rubber and other extruders with optional connection for heat pump |
US4734240A (en) * | 1986-01-24 | 1988-03-29 | Hoechst Celanese Corporation | Melt-extrusion of polymer which is capable of forming an anisotropic melt phase to form large shaped articles exhibiting improved polymeric orientation |
JPH0733048B2 (ja) * | 1987-04-08 | 1995-04-12 | ポリプラスチックス株式会社 | ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂フイルムの製造法 |
US4859398A (en) * | 1987-07-02 | 1989-08-22 | Mobil Oil Corporation | High shear extrusion of linear low density polyethylene |
US4859379A (en) * | 1987-12-30 | 1989-08-22 | Mobil Oil Corporation | Process for reducing draw resonance by heating film after extrusion |
FR2630963B1 (fr) * | 1988-05-04 | 1990-09-07 | Alphacan Sa | Appareillage pour l'extrusion de tubes plastiques homogenes; procede de fabrication de tubes homogenes au moyen de l'appareillage |
FR2637533B1 (fr) * | 1988-10-10 | 1990-12-07 | Solvay | Procede pour realiser, par extrusion soufflee, une gaine en resine a base de chlorure de vinyle dont au moins une face presente un aspect mat |
FR2654380B1 (fr) * | 1989-11-10 | 1992-02-21 | Rhone Poulenc Chimie | Procede de preparation de poudres de polymere thermotrope par extrusion-granulation-broyage, les granules conduisant par broyage a ces poudres et les poudres fines et coulables obtenues. |
US5106562A (en) * | 1989-12-28 | 1992-04-21 | American National Can Company | Extrusion methods and apparatus |
DE4040733A1 (de) * | 1990-12-19 | 1992-06-25 | Siemens Ag | Einrichtung zur herstellung eines materialstranges mit zentraler oeffnung |
US5262119A (en) * | 1992-04-27 | 1993-11-16 | Owens-Illinois Plastics Products Inc. | Plastic system for injection molding and extruding a hollow tube for forming a plastic container by blowing |
US5316706A (en) * | 1992-08-05 | 1994-05-31 | Advanced Cardiovascular Systems | Method of manufacturing jointless catheter |
US6117924A (en) * | 1996-10-22 | 2000-09-12 | Crane Plastics Company Limited Partnership | Extrusion of synthetic wood material |
IT1293748B1 (it) * | 1997-07-22 | 1999-03-10 | Bdr S R L | Elementi tubolari con nervature o pareti interne realizzati in pet, strutture resistenti realizzate con tali elementi e filiera per |
US6099162A (en) * | 1997-10-24 | 2000-08-08 | Hydril Company | Resin cure monitor |
GB0018162D0 (en) * | 2000-07-26 | 2000-09-13 | Dow Corning Sa | Polymerisation reactor and process |
US20040104518A1 (en) * | 2002-11-27 | 2004-06-03 | Henneberry Gary S. | Double-walled, blow-molded, poly(vinyl chloride) article and method of making same |
US7198400B2 (en) * | 2003-05-03 | 2007-04-03 | Husky Injection Molding Systems Ltd. | Static mixer and a method of manufacture thereof |
US10370533B2 (en) | 2014-06-05 | 2019-08-06 | Sabic Global Technologies B.V. | Thermoplastic composition and laser-welded article |
DE102015012937A1 (de) * | 2015-10-01 | 2017-04-06 | Kocher-Plastik Maschinenbau Gmbh | Vorrichtung zur Reduzierung der mikrobiologischen Kontaminaten von Behältererzeugnissen |
IT201600083036A1 (it) * | 2016-08-05 | 2018-02-05 | Sacmi | Un dispositivo ed un metodo per la formatura di un oggetto in materiale polimerico attraverso il soffiaggio di un corpo tubolare. |
FR3066274A1 (fr) * | 2017-05-09 | 2018-11-16 | Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives | Procede de determination d'un retard de cristallisation d'un polymere thermoplastique, utilisation d'un tel polymere pour revetir ou encapsuler un composant electronique et procede associe |
US20190054676A1 (en) * | 2017-08-16 | 2019-02-21 | Promix Solutions Ag | Method for the manufacture of a tube |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD51980A (de) * | ||||
FR1114680A (fr) * | 1953-12-31 | 1956-04-16 | Onderzoekings Inst Res | Procédé et appareil pour la fabrication continue de barres, profilés, tubes, et objets allongés similaires avec des matières synthétiques thermoplastiques |
DE1037119B (de) * | 1953-12-31 | 1958-08-21 | Onderzoekings Inst Res | Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von Staeben, Profilen, Rohren und derartigen laenglichen Gegenstaenden aus thermoplastischen Stoffen |
US3090074A (en) * | 1959-09-16 | 1963-05-21 | Du Pont Canada | Melt spinning apparatus |
DE1285721B (de) * | 1965-08-13 | 1968-12-19 | Stamicarbon | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Rohren aus thermoplastischem Kunststoff |
DE2214543A1 (de) * | 1971-03-29 | 1972-10-05 | Sandoz Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Extrudieren von Profilien aus Polyester |
US3814786A (en) * | 1972-06-12 | 1974-06-04 | Celanese Corp | Process for making polybutylene terephthalate blow molded article |
DE1629603B2 (de) * | 1965-12-27 | 1974-09-19 | Phillips Petroleum Co., Bartlesville, Okla. (V.St.A.) | Strangpresse zum Herstellen von Hohlsträngen aus thermoplatischem Material |
JPS50753A (de) * | 1973-05-02 | 1975-01-07 | ||
JPS5039753A (de) * | 1973-08-15 | 1975-04-12 | ||
DE1729175A1 (de) * | 1968-03-01 | 1975-08-28 | Impact Plastics Inc | Verfahren und vorrichtung fuer die herstellung von polyaethylenfolien mit hohem molekulargewicht |
DE2526616A1 (de) * | 1974-06-13 | 1976-01-02 | Ici Ltd | Verfahren zum extrudieren von polymeren |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3060505A (en) * | 1960-12-19 | 1962-10-30 | Dow Chemical Co | Extrusion die |
US3244781A (en) * | 1962-03-14 | 1966-04-05 | Remington Arms Co Inc | Continuous extrusion and orientation of plastic tubing |
NL289686A (de) * | 1962-05-10 | 1900-01-01 | ||
US3404203A (en) * | 1963-05-03 | 1968-10-01 | Dow Chemical Co | Method of extruding bi-helically oriented thermoplastic tube |
US3382220A (en) * | 1964-02-03 | 1968-05-07 | Phillips Petroleum Co | Transparent linear polymers |
US3574808A (en) * | 1968-10-16 | 1971-04-13 | Phillips Petroleum Co | Method of forming patterned articles employing differential pressure |
US3666649A (en) * | 1969-10-03 | 1972-05-30 | Desoto Inc | Polyacrylic acid in electrocoating |
US3980746A (en) * | 1970-09-28 | 1976-09-14 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for forming a thick-walled tubular product |
US3911073A (en) * | 1971-06-29 | 1975-10-07 | Lacelluphane | Process for inverting flow in a conduit |
JPS5221193B2 (de) * | 1971-12-17 | 1977-06-08 | ||
US3806097A (en) * | 1972-06-05 | 1974-04-23 | Kenics Corp | Mixer structure for distributing molten material |
DE2243944A1 (de) * | 1972-09-07 | 1974-03-14 | Bernd Dipl Ing Zingsheim | Vorrichtung zum ausgleichen von temperaturunterschieden innerhalb des massestranges von thermoplastischen und elastomeren massen |
US4022858A (en) * | 1973-01-02 | 1977-05-10 | Mobil Oil Corporation | Method for the production of foamed thermoplastic film having improved resiliency and flexibility characteristics |
-
1976
- 1976-12-09 FR FR7637101A patent/FR2373385A1/fr active Granted
-
1977
- 1977-12-07 IE IE2488/77A patent/IE45933B1/en not_active IP Right Cessation
- 1977-12-07 AU AU31335/77A patent/AU516867B2/en not_active Expired
- 1977-12-07 US US05/858,273 patent/US4216253A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-12-07 GB GB51015/77A patent/GB1593394A/en not_active Expired
- 1977-12-07 JP JP14700077A patent/JPS5386760A/ja active Granted
- 1977-12-07 ES ES464829A patent/ES464829A1/es not_active Expired
- 1977-12-07 LU LU78649A patent/LU78649A1/xx unknown
- 1977-12-08 NL NLAANVRAGE7713614,A patent/NL186438C/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-12-08 BE BE183287A patent/BE861645A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-12-08 DK DK547177A patent/DK547177A/da not_active Application Discontinuation
- 1977-12-08 CA CA292,650A patent/CA1115472A/fr not_active Expired
- 1977-12-08 SE SE7713954A patent/SE430964B/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-12-09 DE DE2755028A patent/DE2755028C3/de not_active Expired
- 1977-12-09 IT IT30562/77A patent/IT1088433B/it active
Patent Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD51980A (de) * | ||||
FR1114680A (fr) * | 1953-12-31 | 1956-04-16 | Onderzoekings Inst Res | Procédé et appareil pour la fabrication continue de barres, profilés, tubes, et objets allongés similaires avec des matières synthétiques thermoplastiques |
DE1037119B (de) * | 1953-12-31 | 1958-08-21 | Onderzoekings Inst Res | Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von Staeben, Profilen, Rohren und derartigen laenglichen Gegenstaenden aus thermoplastischen Stoffen |
US3090074A (en) * | 1959-09-16 | 1963-05-21 | Du Pont Canada | Melt spinning apparatus |
DE1285721B (de) * | 1965-08-13 | 1968-12-19 | Stamicarbon | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Rohren aus thermoplastischem Kunststoff |
DE1629603B2 (de) * | 1965-12-27 | 1974-09-19 | Phillips Petroleum Co., Bartlesville, Okla. (V.St.A.) | Strangpresse zum Herstellen von Hohlsträngen aus thermoplatischem Material |
DE1729175A1 (de) * | 1968-03-01 | 1975-08-28 | Impact Plastics Inc | Verfahren und vorrichtung fuer die herstellung von polyaethylenfolien mit hohem molekulargewicht |
FR2132141A1 (en) * | 1971-03-29 | 1972-11-17 | Sandoz Sa | Polyester profiles with a crystallite structure prodn - - by pressing the polyester through a hot calibre before passing thro |
DD95682A5 (de) * | 1971-03-29 | 1973-02-12 | ||
DE2214543A1 (de) * | 1971-03-29 | 1972-10-05 | Sandoz Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Extrudieren von Profilien aus Polyester |
US3814786A (en) * | 1972-06-12 | 1974-06-04 | Celanese Corp | Process for making polybutylene terephthalate blow molded article |
JPS50753A (de) * | 1973-05-02 | 1975-01-07 | ||
JPS5039753A (de) * | 1973-08-15 | 1975-04-12 | ||
DE2526616A1 (de) * | 1974-06-13 | 1976-01-02 | Ici Ltd | Verfahren zum extrudieren von polymeren |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2755028B2 (de) | 1981-01-15 |
IE45933B1 (en) | 1982-12-29 |
GB1593394A (en) | 1981-07-15 |
NL186438C (nl) | 1990-12-03 |
US4216253A (en) | 1980-08-05 |
AU516867B2 (en) | 1981-06-25 |
DE2755028A1 (de) | 1978-06-22 |
BE861645A (fr) | 1978-06-08 |
NL7713614A (nl) | 1978-06-13 |
FR2373385B1 (de) | 1979-03-30 |
DK547177A (da) | 1978-06-10 |
SE7713954L (sv) | 1978-06-10 |
AU3133577A (en) | 1979-06-14 |
SE430964B (sv) | 1983-12-27 |
IT1088433B (it) | 1985-06-10 |
JPS5386760A (en) | 1978-07-31 |
NL186438B (nl) | 1990-07-02 |
FR2373385A1 (fr) | 1978-07-07 |
CA1115472A (fr) | 1982-01-05 |
JPS5546859B2 (de) | 1980-11-26 |
IE45933L (en) | 1978-06-09 |
LU78649A1 (de) | 1978-07-11 |
ES464829A1 (es) | 1978-09-01 |
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