DE2733873B2 - Optische Gradienten-Faser - Google Patents
Optische Gradienten-FaserInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine optische Gradientenfaser der im Oberbegriff des Anspruches 1
angegebenen Art.
Bei den optischen Fasern ist generell zwischen den sogenannten Gradientenfasern und den sogenannten
Stufenfasern zu unterscheiden.
Erstere besitzen einen Gradienten im Brechungsindex des Faserkernes dergestalt, daß der Brechungsindex
von der Faserkernmitte aus radial nach außen hin abnimmt, um dann in den Fasermantel überzugehen,
während bei letzteren der Brechungsindex im gesamten Faserkern konstant ist und dann über eine Stufe in den
niedrigeren Brechungsindex des Fasermantels übergeht. In beiden Fällen handelt es sich derzeit zumeist um
Fasern für einen Multimodenbetrieb.
Zur Informationsübertragung in Form von Lichtimpulsen längs einer optischen Faser-Übertragungsleitung
müssen die übertragenen Impulse am Empfangsende der Übertragungsleitung einzeln auflösbar sein. Bei
einer Multimodenfaser kann aber ein Lichtstrahl verschiedenen Wegen während seines Durchganges
durch die optische Faser folgen. Beispielsweise wird ein den Moden niedrigerer Ordnung zugeordneter Lichtstrahl
dazu neigen, sich längs der Fasermitte fortzupflanzen, während ein einem Mode höherer Ordnung
zugeordneter Lichtstrahl während seines Durchganges durch die Faser viele Male an den Faserwänden
reflektiert werden wird. Da die von diesen verschiedenen Lichtstrahlen durchlaufenen Wege recht unterschiedlich
lang sind, hat jeder Übertragungsmode eine unterschiedliche Laufzeit zugeordnet. Im Ergebnis tritt
in einer Multimodenfaser eine generelle Impulsverbreitung mit einem begleitenden Impulsauflösungsverlust
auf.
In der US-PS 39 09 110 (Marcuse) ist es für eine Multimoden-Stufenfaser bekannt, die Dispersion durch
Einführen schwacher Fluktuationen im Brechungsindex des Faserkerns zu reduzieren, um mit diesen Fluktuationen
die Kopplung unter den verschiedenen Moden in der Faser gezielt zu verstärken. Es handelt sich dabei um
longitudionale, azimuthale und radiale Brechungsindexfluktuationen im Faserkern. Die longitudinalen Fluktuationen
haben die Form schwacher Störungen des Brechungsindex einer Periodizität von etwa 1 mm bis
maximal etwa 1 cm. Die Fluktuationen bleiben dabei auf einen inneren Kernbereich begrenzt, erfassen also nicht
auch den Rand des Kerns, da sonst an den Stellen der Brechungsindexminima die Faser aus dem Kern in den
Mantel abstrahlen und damit unerwünscht verlustbehaftet würde. Eine Faser mit derartig »hochfrequenten«
Störungen ist jedoch sowohl schwierig als auch kostspielig herzustellen.
Bei Gradientenfasern wird die Modendispersion
Bei Gradientenfasern wird die Modendispersion
durch die in Radialrichtung verlaufende Änderung des
Brechungsindex des Faserkerns von einem Maximum an der Fasermitte auf ein Minimum an der Kern/Mantel-Grenzflächc
minimalisiert.
Es ist gefunden worden, daß das optimale Brechungsindexprofil
etwa parabolische Form besitzt In der Praxis realisiert rnan ein derartiges Brechungsindexprofil
durch eine Vielzahl verschiedener dünner zylindrischer Schichten, deren Brechungsindices von innen nach
außen so abnehmen, daß das glatte Idealprofil durch eine Treppenkurve angenähert wird. Es leuchtet ein, daß
mit zunehmender Anzahl der Kernschichten das glatte, kontinuierliche Profil besser angenähert und die
Dispersion eines übertragenen Lichtimpuises entsprechend kleiner wird. Bei solchen Fasern kann aber die
von einer kontinuierlichen radialen Änderung erwartete theoretische Verbesserung ebenfalls nur näherungsweise
erreicht werden, so daß eine immer noch unerwünscht erhöhte und überdies zur Faserlänge proportionale
Impulsverbreiterung verbleibt.
Eine vielschichtige optische Gradientenfaser kann im Dampfreaktionsniederschlagsverfahren leicht hergestellt
werden. Bei diesem Verfahren wird ein Vorformling mit Hilfe eines sich drehenden Quarzglasrohres
hergestellt, das von einer Heizzone in Längsrichtung überstrichen wird. Das Reaktionsgasgemisch, z. B. die
Chloride oder Hydride von Silicium zusammen mit denen von Germanium, Aluminium, Bor, Phosphor etc.,
sowie Sauerstoff, strömen durch das Rohr und reagieren jeweils in der erhitzten Zone unter Bildung einer
Glaspartikel-Suspension im Reaktionsgasgemisch, die sich stromabwärts der erhitzten Zone an der Rohrinnenwandung
niederschlägt. Bei jedem Durchgang der Heizzone wird daher eine zylindrische Glasschicht auf
die Rohrinnenwandung aufgeschmolzen. Durch Ändern der Zusammensetzung des Reaktionsgasgemisches für
jeden Durchgang der Heizzone erhält man eine sich in radialer Richtung ändernde Struktur. Wenn schließend
das Rohr kollabiert und eine Faser hiervon gezogen wird, hat die resultierende Faser die selbe radiale
Brechungsindexverteilung wie der Vorformling. Jedoch sind wie erwähnt, viele Schichten zur Annäherung an
den Impulsgang einer optischen Faser mit sich stetig änderndem Brechungsindex notwendig. Da jede Schicht
getrennt auf das Rohr aufgeschmolzen wird, ist die Zeit für die Herstellung eines Vorformlings, der zu einer
befriedigenden optischen Faser gezogen werden kann, recht lang, die Herstellung wird daher entsprechend
teuer.
Aufgabe der Erfindung ist es deshalb, die Modendispersion
in einer optischen Gradientenfaser mit nichtideal glattem Brechungsindexprofil zu verringern,
so daß sogar die Anzahl Schichten unterschiedlichen Brechungsindex im Kern reduziert und damit auch die
Herstellung verbilligt werden kann.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe ist im Kennzeichen des Anspruches 1 angegeben.
Mit einer solcherart ausgebildeten optischen Faser ist die Impuls verbreiterung durch Modendispersion kleiner ι ο
als die bei einer bekannten Faser mit der selben Anzahl Kernschichten und ist darflberhinaus proportional nur
zur Quadratwurzel aus der Faserlängs und nicht mehr
wie bisher proportional zur Faserlänge selber.
Die Erfindung ist nachstehend anhand der Zeichnung is
im einzelnen erläutert; es zeigt
F i g. 1 das optimale, ideal glatte Brechungsindexprofil
einer Gradientenfaser und eine Stufenannäherung hieran,
Fig.2 eine Schrägansicht einer erfindungsgemäß ausgebildeten optischen Faser, deren gleichfalls dargestellter
Quer schnitt an eine Stelle der Faser gelegt ist, an
der alle Schichten gleich dick sind, und
F i g. 3 eine Schnittansicht der Faser nach F i g. 2 längs
den Pfeilen 3-3 zur Darstellung des Dicken-Verlaufes einer jeden Schicht längs der Faserachse.
Wie erwähnt, gehorcht das optimale Brechungsi ndexprofil
einer stetigen, angenähert parabolischen Funktion, die von einem Maximum an der Fasermitte radial
nach außen auf ein Minimum an der Kern/Mante'·
Grenzfläche abnimmt Das optimale Profil ist in F i g. 1 dargestellt. Das Profil kann durch eine endliche Anzahl
diskreter Schichten angenähert werden, deren Brechungsindices den Werten des optimalen Profils
entsprechen. Die Annäherung an das optimale Profil durch solche diskreten Schichten ist in F i g. 1 für den
beispielhaften Fall von fünf zylindrischen Schichten dargestellt. Es sei jedoch bemerkt, daß für eine dichte
Annäherung an das optimale Profil viel mehr Schichten erforderlich sein würden.
Mit zunehmender Anzahl der bei der Annäherung an das glatte Profil benutzen Schichten nimmt die Größe
der hautpsächlich durch Modendispersion verursachten Verbreiterung eines längs der Faser übertragenen
Lichtimpulses ab und nähert sich der Größe der Impulsverbreiterung stärker, wie diese in einer optischen
Faser des optimalen, glatten Brechungsirdexprofils auftritt. Da es teuer ist, eine Faser mit so vielen
Schichten herzustellen, wie diese für eine befriedigende Annäherung an das glatte Brechungsindexprofil erfor- so
derlich sind, ist es wünschenswert, wenn man die Dispersion in einer optischen Gradientenfaser durch
andere Mittel reduzieren könnte, so daß weniger Schichten und eine Verringerung der Faserherstellungskosten
ermöglicht wird. Dieses wird vorliegend durch eine räumliche Modulation der Dicken der einzelnen
Schichten erreicht.
F i g. 2 zeigt eine solcherart ausgebildete optische Faser. Die dort dargestellte Stirnansicht ist dabei an
eine Stelle der Faser in Längsrichtung gelegt, an der alle Schichten gleich dick sind. Der Kernbereich 201 weist /
zylindrische Schichten 202-1 bis 202-/auf, deren einzelne
Brechungsindires m bis n, von einem Maximalwert /Ji auf
einen Minimalwert rt, abnehmen. Wie erwähnt, fluktuiert
und die Dicke jeder zylindrischen Schicht längs der Faser. F i g. 3 zeigt die Längsschnittansicht der Faser
nach F i g. 2. Wie dargestellt, hai die Dicke jeder Schicht
eine räumliche Periodizität die durch Blatte Änderungen zwischen einer größten und einer kleinsten Dicke
von etwa gleich Null erzeugt wird. Bei der dargestellten Ausführungsfonn hat jede Schicht dieselbe räumliche
Periodizität und die Schichten sind so zueinander angeordnet, daß die Dickenminima jeder Schicht längs
der Faser je auf die Schichtdickenmaxima in den hierzu unmittelbar benachbarten Schiebten ausgerichtet sind.
Die Periode L der Schichtdickenänderungen liegen im Bereich von 0,1 bis 400 m, bevorzugt von 10 bis 100 m.
Obgleich die Dickenänderungen jeder Schicht bei der
bevorzugten Ausführungsform nach Fig.3 als gleichförmig periodisch dargestellt sind, kann eine Dispersionsverringerung
auch dann erreicht werden, wenn die Dickenänderungen nichtperiodisch verlaufen und die
Schitfudickenminima nicht auf die Schichtdickenmaxima
der je benachbarten Schichten ausgerichtet sind. Eine Dispersionsverringerung wird solange erreicht,
wie die Dicke jeder Schicht längs der Faser hin und wieder den Wert Null annäherungsweise erreicht
Die vorliegende optische Faserstruktur führt zu einer Gesamtverzerrung der Feldkonfiguration innerhalb der
Faser, die sich von bekannten Faserstrukturen, die nur zu minimalen Störungen der Feldkonfiguration führen,
deutlich unterscheidet Die bekannten Stufen-Fasern •nit »höherfrequenten«, in der Größenordnung von 1 bis
10 mm liegenden Longitudinaländerungen — allerdings
im Brechungsindex (s. Marcuse a. a. O) — führen zu
einer adiabatischen Modenumsetzung und erfordern kein ungleichförmiges Brechungsindexprofil, um die
erforderliche Modenumsetzung zu bewirken. Der Ausdruck »adiabatisch« ist hier in seiner thermodynamischen
Bedeutung benutzt und bezieht sich also auf ein System ohne Energieaustausch mit der Umgebung, d. h.
ohne irreversible Energieabgabe (Strahlungsverlust!) aus dem Kern in den Mantel, was die erwähnten
minimalen Feldverzerrungen nach Marcuse a. a. O. in
einer Stufenfaser erfordert Vorliegend führen jedoch die niedriger frequenten Longitudinaländerungen in der
Schichtdicke, gekoppelt speziell mit dem ungleichförmigen Brechungsindexprofil einer Gradientenfaser zu
einer wirksamen nichtadiabatischen Modenumsetzung. Die resultierende Modenumsetzung führt dazu, daß die
Breite des übertragenen Impulses mit der Quadratwurzel aus der Faserlänge zunimmt und nicht mehr wie
bisher, mit der Faserlänge selber, wie dieses ohne wirksame Modenumsetzung der Fall sein würde. Es wird
also vorliegend, um beim thermodynamischen Bild zu bleiben, bei einer Gradientenfaser isotherm gearbeitet
was niederfrequente, grobe Verzerrungen der Feldkonfiguration erfordert, wie diese aus den hier vorgesehenen
niederfrequenten Dickenfluktuationen mit einer Gradientenfaser resultieren. Dabei ist es das eigentlich
Überraschende, daß trotz des an sich nichtadiabatischen Charakters der Modenumsetzung bei der solcherart
modifierten Gradientenfaser keine Energie nach außen abgestrahlt wird, also die Kopplung auf sogenannte
strahlende Moden weitgehend unterbleibt
Obgleich jede Ungleichförmigkeit im Brechungsindexprofil, gekoppelt mit niederfrequenten longitudinalen
Änderungen in der Schichtdicke, zum Erhalt dieser nichtadiabatischen Modenumsetzung ausreichend ist,
ergeben sich besondere Vorteile, wenn der Querschnittsbrechungsindex von einem Maximum an der
Fasermitte auf ein Minimum am Faserumfang abnimmt. Denn dann hat man die Vorteile der sogenannten
Gradientenfaser mit denen einer lediglich die Moden mischenden Faser in einer einzigen Faser vereinigt.
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Dampfreaktionsniederschlagsverfahren hergestellt werden. Durch Ändern des Reaktionsgasdurchsatzes,
während die Heizzone längs des Rohres bei der Vorformiing-Herstellung geführt wird, wird die Dicke
jeder Schicht zwischen vorbestimmten Maximal- und Minimalwerten moduliert Die Ausrichtung der Schicht
dickenminima auf die -maxima in den benachbarten
Schichten wird durch räumliches Ausrichten des Beginnes eines jeden Heizzonendurchgangs in Abstimmung mit der Reaktionsgasdurchsatz-Änderung erreicht.
Claims (5)
1. Optische Gradienten-Faser mit einem von einem Mantel umgebenen Kern, der aus einer
Vielzahl Schichten aufgebaut ist, deren Brechungsindices,
von einem Maximalwert bei der Fasermitte ausgehend, radial nach außen abnehmen, dadurch
gekennzeichnet, daß die Dicke jeder der Schichten (201-1,202-2,... 202-i) in Faserlängsrichtung
räumliche Fluktuationen mit langsamem Verlauf aufweist, wobei die Dicke jeder Schicht je
zwischen einem Maximalwert und einem annähernd bei Null gelegenen Mindestwert schwankt und die
Wellenlänge der Fluktuationen im Bereich von 0,1 bis 400 Meter gelegen ist
2. Faser nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wellenlänge der Fluktuationen im Bereich von 10 bis 100 Meter gelegen ist.
3. Faser nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Fluktuationen längs der
Faserachse periodisch sind.
4. Faser nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Fluktuationsperioden für sämtliche
Schichten dieselben sind.
5. Faser nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Lagen der Schichtdickenminima
alternierender Schichten längs der Faser mit den Dickenmaxima benachbarter Schichten ausgerichtet
sind.
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4205901A (en) * | 1975-07-17 | 1980-06-03 | International Standard Electric Corporation | Limited mode optical fiber |
US4179187A (en) * | 1977-08-12 | 1979-12-18 | Corning Glass Works | Multiple mode waveguide having cylindrical perturbations |
US4260221A (en) * | 1979-03-16 | 1981-04-07 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Multimode fiber with z-dependent index profile |
US4212660A (en) * | 1979-03-22 | 1980-07-15 | Corning Glass Works | Method for making multiple mode waveguide having cylindrical perturbations |
JPS5678804A (en) * | 1979-11-30 | 1981-06-29 | Fujitsu Ltd | Focusing optical fiber and its production |
US4363533A (en) * | 1979-12-26 | 1982-12-14 | Gould Inc. | Concentric fiber optical transducer |
US4360247A (en) * | 1981-01-19 | 1982-11-23 | Gould Inc. | Evanescent fiber optic pressure sensor apparatus |
US4387954A (en) * | 1981-01-19 | 1983-06-14 | Gould Inc. | Method for fabricating an optical waveguide evanescent wave coupler having an interleaved film |
US4473273A (en) * | 1981-09-04 | 1984-09-25 | Trw Inc. | High bandwidth fiber and method of forming the same by preform rotation during drawing |
DE3335478A1 (de) * | 1983-09-30 | 1985-04-18 | ANT Nachrichtentechnik GmbH, 7150 Backnang | Planarer wellenleiter |
US4907864A (en) * | 1987-08-19 | 1990-03-13 | John E. Fetzer Foundation | Macro-gradient optical density transmissive light concentrators, lenses and compound lenses of large geometry |
US4877300A (en) * | 1988-10-24 | 1989-10-31 | Corning Incorporated | Non-adiabatically-tapered connector |
US5303318A (en) * | 1991-11-01 | 1994-04-12 | Nippon Telegraph & Telephone Corporation | High power acceptable optical fiber and fabrication method thereof |
US5729645A (en) * | 1996-08-13 | 1998-03-17 | The Trustees Of The University Of Pennsylvania | Graded index optical fibers |
US6807350B2 (en) * | 2001-07-17 | 2004-10-19 | Verrillon, Inc. | Optical fiber with a radially varying index of refraction and related methods |
JP4226497B2 (ja) | 2004-03-08 | 2009-02-18 | 富士フイルム株式会社 | マルチステップインデックス光ファイバ |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1269103A (en) * | 1968-11-16 | 1972-04-06 | Nippon Selfoc Company Ltd | A converging solid-state laser element |
US3891302A (en) * | 1973-09-28 | 1975-06-24 | Western Electric Co | Method of filtering modes in optical waveguides |
JPS5120848A (de) * | 1974-08-12 | 1976-02-19 | Nippon Telegraph & Telephone | |
US3909110A (en) * | 1974-11-11 | 1975-09-30 | Bell Telephone Labor Inc | Reduction of dispersion in a multimode fiber waveguide with core index fluctuations |
GB1448080A (en) * | 1975-04-10 | 1976-09-02 | Standard Telephones Cables Ltd | Optical fibre transducer |
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1976
- 1976-07-30 US US05/710,136 patent/US4053204A/en not_active Expired - Lifetime
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US4053204A (en) | 1977-10-11 |
DE2733873A1 (de) | 1978-02-02 |
DE2733873C3 (de) | 1981-07-02 |
JPS5317349A (en) | 1978-02-17 |
JPS5649328B2 (de) | 1981-11-20 |
GB1580661A (en) | 1980-12-03 |
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