DE2652245C2 - Verfahren zur Beseitigung von Nebenmaxima eines von einem Radarempfänger aufgefangenen und komprimierten Radar-Echoimpulses - Google Patents
Verfahren zur Beseitigung von Nebenmaxima eines von einem Radarempfänger aufgefangenen und komprimierten Radar-EchoimpulsesInfo
- Publication number
- DE2652245C2 DE2652245C2 DE2652245A DE2652245A DE2652245C2 DE 2652245 C2 DE2652245 C2 DE 2652245C2 DE 2652245 A DE2652245 A DE 2652245A DE 2652245 A DE2652245 A DE 2652245A DE 2652245 C2 DE2652245 C2 DE 2652245C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- radar
- filter
- code
- sequence
- pulse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/06—Systems determining position data of a target
- G01S13/08—Systems for measuring distance only
- G01S13/10—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves
- G01S13/26—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave
- G01S13/28—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses
- G01S13/284—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses using coded pulses
- G01S13/288—Systems for measuring distance only using transmission of interrupted, pulse modulated waves wherein the transmitted pulses use a frequency- or phase-modulated carrier wave with time compression of received pulses using coded pulses phase modulated
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H17/00—Networks using digital techniques
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Description
- daß die erste Digitalfolge mittels eines ersten Digitalfilters in eine zweite Digitalfolge umgeformt wird,
10 - daß das erste Digitalfilter eine Übertragungsfunktion /ζ,(ζ) besitzt, deren Polstellen in der komplexen
§i z-Ebene innerhalb eines durch die Bedingung ι z\ = 1 definierten Einheitskreises liegen und mit jenen
pf Nullstellen der Z-Transformierten der ersten Digitalfolge übereinstimmen, welche innerhalb des Ein-
|i heitskreises liegen,
|| - daß durch zeitliche Umkehrung der zweiten Digiialfolge eine dri'.te Digitalfolge gebildet wird,
K; 15 - daß aus der dritten Digitalfolge mittels eines zweiten Digitalfilters eine Ausgangs-Digitalfolge erzeugt
ig wird und
ff - daß das zweite Digitalfilter eine Übertragungsfunktion Hq{z) besitzt, deren Polstellen mit den rezipro-
% ken Werten jener Nullstellen der Z-Transformierten der ersten Digitalfolge übereinstimmen, welche
H außerhalb des Einheitskreises liegen.
gp 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine zeitliche Umkehrung der Ausgangs-
Il Digitalfolge vorgenommen wird.
if< Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Beseitigung von Nebenmaxima eines von einem Radaremp-
'Si fanger aufgefangenen und komprimierten Radar-Echoimpulses, der von einem Radar-Sendeimpuls herrührt,
f| dessen Trägerschwingung nach einem vorgegebenen Kode phasenmoduliert ist, wobei im Radar-Empfänger der
S 30 Radar-Echoirr./uls zunächst phasendemoduliert und hierdurch eine dem Kode entsprechend erste Digitalfolge
•|S erzeugt wird.
# Es ist bekannt, von einer Radaranlage Impulse auszusenden die aus einem Träger bestehen, der nach einem
ö bestimmten Kodemuster moduliert ist. Im Radarempfanger ist ein sogenanntes Matched-Filter vorhanden, mit
j| dessen Hilfe eine Korrelation zwischen dem ankommenden Radarimpuls und dem bekannten Muster durchgeil;
35 führt wird. Als Ergebnis wird ein Signal mit einem wohldefinierten Impuls-Spitzenwert, einem sogenannten
iß Autokorrelations-Spitzenwert erhalten, sowie eine Anzahl von Bereichsnebenkeulen um diesen herum. Ein
φ Beispiel eines derartigen bekannten Verfahrens, wonach binär-kodierte Radarimpulse ausgesendet und auf-
!'! gefangen werden, ist in der US-PS 32 49 940 beschrieben.
i'ij Das Verfahren, mit dem ausgeprägte Impuls-Spitzenwerte in der Radaranlage erhalten werden, ist auch als
J$ 40 Impulskompression bekannt.
|; Die Nebenkeulen, die in dem gefilterten Radarimnuls erscheinen, sind aus folgendem Grunde unerwünscht.
•ji Wenn mit der Radaranlage zwei verschiedene Ziele A und B ausgemacht werden sollen, die voneinander einen
ί-ΐ bestimmten Abstand haben, dann kann das Echo vom Ziel A mit dem Echo vom Ziel B innerhalb eines
?.:; bestimmten Abstands zwischen den Radarzielen ineinandergreifen. Dieser Abstand ist bestimmt durch das
rf 45 Zeitintervall zwischen den einzelnen Radarimpulsen, und wenn dieser Abstand so kurz ist, daß der Echoimpuls
;Ä von B innerhalb derselben Zeitspanne auftritt wie der Echoimpuls vom Ziel A, dann erhält man gegenseitige
P, Beeinflussung oder Interferenzen. Wenn das Ziel A Anlaß zu einem starken Echo gibt, während das Ziel B nur
tk ein schwaches Echo hervorruft, dann kann die Autokorrelationsspitze des Impulses, der von B reflektiert worden
<0 ist, vollständig durch die Nebenkeulen überdeckt werden, die im vom Ziel A reflektierten Impuls auftreten.
|| 50 Damit besteht die Gefahr, daß das Ziel B vom Empfänger nicht erfaßt wird. Es ist deshalb wichtig, daß die
■::| Nebenkeulen der reflektierten Impulse unterdrückt werden, damit vermieden wird, daß schwache Ziclcchos
'(■Ϊ durch Nebenkeulen von benachbarten stärkeren Zielechos überdeckt werden.
Ϊ.'-·. Außerdem sind Bereichsnebenkeulen deswegen von Nachteil, weil sie zum Rauschpegel beitragen, wenn ein
λ Ziel innerhalb von Störflecken ermittelt werden soll, also innerhalb unerwünschter Radarechos vom Boden, der
';'i 55 Meeresoberfläche, Regenschauern und dgl.
.t Es ist bereits bekannt, Bereichsnebenkeulen in einem Empfänger dadurch zu unterdrücken, daß ein sogc-
; 1 nanntes nicht-rekursives Filter in den Signalbehandlungspfad zusätzlich zum bereits vorhandenen abgestimm-
!·■·; ten Filter eingefügt wird. Hierzu wird auf »Range side lobe suppression for Barker codes«, IEEE Trans. Aero-
';j space and Electronic Systems, Band AES-7, 1971, Seiten 1087-1092 hingewiesen. Nach einem weiteren
fs 60 bekannten Verfahren, das in »Optimum mismatched filters for side lobe suppression«, IEEE Trans. Aerospace
}'■■«; and Electronic Systems, Band AES-9, 1973, Seiten 214-218 beschrieben ist, werden die Nebenkeulen dadurch
y · klein gehalten, daß die Koeffizienten im nicht-rekursiven Filter optimiert werden. Nach diesen zwei bekannten
fc; Verfahren läßt sich eine stufenweise verbesserte Verringerung der Bereichsnebenkeulen erzielen durch stufenweise
Erhöhung des Grades an Kompliziertheit der Filter, wenngleich dies den Nachteil mit sich bringt, daß die
65 verwendeten Filter nur noch mit äußerster Schwierigkeit hergestellt werden können.
;; In der nicht vorveröffentlichten DE-PS 22 62 703 wird ein Impulskompressions-Radargerät mit zwei Teil-Kodewörtern
zur Nebenmaximaauslösung beschrieben. Dabei ist der Radarimpuls gemäß zweier verschiedener
Teil-Kodewörter phasenmoduliert. Von den beiden empfangsseitig gewonnenen Teil-Kodewörtern, welche von
dem Radar-Echoimpuls herrühren, werden ihre zugehörigen Autokorrelationsfunktionen gebildet, deren
Nebenmaxima jeweils zumindest teilweise positives bzw. negatives Vorzeichen besitzen. Nach einer Überlagerung
der den beiden Kodewörtern entsprechenden Autokorrelationsfunktionen ergibt sich dann wenigstens teilweise
eine Auslöschung der Nebenmaxima.
Aus der DE-AS 12 61 907 ist ein Radar-Signalübertragungsverfahren und -schaltung zur Impulskompression
bekannt, bei dem mehrere aufeinanderfolgende Signalfolgen mit einer unterschiedlichen Phasenkodierung
senderseitig erzeugt werden. Von den Empfangssignalfolgen, welche von den senderseitigen Signalfolgen
herrühren, werden dann die zugehörigen Autokorrelationsfunktionen gebildet und diese jeweils abwechselnd
mit positivem cflür negativem Vorzeichen versahen. Durch eine geeignet gewählte Kodierung der Signalfolgen
wird erreicht, daß sich bei Summierung der mit abwechselndem Vorzeichen versehenen Autokorrelationsfunktionen
die einzelnen Hauptmaxime konstruktiv und die Nebenmaxime im wesentlichen destruktiv
überlagern.
Die Erfindung beruht auf der Beobachtung, daß die Nebenkeulen vollständig ausgeschaltet werden können,
wenn eine Inversfilterung der Originalkodefolge durchgeführt wird. Diese Folge kann auch aufgefaßt werden als
das Ergebnis der Filterung eines Einheitsimpulses von der Senderseite, aus welchem Grunde durch Filtern dieses
kodierten und reflektierten Radarimpulses mit Hilfe eines zum Filter der Senderseite invertierten Filters, der
ursprüngliche Einheitsimpuls (ohne Nebenkeulen) wieder ermittelt wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Inversfilterung phasenmodulierter Radarimpulse auf der Senderseite
einer Radaranlage mit Hilfe von festen Digital-Filtern, die im Empfänger angeordnet sind, derart zu
erzielen, daß die Nebenmaxima bzw. Nebenkeulen der gefilterten Radarimpulse ausgeschlosser v/erden.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 erßndungsgern.iß dadurch
gelöst, daß die erste Digitalfolge mittels eines ^/sten Digitalfilters in eine zweite Digitalfolge umgeformt wird,
daß das erste Digitalfilter eine Übertragungsfunktion Hp(z) besitzt, deren Polstellen in der komplexen z-Ebene
innerhalb eines durch die Bedingung ι zi = 1 definierten Einheitskreises liegen und mit jenen Nullstellen der
Z-Transformierten der ersten Digitalfolge übereinstimmen, welche innerhalb des Einheitskreises liegen, daß
durch zeitliche Umkehrung der zweiten Digitalfolge eine dritte Digitalfolge gebildet wird, daß aus der dritten
Digitalfolge mittels eines zweiten Digitalfilters eine Ausgangs-Digitalfolge erzeugt wird und daß das zweite
Digitalfilter eine Übertragungsfunktion Hq{z) besitzt, deren Polstellen mit den reziproken Werten jener Nullstellen
der Z-Transformierten der ersten Digitalfolge übereinstimmen, weiche außerhalb des Einheitskreises
liegen.
Es ist vorteilhaft eine zeitliche Umkehrung der Ausgangs-Digitalfolge vorzunehmen.
Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigt
F i g. 1 ein Blockdiagramm zur Erläuterung der Signalverarbeitung in einem Radarempfanger bekannter Art, Fig. 2 die Form der Signale, die in der Schaltung nach dem Blockdiagramm der Fig. 1 auftreten,
Fig. 3 ein Blockdiagramm einer Anordnung nach dem ?rfindungsgemäßen Verfahren, Fig. 4 eine komplexe z-Ebene mit eingetragenen Lagen für Null-Stellen bei einem bestimmten Binärkode, F i g. 5 eine komplexe z-Ebene, in der neben den bereits erwähnten Null-Stellen auch die Pole von zwei Übertragungsfunktionen eingezeichnet sind,
Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigt
F i g. 1 ein Blockdiagramm zur Erläuterung der Signalverarbeitung in einem Radarempfanger bekannter Art, Fig. 2 die Form der Signale, die in der Schaltung nach dem Blockdiagramm der Fig. 1 auftreten,
Fig. 3 ein Blockdiagramm einer Anordnung nach dem ?rfindungsgemäßen Verfahren, Fig. 4 eine komplexe z-Ebene mit eingetragenen Lagen für Null-Stellen bei einem bestimmten Binärkode, F i g. 5 eine komplexe z-Ebene, in der neben den bereits erwähnten Null-Stellen auch die Pole von zwei Übertragungsfunktionen eingezeichnet sind,
Fig. 6 ein Blockbild eines ersten Rekursivfilters, der in die Anordnung nach Fig. 3 eingefügt ist,
Fig. 7 ein Liockbild eines zweiten Rekursivfilters in der Anordnung nach Fig. 3, und
Fig. 7 ein Liockbild eines zweiten Rekursivfilters in der Anordnung nach Fig. 3, und
Fig. 8 ein Zeitdiagramm der Signalfolge, die in der Anordnung nach Fig. 3 auftritt.
Damit der Stand der Technik, auf dem die Erfindung basiert, deutlicher wird, ist in der Fig. 1 ein Blockdiagramm eines Teils eines Radarsmpfängers dargestellt, worin die Signalbehandlung eines aufgefangenen und nach einem bestimmten Muster kodierten Radarimpulses, z. B. eines binär-kodierten Radarimpulses, durchgeführt wird. Dieser Teil wird im weiteren mit Detektoreinheit bezeichnet. In Fig. 2 ist unter a ein Sinusträger-· signal im Mikrowellenbereich dargesiellt, der auf der Senderseite erzeugt und auch auf der Senderseite mit einem binär-kodierten Signal, das in F i g. 2b dargestellt ist, phasenmoduliert wird. Das Signal nach F i g. 2b stellt einen sogenannten Barker-Code dar und besteht aus einer Anzahl von π = 5 Unterimpulsen, die js eine Länge A τ haben und nach einem bestimmten Muster +1, +1, -1, +1 auftreten, abhängig von den Eigenschaften des verwendeten Kodes. Aufgrünt/ der Phasenmodulation auf der Senderseite wird ein Radarimpuls gemäß Fig. 2c erhalten, der vom Sender ausgesendet und vom Ziel reflektiert wird und zum Empfänger zurückkehrt. F i g. 2d zeigt den empfangenen Radarimpuls, dessen Eigenschaften im wesentlichen die des Impulses nach Fi g. 2c sind, der jedoch um die Zeitspanne A t abhängig vom Abstand des Radar/iefs verzögert ist. Die Zeitspanne A ι ist normalerweise größer als die Impulslänge 5 · J τ. Die in Kreisen befindlichen Vorzeichen des ausgesendeten und empfangenen Radarimpulses nach F i g. 2c und 2d zeigt die relative Phasenlänge des Trägersignals an, wobei die Phasendifferenz zwischen »+« und »-« 180° beträgt. Das Signal nach F i g. 2d erscheint am Eingang Pder Detektoreinheit der Fig. 1, der mit dem MF(Mittelfrequenz)-Verstärker des Empfangers verbunden ist. Der ankommende Radarimpuls nach 2d hat eine Phasenlage, die Undefiniert ist, so daß zwei verschiedene Kanäle für die Signalbehandlung erforderlich sind. Im ersten Kanal wird die Komponente des ankommenden, binär-kodierten Impulses ermittelt, deren Phase einer im Empfänger definierten Bezugsphase entsprechen. Im zweiten Kanal wird die senkrecht zu der erstgenannten Komponente stehende Komponente erfaßt. Der erste Kanal enthält einen ersten Phasendetektor DTl, dem ein Bezugssignal UrI = cos <y0' zugeführt wird, wobei ω0 die Trägerfrequenz ist und die Phasenlage des Signals UrX mit der Bezugsphasenlage im Empfänger übereinstimmt. Am Ausgang des Detektors DTl tritt ein Signal r(t) gemäß Fig. 2e auf, dessen Charakteristik die des Binärcodesignals nach 2b ist. Der Detektor DT'isl an ein sogenanntes Unterimpuls abgestimmtes FiiicorSPFl in Form eines Tiefpaßfilters abgestimmt, dessen Zeitkonstante von der Länge des Unterimpulses A τ abhängig ist und das ein Ausgangssignal x{t) abgibt, dafcin seiner Eigenart in Fig. 2f dargestellt ist. Der gestrichelte Verlauf zeigt die Kurve des Signals nach 2e. Im Analog-Digitalwandler AD 1, der an das Unterimpuls abgestimmte Filter SPFl ange-
Damit der Stand der Technik, auf dem die Erfindung basiert, deutlicher wird, ist in der Fig. 1 ein Blockdiagramm eines Teils eines Radarsmpfängers dargestellt, worin die Signalbehandlung eines aufgefangenen und nach einem bestimmten Muster kodierten Radarimpulses, z. B. eines binär-kodierten Radarimpulses, durchgeführt wird. Dieser Teil wird im weiteren mit Detektoreinheit bezeichnet. In Fig. 2 ist unter a ein Sinusträger-· signal im Mikrowellenbereich dargesiellt, der auf der Senderseite erzeugt und auch auf der Senderseite mit einem binär-kodierten Signal, das in F i g. 2b dargestellt ist, phasenmoduliert wird. Das Signal nach F i g. 2b stellt einen sogenannten Barker-Code dar und besteht aus einer Anzahl von π = 5 Unterimpulsen, die js eine Länge A τ haben und nach einem bestimmten Muster +1, +1, -1, +1 auftreten, abhängig von den Eigenschaften des verwendeten Kodes. Aufgrünt/ der Phasenmodulation auf der Senderseite wird ein Radarimpuls gemäß Fig. 2c erhalten, der vom Sender ausgesendet und vom Ziel reflektiert wird und zum Empfänger zurückkehrt. F i g. 2d zeigt den empfangenen Radarimpuls, dessen Eigenschaften im wesentlichen die des Impulses nach Fi g. 2c sind, der jedoch um die Zeitspanne A t abhängig vom Abstand des Radar/iefs verzögert ist. Die Zeitspanne A ι ist normalerweise größer als die Impulslänge 5 · J τ. Die in Kreisen befindlichen Vorzeichen des ausgesendeten und empfangenen Radarimpulses nach F i g. 2c und 2d zeigt die relative Phasenlänge des Trägersignals an, wobei die Phasendifferenz zwischen »+« und »-« 180° beträgt. Das Signal nach F i g. 2d erscheint am Eingang Pder Detektoreinheit der Fig. 1, der mit dem MF(Mittelfrequenz)-Verstärker des Empfangers verbunden ist. Der ankommende Radarimpuls nach 2d hat eine Phasenlage, die Undefiniert ist, so daß zwei verschiedene Kanäle für die Signalbehandlung erforderlich sind. Im ersten Kanal wird die Komponente des ankommenden, binär-kodierten Impulses ermittelt, deren Phase einer im Empfänger definierten Bezugsphase entsprechen. Im zweiten Kanal wird die senkrecht zu der erstgenannten Komponente stehende Komponente erfaßt. Der erste Kanal enthält einen ersten Phasendetektor DTl, dem ein Bezugssignal UrI = cos <y0' zugeführt wird, wobei ω0 die Trägerfrequenz ist und die Phasenlage des Signals UrX mit der Bezugsphasenlage im Empfänger übereinstimmt. Am Ausgang des Detektors DTl tritt ein Signal r(t) gemäß Fig. 2e auf, dessen Charakteristik die des Binärcodesignals nach 2b ist. Der Detektor DT'isl an ein sogenanntes Unterimpuls abgestimmtes FiiicorSPFl in Form eines Tiefpaßfilters abgestimmt, dessen Zeitkonstante von der Länge des Unterimpulses A τ abhängig ist und das ein Ausgangssignal x{t) abgibt, dafcin seiner Eigenart in Fig. 2f dargestellt ist. Der gestrichelte Verlauf zeigt die Kurve des Signals nach 2e. Im Analog-Digitalwandler AD 1, der an das Unterimpuls abgestimmte Filter SPFl ange-
schlossen ist, wird eine Abtastung des Signals x(t) in den Zeitpunkten ts 1, lsi,... ts6,... durchgeführt, was aus
der Fig. .2 erkennbar ist, und die so erhaltenen Analogwerte werden in entsprechende Digitalwerte umgewandelt.
Die Digitalgröße xk, die dann am Ausgang des Wandlers AD X auftritt, wird auf das Kode-abgestimmtc Filter
CAFl gegeben. Dieses Filter besteht aus einer Folge von Verzögerungskreisen und Invertierkreisen, und die FiI-tercharakteristik
hängt vom verwendeten Kodemuster des kodierten Radarimpulses ab. Die Charakteristik des
Signals v(t), das am Ausgang des Filters CAFX erhalten, ist in F i g. 2h dargestellt. Die Ausgangssignale der Filter
CAFl und CAFl werden einem Schaltkreis BVB zugeführt, der den Absolutbetrag bildet, und dessen Ausgangssignal
wird in bekannter Weise im Empfänger weiterverwendet, um die Stellung des gesuchten Ziels anzuzeigen.
Nach der voranstehenden Darlegung wurde der binäre Barker-Kode +1, +1, +1, -1, +1 als ein Beispiel ver-It
wendet, als Kodemuster für den ausgesendeten Radarimpuls. Dieses Kodemuster hat Z-Transformierte
CCz)== 1 + ζ''+ ζ'2 -ζ-'· + _-~4,
die die Z-Transformierte des im Detektor DTX festgestellten Signals darstellt. Das Kode-abgestimmte Filter
CAFl sollte dann eine Übertragungsfunktion haben, dessen Z-Transformierte
ist, da ein Kode angepaßtes Filter im allgemeinen eine Übertragungsfunktion hat, in dem die Koeffizienten aus
den in umgekehrter Ordnung genommenen Kode-Koeffizienten bestehen. Das Ausgangssignal V(ζ) vom Filter
CAFX kann dann beschrieben werden mit
Vb) = Cb) ■ Hb) = 1 +z-: + 5z-4 + z-6 + z-s,
so daß die Koeffizienten dann sind: 1, 0, 1, 0, 5, 0, 1,0, I. Die Zeitfunktion v(t) des im kode-angepaßten Filter
CAFX gefilterten Signals zeigt eine scharfe Autokorrelationsspitze entsprechend dem Koeffizienten 5 und
außerdem vier Nebenkeulen entsprechend den Koeffizienten +1, +1 auf beiden Seiten der Spitze. Die SignalcharaklerisUk
ist in F i g. 2h dargestellt. Allgemein gilt für Barker-Kodes, daß das Verhältnis zwischen der Amplitude
der Nebenkeulen und der Amplitude der Autokorrelationsspitze l/n ist, wobei η die Kode-Länge ist, also
im vorliegenden Fall 5.
Die Berdchsnebenkeulen könnten vollständig ausgeschaltet werden, wenn eine Inversfillirung des ursprünglichen
binär-kodierten Signals durchgeführt werden könnte. Nimmt man an, daß die Z-Transformierte des verwendeten
Kodes (des Barker-Kodes) C(r) ist, dann wird das binär-kodierte Signal durch Multiplizieren eines
Einheitsimpulses mit Cb) erhalten. Um diesen Einheitsimpuls auf der Empfängerseite wieder zu gewinnen,
müßte folglich das binär-kodierte Signal CCz) einem Filter zugeleitet werden, das die Übertragungsfunktion
H(z) = C1Cz) hat. Daraus ergibt sich dann ein Signal, dessen Z-Transformierte Cb) ■ C'(r) = 1 ist. Dieses
Signal ist der Einheitsimpuls, der überhaupt keine Nebenkeulen besitzt.
Die Z-Transformierte für eine Kode-Folge des Barker-Typs kann allgemein geschrieben werden als
Cb) = co + c, -z +C2 ·ζ':... + C11-, -z1"-",
worin η die Kode-Länge, d. h. die Zahl der Unterimpulse ist. Dies bedeutet, daß die Übertragungsfunktion H(z)
des inversen Filters geschrieben werden kann als
Hb) = σ'(z) =■
Die Übertragungsfunktion Hb) des inversen Filters muß an den Stellen Pole besitzen, an denen die Z-Transformierte
CCr) Null-Steilen hat. Derartige Filter sind bekannt als Rekursivfi!ter(siehe beispielsweise »on digital
filtering of IEEI Transactions on Audio and Electroacoustics«, Band AU-16, Nr. 3, September 1968 Seiiun
303-313).
Die Null-Stellen der Z-Transformierten des verwendeten Kodes (ζ. B. des oben genannten Barker-Kodcs)
lassen sich mit der Gleichung
CCr) = co + C, ■ z"1+... + Cn-Ir"1"-1'= 0
ermitteln. Bei einer Untersuchung dieser Null-Stellung des Barker-Kodes zeigt sich jedoch, daß eine oder mehrere
außerhalb des Einheitskreisesi ζ I= 1 in der komplexen z-Ebene liegen. Das führt dazu, daß einer oder mehrere
der Pole der Übertragungsfunktion Hb) des Umkehrfilters außerhalb des Einheitskreises zu liegen kommen.
Da stabile Filter mit Polen außerhalb des Einheitskreises nicht realisiert werden können, ist eine direkte
Umkehrfilterung des binär-kodierten Signals offensichtlich nicht durchführbar.
Für die Erläuterung des Grundgedankens der Erfindung wird die Beschreibung von nun an auf das kode-angepaßte
Filter CAFi, CAFl in Fig. 1 beschränkt. Da zeitdiskrete Signale behandelt werden, wird die Z-Transformation
verwendet. Zuerst wird die Signalbehandlung einer bestimmten Kode-Folge nach der vorgeschlagenen
Methode beschrieben und anschließend eine Filteranordnung, mit der das Verfahren durchgeführt wird.
Zum kode-angepaßten Filter im Empfänger kommt ein Signal xk, das aus einer Folge der Länge /Vbesteht, entsprechend
dem Bereichsabstand, innerhalb dessen Ziele ermittelt werden sollen. Wenn das Echo von einem Ziel
ankommt mit einer Zeitverzögerung Ic0-At, worin A τ die Länge eines Unterimpulses und gleich dem Abtast-
abstand ist, dann wird die Z-Transformicrte A'(r) für das ankommende Signal xk geschrieben als
X(z) = r *" ■ C(z), worin C(z) die Z-Transformierte des verwendeten Kodes ist. Im allgemeinen Fall besteht die \
ankommende Folge xk aus einer Folge von zeitvcr/ögcrten Kode-Paketen, von denen jedes Paket aus einem \
Kode-Muster besteht, das im wesentlichen dieselben Eigenschaften für jedes Paket hat. Die Folge, die sodann
komprimiert wird, hat als Z-Transformierte C(z)
ti- I
CU, = Σ c* ■ z'k ,
A=O
worin ck die Kode-Koeffizienten (±1) und η die Kode-Länge sind. Die Transformierte C(z) hat eine bestimmte
Zahl m von Null-Stellen innerhalb des Einheitskreisesi z\ = 1 und folglich eine Anzahl (n - 1) - m = η - m - 1
von Null-Stellen außerhalb des Kreises. Der Barker-Kode mit η = 5 hat die η - ί =4 verschiedenen Null-Stellen
z\ = 0.433380+7 0.525827
z2 - 0.433380-7 0.525827,
die sich innerhalb des Einheitskreisesi π = 1 befinden, und die Null-Stellen
-3 = -0.933380+7- 1.132485
r4 = -0.933380-7 ■ 1.132485 ,
außerhalb des Einheitskreisesi zi= 1. In Fig. 4 sind diese Null-Stellen in die komplexe --Ebene eingetragen.
Um den Erfindungsgedanken mehr im Einzelnen zu beschreiben, wird eine Folge>A, A- = 0, 1,..., N- 1 mit
folgender Z-Transformierten angenommen
A 0
Die gegebene Folgen wird umgekehrt, wodurch eine Folgeyk = y:\-k<k = N+ 1,/V+2,...,2/V entsteht. Diese
Folge ' at eine Z-Transformierte Y(z)
2 ,V 2.V ,V-I
A-/V+I A=,V+1 A 0
Die umgekehrte Folgeyk durchläuft anschließend ein stabiles Filter mit der Übertragungsfunktion H(z). Nach 35 ,
diesem Filtern ergibt sich die Folge ük, k = N+ 1, ..., 2.V und die Z-Transformierte
U(z) = H(z) ■ Y(z). (2)
Nach dem Umkehren des gefilterten Signals Ü(z) ist eine Folge 1/. = j74.v-a, k = 2N,2N+ 1,...,3/V- 1 sowie
U(z) = z"4v · U(Uz) O)
vorhanden. Wenn die Gleichungen (2) und (1) in die Gleichung (3) eingesetzt werden, erhält man schließlich
45 U(z) = ζ'™ ■ Y(z) · H(Uz). (4)
Da ein Filter mit der Übertragungsfunktion H(z) stabil ist und folglich seine Pole innerhalb des Einheitskreises
hat, hat die Übertragungsfunktion H(Uz) ihre Pole außerhalb des Einheitskreises, was zeigt, daß das oben
genannte Inversionsfiltern möglich ist. Die Umkehrung der ankommenden Kode-Folge, das Filtern in einem
stabilen Filter und eine weitere Umkehrung machen es möglich, die Null-Stellen der Z-Transformierten der
ankommenden Code-Folge, die außerhalb des Einheitskreises gelegen sind, zu »neutralisieren«.
Um die Inversfilterung durchzuführen, wird die Z-Transformierte der Kode-Folge in Faktoren aufgeteilt, d. h. -"·
C(z) = P(z)- Q(z)..., (5) 55 I
worin P(z) alle seine m Null-Stellen innerhalb des Einheiiskreises und Q(z) alle seine η -m -1 Null-Stellen ?;
außerhalb des Einheitskreises hat. Darm sind
P(z) = 1+p, -ζ'1+...+ρ,,-Z-", (6) 60 I
Die Inversfilterung wird nun durch eine Filteranordnung vorgenommen, die in Fig. 3 dargestellt ist. Die |
kode-angepaßten Filter CAFl und CAFl in F i g. i werden durch eine Filteranordnung ersetzt, in denen sich ein 65 I
erstes und ein zweites Rekursivfilter DFl, DFl befindet. Zwischen diesen Filtern ist eine erste Speichereinheit f
RR 1 eingeschaltet, um die Folgeyk, die vom Filter DFl kommt, umzukehren, und hinter dem Filter DFl befin- \\
det sich ein zweites Speicherelement RRl, um die Folge ük, die vom Filter DFl erhalten wird, umzukehren. t
Außerdem ist eine Steuereinheit S vorhanden, die die Steuerung des Einführens und Abgebens der Folgen >>A
und ük, die zur Speichereinheit kommen, übernimmt. Die ankommende Folge, das ist das Eingangssignal zur
Filteranordnung, ist mit** bezeichnet und hat die Z-Transformierte X(z), wie oben aufgeführt. Wenn die Übertragungsfunktion
der Filter Z)Fl und DFl Hp(z) und H1Xz) ist, dann haben diese Übertragungsfunktionen H1Xz)
und H„(z) ihre Pole innerhalb des Einheitskreises, und diese sind so ausgewählt, daß
18)
gilt. Der Quotient der Z-Transformierten U(z) aes Ausgangssignals und der Z-Transformierten X(z) des Eingangssignals
der Filteranordnung kann dann geschrieben werden als
Xi7) "'w "9KzJ P(z)- Q(z)
entsprechend den Gleichungen (4), (8), (9) und abgesehen von der Tatsache, daß die Signalverzögerung durch
den Faktor z~2lV in der Gleichung (4) vertreten ist.
In der komplexen z-Ebene gemäß Fig. 5 ist die Lage der Pole der Übertraglingsfunktionen Hp(z) und H11Iz)
gezeigt für einen Barker-Kode der Länge η = 5 als Binärcode. Die Bezeichnungen ζ 1, z2, z3 und z4 deuten in der
Fig. 4 die Lage der Null-Stellen der Z-Transformierten C(r) des Barker-Kodes an. Die Pole der Übertragungsfunktion
Hr(z) sind mit zp 1 und zpl bezeichnet, deren Lage mit der Lage der Null-Stellen zl, z2 von C(z)
zusammenfällt, welche sich innerhalb des Einheitskreises befinden. Die Pole der Übertragungsfunktion H1Sz)
sind mit zq3 und z<?4 bezeichnet, wobei zq3 = l/z3 und z</4 = l/;4 ist.
Die Filter DF\ und DFl können in an sich bekannter Weise mit Hilfe von Digitalfiltern realisiert werden, die
Verzögerungselemente und Multiplikatorelemente enthalten. Dies kann beispielsweise der Literaturstelle »On
digital Filtering«, IEEE Transactions on Audio and Electroacoustics, Band AU-16, Nr. 3, Septamber 1968, Seiten
307-308 entnommen werden.
Gemäß den Gleichungen (6) und (8) ist
Gemäß den Gleichungen (6) und (8) ist
L (10)
(z)
""{Z) 1+p, · ζ'1 +p2 -ζ-2 + ...+/,„ -z''" '
""{Z) 1+p, · ζ'1 +p2 -ζ-2 + ...+/,„ -z''" '
worin m die Anzahl der Poie ist, die sich sämtlich innerhalb des Einheitskreises! ζI = 1 befinden. So eine Funktion,
die die Zahl von m Polen in der komplexen z-Ebene hat, wird durch ein Rekursivfilter, wie es in der F ig. 6
gezeigt ist, realisiert. Das Filter enthält eine Anzahl von m Verzögerungseinheiten FD1 - FDm, von denen jede
eine Verzögerung gleich der Länge Δ reines Unterimpulses im binär-kodierten Radarimpuls erzeugt. Jeder Ausgang
der Verzögerungseinheiten ist über eine Multiplikatoranordnung MDl-MDm mit dem Eingrng einer
Addierschaltung ADD verbunden, an dessen Eingang die ankommende Folge xk auftritt, wobei die Z-Transformierte
mit X(z) bezeichnet ist. Das Ausgangssignal des Filters DFi wird somit
Y(z)^X(z)-Y(z)(Pl-z-]+P2-z~2+...+pm-z-m),
so daß
">y > X(z) 1+pi .ζ-1+Λ.Γ-2 + ...+/?m.2-'"'
In ähnlicher Weise kann das Filter DFl aufgebaut sein. Gemäß Gleichung (9) soll das Filter DFl die Übertragungsfunktion
haben
¥M=i =Ϊ=Z-'"""-"
p(> Q(Mz) l + qi
F i g. 7 zeigt ein Digitalfilter, das wie bekannt die Übertragungsfunktion Hn (z) hat. Die π - m -1 verschiedenen
Verzögerungseinheiten sind mit FE1 - FEm -n-\ bezeichnet und die unterschiedlichen Multiplikatoreinheiten
mit ME1 - MEn - m -1, welche die Multiplikationsfaktoren q„-m^u...,qx haben, wie aus F i g. 7 ersichtlich.
Die gefilterte Folge uk tritt am Ausgang der Verzögerungseinheit FEn-m~\ auf.
In der Praxis ist es oft erforderlich, die Genauigkeit der Faktoren ρ und q zu begrenzen. Dies bedeutet natürlich
eine Einschränkung derNebenkeulen-Unterdrückung.
Die Speichereinheiten RR1, RR1 können aus bekannten Rechts-Links-Stufenschieberegistern bestehen, wie
sie beispielsweise Texas Instrument unter der Typen-Bezeichnung SN 54198 anbietet. Jedes Register hat einen
Reiheneingang, in den eine ankommende Digitalfolge eingegeben und dann im Registergespeichert wird,sowic
einen Steuereingang, um die Links-Rechts-Verschiebung der gespeicherten Folge zu steuern. Aui diese Weise
kann eine umgekehrte Abgabe einer dem Register zugeführten Digitalfolge durchgeführt werden.
Wenn die behandelte Folge sehr breit ist (N > n), kann es vorteilhaft sein, eine Speichereinheit mit Adreßzähler
einzusetzen, so daß beim Eingeben der Folge der Adreßzähler in einer Richtung zählt, während bei der
Abgabe der Folge die Zählung in der entgegengesetzten Richtung erfolgt.
Abgabe der Folge die Zählung in der entgegengesetzten Richtung erfolgt.
In der F i g. 8 ist ein Zeitdiagramm dargestellt, welches die unterschiedlichen Folgen darstellt, die in der Filteranordnung
nach F i g. 3 auftreten. Die ankommende Folge xk besteht aus einem Impulszug mit Barker-Kcde bei 5
einer Kode-Länge von η = 5 und einer Zeitverzögerung k0 · Δ τ gegenüber der ausgesendeten Barker-Kode-Impulskette.
Wenn das Abtasten vor der InversFilterung durchgeführt wird, gemäß Fig. 2, kann es jedoch
geschehen, daß die Impulse gegenüber der Idealstellung in der Fig. 8 verschoben werden. Die Größe der
Abtastwerte kann dann entsprechend den gestrichelten Linien in Fig. 8 schwanken.
geschehen, daß die Impulse gegenüber der Idealstellung in der Fig. 8 verschoben werden. Die Größe der
Abtastwerte kann dann entsprechend den gestrichelten Linien in Fig. 8 schwanken.
ίο
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
1. Verfahren zur Beseitigung von Nebenmaxima eines von einem Radarempfanger aufgefangenen und
komprimierten Radar-Echoimputses, der von einem Radar-Sendeimpuls herrührt, dessen Trägerschwin-S
gung nach einem vorgegebenen Kode phasenmoduliert ist, wobei im Radarempfanger der Radar-Echoimpuls zunächst phasendemoduliert und hierdurch eine dem Kode entsprechende erste Digitalfolge erzeugt
wird, dadurch gekennzeichnet,
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7513178A SE395773B (sv) | 1975-11-24 | 1975-11-24 | Forfarande att i mottagare i en radaranleggning eliminera avstandssidolober vid kompression av en pa sendarsidan diskret fasmodulerad radarpuls |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2652245A1 DE2652245A1 (de) | 1977-06-02 |
DE2652245C2 true DE2652245C2 (de) | 1986-04-17 |
Family
ID=20326151
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2652245A Expired DE2652245C2 (de) | 1975-11-24 | 1976-11-16 | Verfahren zur Beseitigung von Nebenmaxima eines von einem Radarempfänger aufgefangenen und komprimierten Radar-Echoimpulses |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4095225A (de) |
CH (1) | CH600351A5 (de) |
DE (1) | DE2652245C2 (de) |
FR (1) | FR2332541A1 (de) |
GB (1) | GB1511201A (de) |
IT (1) | IT1064634B (de) |
NL (1) | NL7612974A (de) |
SE (1) | SE395773B (de) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4258574A (en) * | 1979-03-16 | 1981-03-31 | Electric Power Research Institute | Method and apparatus for ultrasonic imaging using a line source and a linear receiver array |
US4397006A (en) * | 1980-12-31 | 1983-08-02 | Mobil Oil Corporation | Cross trace coherent noise filtering for seismograms |
US4513385A (en) * | 1983-01-31 | 1985-04-23 | Motorola, Inc. | Apparatus and method for suppressing side lobe response in a digitally sampled system |
FR2746505B1 (fr) * | 1983-02-18 | 1998-06-26 | Labo Cent Telecommunicat | Procede et dispositif d'elimination des lobes secondaires en distance pour radars doppler a compression d'impulsions |
US4507659A (en) * | 1983-06-22 | 1985-03-26 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Pulse compression sidelobe suppressor |
US4669051A (en) * | 1984-01-09 | 1987-05-26 | Hewlett-Packard Company | Vector network analyzer with integral processor |
US4873646A (en) * | 1985-07-15 | 1989-10-10 | Tektronix, Inc. | Digital Correction of linear system distortion |
US5115247A (en) * | 1988-02-16 | 1992-05-19 | Honeywell Inc. | Frequency modulated, phase coded radar |
US4894660A (en) * | 1988-10-12 | 1990-01-16 | General Electric Company | Range sidelobe reduction by aperiodic swept-frequency subpulses |
US5203823A (en) * | 1989-02-28 | 1993-04-20 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Detecting apparatus |
US5057846A (en) * | 1990-03-26 | 1991-10-15 | Geophysical Survey Systems, Inc. | Efficient operation of probing radar in absorbing media |
US5786788A (en) * | 1996-10-08 | 1998-07-28 | Raytheon Company | Radar system and method for reducing range sidelobes |
FR2671195B1 (fr) * | 1990-12-27 | 1993-03-12 | Thomson Csf | Traitement d'un signal impulsionnel code numeriquement. |
US5070337A (en) * | 1991-04-05 | 1991-12-03 | Chen Xiao H | Optimization method and an optimized filter for sidelobe suppression |
WO1996024198A1 (fr) * | 1995-02-01 | 1996-08-08 | Hitachi, Ltd. | Dispositif de communication a etalement de spectre et systeme de communication |
US6697418B1 (en) | 2000-04-26 | 2004-02-24 | Hitachi, Ltd. | Spread spectrum communication device and communication system |
US6739509B2 (en) | 2001-10-03 | 2004-05-25 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Registration mark detection using matched filtering |
US6694205B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-02-17 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Binary registration mark detection using 3-state sensing and matched filtering |
US7151484B2 (en) * | 2003-09-30 | 2006-12-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Pulse compression processor |
US7756191B2 (en) * | 2003-12-22 | 2010-07-13 | Nokia Corporation | Deconvolution searcher for wireless communication system |
US7492312B2 (en) * | 2006-11-14 | 2009-02-17 | Fam Adly T | Multiplicative mismatched filters for optimum range sidelobe suppression in barker code reception |
US8928524B1 (en) * | 2009-11-06 | 2015-01-06 | Technology Service Corporation | Method and system for enhancing data rates |
US8436766B1 (en) * | 2009-11-06 | 2013-05-07 | Technology Service Corporation | Systems and methods for suppressing radar sidelobes using time and spectral control |
JP5847423B2 (ja) * | 2011-04-13 | 2016-01-20 | 古野電気株式会社 | レンジサイドローブ除去装置、信号処理装置、同信号処理装置を備えたレーダ装置、レンジサイドローブ除去方法及びプログラム |
JP2013234967A (ja) * | 2012-05-11 | 2013-11-21 | Furuno Electric Co Ltd | 物標探知機、高分解能化処理装置、高分解能化処理方法および高分解能化処理プログラム |
WO2019148139A1 (en) * | 2018-01-26 | 2019-08-01 | California Institute Of Technology | Systems and methods for communicating by modulating data on zeros |
US10804982B2 (en) * | 2019-02-07 | 2020-10-13 | California Institute Of Technology | Systems and methods for communicating by modulating data on zeros in the presence of channel impairments |
US11404797B2 (en) | 2020-01-02 | 2022-08-02 | International Business Machines Corporation | Time-based beam switching in phased arrays |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1313075A (fr) * | 1960-07-25 | 1962-12-28 | Procédé pour réaliser un filtre par décalage et retournement de l'échelle des fréquences | |
NL295613A (de) * | 1962-07-23 | |||
US3939461A (en) * | 1962-11-19 | 1976-02-17 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Correlation system using matched signals |
US3249940A (en) * | 1963-10-24 | 1966-05-03 | Carl W Erickson | Clutter-cancelling system |
US3307190A (en) * | 1963-10-28 | 1967-02-28 | Jr Clarence S Clay | Directional filtering of summed arrays |
US3297951A (en) * | 1963-12-20 | 1967-01-10 | Ibm | Transversal filter having a tapped and an untapped delay line of equal delay, concatenated to effectively provide sub-divided delays along both lines |
US3680105A (en) * | 1970-10-05 | 1972-07-25 | Raytheon Co | Pulse compression radar system |
DE2262703C1 (de) * | 1972-12-21 | 1983-05-05 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Impulskompressions-Radargerät mit zwei Teil-Codewörtern zur Nebenmaximaauslöschung |
US3889199A (en) * | 1974-05-22 | 1975-06-10 | Us Army | Method and apparatus for adaptively suppressing unwanted lobes in a compressed coded radar signal |
-
1975
- 1975-11-24 SE SE7513178A patent/SE395773B/xx not_active IP Right Cessation
-
1976
- 1976-11-16 DE DE2652245A patent/DE2652245C2/de not_active Expired
- 1976-11-18 CH CH1452276A patent/CH600351A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-11-19 GB GB48460/76A patent/GB1511201A/en not_active Expired
- 1976-11-22 US US05/743,777 patent/US4095225A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-11-22 NL NL7612974A patent/NL7612974A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-11-22 FR FR7635101A patent/FR2332541A1/fr active Granted
- 1976-11-24 IT IT29700/76A patent/IT1064634B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE395773B (sv) | 1977-08-22 |
GB1511201A (en) | 1978-05-17 |
US4095225A (en) | 1978-06-13 |
CH600351A5 (de) | 1978-06-15 |
IT1064634B (it) | 1985-02-25 |
FR2332541A1 (fr) | 1977-06-17 |
DE2652245A1 (de) | 1977-06-02 |
SE7513178L (sv) | 1977-05-25 |
NL7612974A (nl) | 1977-05-26 |
FR2332541B1 (de) | 1983-02-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2652245C2 (de) | Verfahren zur Beseitigung von Nebenmaxima eines von einem Radarempfänger aufgefangenen und komprimierten Radar-Echoimpulses | |
DE3018238C2 (de) | Adaptiver Echoausgleicher | |
DE69019197T2 (de) | Echokompensator mit FIR und IIR Filtern für Kompensation von Echos mit langem Ausschwingen. | |
DE2754893A1 (de) | Radargeraet | |
DE1762361B2 (de) | Adaptiver entzerrer fuer einen digitalen datenuebertragungs kanal | |
DE69031747T2 (de) | Kompensierter Detektor für bewegte Ziele mit veränderlicher Wiederholungsfrequenz | |
DE2705386A1 (de) | Signalverarbeitungsverfahren und -vorrichtung | |
DE2813628C2 (de) | Abtastfilter-Detektorstufe | |
DE2920496C2 (de) | Schaltungsanordnung zur Beseitigung von durch Mehrwegeempfang verursachten Interferenzstörungen in dem demodulierten Signal eines frequenzmodulierten Eingangssignals | |
WO2009090138A1 (de) | Verfahren zur unterscheidung zweier signale | |
EP1825603A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zum bestimmen eines korrelationswertes | |
DE69628130T2 (de) | Digitales Schmalbandfilter | |
DE1956213C3 (de) | Vorrichtung zur Verbesserung des Signal/Rausch-Verhältnisses von elektrischen Signalen, die von zwei Antennen empfangen werden | |
DE69403328T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum filtern eines digitalen zeitsignals und anwendung für echokorrektur in einem übertragungskanal | |
DE2733651C3 (de) | Schaltung zur Verbesserung des Auflösungsvermögens einer Impulskompressions-Radaranlage | |
DE2011758B2 (de) | Kammfilter | |
DE102015202874A1 (de) | Radarsystem und Verfahren zum Erfassen von Objekten | |
DE69217720T2 (de) | Die Abtastrate umwandelndes Filter | |
DE3029518C2 (de) | Puls-Doppler-Radar mit einer Schaltungsanordnung zur kohärenten Integration | |
DE2704265C2 (de) | Anordnung zur Verarbeitung der von einem Kohärentimpulsradargerät empfangenen Signale | |
DE2401755C3 (de) | Schaltung zur Übertragung von am Ausgang eines Impulsradarempfängers erhaltenen Videosignalen an eine Auswerteeinrichtung | |
DE69220169T2 (de) | Automatische Ratenerkennung für Vollduplexmodems | |
DE4130863C2 (de) | Digitales Nachrichtenübertragungssystem | |
DE19955596A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Echokompensation bei Gleichlage-Übertragungsverfahren im Duplex-Betrieb über eine Zweidrahtleitung | |
EP1018221B1 (de) | Verfahren und schaltungsanordnung zur übertragung von nachrichten mittels näherungen von hermiteschen funktionen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |