DE2647463A1

DE2647463A1 - Gasturbinen-konstruktion und darin ausgefuehrtes verbrennungsverfahren

Info

Publication number: DE2647463A1
Application number: DE19762647463
Authority: DE
Inventors: Frederick Johnson Martin
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1975-10-23
Filing date: 1976-10-21
Publication date: 1977-04-28
Also published as: JPS5260324A; FR2328845A1; NO763604L; GB1537109A; BE847236A

Description

Gasturbinen-Konstruktion und darin ausgeführtes
Verbrennungsverfahren

Die Erfindung bezieht sich auf aas Verbrennen eines gasförmigen und/oder flüssigen Brennstoffes (z.B. Kohlenwasserstoff) in einer Gasturbine und mehr im besonderen bezieht sie sich auf ein Verfahren zum Verbrennen eines solchen Brennstoffes, bei dem das Entstehen von Stickstoffοxyden aus im Brennstoff gebunden vorhandenen Stickstoff beträchtlich verringert ist.

Es ist erkannt worden, dass die Bildung von Stickstoffoxyden in Verbrennungsverfahren auf das Vorkommen ausserordentlich hoher
Temperaturen während der Verbrennung des Brennstoffes zurückgeführt werden kann. Dies wird als der thermische Mechanismus bezeichnet, nach dem molekularer Stickstoff unter Bildung von
Stickstoffoxyden oxydiert wird.

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In der US-PS 3 048 131 ist die Verbrennung von Brennstoff in zwei Stufen beschrieben, bei denen die Bildung von Stickstoffoxyden durch den thermischen Mechanismus verringert ist. Bei diesem Verfahren wird in der ersten Stufe eine brennstoffreiche Mischung verbrannt, wobei die restliche Luft danach (zweite Stufe) zugegeben wird. Beim Ausführen der anfänglichen Verbrennung in dieser Weise, bei der die vollständige Verbrennung des Brennstoffes verzögert ist, wird die Maximaltemperatur der Flamme verringert. Wegen der verringerten Plammentemperatur und ungenügend Sauerstoff bilden sich Stickstoffoxyde nur in verringertem Maße.

In der US-PS 3 832 122 ist auch eine 2-Stufen-Verbrennung beschrieben, wobei diese beiden Verbrennungsstufen auf jeder Seite eines Bettes aus hitzebeständigem Material stattfinden, um die Ausführung einer Oberflächenreaktion darauf zu erleichtern. Das Abkühlen sowohl der ersten als auch der zweiten Stufe und damit des gesamten Verbrennungsverfahrens wie des Bettes aus hoch schmelzendem Material ist erforderlich und die Verwendung eines in dem Bett als hitzebeständiges Material vorhandenen Katalysators ist bevorzugt. Wie bei dem in der US-PS 3 048 131 beschriebenen Verbrennungsverfahren erfolgt die Verbrennung in der ersten Stufe mit einem brennstoffreichen Gemisch (d.h. es sind 90 % der für eine vollständige Verbrennung erforderlichen Luft vorhanden) und in der zweiten Stufe des Verbrennungsverfahrens benutzt man mehr als die stöchiometrisch erforderliche Menge an Luft. Es ist natürlich erforderlich, dass das Bett aus hitzebeständigem Material in der Verbrennungskammer angeordnet wird, was ein Konstruktionsmerkmal ist, das in einer Gasturbine nicht toleriert werden kann.

In der US-PS 3 89Ο 088 ist ein 2-Stufen-Verbrennungsverfahren offenbart, in dem bei der- anfänglichen Verbrennung nur ein Teil des Brennstoffes verbraucht wird, damit der restliche Brennstoff soweit erhitzt werden kann, dass er einen heissen verdampften Brennstoff bildet, zu dem Luft dann unter Entstehung einer gleichförmigen Mischung hinzugegeben wird und diese Mischung tritt dann in

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die Verbrennungskammer ein, wo sie für die zweite Stufe der Verbrennung gezündet wird.

Nach der anfänglichen Verbrennung wird die Brennstoff/Luft-Mischung beträchtlich abgekühlt, bevor man sie für die zweite Verbrennungsstufe in die Verbrennungskammer einführt. Das in dieser zuletzt genannten US-PS offenbarte Verfahren richtet sich auf das Problem des chemisch gebundenen Stickstoffes und schlägt eine spezifiscne Konstruktion zur Anpassung an Brennstoffe vor, die einen ziemlich grossen Anteil chemisch gebundenen Stickstoffes enthalten, mit dem Ziel, den chemisch gebundenen Stickstoff freizusetzen. Der nach dieser PS angewandte Mechanismus besteht in der Pyrolisierung aes verdampften Brennstoffes in Abwesenheit einer Flamme mit dem Ziel, atomaren Stickstoff freizusetzen, der sich dann unter Bildung molekularen Stickstoffes rekombinieren soll.

In der Gasturbinentechnologie besteht eine dringende Notwendigkeit an ausführbaren Verfahren una brauchbaren Konstruktionen zur Verbrennung von Brennstoffen, die einen verhältnismässig grossen Anteil an chemisch gebundenem Stickstoff enthalten, und trotzdem den verschiedenen Vorschriften genügen, die die annehmbaren Stickstoffoxyd-Emissionen festlegen.

Durch die vorliegende Erfindung werden daher ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens zum Verbrennen eines flüssigen und/oder gasförmigen Brennstoffes, z.B. Kohlenwasserstoffes, in einer Gasturbine vorgeschlagen, mit deren Hilfe die Erzeugung von Stickstoffoxyden aus im Brennstoff gebundenem Stickstoff beträchtlich verringert wird. Eine primäre Flammenzone, in der der gesamte Brennstoff nahe der reichen experimentellen Grenze verbrannt wird, ist von einer stromabwärts gelegenen sekundären Verbrennungszone (wo sekundäre Verbrennungsluft eingeführt wird) durch eine Verzögerüngs"-* I geffenntT"'in der die heissen Reaktionsprodukte der Flammenzone bei im wesentlichen der adiabatischen Flammentemperatur gehalten weraen und wo man

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zur Entstehung von N„ führende chemische Reaktionen ablaufen lässt. Die minimale Aufenthaltszeit in der Verzögerungszone liegt für die heissen primären Produkte in der Grössenordnung von 5 Millisekunden und das Ziel ist es, eine möglichst hohe N~-Produktion zu erzielen. Im Gegensatz zur brennstoffreichen Verbrennung in der primären Flammenzone findet die Verbrennung in der sekundären Zone brennstoffarm statt.

Die Erfindung wird im folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. Im einzelnen zeigen:

Figur 1 eine Schnittansicht, die schematisch die Verbrennungskammer für eine Gasturbine darstellt, welche die Lehre der vorliegenden Erfindung verkörpert, und

Figur 2 eine graphiscne Darstellung aer Wirkung des Verringerns der Temperatur der Verbrennungsprodukte der Verbrennung in der ersten Stufe mit folgender Zugabe von Luft für die sekundäre Verbrennungsstufe.

Das Verständnis der vorliegenden Erfindung wird durch die folgenden Definitionen bestimmter Fachbegriffe erleichtert werden:

Adiabatische Flammentemperatur: ist die Temperatur, die nach der Beendigung der Umsetzung zwischen Brennstoff und Luft erreicht wird, ohne dass Wärme aus dem Reaktionssystem an die Umgebung verloren geht.

Äquivalenzverhältnis («J): ist das Brennstoff/Luft-Verhältnis dividiert durch das stöchiometriscne Brennstoff/Luft-Verhältnis. Ist das Äquivalenzverhältnis kleiner als 1, dann ist das System brennstoffarm, ist das Äquivalenzverhältnis grosser als 1, dann ist das System brennstoffreich.

Reiche experimentelle Grenze: ist die brennstoff reiche Verbrennung, bei der das Brennstoff/Luft-Gesamtverhältnis erhöht wird, bis die

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Grenze erreicht ist, jenseits der die Flamme nicht aufrecht erhalten werden kann. Für Kohlenwasserstoff-Brennstoffe liegt diese Grenze üblicherweise in dem Bereich der Äquivalenzverhältnisse von 1,2 bis 1,5.

Brennstoffgebundener Stickstoff: das sind die Stickstoffatome, die in Brennstoffmolekülen chemisch gebunden sind und die mindestens ein anderes Element als Stickstoff enthalten, z.B. Ammoniak, Pyriüin, Chinolin. Typischerweise ist der Stickstoff im Brennstoff chemisch mit Kohlenstoff, Wasserstoff una manchmal Sauerstoff verbunden. Das Entfernen von brennstoffgebundenem Stickstoff ist häufig schwierig und teuer.

In die in Figur 1 dargestellte Verbrennungskammer 10 einer Gasturbine tritt Brennstoff von einem nicht gezeigten Brennstoffreservoir durch den Brennstoffinjektor 11 in die Verbrennungskammer ein. Luft für die Verbrennung in der primären Zone tritt durch die Löcher 12 im Kopfende der Verbrennungskammer ein. Brennstoff- und LuftZuführungen in die primäre Zone sind derart,dass sich eine hochturbulente Region entwickelt, in der ein rasches Vermischen von Brennstoff und Luft stattfindet und in der die rasche Verbrennung der vermischten Reaktanten stattfindet. Bei dieser Verbrennung wird der gesamte eingeführte Brennstoff verbraucht. Die erforderliche Turbulenz wird dadurch erzeugt, dass die Luft in einer Weise eintritt, dass sich ein turbulenter Wirbel bildet, in den mittels des Brennstoffinjektors 11 Brennstoffstrahlen injiziert werden.

Die Menge des eingeführten Brennstoffes wird so eingestellt, dass das Brennstoff/Luft-Gesamtverhältnis in der primären Zone bei oder nahe der reichen experimentellen Grenze liegt, z.B. liegt 6 zwischen 1,2 bis 1,5 für Kohlenwasserstoff-Brennstoffe. Auf dem Wege stromab in der Verbrennungskammer wird die PrimärZonenverbrennung am Ende der Primärzone, die sich typischerweise für etwas 1 bis 2 Durchmesser erstrecken kann, im wesentlichen abgeschlossen sein, ausgenommen für Umsetzungen zwischen Reaktanten, die nur in ge-

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ringen Konzentrationen vorhanden sind. Der Betrieb nahe der reichen experimentellen Grenze ist wesentlich, um eine starke Verringerung in der Ausbeute an Stickstoffoxyden zu erzielen und es ist gleichermassen wichtig, dass eine Verzögerungszone vorgesehen ist, in der die heissen Primärverbrennungsprodukte bei im wesentlichen der adiabatischen Flammentemperatur für eine Zeit von mindestens etwa 5 Millisekunden, z.B. 5 bis 10 Millisekunden, bleiben, bevor weitere Verbrennungsluft zugeführt wird. Diese Bedingungen sind in der Verzögerungszone stromab der Primärzone vorhanden.

Obwohl die Luft als durch Schlitze 13 eintretend dargestellt ist, wird diese Luftströmung lediglich so stark gehalten, wie erforderlich ist, um die Auskleidung 14 der Verbrennungskammer vor dem Überhitzen zu schützen. Diese Strömung muss klein genug sein, damit die primären Verbrennungsproaukte bei im wesentlichen der adiabatischen Flammentemperatur bleiben können und diese Luftströmung trägt, wenn überhaupt, nur wenig zur zusätzlichen Verbrennung bei.

In der Primärzone werd^aie Brennstoffmoleküle zu kleinen Molekülen wie H₂, CO, NH,, COp und H₂O gespalten. Die kleinen ätickstoffhaltigen Moleküle setzen sich dann weiter unter Entstehung von NO und N₂ nach den folgenden in Konkurrenz zueinander stehenden Reaktionstypen um:

^T=⁵*- NH₂ + 1/2 H₂

> NO + anderen nicht identifizierten Verbindungen

—s»- Zwischenprodukten —> N₂ + nicht identifizierten Verbindungen.

Der brennstoffgebundene Stickstoff wird auf diese Weise zu NO und N₂ gewandelt. Es ist erwünscht, das 'Entstehen von N₂ möglichst zu vergrössern und dies wira erreicht, indem man die Konzentration

(D	NH₂	NH
(2)	NH₂	+ OH
(3)	+ NO

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der oxydierenden Reste, der Hydroxylreste, bei einem Minimalwert hält. Dies wiederum wird bewerkstelligt durch einen Betrieb so nahe wie möglich bei der reichen experimentellen Grenze. Wenn die kleinen stickstoffhaltigen Pfoleküle, wie Ammoniak, in der reichen primären Zone nicht in ci_? oder NO umgewandelt werden, werden diese Moleküle in der heissen sekundären Verbrennung nahezu quantitativ in NO umgewandelt. NO ist eine Bezeicnnung, welche Stickstoff-

X X

oxyd-Verunreinigungen beschreibt. Die Bildung solchen NO wird vermieden, indem man die oben beschriebene Verzögerungszone stromab der primären B'lamrnenzone schafft, in der die die Flammenradikale verbraucnenden Reaktionen abgeschlossen werden.

Weiter stromab wird aurch die grösseren Löcher 16 in der Auskleidung Ik die Zweitstufenlui't eingebracht und mit den gasförmigen Produkten der heissen primären Verbrennung vermischt. Der Lufteintritt erfolgt in einer Weise, dass ein rasches Vermischen mit den primären gasförmigen Produkten erfolgt, und die Menge der einge-

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führten LuftTderart, dass die entstehende Mischung brennstoffarm ist, d.h. das Äquivalenzverhältnis wird auf unter 1,0 verringert. In dieser Stufe werden die heissen gasförmigen Produkte uer Verbrennung des gesamten Brennstoffes in der primären Zone bei oder nane stöchiometrischen Bedingungen verbrannt und hier werden auch die höchsten Temperaturen in der Verbrennungskammer erreicht. Wegen der hohen Temperatur ist hier die Bildungsgeschwindigkeit von Stickstoffoxyden nach dem thermischen Mechanismus bei einem Maximalwert. Die wesentli^nen Verbrennungsreaktionen werden in dieser sekundären Zone abgeschlossen.

Die Bildung von NO durch den thermischen Mechanismus wird folgendermassen ausgedrückt:

(4) 0 + N₂ > NO + N

(5) N- + O₂ >N0 + 0

Diese Reaktionen treten in der Sekundärzone auf und ausserdem wird der in der Verzögerungszone nicht in N_p umgewandelte brennstoffgebundene Stickstoff hier in grossem Maße in NO umgewandelt.

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Danach wird in der Verdünnungszone zusätzliche Luft durch die Löcher 17 eingelassen, um die Verbrennungsprodukte der zweiten Stufe zu verdünnen und dabei aie Temperatur bis zu einer Hone zu verringern, aie für aen Turbineneinsatz annehmbar ist. Im allgemeinen findet in diesem Bereich nur noch eine untergeordnete chemische Umsetzung statt.

Die Kühlluftschlitze 13 sind über dem grössten Teil der Oberfläche der AusKleidung 14 angeordnet und dadurch wird eine schützende Luftschicht über der inneren Oberfläche der Verbrennungskammer-Auskleidung verteilt. Der Übersicntlichkeit nalber ist die Zahl der dargestellten Schlitze 13 in aer Figur 1 gering gehalten worden.

Der Betrieb gemäss den Lehren des Standes der Technik zur Kontrolle des thermischen Mechanismus ist in Figur 2 dargestellt. Eine reiche Mischung wird danacn in der primären Verbrennungszone (Punkt A) verbrannt. Zu den sich in aer Verbrennungskammer stromabwärts bewegenden heissen reichen gasförmigen Produkten der primären Verbrennung wira sekunaäre Verbrennungsluft hinzugegeben. Würde diese Luft in einer solchen Weise hinzugegeben werden, dass keine Wärme von den heissen primären Gasprodukten an die Umgebung verloren ginge und die Verbrermungsreaktion abgeschlossen werden würde, dann folgte die Verbrennungstemperatur der adiabatischen Kurve, die jetzt bis zum Punkt B ansteigt und sich dann in Ricntung auf den Punkt C vermindert. Die Maximaltemperatur (Punkt B) würde bei ό = 1,0 auftreten. Übersteigt diese Maximaltemperatur etwa 164¹J⁰K, dann wird die NO-Bildung nach den Umsetzungen der obigen Gleichungen (4) und (5) begünstigt und diese tritt z.B. beim Verbrennen von Kohlenwasserstoffen auf.

Wenn daher Brennstoffe eingesetzt werden sollen, die während der Verbrennung mit Luft sich in dieser Weise verhalten, lehrt der Stand der Tecnnik die Vermeidung von Temperaturen, welche aen thermischen Mechanismus begünstigen. Diese Art der Verbrennung

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erhält man entlang der gestrichelten Linie der Figur 2, indem man willkürlich den Wärmeverlust aus dem Verbrennungssystem fördert, wenn Luft hinzugegeben wird. Nach diesem Mecnanismus liegt die Temperaturkurve unterhalb der adiabatischen Kurve, die in Form einer durchgehenden Linie dargestellt ist. Die maximale Gastemperatur wird so verringert und dadurch die NO-Erzeugungsgeschwindigkeit verringert.

Da jedocn aie NO-Ausbeute aus brennstoffgebundenem Stickstoff (im Gegensatz zum Stickstoff in der Verbrennungsluft) relativ unabhängig von dem in Figur 2 gezeigten Temperaturverlauf ist, befassen sich die Lösungen des Standes der Tecnnik gar nicht mit diesem Problem. Gemäss der vorliegenden Erfindung wird die Steuerung für die relativen Geschwindigkeiten der konkurrierenden Reaktionen ausgeübt, die oben in den Gleichungen (2) und (3) wiedergegeben sind. Durch Verbrennen von brennstoffreichem Gemisch nahe der reicnen experimentellen Grenze kann die Umsetzung der Gleichung (2) relativ zur Umsetzung der Gleichung (3) verringert werden, wodurch die Erzeugung von ri~ erhöht und der Anteil an NO verringert wird. Um dies jedoch zu bewerkstelligen, muss die verfügbare Zeit für die Durchführung dieser Umsetzungen verlängert werden und die Natur der Verbrennung muss im wesentlichen unverändert bleiben während dieser Zeitausdehnung, damit der brennstoffgebundene Stickstoff bis zu einer annehmbaren Menge verbraucht und in N„ umgewandelt werden kann, was durch eine verzögerte Zugabe der sekundären Verbrennungsluft und damit ein minimales Abkühlen erreicht wird.

Die Reaktionsgeschwindigkeit für die Umsetzung der Gleichung (3) ist gemessen worden und aus den Ergebnissen wurde die folgende etwaige Beziehung für die Zeit (in Millisekunden) ermittelt, die erforderlich ist, um in irgendeinem Augenblick die Hälfte des vorhandenen NO umzuwandeln:

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*■ ^ 650 t_1/2 „,

+
ppm von NO

⁺ Teile pro Million

In diesen frühen Stufen der reicnen Verbrennung kann die Konzentration des NO aus dem ßrennstoffstickstoff IuOO ppm oder mehr betragen. Bei dieser Konzentration wäre t*/₂ etwa 0,65 Millisekunden. Gegen Ende der sehr reicnen primären Verbrennung werden sich die NO-Mengen jedoch zu einigen 100 ppm verringert haben. Ist der NO-Gehalt auf 100 ppm gefallen, dann beträgt t*.* etwa 6,5 Millisekunden. Es ist daher wesentlich, die weitere Luftzugabe zu verzögern, bis sich die NO-Konzentrationen zu einem annehmbaren Wert in der reichen Zone verringert haben.

Brennstoffe für die Durchfünrung der vorliegenden Erfindung sind nicht auf kohlenwasserstoffartige Brennstoffe begrenzt, sondern es können flüssige oder gasförmige Brennstoffe, die brennstoffgebundenen Stickstoff enthalten, allgemein vorteilhaft unter Verwendung des erfindungsgemässen Verfahrens sowie der Vorrichtung zur Durchführung des Verfanrens verbrannt werden. Für einige gasförmige Brennstoffe geringen Heizwertes, z.B. Gas aus der Vergasung von Konle, ist die maximale adiabatische Temperatur, die bei der Verbrennung mit Luft auftritt, so gering (etwa 172O⁰K), dass die Erzeugung von NO durch den themischen Mechanismus unterhalb von 10 ppm gehalten werden kann. Die Ausbeute an NO aus brennstoffgebundenem Stickstoff, z.B. aus Ammoniak, ist jedoch hoch, wenn keine besondere Maßnahme vorgesehen ist, dieser NO-Quelle Rechnung zu tragen.

Die vorliegende Erfindung und die dadurch vorgesehene Maßnahme zum Verbrauch des brennstoffgebundenen Stickstoffes und dessen Umwandlung zu N„ bietet eine Lösung zu diesem Problem.

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* t' ,Länge der, Gemäss der bevorzugten Aus führungs form liegt die"| Ver zogerungs zone im Bereich von etwa 15 bis etwa 30 cm. Für eine Geschwindigkeit des heissen Gases von etwa 30 m pro Sekunde würde die Verbrennungskammer der Gasturbine daher verlängert werden, um eine etwa 15 cm lange Verzögerungszone zwischen der primären und der sekundären Zone zu schaffen.

Im Idealfalle würde keine Kühlluft zu den heissen Gasprodukten der primären Verbrennung hinzugegeben werden, bis diese Gase durch die Verzögerungszone hindurch gegangen sind. In der Praxis kann es jedoch erforderlich sein, dass eine geringe Menge Kompressorluft benötigt wird, um die Auskleidung 14 der Verbrennungskammer zu kühlen. Diese Luftzugabe verändert das örtliche Äquivalenzverhältnis oder die daher rührende Temperatur, die am Ende der primären Zone vorherrscht, nicht merklich.

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Leerseite

Claims

Patentansprüche

Verfahren zum Verbrennen eines flüssigen und/oder gasförmigen Brennstoffes in einer Gasturbine, bei dem der Brennstoff mit Luft in einer primären Verbrennungszone verbrannt und danach stromabwärts mehr Luft ninzugegeben wird, um eine zusätzliche Verbrennung in einer sekundären Verbrennungszone zu ermöglichen, gefolgt von weiterer Luftzugabe in einer Verdünnungszone, um die Reaktionsprodukte vor dem Eintritt in den Turbineneinlass abzukühlen, dadurch gekennzeichnet , dass

a) der gesamte Brennstoff, der brennstoffgebundenen Stickstoff enthält, in der primären Verbrennungszone nahe der reichen experimentellen Grenze für diesen Brennstoff und Luft verbrannt wird,

b) dass die heissen gasförmigen Reaktionsprodukte aus der primären Zone stromabwärts der primären Verbrennungszone für mindestens etwa 5 Millisekunden bei im wesentlichen der adiabatischen Flammentemperatur gehalten werden,

c) dass Sekundärluft mit den heissen gasförmigen Reaktionsprodukten der vorhergehenden Stufe vermischt wird, um eine brennstoffarme Gesamtmischung zu schaffen und eine sekundäre Verbrennung unter etwa stöchiometrischen Bedingungen zustande zu bringen und

d) Einführen und Einmischen zusätzlicher Luft stromabwärts, um die Produkte der sekundären Verbrennung vor ihrem Eintritt in den Turbineneinlass zu verdünnen.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , dass der Brennstoff ein Kohlenwasserstoff-Brennstoff ist und das Äquivalenzverhältnis für die primäre Verbrennung im Bereich von etwa 1,2 bis etwa 1,5 liegt.

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3. Verfahren nach Anspruch 2, aaaurch gekennzeichnet , dass das Äquivalenzverhältnis in der zweiten Verbrennung im Bereich von etwa 1,0 bis etwa 0,70 liegt.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , aass aer Brennstoff Ammoniak enthält.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , dass der Brennstoff ein gasförmiges Produkt ist, das durch Vergasen von Kohle erhalten wurde.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeicnnet , dass die Aufenthalts zeit für die Reaktionsprodukte aer primären Verbrennung in einem Bereicn stromabwärts der Flammenzone und stromaufwärts der Zone für die zweite Verbrennung etwa 10 Millisekunden beträgt.
7. Gasturbinen-Verbrennungskammer mit einer primären Verbrennungszone, einer sekundären Zone und einer Verdünnungszone, dadurch gekennzeichnet , dass zwischen der primären Verbrennungszone una der sekundären Verbrennungszone eine Verzögerungszone vorgesehen ist, in der die eintretenden gasförmigen Produkte bei im wesentlichen der adiabatischen Flammentemperatur für eine Zeit genalten werden, die ausreicht, um die chemischen umsetzungen abzuschliessen, wodurch eine beträchtliche Menge aes Stickstoffes in stickstoffhaltigen Molekülen in molekularen Stickstoff umgewandelt wird.
8. Turbinen-Verbrennungskammer nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet , dass die Länge der Verzögerungszone im Bereich von etwa 15 bis etwa 30 cm liegt.

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9. Gasturbinen-Verbrennungskammer nach Ansprucn 7, dadurch gekennzeichnet , dass die Verzögerungszone so ausgebildet ist, dass sie aie Bewegung der heissen gasförmigen Produkte aus der primären Verbrennungszone in aie sekundäre Zone nicht behinaert.

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