DE2507614B2 - Vorrichtung zur Herstellung von suprafluidem Helium unter Druck bei sehr tiefer Temperatur - Google Patents
Vorrichtung zur Herstellung von suprafluidem Helium unter Druck bei sehr tiefer TemperaturInfo
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Description
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, eine Vorrichtung
anzugeben, mit deren Hilfe es möglich ist, diese Temperaturgrenze auf wesentlich tiefer liegende
Werte zu senken.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, cfc3 die Zone
des suprafluiden Heliums in eine obere und eine untere
Teilzone aufgeteilt ist, die über einen Kanal für das suprafluide Helium miteinander verbunden sind,
daß die Kühlung in der unteren Teilzone angeordnet ist und daß die Kühlleistung und der Kanalquerschnitt
so aufeinander abgestimmt sind, daß im Heliumkanal ein zur Bildung eines Temperaturgradienten notwendiger
kritischer Wärmefluß auftritt.
Gemäß dem erfindnngsgemäßen Konzept wird im
oberen Teil der suprafluiden Zone ein Temperaturgradient zusätzlich zu dem Temperaturgradienten erzeugt,
der in der normalen Heliumschicht erzeugt wurde. Zur Erzeugung dieses Temperaturgradienten
in der suprafluiden Zone dient ein zwischen dem oberen und dem unteren Teil der suprafluiden Zone absteigender
Wärmestrom, durch den die Temperatur der unteren Zone um einen Betrag abgesenkt wird,
der vom jeweilig erzeugten Wärmefluß abhängt.
Die zugrundeliegende Verfahrensweise zur Herstellung von suprafluidem Helium unter Druck bei
sehr tiefer Temperatur beruht auf dem lokalen Abkühlen eines Helium-4-Bades zur Absenkung seiner
Temperatur unter den λ-Punkt, wodurch der untere Teil des Bades in eine Zone suprafluiden Heliums
übergeht, wobei erfindungsgemäß der obere Teil der suprafluiden Zone mit dem unteren Teil durch einen
mit suprafluidem Helium gefüllten Kanal kleineren Querschnitts verbunden ist und in diesem Kanal ein
kritischer Wärmefluß aufgrund eines Temperaturgradienten erzeugt wird, der durch Kühlung im unteren
Teil hervorgerufen wird.
Der Temperaturbereich zwischen dem oberen und unteren Teil der suprafluiden Zone (bzw. die Temperatur
des suprafluiden Heliums im unteren Teil) kann durch Beeinflussung des Wertes des kritischen Wärmeflusses
eingestellt bzw. geregelt werden. Dazu kann entweder die Leistung der Kältequelle oder die Dimensionierung
der suprafluiden Heliumsäule im Kanal, in dem der Temperaturgradient vorliegt, herangezogen
werden.
Die Einrichtung umfaßt erfindungsgemäß: ein oberes Gefäß, in dessen unterem Teil sich das suprafluide
Helium ansammelt und in dessen oberem Teil normales Helium vorliegt, sowie zumindest ein unteres Gefäß
für suprafluides Helium, das unter dem oberen Gefäß angebracht ist und mit diesem durch zumindest
einen Kanal geeigneter Abmessungen in Verbindung steht, der die Durchleitung eines kritischen Wärmeflusses
unter einem Temperaturgradienten ermöglicht, wobei die Kühleinrichtung in zumindest eitlem
der unteren Gefäße vorgesehen ist, die das suprafluide Helium enthalten.
Die Kühleinrichtungen können aus an sich bekannten Einrichtungen bestehen, die die Abführung von
Wärme auf einem Temperaturniveau unterhalb 2,17 K ermöglichen. Hierzu gehören beispielsweise:
Einrichtungen zur Verdampfung von Helium 4 in einem zusätzlichen Kreislauf, mit denen Temperaturen
bis zu 1,1 K erreichbar sind; unabhängige Helium-3-Kühleinrichtungen,
die ggf. das Hauptbad zur Vorkühlung verwenden, mit denen Temperaturen in der
Größenordnung von 0,7 K erreichbar sind, sowie unabhängige He3-He4-Verdünnungs-Kälteeinrichtungen,
die das Hauptbad zur Vorkühlung verwenden und Temperaturen in der Größenordnung von 0,1 K
zu erreichen erlauben.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Aus-
~> führungsbeispielen sowie der Zeichnung näher erläutert;
ss zeigt
Fig. 1 eine Vorrichtung nach dem Stand der Technik zur Herstellung von suprafluidem Helium unter
Druck und bei einer leicht unter dem λ-Punkt liegeni»
den Temperatur,
Fig. 2 ein Schema der erfindungsgemäßen Vorrichtung,
Fig. 3 eine grafische Darstellung der Abhängigkeit der kritischen Wärmeflußdichte im siiprafluiden He-Hum
unter Druck in Abhängigkeit von der Temperatur für einen Kanal von 1,3 mm Durchmesser und
100 mm Länge,
Fig. 4 ein erstes Beispiel für eine in der erfindungsgemäßen Vorrichtung verwendbare Kühleinrichtung,
-» Fig. 5 ein zweites Beispiel für eine in der erfindungsgemäßen
Vorrichtung verwendbare Kühleinrichtung,
Fig. 6 einige Beispiele für Ausführungen von Kanälen, durch die ein kritischer Wärmefluß unter einem
-'> Temperaturgradienten geleitet werden kann,
Fig. 7 eine Vorrichtung zur Herstellung eines Kanals mit einstellbarem Querschnitt,
Fig. 8 eine Weiterbildung der erfindungsgemäßen Vorrichtung mit zwei in Reihe geschalteten Gefäßen
!<> für suprafluides Helium und
Fig. 9 eine zweite Weiterbildung der erfindungsgemäßen Vorrichtung mit zwei parallelgeschalteten Gefäßen
für suprafluides Helium.
Zum besseren Verständnis der Erfindung wird zu- > nächst kurz auf das Verfahrensprinzip nach dem Stand
der Technik eingegangen, nach dem suprafluides Helium bei einer Temperatur in der Nähe des λ-Punkts
erhältlich ist. (Für weitere Einzelheiten vgl. die bereits genannte Druckschrift.)
tu In Fig. 1 ist eine nach diesem Verfahren arbeitende Vorrichtung gezeigt, die einen Kryostaten 10, eine
Flüssighelium-Quelle 12 sowie Pumpeinrichtungen 14 für aus dem Heliumbad 16 stammendes verdampftes
Helium aufweist. Im Kryostaten befindet sich ein v> Kühlgefäß 18, das in das abzukühlende Gebiet eingetaucht
ist und mit flüssigem Helium versorgt wird, das dem umgebenden Bad durch ein Ventil 20 oder ein
geeichtes Leck entnommen wird. Pumpeinrichtungen 24 und ein Rohrsystem 22 ermöglichen das Abpumni
pen des Dampfs der in das Gefäß 18 eingebrachten Flüssigkeit 21, die die dazu nötige Verdampfungswärme dem Hauptbad 16 entzieht.
Die Umgebung des Gefäßes 18 kühlt sich auf diese Weise allmählich ab. Die Abkühlung breitet sich
v> durch Konvektion in den unterhalb des Gefäßes 18
gelegenen Teil des Bades aus. Die Konvektion wird dabei durch die geringe Viskosität des Heliums und
den bemerkenswerten Dichteunterschied bei 4,2 K (d = 0,125) und den bei 2 K (d = 0,145) erleichtert.
bo Auf diese Weise gelangt schließlich die gesamte unten
gelegene Zone auf eine leicht unterhalb des λ-Punkts liegende Temperatur, und die Abkühlung kann dank
der ausgezeichneten Wärmeleitfähigkeit des suprafluiden Heliums nach oben fortschreiten. Am Ende
ι.-, stellt sich ein stationäres Gleichgewicht ein, da die durch das flüssige normale Helium herangeführte
Wärme sowie die übrigen Wärmeangebote verschiedenen Ursprungs mit der durch Verdampfen des in
das Gefäß 18 eingeführten Heliums erzeugten Kälte im Gleichgewicht stehen.
Die Oberfläche des Heliumbads steht unter einem Druck, der durch die Vorrichtung 14 bestimmt ist und
insbesondere bei Atmosphärendruck liegt, was die Dichtigkeitsprobleme vereinfacht. Mit Hilfe dieses
bekannten Verfahrens und der bekannten Vorrichtung ist es möglich, ein Helium-4-Bad lokal bis auf
eine Temperatur in der Nähe von 2,17 K abzukühlen, wobei eine unter Atmosphärendruck stehende Oberfläche
mit einer normalen Siedetemperatur von 4,2 K erhalten bleibt, da das normale Helium 4 als schlechter
Wärmeleiter einen Isoliermantel für den suprafluiden Teil darstellt.
Wie bereits erwähnt, gestatten dieses Verfahren
und die entsprechende Vorrichtung die Erzeugung von suprafluidem Helium mit einer Temperatur in unmittelbarer
Nähe der Übergangstemperatur λ. Im Gegensatz dazu erlaubt die erfindungsgemäße Vorrichtung
eine Temperaturabsenkung unter diesen Wert; sie ist in Fig. 2 dargestellt.
Fig. 2 zeigt einen Kryostaten 30, der ein Heliumbad 32, Einrichtungen 34 zur Versorgung des Kryostaten
mit flüssigem Helium und Einrichtungen 36 zur Aufrechterhaltung eines geeigneten Drucks (ggf. Atmosphärendruck)
der Badoberfläche des Heliums 32 aufweist. Die Vorrichtung umfaßt zwei Gefäße, ein
oberes Gefäß 38 sowie ein unteres Gefäß 40, die miteinander über einen Kanal 42 in Verbindung stehen;
ein Kühlgefäß 44 taucht in das Heliumbad des unteren Gefäßes 40 ein und steht mit der Abdampfvorrichtung
SO, die dem Wärmeentzug dient, in Verbindung.
Im Betrieb befindet sich im oberen Gefäß 38 in dessen oberem Teil 46 normales Helium HeI und im
unteren Teil 48 suprafluides Hell auf einer Temperatur 7\, die nur wenig vom λ-Punkt verschieden ist.
Im unteren Behälter 40 befindet sich suprafluides Helium auf einer Temperatur T5KTx.
Der Kanal 42 enthält eine Flüssigkeitssäule aus suprafluidem
Helium, die eine Temperaturdifferenz T-T5 aufweist und durch die aufgrund ihrer Dimensionen ein als kritischer Fluß bezeichneter Wärmefluß
fließt, wie im folgenden näher erläutert wird. Die Existenz des kritischen thermischen Flusses erzeugt
wechselseitig einen Temperaturgradienten zwischen Tx und T5.
Ein Gleichgewicht ist erreicht, wenn die Kältequelle 44 eine P+Q entsprechende Wärmemenge
abführt, wobei mit P die Verluste oder die Wärmeentwicklung
im unteren Gefäß 40 (Wärmeverluste sind durch den gestrichelten Pfeil bei P angedeutet) bezeichnet
sind und Q den durch den Kanal 42 vom oberen Gefäß 38 fließenden Wärmefluß bedeutet.
Zur Erläuterung der Funktionsweise der erfindungsgemäßen
Vorrichtung nach Fig. 2 sei zunächst erläutert, was unter kritischem Wärmefluß bei einem
Temperaturgradienten in einer suprafluiden Flüssigkeitssäule verstanden ist (vgl. dazu den Artikel »Flux
critiques dans des canaux verticaux ouverts remplis d'heliumsuperfluidesouspression«, G. Claudet und
L. Senet, Comptes-rendus ä l'Academie des Sciences, Paris, Dezember 1972, Band 275, Serie B-67,
S. 845). Aus der genannten Druckschrift gehen die Besonderheiten des Wärmetransports in suprafluidem
Helium (zwischen dem Dampfdruck und 3,5 kg/cm2
Druck und für Temperaturen von 1,7 bis 2,17 K) hervor. Der Wärmeübergang in einem derartigen Bad ge
schieht dabei je nach dem Wert des erzwungenen
Wärmeflusses auf zwei verschiedene Weisen. Bei geringen Leistungen und bis zu einem dem ersten kritischen
Wärmefluß entsprechenden Wert geschieht der Wärmeübergang im suprafluiden Helium mit Temperaturgradienten,
die als praktisch vernachlässigbar zu betrachten sind (größenordnungsmäßig 10~5 bis
10~6 K/cm). Wenn der durch Abpumpen zu entfernende Wärmefluß den Wert dieses ersten kritischen
Flusses überschreitet, tritt ein bedeutenderer Temperaturgradient im Helium auf, das sich in dem Rohr
befindet, in dem dieser Wärmefluß vorliegt. Es wird so ein neuer stabiler Zustand erhalten, der durch einen
zweiten kritischen Wert des Wärmeflusses charakterisiert ist, der der Erwärmung der einen Rohrseite auf
Tx entspricht und hauptsächlich von der Badtemperatur
sowie der Leichtigkeit abhängt, mit der sich Konvektionsbewegungen im Leitungskanal ausbilden
können.
Das suprafluide Helium unter Druck ermöglicht also zwei kritische Wärmeflüsse, die bei verschiedenen
Leistungen auftreten. Der erste entspricht dabei geringen Leistungen und geschieht praktisch ohne Temperaturgradient,
während der zweite, höheren Leistungen entsprechende kritische Wärmefluß mit einem Temperaturgradienten verbunden ist. Dieser
zweite kritische Wärmefluß wird erfindungsgemäß ausgenützt.
In Fig. 3 ist zur Veranschaulichung eine Kurve dargestellt, die die Abhängigkeit der kritischen Wärmeflußdichte
Q, die einem Temperaturgradienten im Helium unter Druck entspricht (38 bis 2300 Torr) in
Abhängigkeit von der Temperatur T darstellt. Der kritische Wärmefluß ist dabei in W/cm2 und die Temperatur
in K angegeben. Die Kurve wurde unter Verwendung eines Kanals von 1,3 mm Durchmesser und
100 mm Länge erhalten, wobei das eine Ende der Temperatur T und das andere Tx entspricht.
Unter Bezug auf die vorstehenden Ausführungen weist die erfindungsgemäße Vorrichtung nach Fig. 2
folgende Funktionsweise auf:
Die Verhältnisse im oberen Gefäß 38 sind genau dieselben wie in einer Vorrichtung der in Fig. 1 dargestellten
Art: die Temperatur Tx des suprafluider Hell der Zone 48 liegt nahe an der des λ-Punkts,
wobei sich auf der Oberfläche ein Mantel 46 aus normalem Helium HeI befindet. Im Kanal 42 stellt sich
ein Wärmefluß Q ein, und das untere Gefäß 40 kühlt sich bis auf eine Temperatur T5 ab, wobei der entsprechende
Wärmefluß Q dem kritischen Wärmefluß, dei von der Ausbildung eines Temperaturgradienten begleitet
ist, entspricht, wie bereits erläutert wurde. Füi ein Rohr von 1,3 mm Durchmesser und 100 mm
Länge und eine durchgesetzte Leistung Q = 47,5 mW
erreicht der dadurch erzeugte WärmeQuß einen Wen von 3,6 W/cm2, und aus Fig. 3 ist eine Temperatui
T5 des suprafluiden Bads im unteren Gefäß von 1,9 K
zu entnehmen. Zum Abpumpen dieser erforderlicher Leistung ist eine mechanische Pumpe mit einer Saugleistung
von 8 bis 10 nrVh ausreichend, entsprechenc
50 in Fig. 2.
Auf diese Weise wurde suprafluides Helium untei
Druck und Temperaturen um 0,001 K erzeugt, be denen die Heliumbäder stabil, homogen und gegenüber periodischer Einleitung von normalem Heliun
auf die Badoberfläche völlig unempfindlich waren.
Wie aus den vorstehenden Ausführungen hervorgeht, bestimmt der Wärmefluß den Temperaturgra
dienten Tx — T5 zwischen dem oberen und dem unte
ren Behälter der Vorrichtung und entsprechend die durch das suprafluide Helium im unteren Behälter erreichte
Gleichgewichtstemperatur. Der Wärmefluß ist dabei durch zwei unabhängige Einflüsse bestimmt,
nämlich die Kälteleistung der Quelle 44 sowie die Dimensionen der suprafluiden Flüssigkeitssäule im Kanal
42. Die Einstellung dieser beiden Einflußgrößen erlaubt eine entsprechende Einstellung der Temperatur
des suprafluiden Heliums. Die Kältequelle 44 und der Kanal 42 werden im folgenden näher erläutert.
Die Kühleinrichtung 44, die sich im suprafluiden
Helium im unteren Gefäß 40 befindet, kann dabei aus beliebigen Einrichtungen bestehen, die es erlauben,
Wärme auf einem Temperaturniveau unterhalb 2,17 K abzuführen. Zwei Beispiele für derartige Vorrichtungen
sind in den Fig. 4 und 5 dargestellt.
In Fig. 4 ist die Kühleinrichtung mit der in Fig. 1 angegebenen identisch. Sie enthält einen in das zu
kühlende suprafluide Helium 62 eingebrachten Behälter 60, der durch ein Ventil oder ein kalibriertes
Leck 64, das in das Heliumbad 62 eintaucht, versorgt wird; eine Rohrleitung 65 verbindet den Behälter 60
mit einer Pumpeinrichtung 66, mit deren Hilfe die Dämpfe der im Behälter 60 befindlichen Flüssigkeit
68 abgepumpt werden können, wobei die Verdampfungswärme dem Bad 62 entnommen wird.
Es liegt ferner selbstverständlich ebenfalls im Rahmen des Erfindungsgedankens, daß das Ventil bzw.
das Leck 64 auch durch eine Rohrleitung mit einer vom Bad 62 unabhängigen Quelle für flüssiges Helium
verbunden werden kann.
Die Kühleinrichtung der Fig. 4 ist für Vorrichtungen
brauchbar, die bei bis zu 1,1 K arbeiten. Unterhalb dieser Temperatur und bis gegen 0,7 K wird vorteilhaft
eine Kühlung verwendet, die aus einem Helium-3-Kühler besteht, wie in Fig. 5 dargestellt.
Zum Kühler gehört ein Gefäß 70, das flüssiges Helium-3 72 durch die Rohrleitung 74 zugeführt erhält,
wobei das Helium-3-Bad 76 im Behälter 70 durch die Leitung 78 mit Hilfe der Vorrichtung 80 abgepumpt
wird.
Die Leitungen 74 und 78 weisen vorteilhaft eine Vorkühleinrichtung 82 auf, die einen Wärmeaustausch
mit dem Heliumbad 84 im oberen Gefäß der Vorrichtung ermöglicht.
Zur Erreichung von etwa 0,1 K ist eine Kühleinrichtung
anwendbar, die als unabhängige He3-He4-Verdünnungskühlung bezeichnet wird und das
Hauptbad zur Vorkühlung verwendet.
Mit Hilfe der genannten Vorrichtungen ist es möglich, die Badtemperatur durch Einstellen der dem suprafluiden
Bad entnommenen Nutzleistung entweder direkt über die Funktion des Kühlers (beispielsweise
durch Veränderung des Durchsatzes) oder indirekt durch zusätzliche Heizung zu verändern.
Eine zweite Möglichkeit zur Einstellung der Badtemperatur
besteht, wie bereits angedeutet, darin, die
Dimensionen der Flüssigkeitssäule aus suprafluidem Helium, in der der Wärmefluß erfolgt, zu verändern.
In Fig. 6 a ist der Kanal durch ein Rohr 90 dargestellt, das das untere Gefäß 92 mit dem oberen Gefäß 94
verbindet. In Fig. 6b sind die beiden Gefäße durch die Öffnung 96 einer Zwischenwand 98 aus einem isolierenden
Material miteinander verbunden. In Fig. 6c sind die Gefäße durch einen Kanal verbunden, der
durch den zwischen einer Scheibe 100 und dem Mantel 102 vorhandenen Zwischenraum gebildet wird.
Der Wert des durch den Kanal für das suprafluide Helium geleiteten kritischen Wärmeflusses hängt in
erster Linie vom Querschnitt des Kanals und relativ wenig von seiner Länge ab. Es ist infolgedessen vorteilhaft,
einen Kanal mit veränderlichem Querschnitt vorzusehen, wie dies bei der als Beispiel angegebenen
Fig. 7 der Fall ist. Der Kanal 104 besitzt einen durch
Hineindrehen der Nadel 106 einstellbaren Querschnitt, da er durch die Nadel teilweise verschlossen
werden kann.
Die in Fig. 2 dargestellte erfindungsgemäße Vorrichtung enthält nur ein einziges unteres Gefäß 40 mit
suprafluidem Helium; es ist jedoch auch im Erfindungsgedanken enthalten, mehrere derartige Zonen
vorzusehen, die durch Kanäle verbunden sind, die die kritischen Wärmeflüsse unter Temperaturgradienten
weiterleiten, wie dies beispielsweise in Fig. 8 dargestellt ist.
In Fig. 8 ist das obere Gefäß 100 mit einem ersten
unteren Gefäß 101 verbunden, das seinerseits mit einem zweiten unteren Gefäß 102 verbunden ist. Beide
unteren Gefäße 101 und 102 sind mit Einrichtungen 101' und 102' zum Abpumpen der Leistungen R1 und
R2 versehen.
Die Leistung A1 entspricht P1 + Q1 — Q2, die Leistung
R2 entspricht P2+ Q2; P1 und P2 stellen dabei
die Verluste oder freiwerdenden Wärmemengen in den Gefäßen 101 bzw. 102 dar, Q. ist der kritische
Fluß im Kanal 101", der das Gefäß 101 mit dem Gefäß 100 verbindet, und Q2 der kritische HuB im Kanal
102", der das Gefäß 102 mit dem Gefäß 101 verbindet.
Der Kanal 102" ist nicht notwendig identisch mit dem Kanal 101". Die Wirkungsweise einer derartigen
Vorrichtung ist die gleiche wie die der Vorrichtung nach Fig. 2, wobei sich die Temperaturgradienten addieren
und die Temperatur T2 des Gefäßes 102 tiefer
liegt als die Temperatur T1 des Gefäßes 101.
Es ist ferner ebenfalls im allgemeinen Erfindungsgedanken enthalten, die Kühlvorrichtung lediglich
im Gefäß 102 vorzusehen. Das gleiche gilt auch für die Verwendung von mehr als zwei unteren Gefäßen
mit entsprechend mehr Kanälen zu ihrer Verbindung.
Eine andere Weiterbildung der erfindungsgemäßen Vorrichtung nach Fig. 8 besteht in einer Parallelschaltung
der beiden im vorgenannten Fall in Serie gelegten Gefäße, wie dies bei der in Fig. 9 dargestellten
Vorrichtung der Fall ist In Fig. 9 ist das obere Gefäß 110 mit zwei unteren Gefäßen Ul bzw. 112
verbunden, die mit Kuhleinrichtungen 111' bzw. 112' versehen und mit dem oberen Gefäß 110 durch zwei
Kanäle 111" bzw. 112" verbunden sind, durch die die kritischen Wärmeflüsse entsprechend den jeweiligen
Temperaturgradienten strömen.
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (8)
1. Vorrichtung zur Herstellung von suprafluidem Helium unter Druck mit einem in einem
Kryostaten befindlichen Helium-4-Bad, einer "»
Einrichtung zur Aufrechterhaltung eines gewünschten Heliumdrucks und einer in das HeLiumbad
eintauchenden Einrichtung zur lokalen Kühlung und Absenkung seiner Temperatur unter
den λ-Punkt, die im unteren Teil des Heliumbades '»
eine Zone mit suprafluidem Helium erzeugt, dadurch gekennzeichnet, daß die Zone des suprafluiden
Heliums in eine obere Teilzone (48) und eine untere Teilzone (40; 62; 92; 101, 102;
111,112) aufgeteilt ist, die über einen Kanal (421; i>
90; 96; 98; 100,102; 101", 102"; 104,106; 111",
112") für das suprafluide Helium miteinander verbunden
sind, daß die Kühlung (44; 60, 64; 7Qi; 101', 102') in der unteren Teilzone (40; 62; 92;
101, 102; Ul, 112) angeordnet ist und daß die *> Kühlleistung und der Kanalquerschnitt so aufeinander
abgestimmt sind, daß im Kanal (42; 90; 96; 98; 100,102; 101", 102"; 104,106; 111", 112")
für das suprafluide Helium ein zur Bildung eines Temperaturgradienten notwendiger kritischer r>
Wärmefluß auftritt.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die in der unteren Teilzone (4Oi;
62; 92; 101,102; 111,112) des suprafluiden Heliums
angeordnete Kühlung (44; 60, 64; 70) eine t<> Einrichtung (50; 66; 80) zur Verdampfung von
aus dem Heliumbad stammendem flüssigem Helium-4 aufweist.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichmet,
daß die in der unteren Teilzone r> (40; 62; 92; 101,102; 111,112) des suprafluiden
Heliums angeordnete Kühlung (44; 70) einen unabhängigen Kühlkreislauf (74, 78, 80) zur Verdampfung
von Helium-3 aufweist, gegebenenfalls mit einer in das Helium-4-Bad eintauchenden tu
Vorkühleinrichtung (82).
4. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die in der unteren Teilzone (40;
62; 92; 101,102; 111,112) des suprafluiden Heliums angeordnete Kühlung (44; 70) einen unab- <r>
hängigen Helium-3-Helium-4-Verdünnungskühler aufweist, gegebenenfalls mit einer in das
Helium-4-Bad eintauchenden Vorkühleinrichtung (82).
5. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch ge- >o kennzeichnet, daß der Kanal (42; 90; 101", 102";
111", 112") aus einem zylindrischen Rohr kleinen Durchmessers, insbesondere in der Größenordnung
von Millimeter besteht.
6. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch ge- ν,
kennzeichnet, daß der Kanal (42; 90; 101", 102"; 111", 112") durch eine öffnung (96) einer Zwischenwand
(98) gebildet wird.
7. Vorrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Kanal (42; 104) bo
mit einer einstellbaren Nadel (106) teilweise verschließbar ist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kanal (42) durch den Zwischenraum
(102) zwischen dem Umfang einer mit bs Spiel im umgebenden Gefäßmantel vorgesehenen
Scheibe (100) und dem Gefäßmantel gebildet wird.
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Herstellung von suprafluidem Helium unter Druck entsprechend
dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Anwendungsmöglichkeiten liegen beispielsweise bei der Abkühlung supraleitender Spulen zur Erzeugung
starker Magnetfelder sowie in der Erzeugung sehr tiefer Temperaturen für verschiedene physikalische
Anwendungen.
Es ist bekannt, daß Helium 4 unterhalb des sog. λ-Punkts (2,17K) und unter bestimmten Druckverhältnissen
in einem Zustand vorliegt, der als Helium II oder suprafluides Helium bezeichnet wird. Am A-Punkt
liegen einzigartige Veränderungen der spezifischen Wärme, der Dichte, der Verdampfungswärme
sowie insbesondere der Viskosität und der Wärmeleitfähigkeit vor. Aufgrund dieses Umstands weist das
suprafluide Helium für die Kühltechnologie und Kälteerzeugung außerordentlich interessante Eigenschaften
auf, und zwar sowohl durch den damit zugänglichen Temperaturbereich als auch durch die
damit erreichbaren Wärmeübertragungseigenschaften. Suprafluides Helium wird allerdings derzeit nur
in relativ geringem Ausmaß praktisch angewendet, da das bisher angewandte Herstellungsverfahren, das auf
einer Absenkung des Dampfdrucks unterhalb 38 Torr beruht, große Schwierigkeiten mit sich bringt.
Die Schwierigkeiten rühren im wesentlichen von der Funktionsweise der entsprechenden Anlage bei
niedrigem Druck her und sind insbesondere folgende: Gefahr von Luftzutritt, Notwendigkeit der Verwendung
von Behältern mit großer mechanischer Widerstandsfähigkeit, schwaches dielektrisches Verhalten
des Gases, Störungen beim Einleiten von Helium, Auftreten von Verlusten durch Bildung eines suprafluiden
Films, große Bedeutung der Pumpeinrichtungen, deren Dimensionierung vom Wärmeangebot des
Heliumbads abhäng, u. dgl.
Eine Lösung dieser Probleme wurde von Pierre
Ro übe au vorgeschlagen (vgl. den Artikel »Flüssiges Helium-4-Kältebad mit Temperaturgradient unter
Koexistenz der suprafluiden und der normalen Phase«, Comptes-rendus ä I'Academie des Sciences,
Paris, Oktober 1971, Band 273, Serie B, Seite 581). Nach diesem Verfahren wird eine kleine Kältequelle
in ein Bad aus normalem Helium unter Atmosphärendruck eingetaucht, wobei ein Wärmefluß von der
Badoberfläche gegen die kalte Quelle hin auftritt. Dieser Wärmefluß kann durch das normale Helium
hindurch nur stattfinden, da dessen Wärmeleitfähigkeit nur gering ist, wenn sich ein Temperaturgradient
in der Weise ausbildet, daß sich der Boden des Bades bis auf 2,17K abkühlt, also auf die Temperatur, bei
der Helium in den suprafluiden Zustand übergeht. Aufgrund der Tendenz zu weiterer Temperaturerniedrigung
bildet sich eine suprafluide Zone aus, die schließlich eine Gleichgewichtshöhe erreicht, wenn
die durch die Kältequelle entzogene Wärme genau derjenigen Wärme entspricht, die der suprafluiden
Zone von außen (durch den Kryostatenhals oder die Seitenwände), durch interne Dissipation sowie durch
Leitung der normalen Heliumschicht zugeführt wird.
Obgleich dieses Verfahren zur Lösung der Problerne beiträgt, die mit den auf der Dampfdruckabsenkung
unterhalb 38 Torr beruhenden Verfahren verbunden sind, besitzt es doch den Nachteil, daß es
zu einem suprafluiden Helium führt, dessen Temperatur in unmittelbarer Nähe der Temperatur des λ-Punkts
liegt.
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