DE2432011B2

DE2432011B2 - Anordnung zur waermebeweglichen lagerung eines reaktordruckbehaelters

Info

Publication number: DE2432011B2
Application number: DE19742432011
Authority: DE
Priority date: 1974-07-03
Filing date: 1974-07-03
Publication date: 1976-11-18
Also published as: US4039380A; BR7504197A; JPS5131394A; FR2277414A1; BE830815A; CA1026018A; SE7507607L; NL7507146A; CH586451A5; GB1508872A; DE2432011A1

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Anordnung zur

wärmebeweglichen Lagerung eines Reaktordruckbe-

hälters, der mit Stützteilen an seinem unteren Ende versehen ist, an Halteteilen eines Widerlagers innerhalb einer den Reaktordruckbehälter mit Spalt umgebenden und ihn axial verspannenden Berstsicherung.

Einer solchen Anordnung, die bereits vorgeschlagen worden ist (DT-OS 22 38 886), liegen die folgenden Überlegungen zugrunde. An Reaktordruckbehältern werden als biologischer Schild Betonhüllen vorgesehen, die den als druckfestes Stahlgefäß ausgeführten Reaktordruckbehälter umgeben und im wesentlichen die Aufgabe haben, die Strahlung, die vom Reaktordruckgefäß ausgeht, aufzufangen. Darüber hinaus sieht man einen den Reaktordruckbehälter umgebenden, nach oben offenen Stahlbetonbehälter vor, der noch mn einer Abfangkonstruktion zum Verschließen der Öffnung versehen ist, damit bei einem eventuellen Bruch des Reaktordruckbehälters die vom Reaktorkühlmittel durch Druckkräfte beschleunigten Bruchstücke des Stahlgefaßes abgefangen werden, bevor sie eine große kinetische Energie erlangen. Diese üblicherweise aus Stahlbeton ausgeführte Fundament- und Abfangkonstruktion wird auch als Berstsicherung bezeichnet. Im besonderen wird nun beim obengenannten älteren Vorschlag eine Anordnung verwendet, bei der hydraulisch schwenkbare Haken selbstsperrend über einen Stahlring greifen, der über den Deckel des Reakiordruckbehälters sitzt, wobei zwischen den Haken und dem Stahlring und/oder dem Deckel im kalten Zustand ein kleineres Spiel als die Dehnung vorhanden ist. die das Stahlgefäß bei der Erwärmung auf Betriebstemperatur in Längsrichtung erfährt. Hierbei wird also eine begrenzt wärmebewegliche Lagerung des Reaktordruckbehälters vorgesehen, und die durch eine definierte verhinderte Wärmedehnung in axialer Richtung von der Berstsicherung übertragenen Verspannkräfte werden dazu ausgenutzt, die inneren Zugspannungen des Reaklordruckbehälters zu verringern bzw. aufzuheben und so einen Rundriß zu vermeiden. Bei der bereits vorgeschlagenen Anordnung muß mit einer Wärmedehnung des Reaktordruckgefäßes in radialer Richtung gerechnet werden, und die hierdurch entstehenden Radialkräfte müssen ebenfalls von der Auflagerung des Reaktordruckbehäiters aufgefangen werden, worüber jedoch nichts Näheres ausgesagt ist.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Anordnung der eingangs definierten Art so auszubilden, daß höhe axiale Verspannkräfte auf den Reaktordruckbehälter innerhalb seiner Berstsicherung ausgeübt werden können und dabei seine begrenzt radiale, ihn zentrierende wärmebewegliche Lagerung an den Halteteilen seines Widerlagers gewährleistet ist. Insbesondere soll die wärmebewegliche Lagerung des Reaktordruckbehälters ohne aufwendige Gleit-, Zapfen- oder Rollenlagerungen auskommen, welche bei den großen auftretenden Kräften nicht oder nur schwer beherrschbar wären.

Erfindungsgemäß wird die gestellte Aufgabe bei einer Anordnung der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß der Reaktordruckbehälter mittels Biegefedern

elagert ist, welche mit ihrem einen Ende an den ?. lteteilen _un(j _mj_t ihrem anderen Ende an den «tützteilen des Reaktordruckbehälters so befestigt sind, ' β _sj_e durch die Axiallast des Reaktordruckbehälters uf Zug und durch seine radiale Wärmedehnung auf Bi»gung beansprucht werden.

Die Erfindung unterscheidet sich damit von der hekannten Schwenklaschen-Abstützung eines Reaktordruckbehälters (DT-AS 11 00 192), deren Zapfenlager bei axialer Verspannung zum Verklemmen bzw. erhöhtem Abrieb führen können, wobei auch die zur Rückstellung verwendeten Torsionsstäbe erhöhten axialen Verspannkräften nicht gewachsen wären. Entsprechendes gib für eine weitere bekannte Druckgefäßaufhängung (DT-AS 1133 840), welche Hängeele- mente in Form von durch Bolzen miteinander verbundenen Glieder verwendet. Die Erfindung unterscheidet sich ferner von einer weiterhin bekannten Druckgefäßlagerung mittels Schraubendruckfedern, die das Druckgefäß radial und axial abstützen (US-PS 31 29 836), dadurch, daß bei einer Axialvorspannung dieser Druckfedern, die bei der bekannten Abstützung nicht vorgesehen ist. ein der erwünschten Radialbeweglichkeit schädlicher Reibschluß entstehen würde. Schließlich ist noch auf eine bekannte Pendelstützen-Lagerung am unteren Ende eines Reaktordruckgefäßes zu verweisen (DT-AS 12 11374), bei der in der Null-Lage der Pendelstützen eine Axialdehnung des Druckgefäßes nicht ermöglicht ist und andererseits bei Ausschwenken der Pendelstützen keine defilierte Axialverspannung mehr gegeben ist, abgesehen davon, daß durch die Pendelstützen am unteren Ende keine ausreichende Seitenführung bei Angriff von Querkräften gewährleistet ist. Endlich unterscheidet sich die Erfindung auch von der in der gleichen Druckschrift dargestellten Stababstützung des Kernbehälters dadurch, daß derai tige Stäbe, zur Erzielung ausreichender Knickfestigkeit, so lang sein müssen, daß die Bauhöhe der Reaktoranlage in unerwünschter Weise vergrößer!

wird

Die mit der Erfindung erzielbaren Vorteile sind nach Vorstehendem vor allem darin zu sehen, daß die hohen axialen Verspannkräfte durch die Biegefedern sicher beherrschbar sind, ohne daß die begrenzte Radialbeweglichkeit des Reaktordruckbehälters beeinträchtigt wäre und ohne daß die axiale Bauhöhe vergrößert werden müßte. Im Ergebnis kann gesagt werden, daß man auf diese Weise zu einer einfachen, betriebssicheren, wartungsfreien und im vorhandenen Raum leicht unterzubringenden Auflagerung des Druckbehälters kommt, durch welche die auftretenden Wärmedehnungskräfte sicher beherrschbar sind. Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Biegefedern Rechteckquerschnitt haben und mit den Normalen ihrer Breitseiten radial in bezug auf die Achse des Reaktordruckbehälters ausgerichtet sind, weil sie dadurch in der Richtung ihrer einen Hauptträgheitsachse die gewünschte Elastizität aufweisen und ferner eine kleine Baulänge ermöglicht wird Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird die Axiallast des Reaktordruckbehälters von mehreren an seinem Umfang gleichmäßig verteilt angeordneten Biegefedern aufgenommen. Durch diese Aufteilung kann man das Bauvolumen für die jeweilige Einzel-Biegefederanordnung in Grenzen halten. Es ist ferner vorteilhaft, die jeweilige an einer Umfangsstelle angeordnete Biegefeder in mehrere parallel geschaltete Federelemente aufzuteilen. Man kann auf diese Weise der auftretenden Zugbelastung und der gewünschten Elastizität leicht Rechnung tragen und entsprechende Federpakete zusammenstellen. Was den Aufhängbereich des Reaktordruckbehälters betrifft, so ist es vorteilhaft, daß die Stützteile von einer Standzarge gebildet sind, welche am Fuße des Reaktordruckbehälters in einem Radialbereich angeordnet ist und deren freie axiale Länge entsprechend derjenigen der Biegefedern bemessen ist

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung sind die Biegeledern jeweils in zwei Federelementanordnungen aufgeteilt, welche — radial gesehen — symmetrisch beidseits der Stützteile angeordnet sind. Infolge Verkleinerung des Hebelarmes kann auf diese Weise eine wesentliche Verringerung der Einspannmomente erzielt werden, welche vom Reaktordruckbehälter auf die Feder ausgeübt werden. Zweckmäßigerweise werden die Biegefedern im kalten Zustand d. h. bei der Montage des Reaktordruckbehälters, um den Betrag der im Betrieb auftretenden bzw. zu erwartenden radialen Wärmedehnung Δ rdes Reaktordruckbehälters vorgespannt. Hie: durch erzielt man eine Reduzierung der während des Dauerbetrieoes in den Biegefedern herrschenden Biegespannung auf Null. Hierzu ist es vorteilhaft, die Halteteile des Widerlagers in bezug auf die Stützteile bzw. die Symmetrieachse der Biegefedern um —Δ r' radial verstellbar anzuordnen, wobei IzI r'lin etwa gleich dem Betrag der im Betrieb auftretenden radialen Wärmedehnung J rdes Reaktordruckbehälters ist. Die Verstellung kann mit Hydraulikzylindern, Gewindespindeln oder ähnlichen Einrichtungen erfolgen. Der Vorgang der Einstellung braucht nur einmal bei der Montage des Reaktordruckbehälters zu erfolgen und wiederholt sich im Kraftwerksbetrieb beim Übergang vom kalten zum warmen Zustand selbsttätig. Man erreicht also damit, daß die Federn nur im kalten Zustand (Reaktor außer Betrieb) auf Biegung belastet sind und im normalen Betneb (heiß) nahezu b'egungsfrei sind und praktisch nur Zugspannungen aulzunehmen haben. Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Zeichnung beschrieben und die Wirkungsweise noch näher erläutert. Es zeigt

F i g. 1 im Aufriß zum Teil im Schnitt in schematischer Darstellung einen Reaktordruckbehalter mit Berstsicherung,

F i g. 2 im Aufrißschnitt vergrößert eine einseitige bzw. unsymmetrische Biegefederanordnung.

F i g. 3 in einer im Vergleich zu F i g. 2 noch weiter vergrößerten Darstellung im Aufrißschnitt eine symmetrische Biegefeder-Anordnung,
F i g. 3a die Einzelheit χ aus F i g. 3, Fig.4 einen Querschnitt durch die Federanordnung nach F i g. 3 längs der Linie IV-IV,

Fig. 5 einen Teil-Axialschnitt durch einen Reaktordruckbehälter, bei dem eine Biegefeder-Anordnung nach den F i g. 3 und 4 verwendet ist,

F i g. 5a einen Teil-Querschnitt lengs der Linie Va-V;) aus F i g. 5, bei dem allerdings in geringfügig geänderter Ausführungsform die Schlitzung der Standardzarge und die Querstreben nicht vorhanden sind,

F i g. 6a, 6b die Anordnung nach F i g. 3, 4 in der iXirstellungsweise der F i g. 3, allerdings verkleinert, bei der die Vorspanneinrichtung gelöst ist (F i g. ba) bzw. im Einbauzustand eine Vorspannung der Biegefedern erfoigt ist und dementsprechend eine außermittige Verschiebung der Halteteile um -Ar' erfolgt ist (F i g. bb).

In Fig. 1 ist schematisch dargestellt, wie ein im wesentlichen zylindrisch geformter Reakumlruckbehäl-

ter 1 in einer Reaktorgrube 2 mil oberer Öffnung 3 gelagert ist. Die Berstsicherung 4 für den Reaktordruckbehälter 1 wird gebildet durch eine Betonhülle 5, bestehend aus Fundamentteilen 5a, Seitenwänden 5i> und einem oberen Kragenbereich 5c. Die Betonhülle 5 ist, wie üblich, im wesentlichen rotationssymmetrisch um den Reaktordruckbehälter 1 bzw. seine Achse la angeordnet, und zwar mit Radialspalt 6 zwischen den jeweiligen Zylindermänteln und mit Axialspalt 7 zwischen dem Deckel 16 des Reaktordruckbehälters 1 und dem Kragenbereich 5c. Bei 8 sind Mittel zur Verspannung des Gefäßdeckels Xb an der Schulter 5C des Kragenbereiches 5c angedeutet, welche aus Pendeistützen, hydraulisch verstellbaren Haken od. dgl. bestehen können. Der Reaktordruckbehälter 1 ist bodenseitig mit Stützteilen 9 versehen, mittels welcher er auf dem Fundament 5a ruht. Die Stützteile 9 sind im vorliegenden Falle als axial vorspringende Standzarge ausgebildet. Wie durch den Pfeil 10 veranschaulicht, muß vom Fundament eine Auflagerkraft aufgebracht werden, welche der Axiallast des Reaktordruckbehälters 1 das Gleichgewicht hält, wobei diese Axiallast F₄ sich aus dem Gewicht des Behälters und der aus der Deckelverspannung resultierenden Vorspannkraft zusammensetzt. Der durch die Pfeile 11 nicht maßsiabsge- i$ treu angedeutete Abstand Δ r stellt die im Betrieb eintretende radiale Wärmedehnung des Reaktordruckbehälters 1, bezogen auf seinen kalten Zustand, dar. Außerdem vollführt der Behälter 1 eine axiale Wärmedehnung (nicht dargestellt). Wie im folgenden anhand der F i g. 2 bis 6b erläutert, ist nun durch die Erfindung eine besonders günstige wärmebewegliche Lagerung des Reaktordruckbehälters 1 an Halteteilen 12 eines Widerlagers 13 innerhalD einer den Druckbehälter 1 mit Spalt 6, 7, 7.1 umgebenden Berstsicherung möglich. Hierzu ist. vgl. insbesondere F i g. 2, der Behälter i miitels Biegefedern 14 gelagert, welche mit einem Ende 14.1 an den Halteteilen 12 und mit ihrem anderen Ende 14.2 an den Stützteilen 9 des Behälters 1, nachfolgend als Standzarge bezeichnet, so befestigt sind, daß die Biegefedern 14 durch die Axiallast (Pfeil Fa) des Behälters 1 auf Zug und durch seine radiale Wärmedehnung Ar, vgl. Pfeile 11. auf Biegung beansprucht werden.

Durch die strichpunktierten Linien 15 ist eine aus F i g. 3a in Verbindung mit F i g. 3 näher ersichtliche Verzahnung 16 angedeutet, mittels welcher die Biegefedern 14 an ihren Auflagerenden 14.1,14.2 formschlüssig mit den Halteteilen 12 bzw. der Standzarge 9 in Eingriff stehen. Die Verzahnung 16 ist so bemessen, daß die auftretenden Schubkräfte sicher beherrscht werden. Es mag hier vor Interesse sein, daß die Axiallast Fa üblicher Reaktordruckbehälter in der Größenordnung 30 0001 liegt welche sich im Verzahnungsbereich als Schubkraft auswirkt Die Biegefedern 14 sind in ihrem Verzahnungsbereich 16 jeweils durch nicht dargestellte Schraubenbolzen, Nieten od. dgl an den Halteteilen 12 bzw. der Standzarge 9 festgespannt In Fig.2 ist das Halteteil 12 als Stahlwinkel ausgeführt welcher bodenseitig mit einem Vorsprung 12.1 in die Ausspa- rung 17.1 einer im Beton verankerten Stahlgrundplatte 17 eingreift und auf dieser flächig ruht Aus Fig.2 ist ferner ersichtlich, daß die Biegefeder 14 in dem dort gezeigten Ausführungsbeispiel fai drei paraHelgeschaltete Federelemente 14a, 146, 14c aufgeteilt ist wobei zwischen den Schäften der Federelemente 14a, 14Z>. 14c Spalte 143 verbleiben, welche die Biegebewegung bzw. Auslenkung der Federelemente erleichtern ebenso wie die Wärmeabfuhr. Die Zusammensetzung der Biegefedern aus mehreren einzelnen Biegefederelementen hat auch den Vorteil, daß man das Federpaket aus Serien-Bausteinen zusammensetzen und auf diese Weise leicht nach Elastizitäts- und Festi<?keits-Gesichtspunkten dimensionieren kann.

Während beim Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 die Anordnung so getroffen ist, daß die Biegefedern 14 lediglich an der Außenseite der Standzarge 9 angeordnet sind, ist beim Ausführungsbeispiel nach den F i g. 3 und 4 eine symmetrische Anordnung getroffen, und zwar sind die Biegefedern 14 jeweils in zwei Federclementanordnungen 14/4 und 14ß aufgeteilt, welche — radial gesehen — symmetrisch beidseits der Standzarge 9 angeordnet sind. Je Federpaket 14,4 bzw. 14ß sind zwei Federelemente 14a, 146 verwendet, wobei die obere Zwischenlage 14.4 den Radialspalt 6 definiert. Aus montagetechnischen Gründen sind hier Zwischenlagen 14.4 auch im unteren Bereich 14.1 vorgesehen. Außerdem ist das Widerlager etwas modifiziert, d. h. das Halteteil 12, das nun beidseits der Standzarge 9 angeordnet ist, besteht jeweils aus an die Stahlgrund platte 12.1 angeschweißten Tragplatten 12.2 (Schweißstellen 123), und diese axial-tangential verlaufenden Tragplatten weisen gesonderte, formschlüssig angefügte Aufsätze 12.4 auf, welche mit den Enden 14.1 der Federelemente bzw. Biegefedern 14 bei 16 verzahnt sind. Bei 18 ist eine Verschraubung für die Aufsätze 12.4 angedeutet.

Aus F i g. 5 in Verbindung mit F i g. 2 bzw. F1 g. 3 und 4 ist ersichtlich, daß die Stützteile von einer Standzarge 9 gebildet werden, welche am Fuße des Reaktordruckbehälters 1 in einem Radialbereich angeordnet ist. wobei die freie axiale Länge der Standzarge 9 entsprechend derjenigen der Biegefedern 14 bemessen ist. Insbesondere Fig. 4 zeigt, daß die Biegefedern 14 Rechteckquerschnitt haben und mit den Normalen ;: ihrer Breitseiten radial in bezug auf die Achse la (F i g. 5) des Behälters 1 ausgerichtet sind- F i g. 5a zeigt im Ausschnitt, daß die Axiallast des Behälters 1 von mehreren an seinem Umfang gleichmäßig \erteilt angeordneten Biegefedern 14 aufgenommen wird. Nähere Einzelheiten sind aus Fig. 4 ersichtlich. insbesondere, daß die beidseits der Standzarge 9 angeordneten Halteteile 12 des Widerlagers 13 durch Querstreben 19 unter Bildung etwa kastenförmiger Federgehäuse miteinander verbunden und versteift sind. wobei die Querstreben 19 die Standzarge 9 in Schlitzen 20 durchdringen. Mit 21 sind die Schweißverbindungsstellen zwischen den etwa radial %'erlaufenden Querstreben 19 und den Halteteilen 12 bezeichnet mit 22 die Verschraubung der Stahlplatte 12.1 an der Grundplatte 17 (vgL auch F i g. 5\ F i g. 5 zeigt auch, daß die den Behälter 1 mit Radialspalt 6 bzw. Axialspalt 7.1 umgebende Betonhülle 5 aus mehreren Schichten besteht und zwar einer Isolierbetonschicht 5.1, einer Stahlbetonschicht 5.2 und einer äußeren Sichtbeton schicht 53. Bezüglich der Anordnung der Federelemente 14 am Umfang des Behälters 1 gibt es eine Mehrzahl vorteilhafter Möglichkeiten; so können die aus F i g. 5a ersichtlichen Dreiergruppen über den Umfang verteilt sein bzw, allgemein gesprochen, können m Federelementgruppen, von denen jede π Federelemente enthält, über den Umfang gleichmäßig verteilt angeordnet sein (n = 1, 2,3...). Je größer die Zahl n. um so kleiner wird naturgemäß die Zahl m sein.

Aus F i g. 6a, 6b ist ersiehtIi*. h. daß die Biegendem 14 im kalten Zustand um den betrag der im Betrieb

iuftretenden und zu erwartenden radialen Wärmedehiung Δ r des Reaktordruckbehälters 1 vorspannbar ingeordnet sind. Diese Figuren sind, da hier nur die Vorspannung erläutert werden soll, schematisch bzw. vereinfacht gezeichnet. Im (kalten) Einbauzustand wird gemäß F i g. 6b die Vorspannung dadurch erzielt, daß die Halteteile 12 des Widerlagers 13 in bezug auf die Standzarge 9 bzw. die Symmetrieachse 23 der Biegefedern 14 um -Ar' radial verstellt sind, wobei \Δγ'\ in etwa gleich dem Betrag der im Betrieb auftretenden radialen Wärmedehnung Δ r (F i g. 6a) des Behälters 1 ist. Beim dargestellten Ausführungsbeispiel ist diese Verschiebung in die außermittige Lage mittels einer Vorspanneinrichtung 24, welche hydraulisch

arbeitet und einen Hydraulikstempel 24.1 aufweist, bewirkt. Diese Vorspanneinrichtung kann insbesondere aus Mehrfach-Hydraulikzylindern bestehen, die entsprechend den jeweiligen Gruppen m der Federelemente ausgebildet sind, damit auf diese Weise der Vorspannvorgang etwas abgekürzt wird (nicht dargestellt). Aus F i g. 6a ist die Lage der Federelemente 14 und der Standzarge 9 im Betriebszustand ersichtlich, bei welchem aufgrund der radialen Wärmedehnung Δ r die

ίο Standzarge 9 und die Federelemente 14 wieder ihre mittige Lage in bezug auf die Halteteile 12 eingenommen haben. Die Vorspanneinrichtung 24 ist hier im gelösten Zustand dargestellt.

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

Λ09 547/280

Claims

Patentansprüche:

1.. Anordnung zur wärmebeweglichen Lagerung eines Reaktordruckbehälters, der mit Stützteilen an teinem unteren Ende versehen ist, an Halteteilen eines Widerlagers innerhalb einer den Reaktordruckbehälter mit Spalt umgebenden und ihn axial verspannenden Berstsicherung, dadurch gekennzeichnet, daß der Reaktordruckbehälter il) mittels Biegefedern (14) gelagert is^ welche mit firem einen Ende (14.1) an den Halteteilen (12) und ■nit ihrem anderen Ende (14.2) an den Stützteilen (9) des Reaktordruckbehälters (1) so befestigt sind, daß tie durch die Axiallast des Reaktordruckbehälters auf Zug und durch seine radiale Wärmedehnung auf Biegung beansprucht werden.

2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekenn- reichnet, daß die Biegefedern (14) Rechtcckquer-Echnitt haben und mit den Normalen (n) ihrer Breitseiten radial in bezug auf die Achse (\a) des Reaktordruckbehälters (1) ausgerichtet sind.

3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Axiallast (F^ des Reaktordruckbehälters (1) von mehreren an seinem Umfang gleichmäßig verteilt angeordneten Biegefedern (14) aufgenommen wird.

4. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3. dadurch gekennzeichnet, daß die jeweilig an einer Umfangsstelle angeordnete Biegefeder (14) in mehrere parallelgeschaltete Federelemente (14a. 146...)aufgeteilt ist.

5. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Stützteile (9) von (einer Standzarge gebildet sind, welche am Fuße des Reaktordruckbehälters (1) in einem Radialbereich ungeordnet und deren freie axiale Länge entsprechend derjenigen der Biegefedern (14) bemessen ist.

6. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Biegefedern (14) jeweils in zwei Federelement-Anordnungen (14A, 14S^ aufgeteilt sind, welche — radial gesehen — Symmetrisch beidseits der Stützteile (9) angeordnet Sind.

7. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Biegefedern (14) im kalten Zustand um den Betrag der im Betrieb auftretenden oder zu erwartenden radialen Wärmedehnung Δ r des Reaktordruckbehälters (1) vorspannbar angeordnet sind.

8. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennteichnet, daß die Halteteile (12) des Widerlagers in bezug auf die Stützteile (9) bzw. die Symmetrieachse der Biegefedern (14) um -Δ r' radial verstellbar tngeordnet sind, wobei \Δ r'\ in etwa gleich dem Betrag der im Betrieb auftretenden radialen Wärmedehnung Δ r des Reaktordruckbehälters (1) Ist.

9. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die beidseits der Stützteile (9) des Reaktordruckbehälters (1) angeordneten Halteteile (12) des Widerlagers durch Querstreben (19) unter Bildung etwa kastenförmiger Federgehäuse miteinander verbunden und versteift sind, wobei die Querstreben (19) die Stützteile (9) in Schlitzen (20) durchdringen.

10. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Bicgcfedern (14) an ihren Auflagerenden mittels Verzahnung (16) form schlüssig mit den Stützteilen (9) bzw. Halteteilen (12; in Eingriff stehen.