DE2401160B2 - Verfahren zur herstellung eines katalysators, bestehend aus vanadiumoxid, titanoxid und gegebenenfalls kieselsaeure - Google Patents
Verfahren zur herstellung eines katalysators, bestehend aus vanadiumoxid, titanoxid und gegebenenfalls kieselsaeureInfo
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Description
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Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung eines Katalysators, bestehend aus Vanadiumoxid,
Titanoxid und gegebenenfalls Kieselsäure, wobei mehr als 50% des Titanoxids in kristalliner
Rutilform vorliegen und wobei das Atomverhältnis von Titan zu Vanadium im Bereich von 10:1 bis 1:10 liegt,
durch Calcinierung einer eine Vanadiumverbindung, eine Titanverbindung und gegebenenfalls Kieselsäure
enthaltenden Mischung.
Dieser Katalysator wird zur Oxidation von Kohlenwasserstoffen verwendet und ist besonders brauchbar
als Katalysator zur Herstellung von Essigsäure bei der Gasphasenoxidation von Butenen.
Es ist aus der US-Patentschrift 34 31297 und der
deutschen Patentschrift 12 79 011 bekannt, daß ein aus
Vanadiumoxid und Titanoxid aufgebauter Katalysator zur Herstellung von Essigsäure bei der Gasphasenoxidation
von Butenen verwendet wird. Nach den Angaben dieser Patentschriften wird dieser Katalysator durch
Neutralisation einer sauren homogenen Mischlösung, die eine Vanadiumverbindung und eine Titanverbindung
enthält, unter Bildung eines Copräcipitates, Trocknung des Copräcipipates bei 50 bis 200°C und anschließende
Calcinierung desselben bei 300 bis 7000C hergestellt. Die Titanoxidkomponente in dem auf diese Weise
hergestellten Katalysators besteht im wesentlichen aus Titanoxid vom Anatastyp.
Untersuchungen im Rahmen der Erfindung führten zu der Entwicklung eines Katalysators, der aus Vanadiumoxid
und Titanoxid aufgebaut ist, worin mindestens 50% der Titanoxidkomponente in der kristallinen Rutilform
vorliegen; es wurde festgestellt, daß dieser Katalysator eine bessere katalytische Wirksamkeit als ein Katalysator
der gleichen Zusammensetzung zeigt, worin ein (>s
überwiegender Anteil der Titanoxidkomponente in der kristallinen Anatasform vorliegt. Dies ist in der DT-AS
20 26 744 und in der FR-PS 20 56 232 angegeben. In diesen Patentschriften ist ein Verfahren zur Herstellunj
eines derartigen Katalysators beschrieben, bei welchen eine saure homogene Mischlösung, die eine Vanadium
verbindung und eine Titanverbindung enthält, zu Copräzipitation neutralisiert und das erhaltene Präzipi
tat bei 450 bis 6000C in einer Atmosphäre mit niedrigen
Sauerstoffpartikeldruck, das heißt einer Atmosphäre worin die Konzentration des Sauerstoffs auf nicht meh
als 10% begrenzt ist, calciniert wird. Wenn du Konzentration des Sauerstoffs in der Atmosphäre
oberhalb 10% ist, kann der gewünschte Katalysator worin mindestens 50% der Titanoxidkomponente in dei
kristallinen Rutilform vorliegen, nicht erhalten werden Somit umfaßt das in diesen Patentschriften angegebene
Katalysatorherstellungsverfahren eine Calcinierungsstufe, bei der eine Atmosphäre mit einer bestimmten
niedrigen Konzentration an Sauerstoff erforderlich ist. Jedoch ist es sehr schwierig, die Sauerstoffkonzentration
in einem Calcinierofen, insbesondere einem kontinuierlichen Calcinierofen, bei einem niedrigen
Wert zu halten und die technische Ausführung dieses Verfahrens ist praktisch unmöglich. Deshalb besteht
nach wie vor ein Bedarf für die Entwicklung eines Verfahrens zur Herstellung eines derartigen Katalysators
im Industriemaßstab ohne irgendeine Begrenzung hinsichtlich der Sauerstoffkonzentration der Atmosphäre,
worin die Calcinierung ausgeführt werden soll.
Aufgabe der Erfindung ist daher die Schaffung eines verbesserten Verfahrens zur Herstellung eines Katalysators,
bestehend aus Vanadiumoxid, Titanoxid und gegebenenfalls Kieselsäure, wobei mehr als 50% des
Titanoxids in kristalliner Rutilform vorliegen und wobei das Atomverhältnis von Titan zu Vanadium im Bereich
von 10:1 bis 1 : 10 liegt, durch Calcinierung einer eine Vanadiumverbindung, eine Titanverbindung und gegebenenfalls
Kieselsäure enthaltenden Mischung, wobei dieses Verfahren mühelos und einfach durchgeführt
werden kann.
Gemäß der Erfindung wird ein Verfahren zur Herstellung des vorstehend angegebenen Katalysators
geschaffen, das dadurch gekennzeichnet ist, daß die zu calcinierende Mischung ein inniges Gemisch aus einer
Lösung einer Vanadiumverbindung, einem Titanoxidhydrogel, welches nach der Trocknung bei 2500C
Titanoxid mit einer Kristallitgröße von nicht mehr als 70 Ä, berechnet nach dem Sherrer-Verfahren auf der
Basis von dessen Röntgenbeugungsspitze bei 2 Theta = 25,4°, ergibt, und gegebenenfalls einem Kieselsäuresol
ist, und daß die Calcinierung in einer oxidierenden Atmosphäre, insbesondere in Luft, bei einer Temperatur
von 400 bis 6000C ausgeführt wird.
Nach diesem verbesserten Verfahren kann die Calcinierung ohne irgendeinen Einfluß durch die
Sauerstoffkonzentration der Calcinierungsatmosphäre ausgeführt werden und am günstigsten kann sie in einer
Atmosphäre aus Luft durchgeführt werden, so daß der gewünschte Katalysator leicht hergestellt werden kann.
Das gemäß der Erfindung verwendete Titanoxidhydrogel ist ein Hydrogel, daß zur Bildung eines Titanoxid
geeignet ist, dessen Kristallitgröße nicht mehr als 70 Ä nach der Trocknung bei 2500C beträgt. In der Praxis
können Größen von weniger als etwa 20 Ä mittels Röntgenstrahlen nicht gemessen werden und Titanoxide
mit einer derartigen Größe werden als Vollständig amorph betrachtet. Einschließlich dieser vollständig
amorphen Form können Titanoxide mit einer Größe von nicht mehr als 70 Ä als praktisch amorph betrachtet
werden. Zur Vereinfachung wird ein derartiges Titan-
oxid in der nachfolgenden Beschreibung als amorphes Titanoxid bezeichnet
Es wurde gefunden, daß ein Titanoxidhydrogel, welches amorphes Titanoxid bei der Trocknung bei
250cC ergibt, leicht hergestellt werden kann. Ein
bevorzugtes Verfahren wird nachfolgend beschrieben. Eine wäßrige Lösung eines wasserlöslichen Titansalzes
wie Titansulfat, Titannitrat oder Titantetrachlorid wird mit einer basischen Substanz wie Ammoniak oder einem
Alkalihydroxid bei einer Temperatur von nicht mehr als 700C, vorzugsweise nicht mehr als 45° C, neutralisiert,
bis der pH-Wert der Lösung 4 bis 10, vorzugsweise 7 bis
9 erreicht, so daß ein Niederschlag des feinen Titanoxidhydrogels gebildet wird. Falls Temperatur und
pH-Bedingungen außerhalb der vorstehend angegebenen Bereiche liegen, ist das gewünschte Hydrogel
schwierig herzustellen. Um feint Präcipitate zu bilden, ist der pH-Wert nach der Neutralisation günstigerweise
hoch und die Arbeitstemperatur ist günstigerweise niedrig. Die Ausbildung der feinen Präcipitate wird
gleichfalls in einem gewissen Umfang durch Konzentrationen der Titansalzlösung und der basischen Lösung,
der Reihenfolge des Vermischens der beiden Lösungen und die Neutralisationszeit beeinflußt. Höhere Konzentrationen
werden bei diesen Lösungen bevorzugt. Hinsichtlich der Reihenfolge der Vermischung kann die
basische Lösung zu der Titanlösung oder umgekehrt zugesetzt werden. Am stärksten bevorzugt werden
jedoch die beiden Lösungen gleichzeitig zusammengegossen und vermischt. Die Neutralisationszeit ist
vorzugsweise so kurz als möglich, beträgt jedoch üblicherweise etwa 10 bis 30 min. Diese Bedingungen
können entsprechend den allgemeinen Verfahren auf dem üblichen Fachgebiet der Bildung von feinen
Präcipitaten sein. Die basische Substanz zur Neutralisation besteht vorzugsweise aus Ammoniak, welcher
flüchtig ist, um den überschüssigen Anteil anschließend leicht entfernen zu können. Falis Titantetrachlorid als
Titansalz und Ammoniak als Neutralisiermittel verwendet werden, wird Ammoniumchlorid gebildet und der
Dampf des verbliebenen Ammoniumchlorids wird zum Zeitpunkt der Calcinierung der Katalysatorherstellung
entwickelt und macht den Arbeitsgang etwas unbequem. Diese Unbequemlichkeit kann vermieden werden,
falls Titansulfat als Titansalz verwendet wird. Es wird bevorzugt, daß der Niederschlag des bei der
Neutralisation der wäßrigen Lösung des Titansalzes gebildeten Titanoxidhydrogels mit Wasser gewaschen
wird. Der erhaltene Niederschlag wird innig dann mit einer Vanadiumverbindung vermischt.
Die Vanadiumverbindung kann aus einem Oxid oder einem Salz bestehen. Das innige Gemisch der
Vanadiumverbindung und des Titanoxidhydrogels wird vorzugsweise durch Vermischen einer wäßrigen Lösung
der Vanadiumverbindung mit dem Titanoxidhydrogel unter Bildung einer Aufschlämmung hergestellt und die
Aufschlämmung wird getrocknet. Die wäßrige Lösung der Vanadiumverbindung kann durch Auflösung der
Vanadiumverbindung in einer wäßrigen Lösung einer reduzierenden organischen Säure wie Oxalsäure,
Apfelsäure, Weinsäure oder Citronensäure hergestellt werden. Die Anwendung der Oxalsäure, welche billig ist
und leicht zugänglich ist, ist vorteilhaft. In diesem Fall
wird eine wäßrige Lösung von Vanadyloxalat erhalten.
Das Atomverhältnis von Titan zu Vanadium in dem hs
erhaltenen fertigen Oxidkatalysator wird durch das Mischverhältnis des Titanoxidhydrogels zu der Vanadiumverbindung
bestimmt. Dieses Atomverhältnis beträgt 0,1 bis 10. Falls das Verhältnis der Titankomponente zu
groß ist, zeigt sich eine Neigung zur Erniedrigung der Aktivität des erhaltenen Katalysators und, falls das
Verhältnis der Vanadiumkomponente zu groß ist, zeigt sich eine Neigung für eine übermäßige Oxidationsreaktion
bei der speziellen Reaktion, wofür der Katalysator eingesetzt wird Das bevorzugte Atomverhältnis beträgt
0,3 bis 3 und das am stärksten bevorzugte Verhältnis beträgt 0,4 bis 1.
Das Vermischen des Titanoxidhydrogels mit der wäßrigen Lösung der Vanadiumverbindung wird unter
Rühren durchgeführt Um ein einheitlicheres und gründlicheres Vermischen der beiden Materialien
sicherzustellen, können übliche Mittel wie Homogenisatoren oder Kolloidmühlen verwendet werden. Zum
Zeitpunkt des Vermischens können gleichfalls weitere Komponenten zugesetzt werden. Günstigerweise ist die
Konzentration der festen Komponenten in der vermischten Aufschlämmung nur mäßig groß im Hinblick
auf die anschließende Trocknungsstufe.
Das Trocknungsverfahren für die Mischaufschlämmung wird in geeigneter Weise nach dem Gesichtspunkt
ausgewählt, ob der beabsichtigte Katalysator als Festbettkatalysator oder als Fließbettkatalysator dienen
soll. Im Fall des ersteren kann jedes gewünschte Verfahren der Trocknung angewandt werden, während
im Fall des letzteren ein Sprühtrocknungsverfahren günstig ist.
Falls die vermischte Masse bei einer Temperatur von 400 bis 600°C in einer oxidierenden Atmosphäre
calciniert wird, kann der gewünschte Katalysator, der das Vanadium(V)-oxid und Titanoxid enthält, erhalten
werden. Es ist überhaupt nicht notwendig, die Sauerstoffkonzentration der oxidierenden Atmosphäre
auf einen spezifischen Wert zu erhöhen oder zu senken, sondern die Calcinierung kann in Luft als Atmosphäre
durchgeführt werden. Die Calcinierung kann unier Anwendung sämtlicher Arten von Calcinieröfen durchgeführt
werden. Für die technische Ausführung ist es vorteilhaft, daß die Calcinierung unter einem Luftstrom
unter Anwendung eines für äußere Erhitzung eingerichteten Drehofens kontinuierlich durchgeführt wird.
Es ist völlig überraschend, daß, falls ein inniges Gemisch aus einem Titanoxidhydrogel, welches zur
Bildung eines amorphen Titanoxides bei der Trocknung auf 2500C geeignet ist, bei einer Temperatur von 400 bis
6000C calciniert wird, mehr als 50% der Titanoxidkomponente
in der erhaltenen Masse in die kristalline Rutilform überführt werden. Denn es war nämlich
allgemein bekannt, daß Titanoxid als solches nicht in die kristalline Rutilform geändert werden kann, wenn es
nicht auf höhere Temperaturen als etwa 900°C erhitzt
wird.
Der nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhaltene Oxidkatalysator ist besonders geeignet als Katalysator
zur Anwendung bei der Herstellung von Essigsäure durch Gasphasenoxidation von Butenen. Da diese
Gasphasenoxidationsreaktion Wärme in einem Betrag bis hinauf zu 280 kcal/Mol (Buten) erzeugt, beruht das
geeignete Reaktionssystem auf einem Fließ- oder Wirbelschicht-Katalysatorbett. Die Anwendung des
Fließ- oder Wirbelschichtbettes dient dazu, die Temperatur innerhalb des Reaktionssystems einheitlich zu
machen und ergibt eine hohe Selektivität für die Bildung von Essigsäure. Außerdem kann ein Beschickungsgas
mit einer hohen Butenkonzentration innerhalb der explosiven Grenzen zugeführt werden, im Gegensatz zu
einem Reaktionssystem vom Festbett-Typ, zu dem ein
derartiges Beschickungsgas nicht zugeführt werden kann. Dadurch kann eine hohe Produktivität an
Essigsäure erreicht werden.
Die Explosivgrenzenkonzentration von Buten in Luft beträgt etwa 1,7 bis 9%. Der erfindungsgemäße
Katalysator, welcher ein rulilreiches Titanoxid enthält,
ergibt eine hohe Selektivität zur Bildung der Essigsäure im Vergleich zu einem Katalysator, der Titanoxid vom
Anatastyp enthält, wie er in der US-Patentschrift 34 31297 und der deutschen Patentschrift 12 79011 ι ο
argegeben ist, und je höher die Konzentration des Butens im Beschickungsgas ist, desto bemerkenswerter
ist der Unterschied der Selektivität zwischen diesen beiden Kataäysatoren.
Es wurde weiterhin gefunden, daß ein Katalysator, welcher eine Kieseisäurekomponente zusätzlich zu den
vorstehend angegebenen Materialien Vanadiumoxid und Titanoxid enthält, als Fließ- oder Wirbelschichtbettkatalysator
für die Gasphasenoxidation von Buten noch besser ist Die Herstellung und die Eigenschaften eines
derartigen Katalysators werden nachfolgend im einzelnen beschrieben. Die Kieselsäurekomponente liegt am
günstigsten in Form von kolloidalem Kieselsäuresol vor und kann gleichzeitig mit der Vermischung des
amorphen Titanoxidhydrogels und der wäßrigen Lösung der Vanadiumverbindung zugesetzt werden. Die
Kieselsäurekonzentration des Kieselsäuresol ist vorzugsweise hoch, beispielsweise 15 bis 50%, um die
Wirksamkeit der anschließenden Trocknungsstufe zu erhöhen. Die Menge der zuzusetzenden Kieselsäure
beträgt 10 bis 9OGew.-°/o, bezogen auf die schließlich erhaltene Katalysatorzusammensetzung. Die Mischaufschlämmung,
die aus dem Titanoxidhydrogel, der wäßrigen Lösung der Vanadiumverbindung und dem
Kieselsäuresol besteht, wird dann sprühgetrocknet. Die Sprühtrocknung wird vorzugsweise unter Anwendung
einer Aufschlämmung mit einem hohen Feststoff gehalt, beispielsweise 20 bis 30 Gew.-%, berechnet als Gesamtmenge
der getrockneten Oxide, durchgeführt, wobei die Temperatur der heißen Luft so niedrig wie möglich
gehalten wird, indem sie beispielsweise auf 70 bis 1500C
eingestellt wird. Die getrocknete Masse wird dann bei 400 bis 600° C in einer oxidierenden Atmosphäre unter
Bildung des gewünschten Katalysators calciniert.
Die Zugabe der Kieselsäurekomponente erteilt Abriebsbeständigkeit für den Katalysator, welcher
einen Gebrauch während längerer Zeiträume als Fließoder Wirbelschichtbettkatalysator aushalten kann, und
dadurch kann ein Katalysator mit einer Größenverteilung gewonnen werden, die für eine gute und stabile
Fluidisierung geeignet ist. Die für die Stabilität der Fluidisierung geeignete Teilchengrößenverteilung ist so,
daß der Katalysator 5 bis 30% an Teilchen mit einer Größe von nicht mehr als 44 Mikron und nicht mehr als
20% an Teilchen mit einer Teilchengröße von nicht weniger als 149 Mikron enthält und eine durchschnittliche
Teilchengröße von 50 bis 90 Mikron aufweist.
Weiterhin trägt die Zugabe der Kieselsäurekomponente zu einer Verbesserung der Katalysatoreigenschaften
durch Steuerung des spezifischen Oberflächenbereiches, des Porenvolumens und des Porenradius des
Katalysators bei. Ein in Abwesenheit von Kieselsäure erhaltener Katalysator hat eine Porenverteilung innerhalb,
des weiten Bereiches von 50 Ä bis 100000 A, während, falls Kieselsäure in einer Menge von 50%,
bezogen auf das Gesamtgewicht des Katalysators, zugesetzt wird, ein Katalysator mit einer engen
Porenverteilung von 50Ä bis 2000 Ä erhalten wird. Es hat den Anschein, daß diese enge und scharfe
Porenverteilung zu den guten Eigenschaften des Katalysators beiträgt.
Der Fließ- oder Wirbelschichtbettkatalysator gemäß der Erfindung, welcher eine Kieselsäurekomponente
enthält, hat die folgenden Eigenschaften:
Titan/Vanadium-Atomverhältnis 0,1 bis 10
Verhältnis der Rutilform in der
Titanoxidkomponente1)
Kieselsäuregehalt
Packungsdichte2)
Spezifischer
Oberflächenbereich3)
Porenvolumen4)
Porenradius5)
mehr als 50%
10bis90Gew.-%
0,6 bis 1,2 g/ml
10bis90Gew.-%
0,6 bis 1,2 g/ml
10bis200m2/g
0,1 bis 0,5 ml/g
mehr als 50 A
0,1 bis 0,5 ml/g
mehr als 50 A
Anmerkungen:
1J Der Rutilgehalt wird nach dem Röntgenbeugungspulververfahren
(Sherrerverfahren) bestimmt, d. h. der Röntgenbeugung
(Cu, Ka-Strahlung) des gepulverten Katalysators, und nach der folgenden Gleichung berechnet, worin IA die
Beugung bei 2 Theta = 25,4° hinsichtlich Anatas und IR die Beugung bei 2 Theta = 27,5° hinsichtlich Rutil sind.
ι η
Rutilgehalt (%) = —— — ■ 100
^Packungsdichte: Lose Packungsdichten nach dem Meßzylinderverfahren.
3) Spezifischer Oberflächenbereich: Nach dem B.E.T.-Verfahren,
wo der Oherflächenbereich aus der Menge des von einer Einzelmolekülschicht adsorbierten Stickstoffs berechnet
wird.
4) Porenvolumen: Nach dem B.E.T.-Verfahren. wonach das
Volumen der Poren mit einem Porenradius von nicht mehr a's 600 Ä aus der Menge des bei einem Druck von 735 mm Hg
kondensierten Stickstoffes berechnet wird.
5) Porenradius: Nach dem Quecksilbereinführungsverfahren,
wonach der Porenradiums 50% des Gesamtvolumens sämtlicher Poren entspricht, welche einen Maximaldruck von
4220 k/cm2, bestimmt mit einem Posorimeter, haben, entspricht.
Die folgenden Beispiele erläutern die Erfindung weiterhin. Die Eigenschaften des Katalysators wurden
nach den vorstehenden Verfahren ermittelt. Die Teilchengröße wurde nach der Mikromaschensiebmethode
ermittelt und die Abriebsbeständigkeit wurde nach dem A.C.C-Verfahren bestimmt, welches in »Test
Methods for Synthetic Fluid Cracking Catalyst« (American Cyanamid Co.), W.L.Jr. For sy the und
W.R. Hertwig, INd. Eng. Chem., 41, 1200 (1949) beschrieben ist.
418 g reines Wasser wurden zu 1082 g Titansulfat (TiO2 13,84%, H2SO4 56,43%) zur Bildung von 1500 g
einer 10%igen wäßrigen Titansulfatlösung zugesetzt. Unter gründlichem Rühren wurden 1700 g 15%iges
wäßriges Ammoniak zu der erhaltenen Lösung im Verlauf von 10 min zugegeben. Während dieses
Zeitraumes wurde das verwendete Gefäß mit strömendem Wasser gekühlt, so daß die Temperatur der
Flüssigkeit bei nicht mehr als 700C gehalten wurde. Der
pH-Wert von Titansulfat und wäßrigem Ammoniak nach der Neutralisation betrug 8,12. Das erhaltene
Hydrogel von Titanoxid wurde filtriert und dieser Niederschlag in die 3fache Gewichtsmenge der
Mutterlauge an reinem Wasser gegossen und das Gemisch gründlich gerührt und stehengelassen. Die
überstehende Flüssigkeit wurde verworfen. Der Decantierarbeitsgang
wurde 3mal wiederholt und dabei das Ammoniumsulfat aus dem Niederschlag entfernt. Nach
dem Waschen wurde eine geringe Menge des Niederschlages während 2Std. bei 1100C getrocknet
und anschließend während 18 Std. bei 2500C. Das erhaltene Titanoxid erwies sich nach dem Röntgenbeugungsverfahren
als amorph.
199 g Vanadiumpentoxid wurden in 398 g reinem Wasser suspendiert und unter Rühren erhitzt. Wenn die
Temperatur der Flüssigkeit 800C überschritt, wurden 418 g Oxalsäure allmählich zur Reduktion des Vanadiums
und zur Bildung einer Vanadyloxalatiösung zugegeben. Nachdem die gesamte Oxalsäure zugesetzt
war, wurde die Beendigung der Umsetzung des Vanadiums unter Bildung einer homogenen Lösung
festgestellt, worauf auf 4O0C abgekühlt wurde. Das nach
der Wäsche erhaltene Hydrogel des Titanoxids wurde unter gründlichem Rühren zu der erhaltenen Vanadyloxalatiösung
zugesetzt und das Gemisch durch einen Sprühtrockner sprühgetrocknet. Die auf diese Weise
sprühgetrockneten feinen kugelförmigen Teilchen wurden in einem Muffelofen bei 520°C während 3 Std.
calciniert. Der erhaltene Katalysator war aus Titanoxid und Vanadiurr.cxid bei einem Ti/V-Atomverhältnis von
0,68 aufgebaut. Der Rutilgehalt der Titanoxidkomponente betrug 98%.
7,54 kg einer 10%igen wäßrigen Lösung von Titansulfat
wurden in ein Gefäß gebracht und unter gründlichem Rühren wurden 7,80 kg 15%iges wäßriges Ammoniak
zugesetzt. Die erforderliche Zeit zur Zugabe betrug 14 min und die Aufschlämmung hatte nach der Zugabe
eine Temperatur von 40,60C und einen pH-Wert von 8,3.
Das erhaltene Gel des Titanhydroxids wurde abfiltriert und entwässert und in der 3fachen Menge der
Mutterlauge an reinem Wasser erneut suspendiert und der Absetzung überlassen. Die überstehende Flüssigkeit
wurde verworfen. Dieser Dekantierarbeitsgang wurde 3mal wiederholt und das Ammoniumsulfat wurde als
Nebenprodukt entfernt. Eine geringe Menge des Niederschlages wurde während 18 Std. bei 2500C
getrocknet, wobei sich zeigte, daß das erhaltene Titanoxid amorph war.
Andererseits wurden 998 g Vanadiumpentoxid in 1996 g reinem Wasser suspendiert und unter Rühren
erhitzt Nachdem die Temperatur 8O0C überschritt, wurden 2096 g Oxalsäure allmählich zur Reduktion des
Vanadiums und zur Bildung einer Lösung von Vanadyloxalat zugesetzt.
Das Titanhydroxidgel wurde gründlich mit der Vanadyloxalatiösung und 5,84 kg einer wäßrigen kolloidalen
Lösung mit einem Gehalt von 30% Kieselsäure vermischt Die Gesamtmenge an Titandioxid, Vanadiumpentoxid
und Kieselsäure, die in der erhaltenen Aufschlämmung vorlag, betrug 24,0%, bezogen auf das
Gewicht der Aufschlämmung.
Die Aufschlämmung wurde 2mal durch einen Homogenisator geführt, um sie homogen zu machen
und dann unter Bildung feiner kugelförmiger Teilchen sprühgetrocknet Die Sprühtrocknung wurde unter
Anwendung eines Sprühtrockners vom Drehscheibentyp vom Gegenstromtyp ausgeführt Die Temperatur
der Heißluft betrug 113 bis 1300C am Einlaß und 90 bis
95°C am Auslaß. Die erhaltenen Teilchen hatten einen
Wassergehalt von 31,4%. Die mikroskopische Beobachtung der Tr-'jchen zeigte kaum irgendweiche hohlen
Teilchen, wobei die Teilchen nahezu eine kugelförmige Form hatten. Die getrockneten Teilchen wurden bei
520°C während 3 Std. unter Anwendung eines kastenförmigen
Muffelofens calciniert. Der erhaltene Katalysator hatte die folgenden Eigenschaften:
Ti/V-Atomverhältnis | 0,86 |
Rutilgehalt des Titanoxids | 96,3% |
SiO2-Gehalt | 500/0 |
Schüttdichte | 0,90 g/ml |
Spezifischer Oberflächenbereich | 42 mVg |
Porenvolumen | 0,16 m I/g |
Porenradius | 250 Ä |
Teilchengröße | 58 μ durch |
schnittlich | |
Abriebsbeständigkeit | 3,0<Vb |
Beispiel 3 |
1700 g 15%iges wäßriges Ammoniak wurden in ein Gefäß gegeben und unter Rühren wurde ein 10%ige
wäßrige Titanlösung im Verlauf von 10 min zugesetzt. Der pH-Wert der Lösung nach der Neutralisation
betrug 8,0 und die Temperatur betrug 39,2° C. Der erhaltene Niederschlag wurde in der gleichen Weise wie
in Beispiel 1 gewaschen. Eine geringe Menge des Niederschlages wurde bei 1100C während 3 Std. und
2300C während 18 Std. getrocknet. Die kristalline Form
des erhaltenen Titanoxids erwies sich als amorph.
Der Niederschlag des Titanhydroxids nach diesem Waschvorgang wurde mit einer Vanadyloxalatiösung
mit einem Gehalt von 243 g Vanadium als Vanadiumpentoxid vermischt und dann wurden 1420 g 30%iger
kolloidaler Kieselsäure zugesetzt und gut dispergiert. Das Gemisch wurde zur Bildung fsiner kugelförmiger
Teilchen sprühgetrocknet. Die erhaltenen Teilchen wurden dann bei 5200C während 3 Std. in einem
Muffelofen calciniert. Der erhaltene Katalysator bestand aus den Oxiden von Titan, Vanadium und Silicium
und enthielt 50Gew.-% der Kieselsäurekomponente und hatte ein Ti/V-Atomverhältnis von 0,86. Die
Titanoxidkristalle hatten einen Rutilgehalt von 80%.
Vergleichsbeispiel 1
361 g Titansulfat (gleiches Material wie in Beispiel 1 verwendet) wurden mit Wasser verdünnt und bildeten
100 g einer 5%igen wäßrigen Lösung von Titansulfat Die verdünnte Titansulfatlösung wurde auf 105" C
während 2 Std. ohne Zusatz von Ammoniak zur Hydrolyse des Titansulfates erhitzt und ein Niederschlag
von Titanhydroxid erhalten. Der Niederschlag wurde filtriert und 3mal mit der 3fachen Menge der
Mutterlauge an reinem Wasser nach dem Dekantierverfahren gewaschen. Nach der Wäsche wurde eine
geringe Menge des Niederschlages bei 1100C während
3 Std. und bei 2500C während 18 Std. getrocknet Die
Kristallitgröße des erhaltenen Titanoxids betrug 90 Ä,
berechnet nach dem Sherrer-Verfahren und es wurde festgestellt, daß das Titanoxid kristallisiert war.
Nach der Wäsche wurde der Niederschlag mit einer Vanadyloxidlösung mit einem Gehalt von 66 g Vanadium
als Vanadiumpentoxid vermischt und weiterhin wurden 387 g einer 30%igen kolloidalen Kieselsäure
eingemischt Das Gemisch wurde zur Bildung feiner kugelförmiger Teilchen sprühgetrocknet Die erhaltenen
Teilchen wurden bei 5200C während 3 St in einem
Muffelofen calciniert Der erhaltene Katalysator hatte ein Ti/V-Atomverhältnis von 0,86 und einen Kieselsäu-
609 550/44)
V
Ul It)U
regehalt von 5OGew.°/o und das Titanoxid hatte einen
Rutilgehalt von 27%.
Vergleichsbeispiel 2
500 g einer 10%igen wäßrigen Lösung von Titansulfat wurden in ein Gefäß gebracht und unter gründlichem
Rühren wurde eine 1,5°/oige wäßrige Ammoniaklösung in einer Menge von 488 g im Verlauf von 10 min
zugegeben. Nach der Neutralisation hatte die Lösung eine Temperatur von 39,2° C und einen pH-Wert von 4,3.
Das Ammoniumsulfat wurde aus dem erhaltenen Niederschlag in der gleichen Weise wie in Beispiel 1
entfernt und eine geringe Menge des Rückstandes bei HO0C während 3 Std. und bei 2500C während 18 Std.
getrocknet. Das erhaltene Titanoxid hatte eine Kristallitgröße von 120 Ä, bestimmt nach dem Sherrer-Verfahren.
Es wurde festgestellt, daß das Titanoxid kristallisiert war.
Der Niederschlag des Titanhydroxids wurde nach der Wäsche mit einer Vanadyloxalatlösung, welche Vanadium
in einer Menge von 66 g als Vanadiumpentoxid enthielt, vermischt und 387 g einer 30%igen kolloidalen
20 Kieselsäure wurden weiterhin zugefügt. Das Gemisch wurde zur Bildung feiner kugelförmiger Teilchen
sprühgetrocknet. Die Teilchen wurden bei 5200C während 3 Std. in einem Muffelofen während 3 Std.
calciniert. Der erhaltene Katalysator hatte ein Ti/V-Atomverhältnis
von 0,86 und einen Kieselsäuregehalt von 50 Gew.%. Das Titanoxid hatte einen Rutilgehalt
von 0%.
Bezugsbeispiel
Beispiel für die Oxidationsreaktion
Beispiel für die Oxidationsreaktion
Buten-1 wurde unter Anwendung jeweils der in den Beispielen 1 bis 3 und den Vergleichsbeispielen 1 und 2
erhaltenen Katalysatoren oxidiert. Jeweils 100 ml dieser Katalysatoren wurden Pyrexglas-Fließbettreaktor mit
einem Innendurchmesser von 38 mm eingebracht und ein Ausgangsgas, bestehend aus 67 Nl/Std. Luft,
67 Nl/Std. und 3,4 Nl/Std. Buten-1 wurde durch den
Reaktor geleitet und die erhaltenen gasförmigen Produkte durch einen Kühler geleitet, um das
entstandene Wasser und Essigsäure abzutrennen. Die Ergebnisse sind in Tabelle I aufgeführt.
Verwendeter Katalysator
Rutilgehalt des T1O2 Reaktionstemperatur
Umwandlung
des Butens
des Butens
(Mol-%)
Ausbeute
an Essigsäure
(Mol-%)
an Essigsäure
(Mol-%)
Beispiel 1
Beispiel 2
Beispiel 3
Beispiel 2
Beispiel 3
Vergl.-Beisp. 1
Vergl.-Beisp. 2
Vergl.-Beisp. 2
98
96,3
80
27
256
276
272
276
272
250
240
234
240
234
94,0
93,8
92,0
93,8
92,0
94,1
84,0
85,0
84,0
85,0
60,0
61,6
58,0
61,6
58,0
32,0
45,5
43,0
45,5
43,0
i¥.
Claims (2)
1. Verfahren ζιτ Herstellung eines Katalysators,
bestehend aus Vanadiumoxid, Titanoxid und gegebe- s nenfalls Kieselsäure, wobei mehr als 50% des
Titanoxids in kristalliner Rutilform vorliegen und wobei das Atomverhältnis von Titan zu Vanadium
im Bereich von 10:1 bis 1:10 liegt, durch Calcinierung einer eine Vanadiumverbindung, eine ι ο
Titanverbindung und gegebenenfalls Kieselsäure enthaltenden Mischung, dadurch gekennzeichnet,
daß die zu calcinierende Mischung ein inniges Gemisch aus einer Lösung einer Vanadiumverbindung,
einem Titanoxidhydrogel, welches nach der Trocknung bei 25O0C Titanoxid mit einer
Kristallografie von nicht mehr als 70 Ä, berechnet
nach dem Sherrer-Verfahren auf der Basis von dessen Röntgenbeugungsspitze bei 2 Theta = 25,4°,
ergibt, und gegebenenfalls einem Kieselsäuresol ist, und daß die Calcinierung in einer oxidierenden
Atmosphäre, insbesondere in Luft, bei einer Temperatur von 400 bis 6000C ausgeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Trocknung durch Sprühtrocknung
ausgeführt wird.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP48006937A JPS4994589A (de) | 1973-01-13 | 1973-01-13 | |
JP693773 | 1973-01-13 | ||
JP48016870A JPS49104894A (de) | 1973-02-09 | 1973-02-09 | |
JP1687073 | 1973-02-09 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2401160A1 DE2401160A1 (de) | 1974-08-01 |
DE2401160B2 true DE2401160B2 (de) | 1976-12-09 |
DE2401160C3 DE2401160C3 (de) | 1977-08-18 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2401160A1 (de) | 1974-08-01 |
FR2324359A1 (fr) | 1977-04-15 |
US3948807A (en) | 1976-04-06 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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