DE2341760C3 - Hochfeste Automatensinterlegierungen und Verfahren zu ihrer Herstellung - Google Patents
Hochfeste Automatensinterlegierungen und Verfahren zu ihrer HerstellungInfo
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- DE2341760C3 DE2341760C3 DE19732341760 DE2341760A DE2341760C3 DE 2341760 C3 DE2341760 C3 DE 2341760C3 DE 19732341760 DE19732341760 DE 19732341760 DE 2341760 A DE2341760 A DE 2341760A DE 2341760 C3 DE2341760 C3 DE 2341760C3
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Description
30 Der Kohlenstoff erhöht die Festigkeit und trägt sehi
wesentlich zur Verbesserung der Härtbarkeit bei, doch
Die vorliegende Erfindung betrifft eine hoch- hat er in einer Menge unter 0,2% eine geringe Wirkung
feste Automatensinterlegierungen und ein Verfahren und führt bei mehr als 0,7 % zu einer Versprödung. Bei
ru ihrer Herstellung. . Wärmebehandlungen, wie beispielsweise Abschrecker
Übliche durch pulvermetallurgi„che Verfahren her- 35 oder Härtung, kann ein solcher Gehalt auch zu Warmgestellte Sinterlegierungen auf Eisenbasis für Kon- rissen führen.
struktionszwecke umfassen Eisen-Kohlenstoff, Eisen- Der Mindestwert der relativen Dichte zu mehr als
Kupfer, Eisen-Nickel, Eisen-Kupfer-Kohlenstoff, 96% ergibt sich daraus, daß bei weniger als 96% die
Eisen-Nickel-Kohlenstoff und Eisen-Kupfer-Nickel- Porosität zu starker Kerbempfindlichkeit und damil
Kohlenstoff mit Dichten von 6,2 bis 7,0 g/cm3 (relative 40 zu einer herabgesetzten Festigkeit führt.
Dichteverhältnisse: 79 bis 89 %) und Zugfestigkeiten in Wenn das Metall in kaltem oder heißem Zustand zui
gesintertem Zustand von 15 bis 50 kg/mm2 oder in Erhöhung der Dichte nachverdichtet wird, bleibt eine
gehärtetem oder abgeschrecktem und angelassenem innere Spannung zurück, die das Metall heterogen und
Zustand von 40 bis 70 kg/mm2, doch ist bei allen diesen brüchig macht. Es muß daher einer Wärmebehand
Legierungen die Bearbeitbarkeit schlecht. Es wurden 45 lung, die aus einer Normalisierung oder einer Härtung
Versuche unternommen, die Schnitteigenschaften durch Abschreckung und gegebenenfalls einem An
durch Zugabe von Schwefel zu den Eisen-Kohlenstoff- lassen zur Kornneubildung und Entfernung restliche!
Legierungen zu verbessern. Wenn jedoch Schwefel in Spannung besteht, unterzogen werden, wodurch di<
reiner Form als Substanz zugegeben wird, fließt mechanischen Eigenschaften verbessert werden.
Schwefel bei dem Sinterprozeß ab, wobei schlechte 50 Das Herstellungsverfahren der Legierungen gemäi
Ausbeuten erhalten werden und die Lebensdauer des der Erfindung kann wie folgt durchgeführt werden
Sinterofenmaterials herabgesetzt werden kann. Reduktionseisenpulver, Elektrolytkupferpulver
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Schaf- (—100 mesh), Graphitpulver und Schwefelpulver
fung von neuen verbesserten Automatensinterlegierun- (—325 mesh), werden in dem obengenannten Verhält
gen hoher Festigkeit und guter Bearbeitbarkeit. 55 nis gemischt und gepreßt, derart, daß eine Dichte voi
Die Lösung dieser Aufgabe besteht in einer Automa- 6,3 bis 6,7 g/cm3 vorliegt. Dann wird der Preßling be
tensinterlegierung, die 2 bis 8% Kupfer, 0,2 bis 0,7% 1100 bis 1150° C während 20 bis 30 Minuten in eine
Kohlenstoff, 0,3 bis 1,0% Schwefel, Rest Eisen, ent- nichtoxydierenden Gasatmosphäre gesintert. Das ge
halten und eine relative Dichte über 96% aufweisen, sinterte Produkt wird erneut bei 900 bis 1200°C ode
und deren Herstellungsverfahren. 60 in kaltem Zustand gepreßt, auf eine relative Dichte voi
Die erfindungsgemäßen Sinterlegierungen zeichnen über 96 % nachverdichtet. Zuletzt wird es einer Norma
sich durch ausgezeichnete Festigkeit und Zähigkeit lisierung, Härtung, Abschreckung und einem Anlassei
gegenüber üblichen Sinterlegierungen und ausgezeich- unterzogen. Das theoretische Dichteverhältnis bedeu
nete Bearbeitbarkeit gegenüber den bleihaltigen Auto- tet hier das Dichteverhältnis der erfindungsgemäßei
matenstählen aus. 65 Legierung zu Stahl, dessen Dichte zu 100% angenom
Im folgenden soll die Erfindung unter Bezugnahme men wird.
auf die Figuren der Zeichnung näher erläutert werden. Die folgenden Beispiele dienen zur weiteren Ei
Rc ,^;M.„ läuterung der Erfindung.
Reduktionseisenpulver (—100 mesh), Elektrolytkiipferpulver
(—lOOmesh), Graphitpulver (—325mesh)
und Schwefelpulver (—325 mesh) werden zu einer Zusammensetzung mit 3% Kupfer, 0,6 '/„ Graphit, 0,3%
Schwefel und Rest Eisen vermischt. Nach dem Vermischen wurde ein Preßling mit einer Dichte von 6,5 g/
cms (relative Dichte 83%) hergestellt. Dieses Produkt
wurde bei 1120° C 20 Minuten lang in einer nichtoxydierenden
Gasatmosphäre gesintert, und das so erhaltene Sinterprodukt wurde erneut in kaltem Zustand gepreßt,
um seine Dichte auf 7,7 g/cm3 (relative Dichte 98%) zu bringen. Dann wurde das Produkt wieder auf
900°C erhitzt, in Öl abgeschreckt und schließlich bei
580°C P/2 Standen lang angelassen.
Reduktionseisenpulver (—100 mesh), Elektrolytkupferpulver(—100
mesh), Graphitpulver (—325 mesh) und Schwei'elpulver (—325 mesh) wurden zu einer
Zusammensetzung mit 7% Kupfer, 0,25% Graphit, 1,O0O Schwefel und Rest Eisen vermischt und zu einem
Preßling mit einer Dichte von 6,0 g/cm3 relative Dichte 76%) verdichtet. Das Produkt wurde bei
112O0C 20 Minuten in einer nichtoxydierenden Atmosphäre
gesintert. Das gesinterte Produkt wurde dann auf 93O0C in einer nichtoxydierenden Gasatmosphäre
erhitzt, wonach es wieder gepreßt wurde, um seine D/chte auf 7,8 g/cm3 (relative Dichte 99%) zu bringen.
Anschließend wurde es wieder erhitzt und dann luftgekühlt.
Reduktionseisenpulver (—100 mesh), Elektrolytkupferpulver (—100 mesh), Graphitpulver (—325 mesh)
und Schwefelpulver (—325 mesh) wurden zu einer Zusammensetzung mit 6% Kupfer, 0,7% Graphit, 0,5%
Schwefel und Rest Eisen vermischt und gepreßt. Der Preßling hatte eine Dichte von 6,6 g/cm3 (relative
Dichte 85%). Das Produkt wurde 20 Minuten bei 11200C in einer nichtoxydierenden Atmosphäre erhitzt
und sofort anschließend in heißem Zustand gepreßt, um seine Dichte auf 7,7 g/cm3 (relative Dichte
99 %) zu bringen, und dann luftgekühlt.
B e i s ρ i e 1 4
Feinstzerkleinertes Eisenpulver (—100 mesh), Elektrolytkupferpulver
(—100 mesh), Graphitpulver (—325 mesh) und Schwefelpulver (—325 mesh) wurden
zu einer Zusammensetzung mit 4% Kupfer, 0,6% Graphit, 0,3% Schwefel und Rest Eisen vermischt. Nach
dem Mischen wurde ein Preßling mit einer Dichte von 6,5 g/cm3 (relative Dichte 83 %) hergestellt. Das Produkt
wurde 20 Minuten bei 112O0C in einer nichtoxydierenden Gasatmosphäre erhitzt und unmittelbar anschließend
in heißem Zustand gepreßt, um seine Dichte auf 7,7 g/cm3 (relative Dichte 99 %) zu bringen.
Anschließend wurde es direkt in Öl abgeschreckt ι nd schließlich 90 Minuten bei 58O0C angelassen.
Die Ergebnisse der Festigkeitsmessungen der gemäß den Beispielen 1 bis 4 erhaltenen Legierungen sind
in der folgenden Tabelle I zusammengestellt.
Zugfestigkeit Dehnung
(kg/mm2) (%)
(kg/mm2) (%)
Schlagfestigkeit
(kg - m/cm1)
Ermüdungs- Härte
festigkeit
festigkeit
(kg/mm1) (HV)
Bemeikung
(S-Verteilung)
(S-Verteilung)
Übliches Sinterprodukt1)
Amerikanischer Normstahl
SAE 1151»)
Walzrichtung
Senkrecht zur Walzrichtung
84
56
68
92
56
68
92
55
86
8,7
12,0
10,0
8,1
1,5
20,0
7,0
7,0
3,3
4,2
4,0
3,0
4,2
4,0
3,0
0,5
22,0
1,5
1,5
42
27
33
45
27
33
45
24
44
40
40
264
172
198
287
172
198
287
173
276
276
276
vgl. F i g. 1
vgl. F i g. 3
vgl. F i g. 2
vgl. F i g. 1
vgl. F i g. 3
vgl. F i g. 2
vgl. F i g. 1
vgl. F i g. 5
vgl. F i g. 4
vgl. F i g. 4
•l) Zusammensetzung: Fe-2Cu-O,8C; Dichte 6,8 g/cm5 in gesintertem Zustand.
!) Abgeschreckt und angelassen; S = Q,\ %.
!) Abgeschreckt und angelassen; S = Q,\ %.
Die Ergebnisse eines Bearbeitbarkeitsvergleichs der SAE 10L55 (mit C bezeichnet), mit guter Bearbeitbar-Legierung
gemäß Beispiel 1 (mit A bezeichnet) mit keit und eine Sinterlegierung (Fe—0,7% C, Dichte
anderen sind sin der folgenden Tabelle II angegeben. 65 7,8 g/cm3 oder relative Dichte 99%) mit erhöhter
Da die übliche Sinterlegierung in der Bearbeitbarkeit Dichte, Wärmeleitfähigkeit und Bearbeitbarkeit versehr
viel schlechter ist, wurden zum Vergleich der wendet,
amerikanische bleihaltige geschmolzene Normstahl
amerikanische bleihaltige geschmolzene Normstahl
vei schleiß entfernung widerstand
gering<-»stark gut··-*·schlecht gering*-»groß
Schneiden A<C«B C<A<B A<C = B
des äußeren
Ufnfangs
Bohren A<B<«C A<B<C
Anmerkung:
<« großer Unterschied
« Unterschied
< geringer Unterschied
= kein Unterschied.
« Unterschied
< geringer Unterschied
= kein Unterschied.
Der Schnittest wurde unter der Verwendung einer Drehbank mit stufenlos veränderbarer Drehzahländerung
durchgeführt, wobei die Bedingungen die folgenden waren: Schneidgeschwindigkeit 20 bis 150 m/min,
Vorschub 0,20 bis 0,25 mm/U, Schneidtiefe 1 mm. Der Bohrtest wurde unter Verwendung einer Bohrmaschine
mit stufenlos veränderbarer Drehzahländerung durchgeführt, wobei die Bedingungen die folgenden waren:
Bohrgeschwindigkeit 15 m/min, Vorschub 0,15 mm/U.
Wie aus den obigen Daten hervorgeht, besitzt die erfindungsgemäße Legierung eine höhere Festigkeit
und Zähigkeit als die übliche Sinterlegierung und ausgezeichnete Bearbeitbarkeit, die nicht nur besser als
diejenige der üblichen Sinterlegierung, sondern auch gleich oder besser als die von bleihaltigen Automatenstahl
(SAE 1OL55) ist.
Die Figuren der Zeichnung und die Gefügeaufnahmen zeigen einen Vergleich der Mikrostrukturen von
erfindungsgemäßem Sinterprodukt und Schwefel-Automatenstahl. Das erfindungsgemäße Sinterprodukt enthält
Schwefel gleichförmig verteilt, selbst wenn dessen Gehalt verändert wird, und es ist keine Ausrichtung
vorhanden. Seine Festigkeitseigenschaft variiert etwas je nach dem Gehalt (F i g. 1, 2, 3). Im Falle von schwefelhaltigem
Automatenstahl ist die Schwefelverteilung in dem Schnitt senkrecht zur Walzrichtung die gleiche
wie in dem Sinterprodukt, doch bildet der Schwefel längs der Walzrichtung Streifen, durch die die Festigkeit
herabgesetzt wird (Tabelle I).
Ein Vergleich zwischen einem einfachen Sinterprodukt und einem Sinterprodukt, das anschließend wie-
der gepreßt wurde, ergibt, daß das erstere hochgradig porös ist, das letztere jedoch ähnlich der Struktur
von erschmolzenem Stahl porenfrei ist.
Eingangs war ausgeführt worden, zur Verbesserung der Bearbeitbarkeit von bekannten Legierungen diesen
Schwefel zuzusetzen, der jedoch bei einer Zugabe in reiner Form wegfließt.
Erfindungsgemäß wird durch die Zugabe von Kupfer dieses Wegfließen von Schwefel verhindert.·
ίο Nachfolgend sind die chemischen Schwefelanalysen
in den erfindungsgemäßen Produkten gemäß der Beispiele 1, 2 und 3 tabellarisch zusammengefaßt und den
Analysenwerten gegenübergestellt, die unter Verwendung ähnlicher Produkte erhalten worden sind, denen
jedoch kein Kupferpulver zugesetzt worden ist.
Wie aus der Tabelle ersichtlich ist, weist jede Probe einen bestimmten Schwefelgehalt nach dem Sintern
auf, wobei die Hauptmenge in Form einer Verbindung und ein Teil in reiner Form vorliegt, während der Rest
so verlorengegangen ist. Der Schwefelwert liegt jedoch im
Falle von erfindungsgemäßen Produkten, denen Kupferpulver zugesetzt worden ist, höher als bei den
Vergleichsprodukten.
Untersucht man das Gefüge der jeweiligen Probestücke,
so stellt man eine Verteilung der Schwefelverbindung fest. Bei der Schwefelverbindung handelt es
sich wahrscheinlich um ein Kupfersulfid, wie z. B. Cu2S oder CuS, insbesondere Cu2S. Im Falle der
Vergleichsproben, die kein Kupfer enthalten, liegt der Schwefel, sofern er in Form einer Verbindung vorliegt,
wahrscheinlich als Eisensulfid vor. Dies läßt sich auf Grund der folgenden Tatsachen vermuten:
1. Eine Analyse unter Verwendung einer Röntgen-Mikroanalysatorvorrichtung
zeigt, daß die Segregationspunkte von Kupfer und Schwefel einander sehr oft entsprechen.
Durch die Zugabe von Kupfer wird die Härtbarkeit der erfindungsgemäßen Produkte merklich
verbessert. Wird Schwefel zugesetzt, dann tritt eine Verminderung der Härtbarkeit ein, deren
Ausmaß der Kupfermenge äquivalent ist, die zur Erzeugung eines Sulfids erforderlich ist.
Ferner ist die freie Energie der Erzeugung von Kup-
fersulfid geringer als diejenige von Eisensulfid, woraus hervorgeht, daß sich leichter ein Kupfersulfid bildet.
Durch die Zugabe von Kupfer wird daher gegenüber den Produkten, die kein Kupfer enthalten, ein Schwefelverlust
weitgehend verhindert.
Menge des
zugesetzten
Schwefelpulvers
Gesamtmenge Gesamtmenge Menge des
an Schwefel an Schwefel- Schwefels, dei verbindung in reiner
Form zurückbleibt
Erfindungsgemäße Legierungen
Beispiel 1: Fe — 3 Cu-0,3
Beispiel 2: Fe — 7 Cu-1,0
Beispiel 3: Fe-6 Cu-0,5
Vergleichslegierungen
Vergleichslegierung 1: Fe — 0,3
Vergleichslegierung 2: Fe — 1,0
Vergleichslegierung 3: F? — 0,5
Beispiel 1: Fe — 3 Cu-0,3
Beispiel 2: Fe — 7 Cu-1,0
Beispiel 3: Fe-6 Cu-0,5
Vergleichslegierungen
Vergleichslegierung 1: Fe — 0,3
Vergleichslegierung 2: Fe — 1,0
Vergleichslegierung 3: F? — 0,5
S — 0,6 C | 0,3 | 0,27 | 0,24 | 0,03 |
S — 0,25 C | 1,0 | 0,90 | 0,83 | 0,07 |
S — 0,7 C | 0,5 | 0,46 | 0,42 | 0,04 |
S — 0,6 C | 0,3 | 0,21 | 0,15 | 0,06 |
S —0,25 C | 1,0 | 0,73 | 0,58 | 0,15 |
S — 0,7 C | 0,5 | 0,41 | 0,30 | 0,11 |
Zur Bestimmung des Schwefels werden folgende Analysenmethoden durchgeführt:
1. Die Bestimmung der Menge der Schwefelverbindung (CuS, Cu2S etc.) erfolgt gemäß der
ASTM-Methode E-30 (1956).
2. Die Gesamtmenge an Schwefel wird nach der UIS-G-1215-Methode (1969 überarbeitet) durchgeführt.
3. Aus den Ergebnissen der vorstehenden Methoden läßt sich die Menge an Schwefel in reiner Form
ermitteln.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
$09 649/280
Claims (5)
1. Automatensinterlegierung mit hoher Festig- Sintern,
keit, dadurch gekennzeichnet, dafi S Fig.4 eine vergrößerte photograph.sche Darstel-
lie aus 2 bis 8 % Kupfer, 0,2 bis 0,7 % Kohlenstoff, lung des Gefüges eines Schnitts eines bekannten blei-
0,3 bis 1,0 % Schwefel, Rest Eisen, besteht und eine haltigen Automatenstahls senkrecht zur Walzrichtung
relative Dichte von mehr als 96% aufweist. und
2. Automatensinterlegierung nach Anspruch 1, F i g. 5 eine vergrößerte photographische Darsteldadurch
gekennzeichnet, daß der Kupfergehalt » lung des Gefüges des bekannten bleihaltigen Automa-3
bis 7% beträgt. tenstahls in Walzrichtung.
3. Automatensinterlegierung nach Anspruch 1 Es wurden Sinterlegierungen mit hoher Festigkeit
oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die relative und guter Bearbeitbarkeit geschaffen, die an Stelle von
Dichte zwischen 80 und 85% liegt. üblichen Kohlenstoff-Automatenstählen, verwendet
4. Verfahren zur Herstellung einer Automaten- 15 werden können.
Sinterlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekenn- Die Gründe für die Grenzen der verschiedenen
zeichnet, daß eine Pulvermischung der reinen Korn- Elemente, die in der erfindungsgemaßen Legierung vor-
ponenten aus 2 bis 8% Kupfer, 0,2 bis 0,7% Gra- handen sind, sind die folgenden:
phit, 0,3 bis 1,0% Schwefel und Rest Eisen bis zu Kupfer trägt zur Erhöhung der Festigkeit und Härteiner
Dichte von 6,3 bis 6,7 g/cms gepreßt, 20 bis ao barkeit bei und verhindert den Verlust von Schwefel
30 Minuten in nichtoxydierender Atmosphäre bei durch Bildung von Sulfiden (CuS · Cu2S). Da jedoch
1100 bis 11500C gesintert und bei Sintertemperatur Schwefel zugesetzt wird, hat Kupfer in einer Menge
erneut auf eine relative Dichte von mehr als 96% unter 2% praktisch keine Härtungswirkung, und bei
gepreßt und anschließend normalisiert oder ge- einer Menge über 8% besteht keine Gefahr der
härtet und gegebenenfalls angelassen wird. as Warmrissc, wodurch die Produktionskosten steigen.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekenn- Schwefel trägt zur Verbesserung der Bearbeitbarkeit
zeichnet, daß die zweite Verdichtung bei Raumtem- bei, doch hat er in einer Menge unter 0,3 % eine geringe
peratur erfolgt. Wirkung und setzt bei mehr als 1,0 % die Festigkeit und
Warmbearbeitbarkeit herab.
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---|---|
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Family Applications (1)
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JPS56159110A (en) * | 1980-05-14 | 1981-12-08 | Monma Masanobu | Manufacture of construction woody system solid pillar |
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JPS6143006U (ja) * | 1984-08-22 | 1986-03-20 | 伸和ドア−株式会社 | 木製板材 |
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-
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Also Published As
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
8320 | Willingness to grant licences declared (paragraph 23) |