DE2908656C2 - Gesintertes verschleißfestes Hartmetall - Google Patents
Gesintertes verschleißfestes HartmetallInfo
- Publication number
- DE2908656C2 DE2908656C2 DE2908656A DE2908656A DE2908656C2 DE 2908656 C2 DE2908656 C2 DE 2908656C2 DE 2908656 A DE2908656 A DE 2908656A DE 2908656 A DE2908656 A DE 2908656A DE 2908656 C2 DE2908656 C2 DE 2908656C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- hard metal
- powder
- sintered
- base material
- wear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
- C22C33/0228—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy comprising other non-metallic compounds or more than 5% of graphite
Description
Die Erfindung betrifft ein gesintertes, verschleißfestes Hartmetall.
Gesinterten Hartmetallen können hochverschleißfeste Gleiteigenschaften und Verarbeitbarkeit dadurch
verliehen werden, daß im Grundmaterial hochverbindbare und verschleißfeste Bestandteile in harter Phase
verteilt und gleichzeitig Metalle mit Schmierfähigkeit und niedrigem Schmelzpunkt, Glas mit niedrigem
Schmelzpunkt, Schwefelverbindungen und dergleichen zugesetzt werden.
Aus der GB-PS 14 25 495 ist ein verschleißbeständiger Sinterwerkstoff bekannt, der aus 1 bis 15% Nickel, 3
bis 25% Chrom, 5 bis 20% Molybdän, 0,5 bis 1,0% Kohlenstoff, Rest Eisen besteht, wobei das Molybdän als
Fe-Mo-Legierungspulver zugesetzt sein kann.
Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung von gesinterten Hartmetallen für Gleitglieder mit hoher Verschleißfestigkeit
und Verarbeitbarkeit bei niedrigen Kosten.
Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt durch den Gegenstand des Anspruchs 1.
Die gesinterten Hartmetalle nach der Erfindung werden
nun unter Bezugnahme auf das pulvermetallurgische Verfahren beschrieben. Eisenpulver wird folgendes
zugesetzt: Eine Verbindung mit harter Phase mit Fe-Mo-, Cr-Mo- oder Mo-Co- und Ni-Mo-Cr-Legierungspulvern
oder ein Carbidpulver mit einer Vickers-Härte von über 400 und mit einer Korngröße entsprechend
einer Siebgröße von mindestens 150 Mesh mit einem Gehalt von Cn 0,2-5%, Ni: 0,5-10%, Mo: 4-12%,
gegebenenfalls Co: 1 — 10%, und C: 0,7—2% sowie 0,2—10% Calciumcluorid oder Bariumfluorid. Das Gemisch
wird 15—60 Minuten lang in einer reduzierenden Atmosphäre bei 1000— 12500C gepreßt und gesintert
zur Erzielung der gesinterten Hartmetalle.
Der Zusammensetzung wird Chrom in Form eines Legierungspulvers aus Fe-Cr, Ni-Mo—Cr oder Cr-Mo-Co
zugesetzt, wobei das Legierungspulver im umgebenden Eisengrundmaterial verteilt wird und hierdurch
zur Verstärkung des Grundmaterials und zur Verbesserung des Widerstands gegen Hitze und Oxidation
beiträgt.
Wenn der Zusatz von Cr kleiner als 0,2% ist, ist keine ausreichende Wirkung erzielbar. Bei einem Zusatz von Cr von über 5% wird aber das Wachstum eines schmierenden Oxids von Co und Mo beobachtet, was im einzelnen noch beschrieben wird.
Nickel, das als solches oder in Form eines Pulvers einer Ni-Mo-Cr-Legierung zugesetzt wird, trägt zur Verstärkung von Ferrit und zur Verbesserung der Zähigkeit des Grundmaterials bei. Die Wirkung ist gering, wenn der Zusatz kleiner als 0,5% beträgt. Beträgt der Zusatz aber über 10%, so ist die Wirkung unverändert oder nachteilig, wobei die Genauigkeit und Festigkeit durch im Teil des übermäßigen Zusatzes verbleibenden Austenit unvorteilhaft beeinflußt werden.
Wenn der Zusatz von Cr kleiner als 0,2% ist, ist keine ausreichende Wirkung erzielbar. Bei einem Zusatz von Cr von über 5% wird aber das Wachstum eines schmierenden Oxids von Co und Mo beobachtet, was im einzelnen noch beschrieben wird.
Nickel, das als solches oder in Form eines Pulvers einer Ni-Mo-Cr-Legierung zugesetzt wird, trägt zur Verstärkung von Ferrit und zur Verbesserung der Zähigkeit des Grundmaterials bei. Die Wirkung ist gering, wenn der Zusatz kleiner als 0,5% beträgt. Beträgt der Zusatz aber über 10%, so ist die Wirkung unverändert oder nachteilig, wobei die Genauigkeit und Festigkeit durch im Teil des übermäßigen Zusatzes verbleibenden Austenit unvorteilhaft beeinflußt werden.
Mo wird teilweise in Form eines Fe-Mo-Legierungspulvers und teilweise in Form eines Cr-Mo-Co- oder
Ni-Mo-Cr-Legierungspulvers zugesetzt, dessen Hauptwirkungen sind die folgenden:
(1) Es wird im Verlauf des Sinterns teilweise im Eisengrundmaterial
verteilt, wodurch die Wärmebeständigkeit des Grundmaterials verbessert wird.
(2) Es wird teilweise in Form einer nicht verteilten Legierungsphase
gelassen, wodurch die Verschleißfestigkeit der harten Phase verbessert wird.
(3) Es bildet ein schmierendes Oxid in Form von MoO zusammen mit Co auf Grund einer Wärmeerzeugung
oder Hochtemperaturatmosphäre während des Gleitvorgangs, wodurch der Widerstand gegen
Überhitzen erhöht wird.
Das Mischungsverhältnis von Cr-Co-Mo- oder Ni-Mo-Cr-Pulver zu Fe-Mo-Pulver beträgt vorzugsweise
etwa 1 :1. Wenn das endgültige Mo-Verhältnis kleiner
als 4% ist, ist die obige Wirkung unzureichend, während die Wirkung selbst dann nicht merklich verbessert wird,
wenn dieses Verhältnis über 12% beträgt. Vom Gesichtspunkt der Wirtschaftlichkeit aus ist daher der Bereich
von 4 bis 12% praktisch. Co wird in Form von Co-Mo- oder Cr-Co-Mo-Legierungspulver zugesetzt
und wirkt, wie folgt, in derselben Weise wie Mo:
(1) Es wird im Verlauf des Sinterns schnell in umgebenden Eisengrundmaterial verteilt, wodurch die
Grenzflächenfestigkeit zwischen der harten Phase und dem Grundmaterial verbessert wird.
(2) Es bildet auf Grund der Erzeugung von Wärme oder einer Hochtemperaturatmosphäre während
des Gleitvorganges ein schmierendes Oxid, wodurch der Widerstand gegen Überhitzen verbessert
wird.
Wenn das endgültige Co-Verhältnis kleiner als 1 % ist,
ist der Zusatz von Co-Mo- oder Cr-Co-Mo-Verbindungsphase zur Erzielung der obigen Wirkung unzureichend,
während ein Zusatz von über 10% nicht dazu
beiträgt, diese Wirkung merklich zu verbessern. Es wird
daher bevorzugt, daß die Zusetzmenge von Co-Mo- oder Cr-Co-Mo-Verbindung im endgültigen Co-Verhäitnis
auf 1 — 10% kontrolliert wird.
Kohlenstoff ist im Eisen fest gelöst wodurch das Ferrit verstärkt wird, während er als Zementit teilweise
herausgeholt ist wodurch der Widerstand gegen Verschleiß und Wärme verbessert wird. Wenn er in einer
Menge von weniger als 0,7% vorliegt sind die Verstärkungswirkung des Ferrits und die Verbesserung der
Verschleißfestigkeit des Grundmaterials gering, während bei einem Anteil von über 2% die Menge von
netzwerkartigem Zementit erhöht ist was eine Verschlechterung des Materials ergibt Der Bereich von 0,7
bis 2% ist daher zweckmäßig.
Calciumfluorid und BariumfluoriJ werden als schmierende Elemente zugesetzt, die das Haften von Metallen
in einer hochheißen Atmosphäre verhindern, wodurch die Festigkeit gegen Überhitzen und die Verarbeitbarkeit
erhöht werden.
Calciumfluorid und Bariumfluorid sind bis zu sehr hohen Temperaturen stabil. Ihre Zersetzungstemperaturen
betragen 1373° C bzw. 1280° C. Sie sind frei von der
Gefahr der Zerlegung und des Verschwindens, sofern die Sintertemperatur kleiner als 1250°C ist. Die
Schmierfähigkeit ist stabil bis zu einer hohen Temperatur von etwa 700°C und verleiht den Teilen nach der
Erfindung eine hohe Verschleißfestigkeit. Wenn der Zusatz an Calciumfluorid oder Bariumfluorid kleiner als
0,2% ist so ist die Verbesserung des Widerstands gegen Überhitzen unzureichend, während bei einem Wert von
10% die Festigkeit stark herabgesetzt ist. Der Zusatzbereich beträgt daher 0,2—10%.
Die Erfindung betrifft kurz zusammengefaßt gesinterte Hartmetalle, die herstellbar sind durch Mischen,
Pressen und Sintern der Pulver von Cr: 0,2—5%, Ni: 0,5-10%, Mo: 4-12%, gegebenenfalls von Co:
1 — 10%, von C: 0,7 — 2%, von Eisenpulver im Bereich der Restmenge, von Fe-, Fe-Mo-, Cr-Mo-Co-, Mo-Co-,
Ni-Mo-Cr-Legierungspulvern oder von Carbidpulver mit einer Vickers-Härte von über 400 als Bestandteile
mit harter Phase sowie von 0,2 bis 10% Calciumfluorid oder Bariumfluorid.
Die Erfindung wird anhand des folgenden Beispiels im einzelnen beschrieben.
Gemäß dem unten angegebenen Zusammensetzungsverhältnis wurden gemischt: Kohle- und Nickelpulver
mit einer Korngröße entsprechend einer Siebgröße von mindestens 325 Mesh, Fe-60%Mo-, Co-30%Mo-10%Cr-,
Ni-35%Mo-15%Cr- oder Co-50%Mo-Legierungspulver mit einer Korngröße entsprechend einer
Siebgröße von mindestens 150 Mesh, Calciumfluorid- oder Bariumfluoridpulver mit einer Korngröße entsprechend
einer Siebgröße von mindestens 250 Mesh und verdüstes Eisenpulver mit einer Korngröße entsprechend
einer Siebgröße von mindestens 100 Mesh. Das Gemisch wurde zu einer Dichte von 85—86% zusammengedrückt
und dann 30 Minuten lang bei einer Temperatur von HOO0C in einer Wasserstoffatmosphäre
gesintert Das auf diese Weise erzeugte Material wurde auf mechanische Eigenschaften, Verschleißfestigkeit
und Verarbeitbarkeit geprüft Die Zahlen in der folgenden Tabelle von Zusammensetzungen sind Gewichtsprozente,
wobei Fe die Restmenge hiervon ist
B) Fe-2Cr-
C) Fe-5Cr-D) Fe-ICr-
E) Fe-2Cr-
F) Fe-ICr-
G) Fe-ICr-H) Fe-ICr-
I) Fe-ICr-
M) Fe-3Cr-
-6Mo-5Co-2Ni- ICaF,-IC
-6Mo-5Co-2Ni-ICaF2-IC 12Mo-IOCo-O1SNi-ICaF2-IC
-6Mo-5Co-2Ni-5CaF2-IC
-8Mo-6Co-2Ni—ICaF2-OJC
-8M0-6C0-2Ni-ICaF2-1,5C
-6Mo-4Co~5Ni-ICaF2-IC
-6Mo-4Co-2Ni- IBaF2- IC
-7Mo-IONi-IC-ICaF2
Die mechanischen Eigenschaften jeder Probe sind in Tabelle I gezeigt.
Tabelle 1 | Dichte | Häru: | Radiale |
Probe | verhältnis | Druckfestigkeit | |
35 | 88 | 46 | |
B | 83 | 90 | 42 |
C | 85 | 90 | 48 |
D | 83 | 80 | 40 |
E | 87 | 84 | 55 |
F | 83 | 86 | 39 |
G | 86 | 83 | 42 |
H | 85 | 88 | 48 |
I | 83 | 87 | 48 |
M | |||
Die Proben wurden dem Ogoshi-Verschleißrestigkeitstest
unterworfen, der im folgenden im einzelnen beschrieben ist. Die Testbedingungen waren die folgenden:
1. Testbelastung
2. Reibgeschwindigkeit
2. Reibgeschwindigkeit
3. Reibstrecke
4. Schmierung
5. Gegenmaterial
2.2 kg
4 m/sec
200 m
keine (= !rocken)
JISSUH 3
(Härte HRC 35)
Demselben Test wurden zu Vergleichszwecken unterworfen:
Cu-Cr-Mo-Legierung-Gußeisen,
Schnelldrehstahl,
Fe-5Cr-2Ni-3Co-3W-lC
Fe-5Cr-2Ni-3Co-3W-lC
(gesintertes Hartmetall 1)und Fe-20Cr-10Ni-0,3P-lC-5Pb (gesintertes Hartmetall 2).
Die Ergebnisse sind in Tabelle H gezeigt.
Tabelle II | 29 08 656 | |
5 | Probe | |
Material der Erfindung | Abrieb | |
B | (mg/cm2) | |
C | ||
D | 3,0 | |
E | 22 | |
F | 2,5 | |
G | ||
H | 8,1 | |
I | 4,5 | |
M | 6,5 | |
Vergleichsmaterial | 1,8 | |
Cu-Cr-Mo Gußeisen | 1,3 | |
Schnelldrehstahl | ||
gesintertes Hartmetall 1 | 15,0 | |
gesintertes Hartmetall 2 | 8,2 | |
8,0 | ||
7,5 |
Claims (6)
1. Gesintertes, verschleißfestes Hartmetall, d a durch
gekennzeichnet, daß es aus
0,5 bis 10% Nickel
0,2 bis 5% Chrom
4 bis 12% Molybdän
0,7 bis 2,0% Kohlenstoff
0,2 bis 10% Calciumfluorid oder Bariumfluorid Rest Eisen
0,2 bis 5% Chrom
4 bis 12% Molybdän
0,7 bis 2,0% Kohlenstoff
0,2 bis 10% Calciumfluorid oder Bariumfluorid Rest Eisen
besteht.
2. Hartmetall nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Grundmaterial Mo und Cr in Form
von Fe-Mo- sowie Ni-Mo-Cr-Teilchen mit einer Teilchengröße von 20 bis 70 μΐη und einer Gesamtmenge
von 5 bis 30% verteilt sind.
3. Hartmetall nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es zusätzlich 1 bis 10% Kobalt enthält.
4. Hartmetall nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Grundmaterial Fe:Mo- und Co-Mo-Teilchen
mit einer Teilchengröße von 20 bis 70 μπι und einer Gesamtmenge von 5 bis 30% verteilt
sind.
5. Hartmetall nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Grundmaterial Fe-Mo- sowie
Co-Mo-Cr-Teilchen mit einer Teilchengröße von 20 bis 70 μπι in einer Gesamtmenge von 5 bis 30%
verteilt sind.
6. Hartmetall nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Molybdän
als Fe-Mo-Legierungspulver sowie als Cr-Mo-Co- oder Ni-Mo-Cr-Legierungspulver zugesetzt ist,
wobei das Mischungsverhältnis des Fe-Mo-Pulvers zu dem Cr-Mo-Co- oder Ni-Mo-Cr-Pulver 1 :1 beträgt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP53027123A JPS6038461B2 (ja) | 1978-03-08 | 1978-03-08 | 耐摩性に優れた焼結合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2908656A1 DE2908656A1 (de) | 1979-09-20 |
DE2908656C2 true DE2908656C2 (de) | 1984-04-05 |
Family
ID=12212274
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2908656A Expired DE2908656C2 (de) | 1978-03-08 | 1979-03-06 | Gesintertes verschleißfestes Hartmetall |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4274876A (de) |
JP (1) | JPS6038461B2 (de) |
DE (1) | DE2908656C2 (de) |
FR (1) | FR2419334A1 (de) |
GB (1) | GB2016046B (de) |
IT (1) | IT1114733B (de) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55164057A (en) * | 1979-05-09 | 1980-12-20 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Abrasion resistant iron based sintered alloy material |
BR8403253A (pt) * | 1983-07-01 | 1985-06-11 | Sumitomo Electric Industries | Embuchamento de assento de valvula para motores de combustao interna |
JPS62295332A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-22 | Fujitsu Ltd | 表示パネルのリ−ド線固定構造 |
JPS62295333A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-22 | Fujitsu Ltd | 表示パネルのリ−ド線固定構造 |
JPS6342348A (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐摩耗性鉄系焼結合金の製造法 |
JPH0798985B2 (ja) * | 1987-09-10 | 1995-10-25 | 日産自動車株式会社 | 高温耐摩耗性焼結合金 |
US4808226A (en) * | 1987-11-24 | 1989-02-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Bearings fabricated from rapidly solidified powder and method |
JP3520093B2 (ja) * | 1991-02-27 | 2004-04-19 | 本田技研工業株式会社 | 二次硬化型高温耐摩耗性焼結合金 |
SE9201678D0 (sv) * | 1992-05-27 | 1992-05-27 | Hoeganaes Ab | Pulverkkomposition foer tillsats i jaernbaserade pulverblandningar |
EP0604773B2 (de) * | 1992-11-27 | 2000-08-30 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Eisenlegierungspulver zum Sintern, gesinterte Eisenlegierung mit Abtriebsbeständigkeit und Verfahren zur Herstellung desselben |
JP2765811B2 (ja) * | 1995-08-14 | 1998-06-18 | 株式会社リケン | 硬質相分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 |
JP3970060B2 (ja) * | 2002-03-12 | 2007-09-05 | 株式会社リケン | バルブシート用鉄基焼結合金 |
US6676724B1 (en) * | 2002-06-27 | 2004-01-13 | Eaton Corporation | Powder metal valve seat insert |
US20060201280A1 (en) * | 2004-06-10 | 2006-09-14 | Kuen-Shyang Hwang | Sinter-hardening powder and their sintered compacts |
DE102018209682A1 (de) * | 2018-06-15 | 2019-12-19 | Mahle International Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines pulvermetallurgischen Erzeugnisses |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1146257B (de) * | 1956-08-18 | 1963-03-28 | Daimler Benz Ag | Selbstschmierendes Sintermetall |
BE791741Q (de) * | 1970-01-05 | 1973-03-16 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | |
GB1305608A (de) * | 1970-03-18 | 1973-02-07 | ||
JPS5135363B2 (de) * | 1972-07-13 | 1976-10-01 | ||
US4017711A (en) * | 1972-09-25 | 1977-04-12 | Nippon Steel Corporation | Welding material for low temperature steels |
US4035159A (en) * | 1976-03-03 | 1977-07-12 | Toyota Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Iron-base sintered alloy for valve seat |
-
1978
- 1978-03-08 JP JP53027123A patent/JPS6038461B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-02-26 US US06/015,178 patent/US4274876A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-02-28 GB GB7907098A patent/GB2016046B/en not_active Expired
- 1979-03-06 FR FR7905701A patent/FR2419334A1/fr active Granted
- 1979-03-06 DE DE2908656A patent/DE2908656C2/de not_active Expired
- 1979-03-07 IT IT48251/79A patent/IT1114733B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS54119321A (en) | 1979-09-17 |
US4274876A (en) | 1981-06-23 |
JPS6038461B2 (ja) | 1985-08-31 |
IT1114733B (it) | 1986-01-27 |
GB2016046A (en) | 1979-09-19 |
IT7948251A0 (it) | 1979-03-07 |
DE2908656A1 (de) | 1979-09-20 |
GB2016046B (en) | 1982-11-24 |
FR2419334A1 (fr) | 1979-10-05 |
FR2419334B1 (de) | 1983-10-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2908656C2 (de) | Gesintertes verschleißfestes Hartmetall | |
EP1794336B1 (de) | Kolbenringe aus einem gusseisenwerkstoff | |
DE4031408C2 (de) | Gesintertes Maschinenteil | |
DE2428091A1 (de) | Verschleissfeste eisenhaltige sinterlegierung | |
DE673495C (de) | Lichtbogenschweisselektrode mit einem Kern aus Eisen oder Stahl und einer Umhuellungaus schlackenbildenden Stoffen und ueber 4% kohleartigen Stoffen | |
DE2201515C3 (de) | Verfahren zur Herstellung einer bei hohen Temperaturen verschleißfesten Sinterlegierungen | |
DE19715708B4 (de) | Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung | |
AT505699A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines sintergehärteten bauteils | |
DE60002669T2 (de) | Hochfester pulvermetallurgischer werkzeugstahl und daraus hergestellter gegenstand | |
DE2311091C3 (de) | Bei hohen Temperaturen abriebfeste Sinterlegierung | |
DE3837006A1 (de) | Hartmetall | |
DE1918176A1 (de) | Niedriglegiertes,homogenes Eisenpulver zur Herstellung von haertbaren Sinterstaehlen | |
DE2243196A1 (de) | Waermebestaendige und abriebfeste gesinterte legierung. | |
DE2922638C2 (de) | ||
DE19708197B4 (de) | Gesintertes Gleitelement und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE4231695A1 (de) | Werkzeugstahl | |
DE2220673B2 (de) | Metallische Sinterlegierung, insbesondere Sinterstahllegierung | |
DE2358720A1 (de) | Schmieden von metallpulvern | |
DE2341760C3 (de) | Hochfeste Automatensinterlegierungen und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
DE2314729C3 (de) | Verwendung einer hitze- und verschleißfesten Sinterlegierung | |
DE19901170A1 (de) | Verwendung einer Eisenbasishartlegierung | |
DE3022100A1 (de) | Eisenaluminiumlegierungen, insbesondere, aber nicht ausschliesslich zur herstellung von widerstaenden im allgemeinen und fuer starkstrom im besonderen und verfahren zur herstellung derselben | |
DE2950231C2 (de) | Verwendung einer warmfesten Legierung für in Glühöfen angeordneten Einrichtungen | |
CH275201A (de) | Legierter Sinterstahl. | |
AT356912B (de) | Hartmetall auf der basis von titankarbonitrid |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAR | Request for search filed | ||
OB | Request for examination as to novelty | ||
OC | Search report available | ||
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8181 | Inventor (new situation) |
Free format text: KODAMA, YUJIRO KUROISHI, NOBUHITO SABAO, MASATO KUREHA, YASUMASA, ITAMI, HYOGO, JP |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition |