DE2335112C3 - Formkörper mit gegen mechanischen Abrieb hoch verschleißfester Oberflache - Google Patents
Formkörper mit gegen mechanischen Abrieb hoch verschleißfester OberflacheInfo
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Description
30
Es ist bekannt, verschleißfeste Werkzeuge, insbesondere Schneidwerkzeuge, unter Einsparung von teuren
Ausgangsmaterialien dadurch herzustellen, daß man für v,
den entsprechenden Formgrundkörper üblichen Stahl verwendet und für die Oberfläche einen Überzug aus
z. B. Wolfram- oder Molybdäncarbid. Das die Oberfläche bildende Überzugsmaterial besteht aus möglichst
feinteiligem Pulver, das mittels üblicher Gießereib'nde- ·)0
mittell, wie wäßrige Silikatlösung, verkittet wird und sich dann beim Gießen des Grundmetalls mit diesem ·
verbindet.
In der Praxis hat sich jedoch gezeigt, daß sich eine solche Oberflächenschicht leicht ablöst bz'v. daß die
Pulverkörnchen abgeschmirgelt werden, wodurch das weiche Grundmetall freigelegt und dem weiteren
Abrieb und Verschleiß ungeschützt ausgesetzt ist.
Auch die üblichen Methoden des Aufbringens einer harten Oxidschicht auf z. B. Aluminium und seine ω
Legierungen durch anodische Oxidation bzw. Flammplattierungen
haben nicht voll befriedigen können, auch weil die mechanische Präzision der Formkörper unter
solchen nachträglich angewendeten Beschichtungsverfahren leidet.
Dieses technische Problem wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß eine Oberflächenschicht aus
Tantalcarbidfasern vorgesehen ist, die aber nicht die ganze Oberfläche des Formkörpers abzudecken
braucht.
Der erfindungsgemäße Formkörper aus einem Grundmaterial mit geringer Verschleißfestigkeit und
mit gegen mechanischen Abrieb hoch verschleißfester Oberfläche in Form von Metallcarbid ist dadurch
gekennzeichnet, daß nur die Oberfläche des Formkörpers eine Schicht aus Tantalcarbidfasern mit einem
Faserdurchmesser von 2 bis 15 μιη aufweist, welche als
Gruppen unterschiedlicher Orientierung in die Oberfläche eingebettet sind und mindestens 50 sowie höchstens
90% der Fornikörper-Oberflache bedecken.
Die Tantalcarbidfasern können insbesondere auch in Form von Geweben, Gewebestreifen und Filz oder als
Stapelfasern verwendet werden.
Die Erfindung bietet gegenüber dem Stand der Technik den Vorteil, daß nicht die gesamte Oberfläche
des Formkörpers von den Carbidfasern bedeckt zu werden braucht, sondern daß in vielen Fällen 75 bis 80%
an Bedeckungsgrad genügen.
Außerdem wird sichergestellt, daß der Abriebschutz dadurch erhalten bleibt und auch unter harter
Verschleißbeanspruchung keine Gefahr besteht, daß größere Flächen des weichen Grundmaterials des
Formkörpers freigelegt werden. Insbesondere lassen sich auf diese Weise Formkörper aus Aluminium,
Aluminiumlegierungen und aus Kunststoffen, wie aus Epoxyharzen und Phenolharzen, wirksam schützen. In
dieser Literaturstelle (US-PS 30 98 723) wird außerdem erwähnt, daß eine solche Fasereinsetzung auch von
Vorteil sein kann, wenn eine hitzebeständige Schutzschicht erwünscht ist. Auch ein solcher thermischer
Schutz, z. B. von Stahl gegenüber einer Zunderbildung hat jedoch nichts mit dem Problem der Verschleißfestigkeit
gegenüber Abrieb zu tun.
Es ist an sich bekannt, die mechanische Festigkeit und insbesondere die Zerreißfestigkeit von Formkörpern
dadurch zu verbessern, daß man verstärkende Fasern in Form eines Gewebes in entsprechender Orientierung in
das zu verfestigende Matrixmaterial einbettet, so daß die Faserrichtung mit den Hauptbeanspruchungsrichtungen
übereinstimmt und aufgrund bekannter Kraftübertragungsmechanismen die Festigkeit der Einzelfasern,
vor allem von Whiskern, auf diese Weise voll zur Geltung kommt. Diese Verstärkungsfasern, welche sich
in Form eines raumstabilisierten Gerüstes durch die Matrix hindurch erstrecken, haben also die Aufgabe,
Kräfte aufzunehmen und die mechanische Festigkeit des Fonnkörpers an sich zu erhöhen. Das Problem der
Verschleißverminderung ist dadurch aber nicht angesprochen oder gelöst worden.
Es ist weiterhin empfohlen worden, duktile Grundstoffe, wie Stahl, dadurch in bezug auf ihre Festigkeit bei
hohen Temperaturen zu verbessern, daß man Mikrofasern in Richtung der Hauptbeanspruchung in die Matrix
des Grundstoffes einlagert, wobei die Dichteverteilung zweckmäßig so variiert wird, daß die Faserkonzentration
nach der Oberfläche des Formkörpers zu bis auf Null abnimmt, um dort ein problemloses Gleiten zu
ermöglichen. Auch diese Ausführungsform erhöht nicht die Verschleißfestigkeit der Formkörper-Oberfläche.
Die im Rahmen der Erfindung eingesetzten Tantalcarbidfasern werden zweckmäßig nach dem in der
US-PS 34 03 008 beschriebenen Verfahren hergestellt.
Die Möglichkeit zur Herstellung der erfindungsgemäßen Formkörper mit außerordentlich verbesserter
Verschleißfestigkeit geht auf die Beobachtung zurück, daß die Tantalcarbidfasern bei der Kontaktierung mit
geschmolzenen Metallen, wie Aluminium und seinen Legierungen, sehr schnell durch das geschmolzene
Metall benetzt werden. Diese Benetzungsreaktion führt zur Bildung von intermetallischen Phasen an den
Grenzflächen zwischen den Tantalcarbidfasern und dem metallischen Grundmaterial, die eine feste Verbindung
zwischen dem Grundmaterial und den Carbidfasern gewährleisten.
In der Praxis kann ein erfindungsgemäßer Formkörper bequem mittels einer Vielzahl von Verfahren
hergestellt werden. Die leichte Benetzbarkeit von Geweben der Tantalcarbidfasern durch z. B. Aluminium
und seine Legierungen bietet sich z. B. für ein Gießverfahren an. Die Gießform kann z. B. mit den
Tantalcarbidfasern ausgekleidet und das übliche Gießverfahren durchgeführt werden. Wie vorstehend erläutert,
können die Fasern in einer Vielzahl von Anwendungsformen eingesetzt werden. Die Anwendungsform
der Fasern bestimmt sich zum Teil auch aus der Gestaltung der betreffenden Gießform.
In vielen Fällen wurde beobachtet, daß sich die Fasern
in Form von Streifen zum Auskleiden der Innenwände von Gießformen eignen. Die Dicke des Streifens ist
nicht notwendigerweise kritisch, solange die Tantalcarbidfasern in genügender Menge vorhanden sind, um die
Verschleißfestigkeit der Oberfläche zu verbessern.
Wie vorstehend erläutert, lassen sich mittels der vorliegenden Erfindung mechanisch präzise Gußstücke
herstellen, die eine verbesserte Verschleißfestigkeit aufweisen. Da die Gießform vor der Einbringung des
Grundmaterials mit den Tantalcarbidfasern ausgekleidet wird, weist das Gußstück insgesamt die gleiche
Formgebung und die gleichen Abmessungen auf, die es ohne die in der Oberfläche eingebetteten Carbidfasem
haben würde.
Die erfindungsgemäß verwendeten Tantalcarbidfasern eignen sich auch zur Verbesserung der Verschleißfestigkeit
von Formkörpern, die durch Heißpressen von pulverförmigen Grundmaterialien hergestellt werden.
Es können z. B. Streifen, Filze, Gewebe oder Stapeifa- so sern des Tantalcarbids auf eine oder mehrere Oberflächen
einer Preßform aufgebracht, das pulverförmige Grundmaterial zugesetzt und das Ganze heiß zu dem
gewünschten Formkörper gepreßt werden.
Die Beispiele erläutern die Erfindung. J5
Ein Streifen eines Satingewebes aus Tantalcarbid, das gemäß dem in der US-Patentschrift 34 03 008 beschriebenen
Verfahren hergestellt worden ist, wird zur Erzeugung einer Mehrkomponenten-Oberfläche auf
6061-Aluminiumlegierung verwendet. Die Fasern, aus denen sich der Gewebestreifen zusammensetzt, weisen
einen Durchmesser vor 5 μΐη auf.
Das Molekulargewicht des Tantalcarbids wird mit 191,4 bestimmt, was darauf hinweist, daß das Gewebematerial
aus stöchiometrisch nahezu idealem Tantalcarbid (Molekulargewicht 192,96) besteht Ein Streifen mit
einer Breite von 1,27 und einer Länge von 7,62 cm wird in einem Aluminiumoxid-Tiegel angebracht und ein
Barren von 6061-Aluminiumlegierung auf den Streifen gestellt Der Tiegel und sein Inhalt werden in einem
Ofen unter einer Argon-Atmosphäre 5 Minuten auf 7000C erhitzt Nach dem Abkühlen findet man den
vorgenannten Streifen vollständig in die untere Oberfläche des im gegossenen Zustand vorliegenden
6061-Legierungsbarrens eingebettet, der somit eine Mehrkomponentenoberfläche aufweist Unter Verwendung
eines Teils der auf vorstehende Weise hergestellten Probe werden mittels des Üünnschicht-Durchstrahlungselektronenmikroskopischen
Verfahrens elektronisehe Beugungsbilder der Grenzstellen zwischen den
Tantalcarbid-Fasern und dem 6061-Legierungs-Grundmaterial
hergestellt. Aus den Beugungsbildern geht hervor, daß außer den flächenzentrierteii kubischen
Kristallen des 6G61-Grundmaterials und den flächenzentrierten kubischen Kristallen der Tantalcarbid-Fasern
eine intermetallische Phase aus tetragonalen AbTa-Kristallen an der Grenzfläche zwischen den
Fasern und dem Grundmaterial gebildet worden ist, was die Bildung einer guten Verbindung zwischen dem
Grundmaterial und dem Gewebestreifen beweist.
Aus der Probe der 6061-Legierung mit der aus dem Grundmaterial und den Tantalcarbidfasern bestehenden
Oberfläche werden 6,35 mm breite, 15,88 mm lange und 9,53 mm hohe Blöcke herausgeschnitten. Die Mehrkomponentenoberfläche
wird unter verschiedenen Belastungen auf ihre Verschleißfestigkeit geprüft Bei diesem
Versuch wird die zu prüfende Oberfläche gegen einen auf eine Härte von Rc = 58 bis 63 gehärteten
4620-Stahlring geschliffen. Der relative Verschleißparameter des Versuchsmaterials wird durch Messen des
Verschleißvolumens der beim Verschleißversuch ausgeschliffenen Fläche auf der Oberfläche der zu prüfenden
Probe bestimmt. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle I zusammengefaßt:
Formkörper
Schmiermittel Belastung Vcrschleißvolumen
Gegossene 6061-Legierung mit
75 Flächenprozent TnC-Fasern
75 Flächenprozent TnC-Fasern
Aluminiumlegierung mit nichlbchiindcltcr
Oberfläche
hydraulische Flüssigkeit 13,61 kp
hydraulische Flüssigkeit 81,65 kp
hydraulische Flüssigkeit 13,61 kp
hydraulische Flüssigkeit 81,65 kp
2372X10 6cin3
5W8X10 "cm'
nicht mehr meßbar, da zu groß
nicht mehr meßbar, da zu groß
In Tabelle I werden die Verschleißvolumina der erfindungsgemäßen Mehrkomponentenoberflächen mit
den Verschleißvolumina einer typischen Aluminiumlegierung verglichen. Aus den erhaltenen Werten geht
hervor, daß die erfindungsgemäße Mehrkomponentenoberfläche Verschleißeigenschaften aufweist, die eine
lOOOfache Verbesserung gegenüber den Verschleißeigenschaften der Oberflächen von herkömmlichen
Aluminiumlegierungen darstellen.
Ein Streifen des hauptsächlich aus Tantalcarbid bestehenden Satingewebes wird am Boden einer
Gießform angebracht, in die ein Epoxyharz gegossen
wird. Nach dem Aushärten weist der Epoxyblock eine Oberfläche mit einer Zweikomponenten-Mikrostruktur
auf, die zu ~75 Flächenprozent aus Tantalcarbid in Epoxyharz-Grundmaterial besteht Aus diesen Epoxyblöcken
werden 6,35 mm breite, 15,38 mm lange und 9,53 mm hohe Blöcke mit aus Epoxy-Grundmaterial plus
Tantalcarbid-Faser bestehender Oberfläche geschnitten. Die Zweikomponentenoberfläche wird unter
verschiedenen Belastungen auf ihre Verschleißfestigkeit geprüft Bei diesem Versuch werden die zu prüfenden
Oberflächen gegen einen auf eine Härte von Rc=58 bis 63 gehärteten 4620-Stahlring geschliffen. Die relativen
Verschleißparameter der Zweikomponentenoberfläche aus einem Epoxy-Grundmaterial und verschieden
großen Flächen der faserigen Tantalcarbid-Phase werden in Tabelle II mit den Verschleißparametern der
Oberflächen von unbehandelten Epoxyblöcken verglichen.
Formkörper
Schmiermittel
Belastung
Verschleißvolumen
Epoxyharz mit 75 Flächenprozent
TaC-Streifen
TaC-Streifen
Epoxyharz mit 60 Flächenprozent
TaC-Streifen
TaC-Streifen
Unbchandeltes Epoxyharz
hydraulische Flüssigkeit hydraulische Flüssigkeit hydraulische Flüssigkeit
13,61 kp
13,61 kp
13,61 kp
13,61 kp
13,61 kp
105Xl(T6Cm3
162XKT6cm3
1798X10 6cm3
162XKT6cm3
1798X10 6cm3
Mittels Standard-Verschleißversuchen werden die Verschleißfestigkeiten von erfindungsgemäßen Materialien
mit Zweikomponentenoberfläche und bekannten Materialien verglichen.
Alle Prüfversuche werden gemäß dem ASTM-Prüfverfahren D 2714-68 mit stationären, rechteckigen
Prüfblöcken (6,35 mm Breite, 15,88 mm Länge und 9,53 mm Höhe), die mit verschiedenen vorbestimmten
Belastungen gegen einen rotierenden Ring gepreßt werden, durchgeführt. Es werden folgende Verschleißeigenschaften
gemessen: (i) Verschleißvolumen der zu prüfenden Oberfläche des zu prüfenden Materialblocks:
(ii) Gewichtsveränderung des Anpreßrings; und (iii) die in bestimmten Abständen während des Prüfversuchs
gemessenen Reibungskräfte. Die in Tabelle III zusammengefaßten Verschleißwerte werden unter den nachstehenden
Prüfbedingungen erhalten:
Anpreßring:
Schmiermittel:
Belastung:
Rotationsgeschwindigkeit
des Anpreßrings:
Belastung:
Rotationsgeschwindigkeit
des Anpreßrings:
Umdrehungen insgesamt:
4620 Stahl; Rc = 58-62;
Oberflächenfinish
20,32 . lO-'bis
30,48 · 10-5mm
Mobil 5606-A Flüssigkeit
13,61 kg
Oberflächenfinish
20,32 . lO-'bis
30,48 · 10-5mm
Mobil 5606-A Flüssigkeit
13,61 kg
180 U.p.M. (Ringdurchmesser = 34,9885 mm)
5400 U.
Wie aus Tabelle III hervorgeht, weist eine Zweikomponentenoberfläche
mit 75 Flächenprozent Tantalcarbid-Phase in einem 6061-Legierungs-Grundmaterial
gegenüber der nichtbeha~delten 6061-Legierung, gemessen
am Verschleifavolumen, bis zu lOOOfach bessere gemessene Werte auf. Sogar gegenüber der Verschleißfestigkeit
der hyper-eutektischen Al/Si-Legierung (18 Gewichtsprozent Silicium) weist die Zweikomponentenfläche
eine um das 10- bis 30fache verbesserte Verschleißfestigkeit auf.
Bei der Messung des Verschleißverhaltens ist es erforderlich, den Verschleiß des gesamten Systems zu
berücksichtigen, d. h. sowohl den Verschleiß auf dem zu prüfenden Block sowie den Verschleiß des angepreßten
rotierenden Körpers. Es ist deshalb wichtig, die dem derzeitigen Stand der Technik entsprechenden verschleißfesten
Materialien mit den erfindungsgemäßen Materialien mit verschleißfester Zweikomponentenoberfläche
zu vergleichen. In Tabelle 111 sind zwei dieser dem derzeitigen Stand der Technik entsprechende,
mittels herkömmlicher pulver-metallurgischer Verfahren hergestellte, vollständig aus mehreren Komponenten
bestehende Materialien aufgeführt, nämlich »Ferro-Titancarbid« und das Aluminium + Graphit-Zweikomponentenmaterial,
das für verschleißfeste Rotor-Dichtungsleisten für den Drehkolbenmotor entwickelt
worden ist. Das »Ferro-Titancarbid«-Material weist eine gute Verschleißfestigkeit auf, reibt jedoch den
angepreßten Ring außerordentlich stark ab. Die
•!5 Gewichtsverlust-Werte des angepreßten Rings bei der
Prüfung des Ferro-Titancarbids sind um den Faktor zwei höher als die vergleichbaren Werte für die
erfindungsgemäßen Materialien mit einer Zweikomponentenoberfläche in 6061- und 2024-Legierungen als
Grundmaterial. Das Aluminium+ Graphit-Zweikomponentenmaterial weist sowohl für den Gewichtsverlust
des Rings wie für das Verschleißvolumen gegenüber dem erfindungsgemäßen Material mit der Zweikomponentenoberfläche
höhere Werte auf, wodurch die überlegenen Verschleißeigenschaften der erfindungsgemäßen
Materialien deutlich gezeigt werden.
Außer den überlegenen Verschleißeigenschaften weisen die erfindungsgemäßen Materialien mit Zweikomponentenoberfläche
gegenüber den herkömmlichen Materialien noch den Vorteil auf, daß sie weder in
technologischer noch in wirtschaftlicher Hinsicht größere Abänderungen gegenüber den derzeitigen
Gießverfahren für Aluminiumlegierungen erfordern.
Im Gegensatz dazu müssen die vorgenannten, den derzeitigen Stand' der Technik entsprechenden verschleißfesten
Zweikomponentenmaterialien durch verhältnismäßig teuerere, z. B. Sintern und Heißpressen
einschließende Verfahren, hergestellt werden.
Tabeile III
Geprüfte Formkörper
Verschleißvolumen (X ICT6 cm3)
Gewichtsverlust
des Anpreßrings
des Anpreßrings
(mg)
Reibungskoeffizient
(nach 540Ü Umdrehungen)
1. Formkörper mit Zweikomponentenoberfläche (75 Flächenprozent TaC-Satingewebe
in 6061-Aluminiumlegierung als Grundmaterial)
2. Formkörper mit Zweikomponentenoberfläche (75 Flächenpro7.ent schräg
gewebte TaC-Gewebestreifen in
6061-Aluminiumlegierung als Grundmaterial)
6061-Aluminiumlegierung als Grundmaterial)
3. Formkörper mit Zweikomponentenoberfläche (75 Flächenprozent TaC-Satingewebe
in 2024-Aluminiumlegierung als Grundmaterial)
4. Formkörper mit Zweikomponentenoberfläche (75 Flächenprozent TaC-Satingewebe
in einer Chrom-Nickel-Legierung als Grundmaterial)
6 bis 40
32
8 bis 30
0,16-0,7
0,15
0,12-0,25
0,12-0,15
0,11
0,12-0,15
0,12
6,5 X10"" cm
Claims (4)
1. Formkörper aus einem Grundmaterial mit geringer Verschleißfestigkeit und mit gegen mechanischen
Abrieb hoch verschleißfester Oberfläche in Form von Metallcarbid, dadurch gekennzeichnet,
daß nur die Oberfläche des Formkörpers eine Schicht aus Tantalcarbidfasern mit einem
Faserdurchmesser von 2 bis 15 μηι aufweist, welche
als Gruppen unterschiedlicher Orientierung in die Oberfläche eingebettet sind und mindestens 50
sowie höchstens 90 Prozent der Formkörperoberfläche bedecken.
2. Formkörper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Tantalcarbidfasern in Form eines Gewebes oder Gewebestreifens, als Filz oder
Stapelfasern in die Form-Oberfläche eingebettet sind.
3. Formkörper nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Grundmaterial des Formkörpers
aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung, insbesondere einer hypereutektischen Al-Si-Legierung
besteht.
4. Formkörper nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Grundmaterial des Formkörpers
aus einem in der Wärme aushärtenden Epoxyharz oder Phenolharz besteht.
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