DE2316952B2 - Brennstoffregelvorrichtung für die einzelnen Brenner einer Nachbrennereinrichtung eines Gasturbinenstrahltriebwerks - Google Patents
Brennstoffregelvorrichtung für die einzelnen Brenner einer Nachbrennereinrichtung eines GasturbinenstrahltriebwerksInfo
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- F02C7/228—Dividing fuel between various burners
Description
Die Erfindung betrifft eine Brennstoffregelvorrichtung für die einzelnen Brenner einer Nachbrennereinrichtung
eines Gasturbinenstrahltriebwerks mit einer ersten, zweiten und dritten veränderlichen Dosiervorrichtung
in paralleler Anordnung zur Regelung des Brennstoffstroms zum ersten, zweiten bzw. dritten
Brenner, und mit je einem Drosselventil stromabwärts von den betreffenden Dosiervorrichtungen, das auf
einen ersten, zweiten bzw. dritten Regeldruck anspricht.
Nachbrenner werden nur zeitweise benutzt, und der dazu erforderliche große Brennstofffluß wird durch eine
Zentrifugalpumpe großen Volumens gefördert. Vorteilhafterweise weist diese Pumpe am Einlaß ein Ventil auf,
um die Pumpe zu entleeren, wenn die Nachbrenner nicht arbeiten. Eine derartige Vorrichtung ist in den
US-Patentschriften 32 93 856 und 33 16 712 gezeigt. Aus
der US-PS 32 93 856 ist es auch bekannt, daß das Pumpeneinlaßventil auf einen Druckabfall über eine
Zumeßvorrichtung reagiert, die für den Brennstofffluß zum Hauptbrenner zuständig ist, so daß der Druckabfall
über die Hauptzumeßvorrichtung im wesentlichen konstant bleibt.
Die US-PS 32 93 856 zeigt auch separate Zumeßventile
und für eine Brennstoffzufuhr zu zweite und dritte Brennergänge, und diese Zumeßventile weisen stromabwärts
Drosselventile auf, um den Druckabfall über das Zumeßventil im wesentlichen konstant zu halten. Diese
Drosselventile werden durch Servodrücke gesteuert, die vom A'.<s!aß der Brennstoffpumpe erhalten werden.
Sobald man während des Laufs einer Gasturbine vorhersieht, daß die Nachbrenner in Kürze benötigt
werden, werden die Hauptbrenner gezündet und ihnen
ίο nur ein geringer Brennstoffstrom zugeführt. Sobald
dann die Nachbrenner benötigt werden, wird der Brennstoffstrom zum Hauptbrenner bis zu einer
Schwelle vergrößert, bei der der Brennstoffstrom durch Drücke und Temperaturen im Brennrohr gesteuert
wird. Eine weitere Erhöhung des Nachbrennerschubes wird dadurch erreicht, daß dem zweiten und dritten
Nachbrenner Brennstoff zugeführt wird, wobei diese Brenner durch den Hauptbrenner gezündet werden.
Der Brennstoffstrom zu den Hauptbrennern kann weniger als 10% des gesamten Brennstoffstroms sein,
sogar dann, wenn beide anderen Brenner den maximalen Brennstoffstrom erhalten. Der Servodruck
zur Verstellung der Drosselventile für den zweiten und dritten Breno.er werden vom Druck am Pumpenauslaß
hergeleitet. Dieser Druck muß deshalb immer genügend hoch sein, um den erforderlichen Servodruck zu
erzeugen, anderenfalls öffnen die Drosselventile nicht genügend weit, um den erforderlichen Brennstoffstrom
zu erzeugen.
Bei dem in der US-PS 32 93 856 gezeigten System ist es deshalb erforderlich, daß die durch das Hauptzumeßventil
ausgeübte Drosselung auf den Brennstofffluß ausreichend hoch ist, um die Pumpe dazu zu bringen,
einen ausreichend hohen Druck zu liefern. Damit wird bei geringen Brennstoffflüssen, d. h. wenn nur der
Hauptbrenner arbeitet und das Hauptbrennstoffventil nahezu geschlossen ist, die Pumpe gegen einen hohen
Rückstaudruck arbeiten. Dadurch wird die Pumpe Wärme entwickeln und ein Verdampfen des Brennstoffs
und einen unnötigen Energieverlust erzeugen.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Brennstoffkontrollvorrichtung für Nachbrenner zu schaffen, bei der der
Pumpenauslaßdruck ausreichend hoch bleibt, um eine zufriedenstellende Arbeitsweise der Serie von Drosselventilen
bei allen Nachbrennerpegeln zu gewährleisten und um dabei zugleich eine unnötig hohe Belastung der
Nachbrennerförderpumpe zu vermeiden.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Vorrichtung eine Kammer aufweist, in der ein
Bezugsdruck herrscht, und daß die Stellglieder der Dosiervorrichtungen durch Servodrucksignale gestellt
werden, die von dem Bezugsdruck und den Drücken stromabwärts von den Vorrichtungen abgeleitet sind,
derart, daß der zweite und der dritte Regeldruck von den Drücken der zweiten bzw. der dritten Dosiervorrichtung
abhängig sind, sowie daß eine Wählvorrichtung zur Lieferung des ersten Regeldrucks von einem der
Drücke stromabwärts oder vom Bezugsdruck vorgesehen ist, der am höchsten ist.
Das Drosselventil der ersten Dosiervorrichtung arbeitet als ein unter Druck gesetztes Ventil und
reagiert auf einen Druck, der von dem höchsten dreier Drücke hergeleitet ist. Bei niedrigen Nachbrennerströmen
werden die Drücke niedrig sein, da die Zumeßvorrichtungen für den zweiten und dritten Brenner
hauptsächlich geschlossen sein werden. Das unter Druck gesetzte Drosselventil reagiert in diesem Fall auf
einen relativ niedrigen Bezugsdruck. Bei höheren
Pegeln des Nachbrennerflusses reagiert das unter Druck gesetzte Drosselventil auf einen der Drücke
stromabwärts der zweiten oder dritten Dosiervorrichtung.
Da die Drosselventile der zweiten und dritten Dosiervorrichtung auch auf die stromabwärts liegenden
Drücke reagieren, reicht der Pumpenauslaßdruck immer aus, um diese beiden Drosselventile zur größten
öffnungsweite zu bringen.
Eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung ist im
Anspruch 2 aufgezeigt.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist nachstehend anhand der Zeichnungen näher erläutert. In den
Zeichnungen sind
F i g. 1 ein Blockschaltbild der Vorrichtung als Ganzes;
F i g. 2 eine schematische Darstellung einer veränderlichen Zündvorrichtung, die einen Teil der Vorrichtung
bildet;
F i g. 3 eine schematische Darstellung einer Servodruckregelanordnung,
die einen Teil der Vorrichtung bildet;
Fig.4 eine Darstellung einer Wählvorrichtung, die
einen Teil der Vorrichtung bildet.
In F i g. 1 ist die erfindungsgemäße Vorrichtung als Ganzes gezeigt, die eine Kreiselbrennstoffpumpe 10 mit
Dampfkern aufweist, welche vom Gasturbinentriebwerk angetrieben wird. Die Pumpe 10 weist eine
Drossel 11 auf, welche auf ein Servodrucksignal PS 1
anspricht, das über einen Kanal 12 angelegt ist, um die Pumpenförderung zu erhöhen. Dieses Servodrucksignal
PSl wird in einer noch zu beschreibenden Weise abgeleitet. Die Drossel 11 spricht ferner auf ein weiteres
Servodrucksignal PS2 in einem Kanal 13 an, das dem Druck im Kanal 12 entgegengerichtet ist.
Eine Brennstoffzumeßvorrichtung 14 weist eine elektrische Regelanordnung 14a auf. Die hydraulischen
Teile der Vorrichtung 14 sind im einzelnen in F i g. 2 gezeigt. Die Vorrichtung 14 weist einen Einlaß 15 auf,
der mit dem Auslaß der Pumpe 10 verbunden ist. Der Einlaß 15 steht über ein Rückschlagventil 16 mit drei
veränderlichen Dosiervorrichtungen 17, 18, 19 in Verbindung, die parallel angeordnet sind, um den
Brennstoffstrom zu einem zentralen Hauptbrenner 20, Ringbrenner 21 und Schalenbrenner 22 des Aufheizsystems
der Turbine zu regeln (F i g. 1).
Die Vorrichtung 14 weist eine erste Steuerung in der Form einer dreidimensionalen Nocke 23 bzw. Kurvenscheibe
auf, die fest mit der Stange 24 eines Kolbens 25 verbunden ist. Die Nocke bzw. Kurvenscheibe 23 ist mit
einer Reihe von Profilen versehen, die Funktionen der K.ompressoransaugtemperatur 71 für eine Anzahl von
Werten des Kompressorförderdrucks P2 entsprechen.
Der Kolben 25 wird auf gegenüberliegenden Seiten mit Servodrücken beaufschlagt, die vom Druck am Einteß
15 abgeleitet sind. Eine Seite des Kolbens 25 steht über ein Ventil 26 mit einer Kammer 27 und ferner über eine
Drosselstelle 28 mit der Niederdruckseite des Ventils 16 in Verbindung. Die Drosselstelle 28 und das Ventil 26
bilden damit eine veränderliche Mediumdruckpotentiometeranordnung.
Die andere Seite des Kolbens 25 steht über ein Ventil 29 mit der Kammer 27 und ferner über eine
Drosselstelle 30 mit der Niederdruckseite des Ventils 16 in Verbindung. Das Ventil 29 und die Drosselstelle 30
bilden damit ein weiteres veränderliches Mediumdruckpotentiometer. Schließglieder für die Ventile 26,29 sind
durch einen einzigen Hebel 31 vorgesehen, der in entgegengesetzte Richtungen durch die Bälge 32 bzw.
33 bewegbar ist.
Der Balg 32 spricht auf einen Luftdruck zwischen zwei Drosselstellen 34, 35 an, abgeleitet von dem
Ansaugdruck P. des Turbinenkompressors. Der Balg 33 spricht auf einen Luftdruck zwischen der Drosselstelle
35 und einer weiteren Drosselstelle 36 an, abgeleitet von dem Förderdruck P2 des Turbinenkompressors. Eine
Feder 37 sitzt zwischen dem Hebel 31 und einem angrenzenden Ende der Kolbenstange 24. Eine weitere
Feder 38 sitzt zwischen dem Hebel 31 und einem einstellbaren Anschlag 39 an der Einrichtung 14. Die
Kammer 27 steht über einen axialen Kanal 40 mit einer weiteren Kammer 41 in Verbindung, in der sich die
Kurvenscheibe 23 befindet Der axiale Kanal befindet sich in der Kolbenstange 24. Für eine bestimmte
Differenz des Drucks P2 und P\ gibt es eine entsprechende
Gleichgewichtsposition des Kolbens 25 und damit eine entsprechende axiale Position der Kurvenscheibe
23. Die Kammer 27 steht mit einer Niederdruckverbindung über einen Kanal 185 und einem Umsteuerventil
90 in Verbindung. Die Kammer wird damit auf einen Bezugsdruck PR gehalten, der im wesentlichen gleich
diesem Niederdruck ist.
Die Kurvenscheibe 23 sitzt auf einem Ritzel 42, derart, daß eine axiale Verschiebung, aber keine
Drehung dem Ritzel 42 gegenüber ermöglicht ist. Das Ritzel 42 kämmt mit einer Zahnstange 43, die einen Teil
eines Kolbens 44 bildet. Der Kolben 44 spricht auf die Betätigung einer elektrisch betätigten Servoregelventilanordnung
45 an, die zwei miteinander verbundene Eingangsöffnungen 46,47 und zwei Auslaßöffnungen 48,
49 sowie eine Ablaßöffnung 50 aufweist. Die Ventilanordnung 45 weist einen elektrischen Linearwandler 44a
auf, der auf die Position des Kolbens 44 anspricht.
Ein Ventilsteuerkolben 51 ist axial in Erwiderung auf Drucksignale an seinen gegenüberliegenden Enden
bewegbar, wobei diese Signale vom Druck an der öffnung 47 durch eine Düse 52 abgeleitet sind, die
schwenkbar durch einen Drehmomentmotor 53 bewegbar ist, so daß eine Ausrichtung mit einem von zwei
Kanälen 54,55 ermöglicht wird, durch die Drucksignale an die betreffenden Enden des Ventilsteuerkolbens 51
geleitet werden.
Die elektrischen Signale von der Anordnung 14a, die an den Drehmomentmotor 53 angelegt werden, sind
von der Ansaugtemperatur Ti des Turbinenkompressors abgeleitet, außerdem vom Ausgang vom Wandler
78. Die Winkelposition der Kurvenscheibe 23 hängt damit von der Temperatur 7] ab.
so Veränderliche Dosiervorrichtungen 17,18,19 sind im
Winkel im Abstand um die Achse der Kurvenscheibe 23 herum angeordnet. Damit diese Anordnung schematisch
in F i g. 2 dargestellt werden kann, ist ein Teil der Kurvenscheibe 23 an der Vorrichtung 17 wiederholt.
Die Vorrichtung 17 weist eine Hülse mit einer öffnung 61 auf, die mit dem Einlaß 15 in Verbindung
steht. Ein kolbenförmiges Stellglied 62 ist in der Hülse 60 verschiebbar und weist eine Öffnung 63 auf, die mit
der öffnung 61 zusammenwirkt, um für eine veränderli-
bo ehe Meßblende zu sorgen. Das Stellglied 62 bildet mit
der Hülse 60 eine Kammer 64, die mit dem Einlaß 15 über eine Drosselstelle 65 in Verbindung steht. Das
Organ 62 weist einen Schaft 66 mit einer Bohrung 67 auf, die mit der Kammer 64 in Verbindung steht. Ein
Kugelschließglied 68 ist am Schaft 66 gehalten und kann betätigt werden, um die Bohrung 67 abzusperren.
Ein Kurvenabtaster 69 ist schwenkbar an der Hülse 60 gelagert und greift an der Kurvenscheibe 23 an. Das
Stellglied 62 wird nach rechts gemäß der Darstellung in F i g. 2 durch den Druck an die Niederdruckseite der
öffnungen 61,63 gedrückt.
Dieser Bewegung nach rechts wird entgegengehalten durch den Druck in der Kammer 64. Wenn der Kugel 68
durch den Kurvenabtaster 69 die Möglichkeit zum öffnen gegeben wird, fällt der Druck Pr in der Kammer
64, und das Stellglied 62 bewegt sich, um den Brennstoffstrom durch die Vorrichtung 17 zu verringern.
Bei geschlossener Kugel 68 überschreitet der Druck in der Kammer 64 den stromabwärts von den
öffnungen 61, 63 und arretiert das Stellglied 62. Das Stellglied 62 wirkt damit wie ein Nachlaufservokolben,
der auf die Position des Kurvenabtasters 69 anspricht, welcher seinerseits auf den Druck P-i und auf die
Temperatur Ti anspricht.
Die Dosiervorrichtungen 18 und 19 sind im allgemeinen der Vorrichtung 17 entsprechend ausgebildet
und weisen jeweils kolbenförmige Stellglieder 70 und 71 auf. Die Stellglieder 70,71 sind jedoch außerdem
in ihren zugehörigen Hülsen drehbar. Eine Kantenkurvenführung 72 ist an einer Welle 73 befestigt, die sich in
die Kammer 41 erstreckt. Kurvenabtaster 72a sind mit den Stellgliedern 70, 71 verkeilt und in Anlage an die
Kurvenführung 72 gespannt. Die Welle 73 ist durch eine Zahnstangen/Ritzelanordnung drehbar. Diese Zahnstangen/Ritzelanordnung
74 wird durch eine elektrisch betätigte Servoventilanordnung 75 gesteuert, die mit
der vorstehend beschriebenen Ventilanordnung 45 identisch ist. An das Servoventil 75 angelegte elektrische
Signale hängen von der Position einer Leistungssteuerung für die Turbine ab. Die Stellglieder 70, 71
sprechen damit auf den Druck P% die Temperatur Γι und
die Steuerposition θ an.
Der Brennstoffdruck DP] unmittelbar stromabwärts
von der Dosiervorrichtung 17 steht über einen Kanal 80
mit der Servodruckregelanordnung 81 (Fig. 1) in Verbindung. Die Niederdruckseite der Vorrichtung 17
steht ferner mit einem Drosselventil 82 in Verbindung, das ein federgespanntes Kolbensteuerorgan 83 aufweist,
das auf den Druck DPi und auf einen Servodruck S1
anspricht, um den Brennstoffstrom von der Vorrichtung 17 zu einem Auslaßkanal 84 zu regeln. Der Servodruck
S1 entsteht in einer noch zu beschreibenden Weise und
wird über einen Kanal 85 an das Organ 83 angelegt.
Stromabwärts von der Vorrichtung 18 befindet sich ein Drosselventil 76 mit einem Auslaß 76a und einem
Kolbensteuerorgan, das gegen den Druck DF'2 stromabwärts von der Vorrichtung 18 durch eine Feder
und durch ein Servodrucksignal S 2 gedrückt wird, das in einer noch zu beschreibenden Weise abgeleitet wird
und über einen Kanal 77 zugeleitet wird. Stromabwärts von der Vorrichtung 19 befindet sich ein Drosselventil
78, das mit dem Ventil 76 identisch ist und einen Auslaß 78a hat. Das Kolbensteuerorgan des Ventils 78 spricht
auf den Druck DP3 stromabwärts von der Vorrichtung 19 und auch auf einen Servodruck S3 an, der in einer
noch zu beschreibenden Weise abgeleitet wird und über einen Kanal 79 angelegt wird.
Die Anordnung 81 weist einen Ventilsteuerkolben (Ventileinrichtung) 86 auf, der in eine Richtung durch
den Förderdruck Pp der Pumpe 10 beaufschlagt wird, in die entgegengesetzte Richtung durch den Druck DPX
und durch eine Regeleinrichtung 87, die auf die Turbinendrehzahl anspricht. Der Ventilsteuerkolben 86
ist durch eine torsionsmäßig steife Feder 88 mit einem Hilfskolben (Rückkopplungseinrichtung) 89 gekoppelt,
dessen Seite, die von dem Steuerkolben 86 abgewandt ist, über ein Umsteuerungsventil 90 (das noch zu
beschreiben sein wird) und über einen Kanal 13 mit dem Druck PS 2 an der Pumpendrossel 11 in Verbindung
steht. Der Hilfskolben 89 und der Steuerkolben 86 gleiten in einer Hülse 91, die mit öffnungen bzw.
Kanälen 92,93 versehen ist, und diese stehen jeweils mit dem Druck PS 2 bzw. mit dem Förderdruck Pp der
Pumpe in Verbindung. Die Kanäle 92, 93 sind axial in einem Abstand angeordnet, der geringer als die Länge
ίο des Kolbens 89 ist, so daß am rechten Ende des
Bewegungswegs (gemäß der Darstellung in F i g. 3) der Kolben 89 auf beiden Seiten vom Druck PS 2
beaufschlagt wird, während er am linken Ende seines Bewegungswegs vom Druck Pp auf beiden Seiten
beaufschlagt wird. Die Kraft als Folge der Differenz zwischen den Drücken Pp und PS 2 in Ausübung über
die Feder 88 auf den Steuerkolben 86 ist damit begrenzt.
Die Hülse 91 weist ferner eine öffnung 94 auf, die mit
dem Druck PS 1 über den Kanal 12 in Verbindung steht, ferner eine öffnung 95, die mit einem Servodruck PS 3
in Verbindung steht, welcher über das Umsteuerventil 90 abgeleitet ist, eine öffnung 96, die mit einem
Niederdruck LPin Verbindung steht, welcher zweckmäßigerweise
der Ausgangsdruck einer nicht dargestellten Hilfspumpe in einem Brennstofftank ist, der der Turbine
zugeordnet ist. Die öffnung 94 steht mit der Bohrung der Hülse 91 über zwei gedrosselte Kanäle in
Verbindung. Dabei ist eine solche Anordnung vorgesehen, daß in einer Mittelposition des Steuerkolbens 86
beide Öffnungen 95 und 96 mit der öffnung 94 über den
jeweils gedrosselten Kanal in Verbindung stehen, um damit als ein Mediumpotentiometer zu fungieren.
Eine Erhöhung im Förderdruck Pp der Pumpe drückt den Steuerkolben 86 nach links, um einen erhöhten
Durchfluß zwischen den öffnungen 94, 96 und einen geringeren Durchfluß zwischen den öffnungen 94,95 zu
ermöglichen. Wenn der Servodruck PS 3 hoch ist, fällt der Servodruck PSl, und die Drossel 11 in der Pumpe
10 bewegt sich, um den Brennstoffdurchfluß zu verringern. Diese Bewegung bewirkt einen Abfall im
Druck PS 2, der über die Ventilanordnung 90 übergeführt wird, um den Kolben 89 nach rechts zu drücken,
damit einer Bewegung des Steuerkolbens 86 entgegengewirkt wird. Der Kolben 89 bildet damit eine
Positionsrückkopplung, bis der Förderdruck Pp der Pumpe ausreichend hoch geworden ist, um einen
Gleichgewichtszustand wiederherzustellen. Eine Zunahme in der Turbinendrehzahl N oder im Druck DP 1
bewirkt entsprechend eine Erhöhung des Förderdrucks Pp der Pumpe. Der Förderdruck Pp der Pumpe am
Einlaß 15 der Dosiereinrichtung 14 wird damit geändert um die Differenz zwischen den Drücken DP 1 und Pp irr
wesentlichen konstant für eine bestimmte Turbinendrehzahl zu halten, wobei diese Druckdifferenz mit dei
Turbinendrehzahl variabel ist. Die Gewichte 87a de; Reglermechanismus 87 haben eine relativ niedrig«
spezifische Dichte, so daß dann, wenn ein dichtere) Brennstoff verwendet wird, der Effekt der Turbinendrehzahl
auf den Steuerkolben 86 verringert wird.
Die Hülse 91 weist eine weitere öffnung 97 auf, die normalerweise mit der öffnung 96 in Verbindung steht
die jedoch von dem Ventilsteuerkolben 86 abgesperr wird, wenn dieser sich ausreichend weit nach recht!
bewegt hat, um die Öffnung 96 der öffnung 9^
gegenüber abzusperren.
Die Anordnung 81 weist ferner ein Steuerkolbenven til 100 auf, das einen Steuerkolben 101 hat, der auf der
Druck DPI und auf den Druck DP2 anspricht, welche!
von der Brennstoffzumeßvorrichtung 14 kommt, die vorstehend beschrieben, und sich dem Druck DPX
entgegenstellt. Eine Hülse 102 umgibt den Steuerkolben 101. Die Hülse hat eine öffnung 103, die mit dem
Förderdruck Pp der Pumpe in Verbindung steht, eine öffnung 104, die über den Kanal 77 mit dem
Drosselventil 76 in der Vorrichtung 14 in Verbindung steht, um ihr den Servodruck 52 zuzuleiten, und eine
öffnung 105, die mit der Öffnung 97 und damit normalerweise mit dem Niederdruck in Verbindung
steht.
Ein Kolbenelement 106 ist mit dem Steuerkolben 101 durch eine torsionsmäßig steife Feder 107 gekoppelt.
Aufgrund des Leckens um das Kolbenelement 106 herum wirkt dieses als Dämpfer, um die Bewegung des
Steuerkolbens zu verlangsamen.
Ein weiteres Steuerkolbenventil 110 ist im wesentlichen mit dem Ventil 100 identisch und weist einen
Steuerkolben 111 auf, der in Erwiderung auf den Druck DPX und auf einen Druck DP3 bewegbar ist, welcher,
wie vorstehend beschrieben, von der Niederdruckseite der Dosiervorrichtung 19 in der Vorrichtung 14 kommt,
um den Wert des Servodrucks 53 an einer Öffnung 112 zu bestimmen. Die öffnung 112 steht über einen Kanal
79 mit dem Drosselventil 78 in der Vorrichtung 14 in Verbindung.
Die Steuerkolben 86, 101, 111 und die Regeleinrichtung 87 werden über ein Zahnradvorgelege von einer
Welle 113 in Drehung versetzt, die von der Turbine angetrieben wird.
Der Zündvorrichtung 14 ist eine Wählvorrichtung
(Freikolbenventiianordnung) 120 zugeordnet, die schematisch im einzelnen in Fig.4 gezeigt ist. Die
Vorrichtung 120 weist zwei Freikolbenventile 121, 122 auf, die jeweils Kugelkolben 123, 124 aufweisen. Das
Ventil 121 ist durch Kanäle 125, 126 mit den Drücken PF2, PF3 an den Niederdruckseiten der betreffenden
Drosselventile 76, 78 in der Vorrichtung 14 verbunden. Das Ventil 123 hat einen Auslaß 127, der einen Einlaß
des Ventils 122 bildet. Der andere Einlaß des Ventils 122 steht über einen Kanal 128 mit dem Druck PR in der
Kammer 41 in der Vorrichtung 14 in Verbindung. Der Auslaß des Ventils 122 steht über einen Kanal 129 mit
dem Drosselventil 82 in der Vorrichtung 14 in Verbindung. Der Druck im Kanal 129 liefert den
Servodruck 51. Der Druck 51 "ist damit gleich demjenigen der Drücke PR, PF2 oder PFZ, der am
höchsten ist.
Wenn das Aufheizsystem der Turbine eingeschaltet ist, wird Brennstoff von der Pumpe 10 der Vorrichtung
14 zugeleitet und fließt über die Vorrichtung 17 und das Drosselventil 82 zum Kanal 84 und dann über eine
Verteileranordnung 130 (Fig. 1), die bei einem ausreichend
hohen Druck PS3 (Steuerung über Relaisventil 160, Fig. 1) drei zueinander parallele Ventile öffnet, so
daß Brennstoff zu den Hauptbrenner des Aufheizsystems fließt.
Der Förderdruck Pp der Pumpe 10 wird geregelt, wie vorstehend beschrieben, um den Druck DPX im
wesentlichen konstant für eine bestimmte Turbinendrehzahl und Brennstoffdichte zu halten. Ein Anstieg im
Druck DPX drückt einen ersten Steuerkolben in der Anordnung 81 nach rechts, um zu bewirken, daß der
Wert des Drucks 52 in Richtung auf den Förderdruck Pp der Pumpe steigt. Das Drosselventil 76 schließt sich
progressiv, bis der DrucW DPI angestiegen ist, um dem
Druck DPX gleich zu sein, und damit werden Gleichgewichtszustände wiederhergestellt. In entsprechender
Weise bewegt sich der erste Steuerkolben der Anordnung 81 bei einem Anstieg des Drucks DP2 nach
links, und das Drosselventil 76 öffnet sich, bis das Gleichgewicht wiederhergestellt ist. Ein zweiter Steuerkolben
in der Anordnung 81 arbeitet entsprechend, um den Druck DPi mit dem Druck DfI gleichzuhalten.
Das Ventil 82 in der Vorrichtung 14 wirkt als ein Druckbeaufschlagungsventil. Die Federn in den Ventilen
76, 78 schaffen nur leichte Vorlasten, um sicherzustellen, daß diese Ventile geschlossen sind,
wenn das System stillgesetzt wird. Die Feder im Ventil 82 ist derart, daß bei Fehlen des Servodrucks 51 der
Druck DPX gerade ausreicht, um die Steuerkolben in der Servodruckregelanordnung 81 zu betätigen. Bei
niedrigen Durchflüssen ist deshalb der Systemdruck niedrig und der Pumpleistungsverlust auf einem
Minimum.
Bei höheren Raten des Brennstoffstroms im Aufheizsystem nimmt der Druck PFT. und PF3 zu, und der
höchste dieser Drücke wird über dieFreikolbenventilanordnung 120 zugeleitet, um den Servodruck 51 zu
bilden. Der Servodruck 51 unterstützt die Feder im Ventil 82, um den Systemdruck zu erhöhen. Der damit
einhergehende Anstieg im Druck DPX erhöht die Werte der Servodrücke 52 und 53, um den
Drosselventilen 76, 78 die Möglichkeit zu geben, den erhöhten Systemdruck aufrechtzuerhalten.
Ein niedriger Wert des Aufheizbrennstoffstroms, d. h.
bei niedrigen Werten des Kompressorförderdrucks P 2 und des Winkels θ der Leistungssteuerung sind die
Drücke PF2 und PF3 niedrig. Der Druck in der Kammer 64 des Ventils 17 wird gleich dem Bezugsdruck
PR in der Kammer 41, und wenn er höher als der Druck DPX ist, drückt er das Ventil 17 ganz zu. Unter diesen
Umständen wird der Servodruck 51 gleich dem Druck PR in der Kammer 41 der Vorrichtung 14. Der
Systemdruck wird damit hoch genug gehalten, um den Druck PR, der auf die Steuerorgane 62, 70, 71 in den
betreffenden Dosiervorrichtungen 17, 18, 19 einwirkt, daran zu hindern, diese Steuerorgane in Positionen zu
drücken, in denen der Aufheizbrennstoffstrom abgesperrt wird.
Das Umsteuerventil 90 ist schematisch in F i g. 1 gezeigt und weist eine Hülse mit einer Anzahl von
Öffnungen auf. In der Hülse befindet sich ein Steuerorgan, das von der Welle 73 (Fig. 1 und 2)
drehbar ist, um die öffnungen selektiv miteinander zu verbinden. Gemäß der Darstellung in Fig. 1 hat das
Steuerorgan eine Anzahl von Dosierrändern, die mit den zugehörigen öffnungen zusammenarbeiten, um nur
diejenigen öffnungen miteinander zu verbinden, die gemäß der Darstellung einer betreffenden Dosierstelle
am Steuerorgan zugeordnet sind. Eine Drehung des Steuerorgans wird am besten als eine schrittweise
Drehung in fünf Schritten nach links, nämlich ßbis F, aus einer Ausgangslage A betrachtet, die in Fig. 1 gezeigt
ist. Es sind vier Dosierstellen 170,171,172,173 gezeigt.
Eine Hochdruckquelle, zweckmäßigerweise der Förderdruck der Hauptbrennstoffpumpe der Turbine, ist
mit den öffnungen 174,175 der Dosierstellen 170 bzw.
171 verbunden, öffnungen 176,177 an der Dosierstelle
170 sind jeweils mit dem Kanal 13 der Pumpe 10 und mit der PS 2-Verbindung der Druckregelanordnung 81
verbunden. In den Positionen A und B sind also die öffnungen 174,176 miteinander verbunden, und in den
Positionen C bis F sind die öffnungen 176, 177 miteinander verbunden.
An der Dosierstelle 171 ist die öffnung 175 mit einer
ίο
Öffnung 178 in der Position A allein und mit einer öffnung 179 in den Positionen C bis F verbunden. Der
Druck an der öffnung 179 liefert einen Servodruck PS 3,
und derjenige an der öffnung 178 liefert einen Servodruck PS4. Der Niederdruck LP, auf den
vorstehend Bezug genommen worden ist, ist mit den öffnungen 180, 181 an den Dosierstellen 172 bzw. 173
verbunden. Eine weitere öffnung 182 an der Dosierstelle 172 ist mit der öffnung 178 verbunden. Dabei ist eine
solche Anordnung vorgesehen, daß der Druck PS 4 unter hohem Druck in der Position A und unter
niedrigem Druck in den Positionen ßbis F steht. Eine
öffnung 184 an der Dosierstelle 172 ist mit der öffnung
179 an der Stelle 171 verbunden, so daß der Druck PS3 ein niedriger Druck in den Positionen A und B ist. Eine
öffnung 183 an der Stelle 173 ist mit dem Auslaß der Pumpe 10 verbunden, so daß der Pumpenauslaß mit dem
niedrigen Druck in der Stelle A allein des Steuerorgans verbunden ist.
Die Positionen A bis F der Welle 73 und damit des Sequenzventil-Steuerorgans entsprechen den Positionen
eines Pilotensteuerhebels (nicht dargestellt) für die Turbine. Die Positionen A und B entsprechen einem
nicht eingeschalteten Zustand des Aufheizsystems, eine Bewegung zwischen den Positionen Bund Centspricht
einem Anstellen oder Stillsetzen des Aufheizsystems, je nach der Bewegungsrichtung, und die Positionen D bis F
entsprechen den verschiedenen Werten des Aufheizstroms, wie er durch die Kurvenführung 72 (Fig.2)
geregelt wird.
Die Brennstoffregelvorrichtung weist ferner ein Füllventil 200 auf (F i g. 1). Das Ventil 200 ist parallel zur
Zumeßvorrichtung 14 zwischen die Druckseite der Pumpe 10 und die Einlaßöffnungen der Verteileranordnung
130 geschaltet. Das Füllventil 200 sorgt dafür, daß während des Aufheizens der Turbine die Nachbrenner
mehr Brennstoff erhalten.
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Brennstoffregelvorrichtung für die einzelnen Brenner einer Nachbrennereinrichtung eines Gasturbinenstrahltriebwerks
mit einer ersten, zweiten und dritten veränderlichen Dosiervorrichtung in paralleler Anordnung zur Regelung des Brennstoffstroms
zum ersten, zweiten bzw. dritten Brenner, und mit je einem Dosierventil stromabwärts von den
betreffenden Dosiervorrichtungen, das auf einen ersten, zweiten bzw. dritten Regeldruck anspricht,
dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung eine Kammer aufweist, in der ein Bezugsdruck
(Pr) herrscht, und daß die Stellglieder (62,70,71) der
Dosiervorrichtungen (17,18,19) durch Servodrucksignaie
gestellt werden, die von dem Bezugsdruck (PR) und den Drücken (DPI, DP2, DP3) stromabwärts
von den Dosiervorrichtungen (17, 18, 19) abgeleitet sind, derart, daß der zweite und der dritte
Regeldruck (S2, S3) von den Drücken (DP2, DP3) der zweiten (18) bzw. der dritten Dosiervorrichtung
(19) abhängig sind, sowie daß eine Wählvorrichtung (120) zur Lieferung des ersten Regeldrucks (S 1) von
einem der Drücke (DP2, DP3) stromabwärts oder vom Bezugsdruck (PR) vorgesehen ist, der am
höchsten ist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Jie Wählvorrichtungen (120)
zwei Freikolbenventile (121, 122) aufweisen, von denen eines (121) zwei Einlasse (125,126), die jeweils
mit den Seiten stromabwärts von dem zweiten (76) und dritten Drosselventil (78) verbunden sind, und
einen Auslaß (127) und das andere (124) zwei Einlasse, die jeweils mit dem Auslaß (127) des einen
Freikolbenventils (123) und mit dem Bezugsdruck (PR) verbunden sind, und einen Auslaß (129)
aufweist, der mit dem ersten Drosselventil (82) in Verbindung steht, wobei eine Erhöhung des ersten
Regeldrucks ('Sl) im Auslaß des anderen Freikolbenventils
(124) zu einem Schließen des ersten Drosselventils (82) führt.
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3958414A (en) * | 1973-11-15 | 1976-05-25 | Joseph Lucas (Industries) Limited | Control valve arrangement for gas turbine engine fuel supply system |
US4229939A (en) * | 1978-02-17 | 1980-10-28 | Lucas Industries Limited | Fuel control for a gas turbine engine reheat system |
US4239053A (en) * | 1979-02-07 | 1980-12-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Fuel flow distribution system |
DE3327740A1 (de) * | 1982-08-11 | 1984-02-16 | United Technologies Corp., 06101 Hartford, Conn. | Schubverstaerkerbrennstoffregelsystem |
GB8517745D0 (en) * | 1985-07-12 | 2005-06-29 | Lucas Ind Plc | Fuel control system for gas turbine engine reheat system |
DE3543908C1 (de) * | 1985-12-12 | 1987-01-29 | Mtu Muenchen Gmbh | Einrichtung zur Steuerung der Brennstoffzufuhr zum Nachbrenner eines Nebenstrom-Gasturbinenstrahltriebwerkes |
GB8620171D0 (de) * | 1986-08-19 | 2008-08-13 | Lucas Ind Plc | |
GB0722669D0 (en) * | 2007-11-20 | 2007-12-27 | Goodrich Control Sys Ltd | Fuel staging system |
EP2930427A1 (de) * | 2014-04-07 | 2015-10-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Ventil für einen Kraftstoffinjektor |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB833493A (en) * | 1956-05-23 | 1960-04-27 | Hobson Ltd H M | Improvements in reheat control systems for gas turbine engines |
GB1047517A (en) * | 1963-05-24 | 1966-11-02 | Dowty Fuel Syst Ltd | Aircraft gas turbine engine control system |
US3293847A (en) * | 1963-09-13 | 1966-12-27 | Bendix Corp | Coordinated main and afterburner fuel controls for gas turbine engines |
FR1395470A (fr) * | 1964-05-25 | 1965-04-09 | Dowty Fuel Syst Ltd | Système de commande pour turbine à gaz d'avion |
GB1232318A (de) * | 1969-11-19 | 1971-05-19 | ||
GB1293672A (en) * | 1970-03-05 | 1972-10-18 | Hobson Ltd H M | Improvements in fuel supply systems for aircraft gas turbine jet engines |
US3714784A (en) * | 1971-02-18 | 1973-02-06 | Hobson Ltd H M | Fuel supply systems for jet aircraft engines |
-
1972
- 1972-06-21 GB GB2900072A patent/GB1423363A/en not_active Expired
-
1973
- 1973-04-05 IT IT49250/73A patent/IT982970B/it active
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DE2316952C3 (de) | 1979-05-23 |
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