DE2262320A1 - Verbessertes kontinuierliches loesungsmittelextraktions-destillationsverfahren zur gewinnung aromatischer kohlenwasserstoffe - Google Patents
Verbessertes kontinuierliches loesungsmittelextraktions-destillationsverfahren zur gewinnung aromatischer kohlenwasserstoffeInfo
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Description
dr. W. Schalk · dipl.-lng. P. Wirth · dipl.-inc. G. Dannenberg
DR. V. SCHMIED-KOWARZIK · DR. P. WEINHOLD · DR. D. GUDEL
6 FRANKFURT AM MAIN
SK/SK
C-B906-G
Union Carbide Corporation
270 Park Avenue
New York, N.Y-. 10017 / USA
Verbessertes kontinuierliches Lösungsmittelextraktions-Destillationsverfahren
zur Gewinnung aromatischer Kohlenwasserstoffe
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein verbessertes Verfahren zur
Abtrennung aromatischer Kohlenwasserstoffe aus einer geringe Mengen Benzol
enthaltenden, gemischten Kohlenwasserstoffbeschickung, insbesondere auf die
Gewinnung von hochgradig reinen aromatischen Kohlenwasserstoffen in hoher
Ausbeute bei wirksamer Ausnutzung der Verfahrenskomponenten.
Mit dem Aufkommen der. Benzol-Toluol-Cc.-Aromatenfraktion (als BTX bekannt und
im folgenden auch so genannt) als Hauptrahstoff bei der Herstellung von
Petrochemikalien, die in dieser Hinsicht selbst Äthylen in den Schatten
stellte, und der erhöhten Nachfrage nach Aromaten als Komponente im Benzin
zur Erhöhung der üctanzahl und damit der Verminderung oder Eliminierung des
notwendigen Bleis, das als Verschmutzungsmittel angegriffen wird, sind die in der Vergangenheit verfügbaren Abtrennungsverfahren erneut im Hinblick
auf eine verbesserte Wirtschaftlichkeit des Verfahrens untersucht worden.
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Die verbesserte Wirtschaftlichkeit kann u.a. in der Verminderung der erforderlichen
Wärme und der wirksamere!Ausnutzung der Verfahrenskomponenten als Hilfsmittel
im Abtrennungsverfahren gesehen werden.
Es sind verschiedene Verfahren zur Aromatentrennung in Systemen mit einem
einzigen Extraktor und einer einzigen Destillations-(oder Abstripp)-kolonne
verwendet worden, die im allgemeinen u.a. eine besondere Stufe aufweisen, d.h. die Rückflußkohlenwasserstoffe werden aus der Destillation des Extraktes
hergeleitet und in den unteren Teil der Extraktionskolonne unterhalb des untersten
Bodens oder unterhalb der untersten theoretischen Stufe zurückgeführt.
Zur verbesserten Reinheit der erhaltenen Aromaten wurden niedrig siedende Aliphaten, jedoch nicht genau die unten definierten leichten Aliphaten, zu
diesem Rückfluß zugegeben. Diese niedrig siedenden Aliphaten wurden aus der Fraktionierung von Beschickung, Raffinat und/oder Rückfluß erhalten und immer
als ein Teil des Rückflusses oder mit diesem zusammen am Boden des Extraktors
eingeführt. -
Obgleich mit diesem Verfahren die Reinheit verbessert und die erforderliche
Wärme verringert wurde, wurden keine optimalen Ergebnisse erzielt.
Ziel der vprliegenden Erfindung ist daher bei der Behandlung von Kohlenwasser—
Stoffbeschickungen mit niedrigem Benzolgehalt die Verbesserung des Rückflusses in Systemen mit einem einzigen Extraktor und einer einzigen Destillationskolonne
unter Verwendung wässriger Lösungsmittel, wodurch die erforderlicher Wärme verringert und die Reinheit der Aromaten auf bisher nicht erreichte
Werte erhöht wird.
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Erfindungsgeraäß werden hochgradig reine aromatische Kohlenwasserstoffe in
kontinuierlichen wirksamer Weise unter minimalem Wärmeaufwand in einem/Extraktions-Destillationsverfahren
unter■"Verwendung von Lösungsmittel zur Gewinnung aromatischer
Kohlenwasserstoffe mit Siedepunkten zwischen etwa 80-175 C. aus einer aliphatischenund
mindestens etwa 40 Gew.-f/o, bezogen auf das Gewicht der Beschickung,
aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Beschickung gewonnen, wobei die
Beschickung höchstens 1 Gew.-P/d Benzol und höchstens etwa 4 Gew.-p/o leichterte,
im wesentlichen aus aliphatischen und cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffen
mit jeweils 6 Kohlenstoffatomen bestehender Aliphatischen, ,pweils bezogen auf
das Gewicht der Beschickung, enthält, wobei die Aliphaten einen Siedepunkt
von höchstens etwa 50 C. haben und bei einem Druck von höchstens etwa 3 Atm
und einer Temperatur .nicht unter etwa 50 C. kondensierbar sind, und wobei
im Verfahren eine einzige Extraktionskolonne mit etwa 3-25 theoretischen Steift "stages") " .
feri / für die, ein Extrakt liefernde Lösungsmittelextraktion und eine einzige Destillationskolonne zum·Destillieren des Extraktes zwecks Bildung einer
Mischung aromatischer Kohlenwasserstoffe verwendet wird; das erfindungsgemäße
Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß man
(a) die Beschickung an cer mittleren theoretischen stufe in die Extraktionskolonne einführt;
(b) die Beschickung in der Extraktionskolonne mit einer Mischung aus Wasser
und einem Lösungsmittel, das eine mit Wasser mischbare organische Flüssigkeit mit einem Siedepunkt von mindestens etwa 200 C. und einer Zersetzungstemperatur
von mindestens etwa 225 C. ist, und mit in die Extraktionskolonne unterhalb
der untersten theoretischen Stufe eingeführten Rückflußkohlenwasserstoffen
zur Schaffung eines aus aromatischen Kohlenwasserstoffen, aliphatischen Rückflußkohlenwasserstoffen, Lösungsmittel und Wasser bestehenden Extraktes
und einem im wesentlichen aus aliphatischen Kohlenwasserstoffen bestehenden Raffinates in Berührung Ör£ngtj A
-ORIGINAL INSPECTED
(c) den Extrakt zur Trennung der aromatischen Kohlenwasserstoffe und der
Rückflußkohlenwasserstoffe vom Extrakt in eine Destillationskolonne einführt;
(d) die Rückflußkohlenwasserstoffe auf Stufe (c) zur Bildung der Stufe (b)
in die Extraktionskolonne zurückführt; und
(e) die aromatischen Kohlenwasserstoffe aus Stufe (d) gewinnt,
wobei die Verbesserung darin besteht, daß man eine ausreichende Menge oben
der
definierter leichter Aliphaten an/mittleren theoretischen Stufe in die Extraktionkolonne
einführt,.um einen Gesamtgewichtsprozentsatz an leichten Aliphaten,
bezogen auf das Gewicht der Beschickung, zwischen etwa 5-12 Gew.-JJi
zu schaffen.
Die beiliegende Zeichnung ist ein Schematisches Fließdiagramm der vorliegenden
Erfindung.
Wie erwähnt, besteht eine Industrienachfrage nach BTX, das in hohem Anteil,
z.B. mindestens etwa 40 Gew.-%, in vielen verschiedenartigen Kohlenwasserstoffbeschickungen,
wie reformierte Benzine, Koksofenleichtölre, gekrackte Benzine,
und Dripolene, vorkommt, die nach der Hydrierung bis zu 70-98 % BTX enthalten
können. Diese Beschickungen enthalten auch sowohl aliphatisch» als auch cycloaliphatische
Kohlenwasserstoffe (hier manchmal kollektiv als "aliphatische Kohlenwasserstoffe" bezeichnet). Da die diese Beschickungen ausmachenden,
einzelnen Kohlenwasserstoffverbindungen bekannt sind, werden sie hier nicht
eingehend beschrieben; es kann jedoch erwähnt werden, daß die Hauptkomponenten der erfindungsgemäß verwendeten Beschickungen Kohlenwasserstoffe mit einem
Siedepunkt zwischen 25-175 C. einschließlich gerade- und verzweigtkettigen
Paraffinen und Naphthenen, wie n-Heptan, Isooctan und Methylcyiohexan, und
Aromaten, wie Toluol und die Ct3 Verbindungen, sind.
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Die Aromatenfraktion kann Toluol, die Cq Aromaten einschließlich o-Xylol,
m-Xylol, p-Xylol, und Äthylbenzol, und Cg Aromaten umfassen, die, falls sie
überhaupt anwesend sind, den kleinsten Anteil im Verhältnis zu den anderen Komponenten auszumachen scheinen. Die hier in Betracht kommende, besondere
Aromatenfraktion enthält nicht mehr als 1 % Benzol, bezogen auf das Gewicht
der gesamten Kohlenwasserstoffbeschickung.
Es ist auch wichtig darauf hinzuweisen, daß die üblichen, in Extraktions-Destillationssystemen
der beschriebenen Art zur Gewinnung der oben beschriebenen Aromatenfraktion etwa 1-3 Gew.-J/o, manchmal bis zu etwa 4 Gew.-%, bezogen
auf das Gewicht der Beschickung, an leichten Aliphaten gemäß obiger Definition
als aliphatische und cycloaliphatische Kohlenwasserstoffe mit 6 Kohlenstoffatomen
in jeder Verbindung enthalten, wobei die Verbindungen einen Siedepunkt
von höchstens etwa 50 C. haben und bei einem Druck von höchsten 8 Atm und einer Temperatur nicht unter 50 C. kondensierbar sind; diese Verbindungen
werden im folgenden als "definierte leichte Aliphaten" bezeichnet.
Diese definierten leichten Aliphaten bilden das Hauptkennzeichen der erfindungsgemäBen
Verbesserung, da festgestellt wurde, daß sie bei einem bestimmten Prozentsatz und bei Einführung in die Extraktionskolanne an einem besonderen
Punkt den Rückfluß so weitgehend verbessern, daß sich eine merkliche und vorteilhafte:
Verringerung der erforderlichen Wärme zusammen mit einer höheren Reinheit ergibt.
Die Anwendung dieser Verbesserung ist vorteilhaft bei jedem Verfahren gemäß
den obigen Definitionen; sie eignet sich jedoch besonders in den im folgenden beschriebenen, bevorzugteH^Äüsführungsfö'rm.
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Das oben beschriebene Verfahren ausschließlich der erfindungsgemäßen Verbesserung
ist Gegenstand der Anmeldung ρ 22 45 502, die hiermit in die vorliegende Anmeldung mitaufgenommen wird.
Die im erfindungsgemäßen Verfahren verwendeten Lösungsmittel sind, wie oben
erwähnt, mit Wasser mischbare organische Flüssigkeiten (bei Verfahrenstemperaturen) mit einem Siedepunkt von mindestens etwa 200 C. und einer Zersetzungstemperatur von mindestens etwa 225 C. Die Bezeichnung "mit Wasser mischbar"
umfaßt Lösungsmittel, die über einen weiten Temperaturbereich vollständig mischbar
sind, und solche, die bei Zimmertemperatur eine hohe Teilmischbarkeit haben,
da letztere bei Verfahrenstemperaturen gewöhnlich vollständig mischbar sind. Die Lösungsmittel sind weiterhin polar und bestehen gewöhnlich mit wenigen
Ausnahmen aus Kohlenstoff, Wasserstoff und Sauerstoff. Erfindungsgeniäß verwendbar
Lösungsmittel sind z.B. Dipropylenglykol, Tripropylenglykol, Dibutylenglykol,
Tributylenglykol, Äthylenglykol, Diäthylenglykol, Athylenglykolmonomethyläther,
Äthylenglykolmonoäthyläther, Diäthylenglykolmonomethylather,
Diäthylenglykolmonoäthyläther, SuIfolan, N-Methylpyrrolidon, Triäthylenglykol,
Tetraäthylenglykol, Äthylenglykoldiäthyläther, Propylenglykolmonoäthyläther,
Pentaäthylenglykol, Hexaäthylenglykol und Mischungen derselben. Die bevorzugte Lösungsmittelgruppe sind die Polyalkylenglykole, wobei TetraäthylenglykdLbesonders
bevorzugt wird.
Weitere Lösungsmittel, die allein oder gemeinsam oder mit den obigen Lösungsmitteln verwendet werden können, sind Amide, wie Formamid, Acetamid, Dimethylformamid,
Diäthylformamid und Dimethylacetamid; Amine, wie Diäthylentriamin
und Triäthylentetramin; Alkanolamine, wie Monoathanolamin, Diäthanolamin und
Triethanolamin; Nitrile, wie ß,ß'-Oxydipropionitril und β,β'-Thiodipropiornitril;
Phenol und die Kresole; die Methylsulfolane; Sulfoxide, wie Dimethylsulfoxid
und Diäthylsulfoxide; Lactone, wie T-Propiolactan und Jl· -öutyro-
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Im Verfahren wird sowohl für die Hauptextraktion als auch die Destillation,
die übliche Vorrichtung· verwendet, wie z.B. eine Extraktionskolonne vom mehrstufigen
reziprozierenden Typ mit einer Vielzahl perforierter, zentral um einen vertikalen, durch einen Motor in oszillierender Weise angetriebenen
Schaft montierten Boden sowie Kolonnen, die Pumpen mit Absetzzonen enthalten,
Siebboden mit "upcomers" oder sogar ein Hohlrohr; dagegen kann die Destillation
in einer gefüllten Dder Glockenboden-Fraktionierungskolonne durchgeführt
werden. Für beide Extraktions- und Destillationskolonnen wird gewöhnlich
Gegenstromfluß verwendet.
Weiterhin üblich sind Wärmeaustauscher, Dekantierungsvorrichtungen, fieservoire,
Lösungsmittelregeneratoren und Raffinatdestillierungskolonnen sowie verschiedene
Extraktoren anderer Art als der Hauptextraktor. Diese anderen Extraktoren sind vorzugsweise einstufige Mischer-Absetzvorrichtungen, wobei jedoch alle
üblichen Typen geeignet sind. ■
Die Anzahl der theoretischen Stufen in der Extraktionskolonne kann etwa 3-25,
vorzugsweise etwa 5-12 Stufen,betragen. Die "mittlere theoretische Stufe" der
Kolonne wird so definiert, daß sie die theoretischen Stufen umfaßt, die vom D,25-fachen der theoretischen Stufen in der Kolonne plus 1 bis zum 0,75-fachen
derselben in dieser Kolonne gehen; so wäre z.B. in einer Kolonne mit 4 theoretischen
Stufen die "mittlere theoretische Stufe" gemäß obiger Definition die zweite und dritte theoretische Stufe, und in einer Kolonne mit 24 theoretischen
Stufen würde die "mittlere theoretische Stufe" diejenigen von der 7-18 theoretischen
Stufe einschließen. Es ist klar, daß die Anzahl der theorEtisdien. Stufen
auf den funktionierenden theoretischen Stufen basiert, und daß die unterste Stufe unmittelbar oberhalb des Rückflußeinlasses liegt, ungeachtet, wie die
tatsächliche physikalische Konstruktion der Kolonne ist. Die Beschickung und
die definierten leichten Aliphaten können irgendwo in der mittleren theoretischen
Stufe eingeführt wer—
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den, obwohl bevorzugt wird, sie beide am selben Punkt in der mittleren theoretischen
Stufe einzuführen, um alle Vorteile des Verfahrens auszunutzen.
Das Lösungsmittel wird als wässrige Lösung mit einem Wassergehalt von etwa
1-8 Gew.-J1J0, bezogen auf das Gewicht des Lösungsmittels, vorzugsweise mit
einem Wasserhalb von etwa 2-5 Gew.-p/,, verwendet. Diese wässrige Lösung wird
im folgenden als Lösungsmittel/Wasser-Mischung bezeichnet.
Für die Extraktion liegt das Verhältnis von Lösungsmittel (ausschließlich
Wasser) zur Beschickung im Extraktor gewöhnlich zwischen etwa 4-8 Gew.-Teilen
Lösungsmittel pro Gew.—Teil Beschickung. Dieser breite Bereich kann bei Verwendung
nicht—bevorzugter Lösungsmittel ausgedehnt werden. Ein breiter Bereich
von etwa 3-12 Gew.-Teilen Lösungsmittel pro EJew.-Teil Beschickung und besonders
etwa 5-7 Teilen Lösungsmittel pro Teil Beschickung bei den bevorzugten
und ähnlichen anderen Lösungsmittel kann erfolgreich Verwendet werden. Das
Verhältnis wird jedoch letzten Endes vom Fachmann aufgrund von Erfahrung mit der besonderen Beschickung ausgewählt und hängt teilweise davon ab, ob man
Wert auf eine hohe Ausbeute oder hohe Reinheit leigt, obgleich das erfindungsgemäße Verfahren die Reinheit in jedem Fall verbessert.
Der Rückfluß zur Extrakfionszone besteht gewöhnlich aus etwa 20-50 Gew.-p/o
Aliphaten mit 5-7 Kohlenstoffatomen und etwa 5Ü-80 Gew.-P/o Aromaten, beides
bezogen auf das Gesamtgewicht des Rückflusses. Rückfluß, Prozentsätze und Verhältnisse in diesem Absatz sollen nicht die definierten leichten Aliphaten
umfassen und gelten für diese nicht, obgleich man sie als Hilfsrückfluß
bezeichnen könnte. Es gibt in der Zusammensetzung jedoch eine gewisse Überlappung,
indem einige, den Rückfluß ausmachenden Komponenten dieselben sind wie die.definierten leichten Aliphaten. Diese gleichen Komponenten sollten bei
der Bestimmung, ob der Prozentsatz der definierten leichten Aliphaten den
angegebenen Forderungen entspricht, nicht miteingeschlossen werden. In jedem
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Fall sind die Quellen - außer der Beschickung - für beide verschieden, indem
die Hauptquslle für den Rückfluß das Destillat aus der Hauptdestillationskolonne
ist, während die Quelle der definierten leichten Aliphaten aus der
Raffinatdestillation oder von außerhalb des Systems stammt. Das Verhältnis von Rückfluß zu Beschickung in der Extraktionszone wird gewöhnlich.zwischen
etwa-0,5-1,5 Gew.-Teilen Rückfluß, vorzugsweise etwa 0,6-1,25 Gew.-Teilen
Rückfluß pro Gew.-Teil Beschickung gehalten, wird jedoch wiederum, ebenso wie
das Verhältnis von Lösungsmittel zu Beschickung, vom Fachmann ausgewählt. Die
Rückflußäliphaten laufen in den Extraktqr, statt über Kopf mit dem Raffinat
abgezogen zu werden, und werden, wie im folgenden dargestellt, aus der Rückflußdekantierungsvorrichturig
zum Extraktor zurückgeführt.
Die Temperatur in der Extraktionszone wird zwischen etwa 100-200 C1 vorzugs-
o
weise zwischen etwa 125-150 C, insbesondere für das bevorzugte Lösungsmittel, gehalten.
weise zwischen etwa 125-150 C, insbesondere für das bevorzugte Lösungsmittel, gehalten.
Der Druck in der Extraktionszone. wird zwischen etwa 5,25-14 atu gehalten. Bekanntlich
wird jedoch ein ausgewählter Druck nichi; über jdie gesamte Extraktionszone
aufrechterhalten; statt.dessen ist ein hoher Druck innerhalb des angegebenen Bereiches am Boden der Zone anwesend, während ein niedriger
Druck innerhalb des angegebenen Bereiches am Kopf der Zone, bei einem dazwischenliegenden
Druck in der Mitte der Zone anwesend ist. DiB Drucke in der
Zone hängen von der Konstruktion der Vorrichtung und der Temperatur ab, die
beide zur Aufrechterhaltung des Druckes innerhalb der angegebenen Grenzen eingestellt werden.
Die Temperatur am Kopf der Destillationszone, die als Destillations- oder Ab*-
strippkqlonne bezeichnet werden kann, liegt beim Siedepunkt der in der Zone
anwesenden Äromatenmischung, während die Temperatur am Boden der Kolonne
0C. liegt.
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gewöhnlich zwischen etwa 135-200 G. liegt
Der Druck am Kopf der Abstrippkolonne, in diesem Fall eine obere Blitzverdampfungszone
("flash zone") liegt zwischen etwa 1,4-2,45 atü. In einer unteren
Blitzverdampfungszone unmittelbar unter der oberen Blitzverdampfungszone, die
mit der letztgenannten verbunden ist, beträgt der Druck etwa 0,7-1,4 atü
und ist etwa 0,7-1,05 atü niedriger als der Druck in der oberen Blltzverdampfungszone.
Der Druck in der übrigen Destillationszone wird zwischen etwa 1,05-1,75 atü mit einer gewissen Änderung über die Zone aufrechterhalten.
Der am Boden der Destillationszone eingeführte Wasserdampft tritt mit einer
Temperatur von etwa 100-150 C. ein und steht unter einem Druck von etwa
1,05-1,75 atü. Das gesamte, in der Destillationskolonne anwesende Wasser
liegt praktisch in Dampfform vor und beträgt gewöhnlich etwa 0,1-0,5 Gew.—
Teile Wasser, vorzugsweise etwa 0,1-0,3 Gew.-Teile Wasser, pro Teil Aromaten
in der Zone. Das für den Wasserdampf verwendete Wasser kann als Abstrippwasser bezeichnet werden. Eine geringe Wassermenge ist in flüssiger Form, im Lösungsmittel
gelöst, in der Destillationszone anwesend.
In der Zeichnung werden Beschickung und definierte leichte Aliphaten durch
Leitung 1 in den Wärmeaustauscher 2 eingeführt, wo aie auf eine Temperatur von
etwa 50-150 C. vorerhitzt werden. Dann läuft die Mischung weiter durch Leitung
1 und betritt den Extektor 3 am mittleren Boden, der der mittleren theoretischen
Stufe äquivalent ist. Eine wässrige Lösungsniittellösung einer Temperatur
zwischen etwa 125-175 C. betritt den Extraktor 3 am obersten Boden
durch Leitung 4 und perkoliert die Kolonne abwärts, um Aromaten aus der Beschickung zu entfernen.
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Das von Aromaten praktisch freie Raffinat verläßt den Kopf der Kolonne und
läuft durch den Wärmeaustauscher 2, wo es zur Vorerhitzung, der Beschickung
verwendet und seinerseits auf eine Temperatur zwischen 75-125 C. abgekühlt
wird. Das Raffinat besteht aus etwa 95-98 Gew.-p/o Aliphaten,, etwa 1-3 Gew.-J^
gelöstem und mitgeführtem Lösungsmittel und etwa 0-3 Gew.-% Aromaten» Dann
läuft das Raffinat durch den Kühler 6, wo es weiter auf etwa 25-50DC. abgekühlt
wirdι anschließend führt Leitung 5 es zur Dekantierungsvorrichtung 7,
wo es sich in zwei Phasen, eine aliphatische Kohlenwasserstoffphase und eine
Lösungsmittelphase trennt, wobei das Lösungsmittel mit Aliphaten verunreinigt
ist.
Es wird bemerkt, daß die "Phase" nach ihrer Hauptkomponente genannt wird,
die in der Phase in einer Menge von mindestens 50 Gew.-J/o und meist von mindestens
90 Gew.-P/o anwesend ist.
Die auch als Raffinat zu bezeichnende aliphatische Kohlenwasserstoffphase
enthält nun etwa 95-99 Gew.-p/o Aliphaten, etwa 0-1 Gew.-f/o gelöstes und mitgeführtes
Lösungsmittel und etwa 0-3 Gew.-Jjk Aromaten. Dagegen enthält die Lö- ·
sungsmittelphase etwa 90-96 Gew.-^/o Lösungsmittel, etwa 2-5 Gew.-^0 Wasser und
etwa 2-4 Gew.-Vo Aliphaten.
Das Raffinat läuft über Kopf weiter durch Leitung 5 zum Raffinatextraktor 8,
der eine einstufige Mischer-Absetzvorrichtung oder ein anderer üblicher Extraktor
sein kann.
Die Lösungsmittelphase läuft durch Leitung 10 zur im folgenden erläuterten
Verbindungsleitung 12, oder sie kann gegebenenfalls über Leitung 20 zum Kopf von Extraktor 3 zurückgeführt werden [Verbindung zum Extraktor nicht gezeigt).
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Das Raffinat wird mit einem Teil der Wasserphase aus der Rückflußdekantierungs—
vorrichtung 29 gewaschen und im Raffinatextraktor B in eine (nach immer Raffinat
genannte) aliphatische Kohlenwasserstoffphase, die von Lösungsmittel und
Wasser praktisch frei ist und etwa 97-100 Gew.-f/a Aliphaten und etwa 0-3 Gew.-■)£>
Aromaten enthält, und eine Raffinatwasserphase als Bodenmatcrial getrennt,
die etwa 75-90 Gew.-P/o Wasser, etwa 10-25 Gew.-P/o Lösungsmittel und etwa 0,1-1
Gew.-J/o Aliphaten enthält.
Das Raffinat läuft durch Leitung 55 zur Raffinatdestillationsvorrichtung 56,
wo die definierten leichten Aliphaten als Dampf über Kopf entfernt und durch den Kühler 5Ö geleitet werden. Ein Teil des Kondensates wird zum obersten
Boden der Raffinatdestillationsvorrichtung 56 als Rückfluß zurückgeführt, der
die Reinigung der leichten Aliphaten durch Entfernung von hoch siedenden Bestandteilen
unterstützt. Die schwereren Aliphaten werden als Bodenmaterial entfernt und laufen durch Leitung 62, wo ein Teil über den Boiler 63 abgeteilt wird und zur Raffinatdestillationsvorrichtung 5G unterhalb des untersten
Bodens als Dampf zurückkehrt, um den größten Teil der notwendigen Wärme
zu lifern. Die restlichen schweren Aliphaten laufen durch Leitung 62 zur
(nicht gezeigten) Lagerung.
Das restliche Kondensat läuft durch Leitung 60, die auf Leitung 1 trifft,
und liefert so einen großen Anteil der definierten leichten Aliphaten für das Verfahren. Diese Raffinatdestillation ist die bevorzugte und zufriedenstellendste
Zuführungweise für den größten Teil der definierten leichten Aliphaten für das Verfahren. So können etwa 50-100 Gew.-% der definierten leichten AIiphaten
geliefert werden, obgleich an Anfang die notwundigen definierten leichten
Aliphaten von einer äußeren (nicht gezeigten) Quelle zu Leitung 1 geführt
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werden müssen und die zusätzlichen ("make-up") definierten leichten Aliphaten
von Zeit zu Zeit zur Aufrechterhaltung des notwendigen Niveaus zugegeben
werden können. Die Raffinatdestillationsvorrichtung ist der Abstrippvorrichtung 23 ähnlich mit der Ausnahme, daß sie die halbe Höhe und den halben Durchmesser
haben kann, wodurch ihre Kosten und die notwendige Wärme verringert werden. Die Temperatur am Boden der Raffinatdestillationsvorrichtung wird zwischen
etwa 45-20O0C, der Druck zwischen etwa 0,35-2,8 atü und das RückfluBverhältnis
zwischen etwa 0,5:1 bis etwa 3,0:1 gehalten.
Ein Teil der Raffinatwasserphase kann gegebenenfalls erneut, wie gezeigt,
durch Leitung 11, Leitung 9 und Leitung 5 durch den Extraktor 8 geführt werden.
Diese erneute Zirkulation ist bei einer Mischer-Absetzvorrichtung üblich,
kann jedoch bei anderen Extraktortypen nicht so vorteilhaft sein. Wie erwähnt, enthält diese Wasserphase, zusammen mit Wasser und Lösungsmittel, noch eine
geringe Menge Aliphaten. Daher wird die gesamte restliche Wasserphase aus Leitung 11 über Leitung 12 zum Extraktor 13 geführt, der wiederum eine einstufige
Mischer-Absetzvorrichtung sein kann.
In Leitung 12 wird durch Leitung 50 ein Aromatenseitenstrom ("felipstreanV) eingeführt,
der an seiner Quelle (siehe Leitung 14) ein praktisch reiner Aromatenstrom
ist; d.h. er hat eine Reinheit von mindestens 95 BeW.-^ bzw. mindestens
95 Gi3W.-p/> des Seitenstromes bestehen aus aromatischen Kohlenwasserstoffen.
Die Reinheit des Seitenstromes beträgt vorzugsweise etwa 98 Gew.-^, und für
ein optimales Verhalten, d.h. zur Erzielung eines Produktes von höchster
Reinheit, beträgt sie etwa 99 0J0 oder sogar mehr. Die Bezeichnung "Seitenstrom11
beruht darauf, daß die Aromatenmenge, die in die durch Leitung 12 laufende
Wasserphase eingeführt wird, sehr gering ist. Die im Verfahren verwendete Menge des Seitenstroms aus aromatischen Kohlenwasserstoffen liegt zwischen
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etwa 0,1-5 Gew.-"Jt,vorzugsweisejEwischen etwa 0,5-2,0 Gew.-^t, der aromatischen
Kohlenwasserstoffe in der Beschickung. Der Seitenstrom wäscht das Wasser im
Eχ traktor 13 zur Entferung der geringen Aliphatenmenge, die für die Wirksamkeit
des Verfahrens so schädlich ist. Dieser Aromatenseitenstrom kann über Leitung
15 durch den Extektor 13 zurückgeführt werden, um bei Verwendung eines Mischer-Absetz-Extraktors
die Wasserphase weiter zu waschen, und er wird vorzugsweise über Leitung 16 zu Leitung 1 geleitet, wo er erneut in die Beschikkung
eingeführt wird und noch einmal in das System eintritt. Das von Aliphaten
praktisch freie Wasser, das jedoch Lösungsmittel enthält, läuft dann als Bodenmaterial aus Extraktor 13 durch Leitung 17 und über Leitung 37 in das
Wasserreservoir 51.
Bezüglich Extraktor 3 wurde ober erwähnt, daß das wässrige Lösungsmittel die
Kolonne abwärts läuft und die Aromaten mitführt. In der Mitte der Kolonne kommt das wässrige Lösungsmittel mit Beschickung und den definierten leichten
Aliphaten in Berührung. Obgleich der Mechanismus nicht ganz klar wird, wird vermutet, daß sich die definierten leichten Aliphaten anfänglich im Extraktor
bis zum Erreichen eines Sättigungspunktes ansammeln und dann in das Raffinat
übergehen. Die Wirkung der definierten leichten Aliphaten nach Erreichen des Sättigungspunktes besteht darin, die in den Extrakt eingehende Aliphatenmenge
zu verringern, d.h. die Selektivität der Lösungsmittellösung zu verbessern
und die Wirksamkeit des Rückflusses zu erhöhen. In der unteren Hälfte von Extraktor 3 kommt die Lösungsmittellösung der Aromaten in Gegenstromberührung
mit einer Rückflußflüssigkeit, die den Extraktor 3 unterhalb des untersten Bodens (oder theoretischen Stufe) durch Leitung. 1Θ betritt. Der
Rückfluß perkoliert die untere Hälfte von Extraktor 3 aufwärts und löst fortlaufende
die Lösungsmittellösung der Aromaten und reinigt sie. Die gebildete Lösung, d.h. der Extrakt, umfaßt etwa 1U-2Ü Gew.-fji, B'eschickungsaromaten, etwa
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2-5 Gew.-p/o Wasser, etwa 65-75 Gew.-^. Lösungsmittel, etwa 4-8 Gew.-Jf0 Rückflußaromaten
und etwa 3-6 Gew.-^0 Rückflußaliphaten, jeweils bezogen auf das Gesamtgewicht
des Extraktes. ■
Der Extrakt verläßt den Boden von Extraktor 3 durch Leitung 19 und läuft
durch, den Wärmsaustauscher 22, wo er auf eine Temperatur zwischen etwa
1OO-125°C. abgekühlt wird. Dann läuft er weiter durch Leitung 19 und betritt
die Destillationszone, nämlich Abstrippvorrichtung 23, an der oberen Blitzverdampfungskammer
24, die, wie oben erwähnt, einen niedrigeren Druck als der Extraktor hat. Ein Teil des Extraktes verdampft bei Eintritt in die Blitzverdampfungskammer und wird über Kopf durchsLeitung 18--in Dampffarm abgezogen.
Ein anderer Teil des Extraktes läuft als Flüssigkeit in die untere
Blitzverdampfungskammer 21, die bei noch niedrigerem Druck arbeitet und eine
weitere Verdampfung bewirkt. Diese blitzverdampften Dämpfe treffen auf die
fraktionierten Dämpfe und laufen durch Leitung 30 zur Verbindung mit den
durch Leitung 18 geführten Dämpfen. Derrestliche Extrakt (mindestens etwa 80
Gbw.-p/o) perkoliert die Kolonne abwärts in die Fraktionierungszone, wo er in
Gegenstromberührung mit den Abstrippdämpfen, d.h. Wasserdampf, kommt und wo weitere Dämpfe gebildet werden. Ein Teil des Dampfes steigt zum Kolonnenkopf
- wie erwähnt -
auf und mischt sich/mit den blitzverdampften Dämpfen in der Blitzverdampfungskammer
21. Das Überkopfdestillat umfaßt etwa 40-75 Gew.-f/o Aromaten, etwa
20-40 Gew.-p/o Aliphaten, etwa 2-10 Gew.-p/o Wasser und etwa 0-5 Gew.-°/o Lösungsmittel,
jeweils bezogen auf das Gesamtgewicht des ÜberkopfDestillates.
Nachdem das wässrige Lösungsmittel halbwegs, die Kolonne abgestiegen ist,
wird es praktisch frei von Aliphaten. An diesen Punkt wird ein dampfförmiges Seitenstromdestillat durch Leitung 26 entfernt. Das Seitenstromdestillat umfaßt
etwa 65-90 Gew.-p/, Aromaten, etwa 10-30 Gew.-j/o Wasser und etwa 1-10
3 Π 9 R ? B/1190
Lösungsmittel, jeweils bezogen auf das Gesamtgewicht des Seitenstromdestillates.
Der grüßtet Tejl der Lösungsmittel- und Wasserlösung in einer Menge von mehr
als 9Θ Gew.-ήα von Lösungsmittel und Wasser, die die Abstrippvorrichtung 23
durch Leitung 19 betreten, verläßt den Boden der Abstrippvorrichtung 23 durch Leitung 4. Ein Teil dieser Lösung wird in den Boiler 2Θ geleitet und kehrt als
Dampf an einen Punkt unterhalb des untersten Bodens der Abstrippvorrichtung 23 zurück, um den größten Teil der in der Abstrippvorrichtung notwendigen
Wärme zu liefernj der Rest der Wasser- und Lösungsmittelllösung wird zum obersten
Boden von Extraktor 3 durch Leitung 4 zurückgeführt. Das zurückgeführte, etwas gelöstes Lösungsmittel enthaltende Abstrippwasser betritt die Abstrippvorrichtung
23 durch Leitung 27 vom Wasserreservoir 51, nachdem es praktisch vollständig im Wärmeaustauscher 22 in Wasserdampf umgewandelt wurde.
Das oben genannte Überkopfdestillat ist eins Kombination aus blitzverdampff
ten und fraktionierten Dämpfen mit der oben genannten Zusammensö2fcing. Dieses
Überkopfestillat ist auch als Rückflußdestillat bekannt. Der Dampf wird zuerst
kondensiert und auf etwa 3Θ-94 C. im Rückflußkühler 25 abgekühlt. Dann
läuft das Kondensat in die Rückflußdekantierungsvorrichtung 29| wo eine Rückflußkohlenwasserstoff
phase von einer Wasserphase abdekantiert wird. Die Rückflußkohlenwasserstoffphase besteht aus etwa 20-50 Gew.-^ Aliphaten mit
5-7 Kohlenstoffatomen und etwa 50-BO Gew.-Jjd Aromaten und wird als Rückfluß
durch Leitung 1Θ zum Extraktor 3 in oben beschriebener Weise zurückgeführt»
Die Wasserphase enthält etwa 95-99 Gew.-^ Wasser, etwa 0-5 Gew.-$, Lösungsmittel
und etwa 0,1-0,5 Gew.-^d Aliphaten. Sie läuft durch Leitung 31 und wird
in zwei Ströme, einen Raffinatwaschstrom in Leitung 32 und einen Aromatenwaschstrom
in Leitung 33, geteilt. Diese Waschen können durch das gezeigte Aufteilen des Stromes erfolgen, oder man kann den gesamten Strom verwenden,
309R?B/1190
um zuerst das Raffinat und dann die Aromaten zu waschen, vorausgesetzt, das
Wasser wird vor der Aromatenwasche mit einem Aromatenseitenstrom behandelt.
Wie erwähnt, wird das Seitenstromdestillat in Dampffarm durch Leitung 26 aus
der Äbstrippvorrichtung 23 abgezogen, im Aromatenkühler 34 kondensiert und
im Kühler 35, der ein Wärmeaustauscher oder eine andere Kühlvorrichtung seinkann,
auf eine Temperatur zwischen etwa 25-50 C. abgekühlt. Dann läuft das
Kondensat in die Aramatendekantierungsvarrichtung 36, wo eine aromatische
Kohlenwasserstoffphasej die etwa 99r&-99,9 Gew.-^ir Aromaten und etwa 0,1-0,2
Gew/.-P/o. Lösungsmittel enthält, und eine Wasserphase gebildet wird ,die etwa
9CM3S Gew.-p/i Wasser t etwa 2-10 Bew..-^ Lösungsmittel und etwa 0,1-0,5 ßew,-$,
Aromaten enthält. Die Wasserphase läuft durch Leitung 37 zum Wasserreservoir
51. Begebenenfalls kann die' gesamte Wasserphase oder ein Teil derselben durch
die mit Ventil versehene Leitung- 3S zur Leitung 32 geführt werden, um als
Raffinatwaschmaterial verwendet au werden*
Die aromatische Kohlenwasserstoffphase läuft aus der Dekantierungsvorrich,tung
36 durch LBfcung 2©r-in.: derert Ver-läüf.ein.Aromatens.eitenB.trQm durch Leitung 14,
guro Waschen des Wassers entnommen wird;, das durch Leitung: 33 auf eier Bück~
flwidekantierungjsvprrichtuing 29 kommt. Wie erwähnt*. kann dieser Seitenstram:
etwa Q8IiO-S1Q :eew,^it~vbrzugswßi^ de^Eissaniten;. Aromaten
±m de.^ Beschickung.ausmacheia.
Ir eier Praxis- wird das G;ewi,c,h;t der gesamten; Aroroateiri; durch Air>alyse einer Be-.'
sch?icku;ingspro.be bestimmt. Die 'zuB* als Seitenstrom während- des Verfahrens zu*
Aromaten werden in die Bestimmung
Man kann den Seitenstrain auch aus einer anderen Quelle, z.B. dem Überkopfprodukt
einer Benzolfraktionierungskolonne (in der Zeichnung nicht aufgeführt)
oder aus einer Quelle vollständig außerhalb des Systems, erhalten. Der Seitenstrom ist im erfindungsgemäßen Verfahren geeignet, solange er den erwähnten
hohen Aroraatengehalt aufweist.
Die kombinierten Ströme aus Leitung 33 und 14, laufen in den Ifaeefotectraktoi* 39,
der eineeinstufige Mischer-Absetzvorrichtung oder eine andere Extirektorart
sein kann. Bei Verwendung einer Mlscher-^bsetzvorrichtung lei die Anwendung
eines Aromatenrückflusses zweckmäßig, der durch Leitung 42 läuft, sich zur
Rückkehr zum Waschextraktor 39 mit den Leitungen 33 und 14 verbindet* Der nun
eine geringe Menge Aliphaten enthaltende Seitenstrom läuft über Kopf aus den
Waschextraktor 39 in Leitung 42, verbindet sich über Leitung 50 mit den Leitungen
12 und 15 und läuft in beschriebener Weise in den Waschextrafctor 13.
Das nun von Aliphaten praktisch freie Rückflußwasser wird aus dein Waschextraktor
39 abgezogen und läuft durch Leitung 43 zur Verbinduni Hit Leitung 26
und in den Aromatenextraktor 44, der eine einstufige Mischer-Abeptzvorrichtung
oder eine andere Extraktorart sein kann. Dieses Rückflußwasser berührt, zusammen mit dem im Fall einer Mischer-Absetzvorrichtung aus der Absetzzone durch
Leitung 45, die auf Leitung 43 trifft, zurückgeführten lasser und aus Leitung
46 (Quelle nicht gezeigt) zugeführtem frischem Wasser das durch Leitung 26 in
den Aromatenextraktor 44 laufende Aromatenprodukt und gewinnt praktisch die
gesamte geringe, inüen Aromaten verbliebene LSsungsadttelaenge. Dann lauft
dieses Wasser mit dem Lösungsmittel durch Leitung 47,'verbindet' sich mit der
auf Leitung' 3? treffenden Leitung' 1? und betritt'das Wasserreservoir 51,., Das
hochgradig reine: Aromatenprodukt wird aus dem Verfahren durch' Leitung1 26 abgezogen. ~ ■
309828/1190
Die Entfernung bestimmter Verunreinigungen einschließlich gewisser Aliphaten,
die sich im System aufbauen und dieses in schädlicher Weise beeinflussen könnet},
erfolgt durch Abziehen einer geringen 0enge_"3es^zirkulierenden Wassers.'
Dabei wird Wasser aus irgendeiner der Dekantierungsvorrichtungen periodisch oder kontinuierlich abgezogen und verworfen und kann z.B. durch Leitung 48
erfolgen. Es wurde gefunden, daß dadurch nur ein geringer Anteil des Lösungsmittels
verloren geht, das jedoch gegebenenfalls zurückgewonnen werden kann.
Dieser abgezogene Wasserstrom kann etwa 0,2-5-2,0 Gew..-p/o, vorzugsweise etwa
0,5-1,0 Gew.-p/o, des gesamten Wassers im System betragen.
Das gesamte Wasser im System kann leicht bestimmt "werden, da die eingeführte
Wassermenge geregelt werden kann, wobei jedoch Wasserverluste durch Lecks,
Mitführung und Störungen berücksichtigt werden müssen.
Das Lösungsmittel kann aus diesem abgezogenen Wasser zurückgeführt werden,
indem man-das Wasser durch Leitung 49 zur Verbindung mit Leitung 53 führt
und in den Lösungsmittelregenerator 52 leitet, wo das Lösungsmittel von niedrig
und hoch siedenden Verunreinigungen durch Wasserdampfdestillation unter
Vakuum abgetrennt wird. Das Lösungsmittel wird gewonnen und durch Leitung 54
zum Extraktor 3 zurückgeführt (Verbindung nicht gezeigt] während Wasser und Verunreinigungen verworfen werden. '
Es wird darauf hingewiesen, daß bei der bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen
Verfahrens der durch Leitung 14 entnommende Seitenstrom zuerst zum Waschen der Wasserphase aus der Rückflußdekantierungsvorrichtung 29 (d.h.
ein Strom) und dann zum Waschen der Wasserphasen aus der Raffinatdekantierungsvorrichtung
7 (wahlweise) und dem Raffinatextraktor B verwendet wird.-Dieses
Verfahren kann so variiert werden, daß ein unterschiedlicher- Seitenstrom·.aus
309826/1190
einer anderen Quelle für jede Waschen verwendet wird; oder man kann, wie oben
erwähnt, einen einzigen Seitenstrom zum Waschen einer Wasserphase Verwendern,
wo der Strom 31 nicht geteilt wird, wobei jedoch zuerst da? Raffinat gewaschen
wird. . v
Wie oben erwähnt, nimmt der Seitenstrom in der bevorzugten Ausführungsfort»
einen Teil der Aliphaten in Exttaktor 39 auf, bevor er zum Extraktor 13 J-äuftt
Es wird darauf hingewiesen, daß die Reinheit dieses, die geringe Aliphatenmenge enthaltenden Seitenstromes nur um etwa 1 ^a verringert wird, und daß
seine Heinheit noch mindestens etwa 95 Gew.-^i, vorzugsweise etwa 9Θ Gew.-tj/a,
beträgt, so daß die Definition des Seitenstromes bezüglich Reinheit erfüllt
wird.
Die Beschreibung der vorliegenden Erfindung erfplgte ale bereits eingeleitetes,
kontinuierliches Verfahren. Zur Einleitung des Verfahrens müssen dem System aus einer äußeren Quelle ausreichend definierte leichte Aliphaten zugeführt
werden, um den Extrakt oder die Rückflußsctisife zuerst zu sättigen und die
definierten leichten Aliphaten dann auf den angegebenen Wert zu bringen. Dies geschieht auch für Lösungsmittel und Wasser. Ist das Verfahren einmal eingeleitet,
dann werden diese Komponenten zurückgeführt, wobei notwendigenfalls
zusätzliches "make-up"«Material zugegeben wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist besonders vorteilhaft für Beschickungen
mit mindestens etwa 80 Gew.-JJd Aromaten, insbesondere für solche mit etwa 90
Gew.-$> Aromaten oder mehr. Weiterhin ist das Verfahren geeignet für Beschikkungen,
deren Aromatengehalt mindestens etwa 40 Gew.-^4 beträgt.
309826/1 1.9 0
Claims (1)
- Pa tent ans ρ r ü c he ',1.— Verbessertes kohtinuierlichüs Lösungsmittelexiiakt'iöns-Destillations— Verfahren zur Gewinnung aromatischer Kohlenwasserstoffe mit Siedepunkten zwischen etwa 80-175 C. aus einer aliphatische Kohlenwasserstoffe und itiinde-i stens etwa 40 Gew.-^/U, bezogen auf das Gewicht der Beschickung, dieser aromatischen Kohlenwasserstoffe enthaltenden Beschickung, die - jeweils bezogen auf das Gewicht der Beschickung - höchstens Ϊ Gew.-p/o Benzol, höchstens etwa 4 Gew,«$> leichte, im wesentlichen aus aliphatischen und cyclaaliphatischen Kohlenwasserstoffen mit jeweils 6 Kohlenstoffatomen bestehende Aliphaten mit einem Siedepunkt nicht über etwa 50 C.', die bei einem Druck von höchstens etwa 3 Atm und einer Temperatur nicht unter, etwa 50 G. kondensier.bar sind,, enthält, in einer einzigen Extraktionskolonne mit 3-25 theoretischen Stufen für die Lösungsmittelextraktion zur Bildung eines Extraktes und einer einzi~ gen Destillationskolonne zum Destillieren des Extraktes zwecks Bildung einer Mischung der aromatischen Kohlenwasserstoffe, bei dem man .(a) die Beschickung an der mittleren theoretischen Stufe in die Extraktionskolanne einführt; '(b) die Beschickung in der Extraktionskolonne mit einer iVlischung aus Wasser und einem Lösungsmittel, das eine mit Wasser mischbare organische Flüssigkeit mit einem Siedepunkt von mindestens etwa 200 G, und einer Zersetzungstemperatur van mindestens etwa 225 C. ist, und mit RUGkfluBkohlenWasserstoffeni die in die Extraktionckolonne unterhalb' der untersten theoretischen. Stufe eingeführt werden, zur Bildung eines aus aromatischen Kohlenwasserstoffen, aliphatischBn Rückflußkohlenwasserstoffen^ Lösungsmittel und -Wasser bestehenden Extraktes uwa eines im wesentlichsn aus aliphatischen' Kohlenwasserstöffen bestehenden Raffinates in Berührung bringt;BADORiGlNAL(ο) den Extrakt zwecks Abtrennung der aromatischen Kohlenwasserstoffä bhtj '"**■ Ruckflußkohlenwasserstoffe vom Extrakt in eine Destillationskolonne einführt;"(d) die Rückflußkohlenwasserstoffe aua Stufe (c) zur Schaffung der Stufe (b) zur Extraktionskolonne zurückführt; und(e) die aromatischen Kohlenwasserstoffe aus Stufe (c) gewinnt,dadurch gekennzeichnet, daß man eine ausreichende Menge der oben definierten leichten Aliphaten an der mittleren theoretischen Stufe in die Extraktionskolonne einführt, um einen Gesamtgewxchtsprozentsatz dieser leichten Aliphaten won etwa 5-12 ^, bezogen auf das Gewicht der Beschickung zu erhalten.2.~ Verfahren nach Anspruch I1 dadurch gekennzeichnet, daß man weiterhin(f) das in Stufe (b) gebildete Raffinat zur Abtrennung der in Anspruch 1 definierten leichten Aliphaten in eine Raffinatdestillationszone einführt;(g) die definierten leichten Aliphaten aus Stufe (f) zur mittleren theoretischen Stufe der Extraktionskolonne zurückführt; und(h) das restliche Raffinat aus Stufe (f) gewinnt.3.- Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß Beschickung und die definierten leichten Aliphaten die Extraktionskolonne etwa am selben Punkt betreten.1 bis
4.~ Verfahren nach Anspruch/3, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur inder Extraktionakolonne zwischen etwa 1QQ-200°C., der Druck in der Extrakt!Dnskolonne, etwa zwischen etwa 5,25-14 atü, die Temperatur in der Destillationskolonne zwischen etwa 135-200 C. und der Druck in der Destillationskolonne »mischen etwa 0,7-2,45 atü beträgt.309826/11905.- Verfahren :,nac;h,.Anspruch 1 bis4, dadurch gekennzeichnet, daß die" Beschickung mindestens ,etwa BD.,Gew.-^V aromatische Kohlenwasserstoffe, bezogen auf das Gewicht der Beschickung, enthält. " ,6.- Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß(i) das Verhältnis von Lösungsmittel zu Beschickung in der Extraktionskolonne zwischen etwa 3-12 Gew.-Teilen Lösungsmittel pro Gew.-Teil Beschickungliegt; ' .(ii) die Wassermenge in der Extraktionskolonne etwa 1-8 Gew.-p/i, bezogen auf das Gewicht des Lösungsmittels in der Kolonne, beträgt; (iii) das Verhältnis von Rückfluß zu Beschickung in der Extraktionskolonne zwischen etwa 0,5-1,5 Gew.-Teilen Ruckfluß pro Gew.-teil Beschickung liegt;und . '(iv) das Verhältnis von Wasser, zu aromatischen Kohlenwasserstoffen in der Destillationskolonne zwischen etwa 0,; 1-0,5 Gew.—Teilen Wasser pro Gew.-Teil aromatischer Kohlenwasserstoffe in der Kolonne beträgt. ·' . ~ 1 bis 67.- Verfahren nach Anspruch /., dadurch gekennzeichnet, daß als Lösungsmittel ein Polyalkylenglykol, vorzugsweise Tetraäthylenglykol, verwendet wird.8.- Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschickung mindestens etwa 80 Gew.-p/o aromatische Kohlenwasserstoffe, bezogen auf das Gewicht der Beschickung, enthält.1 bis 89.- Verfahren'nach Anspruch/, dadurch gekennzeichnet, daß die Extraktionskolonne 5-12 theoretische Stufen hat. „.,!.·10,- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man anstelle der Stufen (c) bis (e): / . - . ■-.--..(i) den Extrakt mit Wasserdampf in der Destillationskolonne zur Bildung eines Uberkopfdestillates aus einer flückflußkohlenwasserstoffphase und einer Wasserphase, eines Seitenstromdestillates aus einer aromatischen Kohlenwasserstoff-r 30 9 82 67119 0phase und einer Wasserphase und eines Bodenmaterials aus einer Mischung aus Lösungsmittel und Wasser in Berührung bringt;(j) die Wasserphase des Überkopfdestillates in einen ersten und zweiten Strom teilt;(k) das Raffinat mit dem ersten Strom zur Bildung einer aliphatischen Kohlenwasserstoff phase und einer Wasserphase in Berührung bringt;(l) den zweiten Strom mit einem aromatischen Kohlenwasserstoffstrom, der mindestens 95 "Jo aromatische Kohlenwasserstoffe enthält und in einer Menge von etwa 0,1-5 Gew.-p/i der gesamten aromatischen Kohlenwasserstoffe in der Beschickung vorliegt, zur Bildung einer aromatischen Kohlenwasserstoffphase und einer Wasserphase in Berührung bringt;(m) die aromatische Kohlenwasserstoffphase des Seitenstromdestillates mit der Wasserphase aus (1) zur Bildung einer aromatischen Kohlenwasserstoffρhase und einer Wasserphase in Berührung bringt.(n) die Wasserphase aus Stufe (k) mit einem aromatischen, mindestens 95 $> aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Kohlenwasserstoffstrom, dessen Menge etwa 0,1-5 Gew.-% der gesamten aromatischen Kohlenwasserstoffe in der Beschickung beträgt, zur Bildung einer aromatischen Kohlenwasserstoffphase und einer Wasserphase in Berührung bringt;(o) die Wasserphasen aus Stufen (m) und (n) zur Destillationszone zurückführt, wo diese im wesentlichen in Wasserdampf umgewandelt werden;(p) die Rückflußkohlenwasserstoffphase des Überkopfdestillates und. das Bodenmaterial aus Stufe (i) zur Schaffung von Rückflußkohlenwasserstoffen bzw. einer Mischung aus Lösungsmittel und Wasser für Stufe (b) zur Extraktionszone zurückfuhrt; und309826/1190(q) die aromatische Kohlenwasserstoflphase aus Stufe (m) und die aliphatische Kohlenwasserstoffphase aus Stufe (k) gewinnt.11.- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man anstelle der Stufen (c) bis (e): . ·(i) den Extrakt mit Wasserdampf in der Destillationskolonne zur Bildung eines Überkopfdestillates aus einer Rückflußkohlenwasserstoffphase und einer Wasserphase, eines Seitenstromdestillates aus einer aromatischen Kohlenwasserstoffphase und einer .Wasserphase und eines Bodenmaterials aus einer Mischung aus Lösungsmittel und Wasser in Berührung bringt;(j) das Raffinat mit der Wasserphase des Überkopfdestillates zur Bildung einer aliphatischen Kohlenwasserstoffphase und einer Wasserphase in Berührung bringt;(k) die Wasserphase aus Stufe (j} mit einem mindestens 95 °/> aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden, aromatischen Kahlenwasserstoffstrom, dessen Menge etwa 0,1-5 Gew.-p/o der gesamten aromatischen Kohlenwasserstoffe'inι ·der Beschickung beträgt, zur Bildung einer aromatischen Kohlenwasserstoffphase und einer Wasserphase in Berührung bringt;(l) die aromatische Kohlenwasserstoffphase des Seitenstromdestillates mit der . Wasserphase aus Stufe (k) zur Bildung einer aromatischen KohlenwasserstoffphasB und-einer Wasserphase in Berührung bringt; .(m) die^Wasserphase aus Stufe (l) zur DestillatiDnszone zurückführt, wo diese im wesentlichen in Wasserdampf umgewandelt wird;(n) die Rückflußkohlenwasserstoffphase des Überkopfdestillates und das Bodenmaterial aus Stufe (i). zur Bildung der Rückflußkohlenwasserstoffe bzw. der Mischung aus Wasser und Lösungsmittel für Stufe (b) zur Extraktionszone zurückführt·; und309826/1190(ο) die aromatische Kohlenwasserstoffphase aus Stufe (l) und die aliphatische Kohlenwasserstoffphase aus Stufe (j) gewinnt.12,- Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß als Lösungsmittel ein Polyalkylenglykol, vorzugsweise Tetraathylenglykol, verwendet wird.13.- Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß als Lösungsmittel ein Polyalkylenglykol, vorzugsweise Tetraathylenglykol, verwendet wird.Der Patentanwalt;309826/1190
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