DE2163226A1 - Verfahren zur Herstellung eines bauschigen Garns

Info

Description

Claims

DE2163226A1

Publication number: DE2163226A1
Application number: DE19712163226
Authority: DE
Inventors: Fumishige; Yasui Toshiyuki; Asada Kaoru; Komatsu Ishikawa Maruyama (Japan). P
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1970-12-19
Filing date: 1971-12-19
Publication date: 1972-08-10
Also published as: FR2118820A5; US3826075A; GB1373778A; NL7117487A; CH1856771A4; DE2163226B2; CH559257A; DE2163226C3

PATiNTAN^VXLTc

DR. E. WIEGAND DIPL-ING. W. NIEMANN 2163226 DR. M. KÖHLER DIPL-ING. C. GERNHARDT

MÖNCHEN HAMBURG TELEFON: 555476 8000 MDNCHEN 15, TELEGRAMME: KARPATENT NUSSBAUMSTRASSE 10

20, Dezember 1971 W 40 942/71

Teijin Limited, Osaka (Japan)

und

Teijin Modem Yarn Co., Ltd. Komatsu-shi, Ishikawa-ken (Japan)

Verfahren zur Herstellung eines bauschigen Garns

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Garns mit einem großen Volumen (eines bauschigen Garns) und einem kontrollierten Restdrall (Restdrehkraft); sie betrifft insbesondere ein Verfahren zur Herstellung eines voluminösen (bauschigen) Garns mit einem kontrolliertes. Restdrall, bei dem ein thermoplastisches Kunstfasergarn einer kontinuierlichen Reihe von Twist-, Wärmefixier- und Enttwist-Stufen unterworfen und anschließend erneut in einem praktisch entspannten Sustand wärmebehandelt wird.

Es ist bereits eine Reihe von Verfahren zvx Herstellung von bauschigen Garnen vorgeschlagen worden« Zn diesen Verfahren gehört beispielsweise ein Verfahren, das die drei Stufen Erhitzen, Wärmefixieren und Enttwistea umfaßt (deiibsche Patentschrift 618 050 und japanische Patentschrift "ISO 429)₉ das sogenannte Falschtwist-Verfahren, bei dem das Erhitzen,, Wärmefixieren und

20SS33/0S96

Enttwisten in einer Stufe durchgeführt wird (britische Patentschrift 4-24 880), ein modifiziertes Falschtwist-Verfahren, bei dem durch Falschtwisten erhaltene bauschige Garne gleichzeitig wärmefixiert werden, sowie ein Verfahren, bei dem durch Falschtwisten erhaltene bauschige Garne durch Erhitzen erneut wärmefixiert werden. Die nach diesen Verfahren erhaltenen bauschigen Garne weisen verschiedene Formen von Kräuselungen oder Garnqualitäten, z.B. Kräuselbärkeiten, auf. Diese bekannten Verfahren sind jedoch überhaupt nicht in der Lage, eine freie Kontrolle auf den Restdrall auszuüben bei gleichzeitiger Beibehaltung der erwünschten Bauschigkeit.

Garne, die durch eine Reihe von Twist-, Wärmefixier- und Enttwist-Stufen hergestellt worden sind, weisen einen sehr großen Restdrall auf. Um den Restdrall herabzusetzen, ist bereits ein modifiziertes Falschtwist-Verfahren (nachfolgend als Doppelerhitzungsverfahren bezeichnet) vorgeschlagen worden, bei dem das Garn kontinuierlich zwischen zwei Heizeinrichtungen in einer Falschtwistmaschine durchgeführt wird, um die Kräuselungen zu fixieren, sowie ein Verfahren (nachfolgend als Paket fixierverfahren bezeichnet), bei dem eine Rolle (cheese) aus einem falsch getwisteten Garn wärmebehandelt wird, um die Kräuselung zu fixieren. Nach diesen Verfahren besteht eine enge Beziehung zwischen dem Volumen und dem Restdrall der erhaltenen Garne und es war bisher schwierig, das Volumen und den Restdrall unabhängig voneinander zu kontrollieren bzw. zu steuern. Für einige Anwendungszwecke ist es erforderlich, den, Restdrall im wesentlichen auf Null herabzusetzen oder ihn zu erhöhen. Die Durchführung dieser Maßnahme war jedoch mit den üblichen Verfahren außerordentlich schwierige Verfahren zur Herabsetzung des Restdralls sind bereits in den bekanntgemachten japanischen Patentanmeldungen 16 688/64, 28 260/68 und 7 220/71 vorgeschlagen worden. In der bekanntgemachten japanischen Patentanmeldung 16 688/64· wird die Herstellung eines bauschigen Garns vorgeschlagen, das

203833/0930

in Form eines Einzelgarns gehandhabt werden kann unter Verwendung einer Kontaktheizeinrichtung mit einer gekrümmten Oberfläche in dem Wiedererhitsungsverfahren und bei dem das Garn zwischen einer ersten hohlen Spindel und einer zweiten hohlen Spindel hindurchgeführt wird» Fach diesem Verfahren kann jedoch den Garnen keine ausreichende Bauschigkeit verliehen werden.

Das in der bekanntgemachten japanischen Patentanmeldung 28 260/68 beschriebene Verfahren umfaßt das Falschtwisten und Wärmefixieren von mindestens zwei untereinander verdoppelten Garnen, indem man auf die Garne nach dem Durchgang durch eine FaIschtwistspinneinrichtung in einer Sichtung entgegengesetzt zur Falschtwistrichtung einen schwachen Twist aufbringt, bevor sie einen Twistfixierstab oder einen Ausbreitungsstab erreiciien_s das Bündel aus den Garnen in diesem Teil erneut wärmefixiert und dann das Garnbündel in die einseinen Garne aufteilt (ausbreitet). Dieses Verfahren hat jedoch bei der Durchführung verschiedene Nachteile und da das Garn unter Spannung durch die zweite Heizeinrichtung behandelt wird, kann ihm keine ausreichende Bauschigkeit verliehen werden.

Gemäß der bekanntgemachten japanischen Patentanmeldung 7 220/71 wird das oben erwähnte Paketfixierverfahren kontinuierlich durchgeführt . Insbesondere wird ein durch eine erste Heizeinrichtung falschgetwistetes Garn kontinuierlich mit erhitztem Wasserdampf in einer Überschußeinführungsrate von 0 bis 30 % behandelte Dies führt jedoch zu operativen Schwierigkeiten und dadurch kann der Restdrall nicht in dem Maße herabgesetzt werden_s wie er durch die Paketfixier- methode erzielt wird»

Ein Ziel der vorliegenden Erfindung besteht darin, die Nachteile der oben beschriebenen bekannten Verfahren zu beseitigen und ein neues Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von volu-

209833/0990

minösen Kunstfasergarnen anzugeben, deren Restdrall"frei kontrolliert wird, ohne daß die Bauschigkeit der Garne beeinträchtigt wird.

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines bauschigen Garns mit kontrolliertem Restdrall, das dadurch gekennzeichnet ist, daß man das Garn einer· Reihe von Twist-, Wärmeverfest igungs- bsw. Wärmefixierungsstufen in einer ersten Erhitsungseinrichtung und Enttwiststufen unterwirft, das Garn in eine zweite Erhitzungseinrichtung während der Rotation des~ selben durch eine Fluid-Düse einführt, vm es dadurch erneut dort wärme zufixieren, wobei das Sarn während der So tat ion durch die Fluiddüse und der erneuten Wärmefixi-srung durch eine zweite Heizeinrichtung in einem pr-alctiseli entspannten Zustand gehalten wird.

Der Grund dafür, warum ein Garn, das den SKdLst-_s Wär-Mefixierungs- und Enttwiststufen unterworfen worden ist_s einen Bestdrall auf- - weist, ist der_} daß das Garn die ITsigung liat_s in den anstand zum Zeitpunkt der Wärmefisi-srung surücksukshreiio Entsprechend hat das sum Seitpunkt der emsiit sn Wärmsfiz-cisnmg gedrehte Garn die Neigung, in den Zustand zum Zeitpunkt der erneuten Erhitzung nach dem Enttwisten aurückzutealiren» Beshalb wird im allgsmeinea der Hestdrall ausgeglichen_s τ/3ηη dis T-wistrislriimg mm. Zeitpunkt einer ersten V/ärmefixier-ung entgegeiigssetzt zu der Drallrichtung einer zweiten Wärmefixierung ist und aas Garn hat einen verminderten Hestdrall und wird zu einem sogenannten nicht» verdrilltenj gekräuselten G-arn_s das frei τοπ einem Eestdrall ist. Umgekehrt nimmt; der Eestdrall äeß Gar-ns su, wenn die Twistrichtung der ersten V/ärmsfixierung die gleiche ist wie die Drallrichtung der zweiten Wänaefixierung unter Bildung eines gekräuselten ^Garns, das für gekreppte Gewebe, ζ.E* Ds chin, geeignet ist ο

Obwohl die Herabsetzung der Kräuselbarkeit in dem bekannten

209833/0990

Doppelerhitzungsverfahren ein Problem war, wurde dieses erfindungsgemäß gelöst durch die Verwendung einer Fluid-Düse, die in der Lage ist, das Garn in einem entspannten Zustand zu twisten, wodurch zum Zeitpunkt der zweiten Wärmefixierung das gekräuselte Garn ohne Vers-fceckung wärmefixiert werden kann, in einem Zustand also, in dem eine ausreichende Bauschigkeit entwickelt werden kann. Demgemäß liefert die vorliegende Erfindung ein bauschiges Garn mit einem erhöhten Drall, der auf ein nicht-verdrilltes Material oder auf Dechin usw. angewendet werden kann.

Nachfolgend wird eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen beschrieben. Darin bedeuten:

Fig. 1 eine schematische Ansicht, welche das gesamte erfindungsgemäße Verfahren erläutert ι ■ - -Pig. 2 einen Querschnitt, der eine Ausführungsform der Fluid-Düse zeigt;

Fig. 3 bevorzugte Ausführungsformen einer ©rfindungsgemäß verwendeten zweiten Heizeinrichtung? und

Fig. 4 eine Ansicht, welche die relativen Positionen der zweiten Heizeinrichtung, der Fluid-Düse uad des Twist-Berührungspunktes (Twist-Einklemmpunktes) seigt«

Nachfolgend wird ein Beispiel des arfindungsgemäßen Gesamtverfahrens unter Bezugnahme auf die Fig« 1 der beiliegenden Zeichnung näher beschrieben.

In der Fig. 1 wird ein Ausgeiigsgaren 2 von einer Spule 1 mit Hilfe eines Zuführungswalzenpaares 5 abgezogen uad in eine erste Heizeinrichtung 4 eingeführt.. Das G-ar-n wird durch eine Spindel 5 getwistet und durch die erste Heizeinrichtung 4 einer ersten Wärmefixierung untersogen_o Das Garn wird durch die ersten Beför&ei-ingswälzen 6 mit einer übermäßigen Zufuhr in eine zweite Heizeinrichtung " singeführt, %vm Z-sr&punkt der erneuten Wärmefixierung dur-ch die zweite Hei κ einrichtung wird das Garn durch

2 0Si

'eine Fluid-Düse 8 gedreht (rotiert), durch zweite Beförderungswalzen 9 weiterbefördert und dann auf eine Holle (runder Kopf) 11 durch eine Aufwickelwalze 10 aufgewickelt unter Bildung des gewünschten Produktes. In diesem Verfahren muß das Garn auf natürliche V/eise oder künstlich zwischen dem Auslaß der ersten Heizeinrichtung 4- und der Spindel 5 und zwischen dem Auslaß der zweiten Heizeinrichtung 7 und der zweiten Beförderungswalze 9 gekühlt werden. Als Twisteinklemmpunkt in der erneuten Wärmefixierung sind die ersten Beförderungswalzen 6 und die zweiten Beförderungswalzen 9 hilfreich. Die Twist- und Wärmefixierungsstufe in der ersten Heizeinrichtung und die Enttwiststufe können auf bekannte Weise durchgeführt werden.

Das wichtigste Merkmal des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, daß ein Garn, das einer solchen Twist-, ersten Wärmefixierungs- und Enttwist-Behandlung unterworfen worden ist, während seiner Drehung durch eine Fluid-Duse in die zweite Heizeinrichtung eingeführt wird und daß während dieser Zeit das Garn in einem praktisch entspannten Zustand gehalten wird. Dieser praktisch entspannte Zustand bedeutet, daß auf das laufende Garn keine Spannung von mehr als. 0,07 g/Denier ausgeübt wird. Die Anwendung einer Spannung von nicht mehr als 0,050 g/Denier ist bevorzugt und am meisten bevorzugt sollte die Spannung 0,025 g/ | Denier nicht überschreiten. Um eine derart niedrige Spannung (Zug) zu erzielen, muß die übermäßige Einführungsgeschwindigkeit des Garns in die zweite Heizeinrichtung auf oberhalb 4· % eingestellt werden. Die bevorzugte übermäßige Einführungsrate beträgt mindestens 6 % und besonders bevorzugt mindestens 10 %_o Es besteht keine spezielle obere Grenze für die übermäßige Zuführungsrate, jedoch vom Standpunkt der Arbeitseffizienz beträgt sie gewöhnlich 60 #, vorzugsweise 50 % und insbesondere 40 %, Auf diese Weise ist es möglich, ohne Verringerung der erfindungsgeaäß erwünschten Bauschigkeit mit großer Leichtigkeit ein Garn mit einem frei kontrollierten Restdrall zu erhalten. IJm das Garn in einem praktisch entspannten Zustand zu halten, muß erfindungsgemäß eine Pluid-Düse verwendet und ein voller Kontakt

209833/0890

des laufenden Garns mit der Wandoberfläche der zweiten Heizeinrichtung vermieden werden.-

Die Fluid-Düse hat die funktion, einen Fluid-Strom (Flüssigkeitsstrom) in nicht-axialer Sichtung in eine Twistbahn einzuführen und ihn direkt auf ein Fadengarn auftreffen zu lassen, das in die Twistbahn eingeführt worden ist und das sich mit hoher Geschwindigkeit unter niedriger Spannung bewegt _$ exzentrisch im Verhältnis zur Längsachse des Garns, ma dadurch dem Garn Twists zu erteilen« Die Fluid-Düsen per se, die auf einer solchen Theorie basieren₉ sind bereits früher zum Twisten von Garnen verwendet worden und an sich "bekannte Diese Huld-Düsen. unterscheiden sich etwas in ihrem Aufbau^ jedoch können alle erfindungsgemäß verwendet werden« Einige der bevorzugten Fluid-Busen sind in den bekannfcgemachten japanischen Patentanmelcängen 11 348/61, 11 349/61, 11 350/61 und 11 266/62 beschriebene Unter diesen sind die in der bekanntgemachten japanischen Patentanmeldung 11 266/82 beschriebenen Busen "besonders bevorzugt und sie haben den in der Figo 2 gezeigten Aufbau.

In der Fig. 2 wird ein Fluid von einem ΙΓαίά-Einlaß 12 eingeführt und tritt in eines hohlen Teil 15 eines Hauptäüsenkörpers

14 ein. Der hohle Teil 15 ist exzentrisch mit einem Strömlings·= durchgang 13 versehen, so daß das Flmidg das in den hohlen Teil

15 eingeströmt ist, rotiert bsw_o gedreht wird» Die Drehrichtung kann durch Änderung der Position des Strömungsdurchgangs 13 frei geändert werden. Die Fluid-Düse kann vor oder nach der zweiten Heizeinrichtung angeordnet sein« Im allgemeinen ist es bevorzugt, sie nach der zweiten Heizeinrichtung vorzusehen im Hinblick auf den Raumbedarf der Düse und die Verringerung der Temperatur der Heizeinrichtung wegen des Einströmens des Fluids₀ Beispiele für ein erfindungsgemäß verwendbares geeignetes Fluid sind Inertgase, wie z.B. Stickstoff, Neon, Krypton, Argon,Helium, Kohlen&ioxydgas oder Luft und Wasserdampf oder Wasser_o Wegen der Zugänglichkeit und leichten Handhabung wird im allgemeinen Luft bevorzugt verwendete Der Dr.uck des Fluids kann ,ie.

209833/0990

nach Art des Fluids, der Struktur der Fluid-Düse und dem gewünschten Drall (Torsion) variieren, er liegt jedoch im allgemeinen innerhalb des Bereiches von etwa 0,05 kg/cm (gauge) bis 2,0 kg/cm (gauge).

Bei der zweiten erfindungsgemäß verwendeten Heizeinrichtung handelt es sich um irgendeinen beliebigen Typ, der in der Lage ist, das Garn innerhalb der Heizeinrichtung in einem entspannten Zustand zu halten und der keinen vollständigen Kontakt des Garns mit der Heizeinrichtung erlaubt. Beispiele für geeignete zweite Heizeinrichtungen sind Rohrheizeinrichtungen, in denen, die Garnbahn hohl ist, Heizeinrichtungen vom Schlitz-Typ, in denen die Garnbahn eine schlitzähnliche Öffnung in Richtung des Garnweges ist, oder Heizeinrichtungen eines solchen Typs, bei dem ein Garnführungsdraht oder -platte an einer bestimmten Stelle der gekrümmten Oberfläche in Richtung der Garnwanderung befestigt ist, um so den vollständigen Kontakt des Garns mit der.Heizeinrichtung zu vermeiden« Im allgemeinen werden die Rohrheizeinrichtungen, die in Richtung der Garnwanderung gerade sind, bevorzugt verwendet.

Die Heizeinrichtungen vom vollständigen Kontakt-Typ, die bisher als zweite Heizeinrichtung verwendet worden sind, sind nicht geeignet, den erfindungsgemäß erwünschten praktisch entspannten L· Zustand zu erreichen, da das laufende Garn wegen des Kontaktwiderstandes an ihren Oberflächen gespannt gehalten wird. Im Hinblick darauf ist es erwünscht, das Garn durch den hohlen Teil des Rohres so zu führen, daß der Kontakt mit d'er Wandoberfläche der Rohr-Heizeinrichtung vermieden wird. Die glatte technische Durchführung einer solchen Garnführung ist nicht leicht. Wenn jedoch das Garn nur an den Einlaß- und Auslaßenden der Heizeinrichtung kontaktiert wird, wird eine solche Operation leicht und das Garn kann in einem praktisch entspannten Zustand gehalten werden.

Die vertikalen und Querschnittsoberflächen der vier bevorzugten

209833/0990

Ausführungsformen der zweiten Heizeinrichtungen sind in der Pig. 5 der beiliegenden Zeichnung erläutert. Diese Heizeinrichtungen sind von einem solchen Typ, welcher den Kontakt des Garns nur an den Einlaß- und Auslaßenden ermöglichte In der Fig. 3 bezeichnet die Ziffer 7 die Heizeinrichtung und die Ziffer 2 das laufende Garn. Die Heizeinrichtungen A, B und C enthalten keine Führung für das laufende Garn und die Heizeinrichtung D enthält Führungen 16. Die Kontaktstellen des Garns mit der Heizeinrichtung sind bei f und f' angegeben. Die Heizeinrichtungen B und C werden erhalten, wenn man die Eohrheizeinrichtung A mit einem Schlitz oder einer öffnung mit einer größeren Breite versieht und sie erlauben einen leichten Ziehvorgang des Garns _β Auch in den Heizeinrichtung.en B und C sowie in D können Führungen vorgesehen sein.

Die Kontaktstellen des Garns an den Einlaß und Auslaßenden der Heizeinrichtung sind so, daß innerhalb des Innenraumes der Heizeinrichtung das Garn mit der Wandoberfläche der Heizeinrichtung nicht in vollständigen Kontakt kommt. Wenn z.B. eine Heiseinrichtung mit einem Innenraum mit kreisförmigem Querschnitt verwendet wird,·sollten die beiden Kontaktpunkte so weit wie möglich voneinander entfernt sein. Es ist jedoch bevorzugt, daß,wenn der Einlaßkontaktpunkt (f) und der Auslaßkontaktpunkt (f) auf eine Querschnittsebene senkrecht zur Achse der Heizeinrichtung projiziert werden ,durch die Linien, welche die jeweiligen beiden projizierten Punkte mit dem Zentrum des Kreises verbinden, ein Winkel von mindestens 90°, vorzugsweise von mindestens 135°» insbesondere von mindestens 170°»gebildet wird. Wenn diese beiden Kontaktpunkte so ausgewählt werden, daß sie einander gegenüberliegend angeordnet sind, beträgt der Winkel 180°. Die obige Bedingung ist anwendbar auf eine Heizeinrichtung des Typs, bei dem die Gestalt der Querschnittsoberfläche ihreis Innenraumes eine Ellipse ist, in welcher das Verhältnis der langen Achse zur kurzen Achse nicht mehr als 2,0 beträgt» Obwohl die vorliegenden Angaben auf Heizeinrichtungen mit einem kreisförmigen oder elliptischen Querschnitt gerichtet sind, ist

209833/0990

die Gestalt der Heizeinrichtung keineswegs auf diese Formen beschränkt. Die Bedingung ist nur, daß das Garn nicht durch einen übermäßigen Kontakt mit der Wandoberfläche der Heizeinrichtung unter eine übermäßige Spannung gesetzt wirdo

Bei diesen Verfahren, in denen eine Fluid-Düse verwendet wird, wird das Garn durch einen rotierenden Strom in der Twistbahn des Fluids getwistet und deshalb ist die Position der Befestigung der Fluid-Düse bei der technischen Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens wichtig. Es ist sehr erwünscht, daß im Hinblick auf die Fluid-Düse, die zweite Heizeinrichtung und der Abstand und Winkel zwischen den Twist-Kontaktpunkt en die nachfolgend angegebenen Bedingungen erfüllt werden, so daß die Rotationsfähigkeit der Fluid-Düse wirksam und beständig ausgeübt wird und der Restdrall und die Kräuselbarkeit des in jeder Spindel bei einer Mehrfachspindeloperation erhaltenen Garns im wesentlichen gleichmäßig sind. Diese Beziehungen sind in de~ Fig. 4 der beiliegenden Zeichnung schematisch dargestellt» Dabei handelt es sich um folgende Beziehung:

e.^1,0 (cm)

e₂ ^ 30,0 (cm)
20⁰^: Θ₂>: 0°

worin e^ - der Abstand zwischen dem Auslaß-Kontaktende des Garns in der zweiten Heizeinrichtung und dem Zentrum des Fluid-Düseneinlasses, θ^ = ein Winkel, der durch die Linie, welche das Auslaßkontaktende mit dem Zentrum des Einlasses der Twistbahn verbindet, und die axiale Linie der zweiten Heizeinrichtung an dem Auslaßkontaktende gebildet wird, e₂ - der Abstand zwischen dem Zentrum der Düsentwistbahn und den Twistfixierpunkten und O₂ * ein Winkel, der durch die Linie, welche das Zentrum der Düse mit dem Twistbahnauslaß verbindet, und die axiale Linie der Düse an dem Auslaßzentrum gebildet wird.

209833/0990

2 A f^ S*l ^i

Wenn gewebte oder gewirkte Gewebe unter Verwendung des unter diesen Bedingungen erhaltenen Garns hergestellt werden oder wenn ein solches Garn gewaschen und gefärbt wird, können Produkte mit einer sehr guten Qualität erhalten werden. Somit ist das erfindungsgemäße Verfahren technisch sehr vorteilhaft«, Außerdem ist bei Verwendung einer Fluid-Düse mit diesen Bedingungen der hydrodynamische Widerstand des Fluids innerhalb der Fluid-Düse und der anderen Garntwistteile im Kontakt mit den Garnführungen sehr beständig und herabgesetzt und die zur ZSrzielung des gleichen Sestdralls zu verwendende Fluidmenge ist ebenfalls klein. Außerdem ist der Verschleiß des Materials der Struktur auf der Oberfläche im Kontakt mit dem Garn sehr gering und en χει möglich, ein billiges Material mit einer niedrigen Verschleißbeständigkeit zu verwenden und es wird möglich, ein "bauschiges Garn mit federn gewünschten Restdrall wirtschaftlich vorteilhaft herzustellen.

Wenn der Abstand (e^) zwischen dem Auslaß der Heizeinrichtung und der Düse unterhalb 1,0 cm liegt, wird der durch die Fluid-Düse erteilte Restdrall außerordentlich instabil und es besteht eine verringerte Arbeitswirksamkeit beim Durchführen des Garns durch die Fluid-Düse usw. Deshalb beträgt der bevorzugte Wert von e mindestens 1,0 cm, vorzugsweise etwa 1,5 cm. Es besteht keine obere Grenze für e^., mit zunehmendem e^. wird jedoch in der Falschtwistvorrichtung mehr Raum beansprucht. Deshalb liegt die obere Grenze dieses Abstandes im allgemeinen bei 50 cm, vorzugsweise bei 10 cm.

Der Winkel Q* ist vorzugsweise größer als 0. Wenn der Winkel Θ^ unterhalb 0 liegt, unterscheidet sich der Restdrall sehr stark von Spindel zu Spindel_o Wenn andererseits der Winkel den Wert 20° übersteigt, nimmt der Twisteffekt durch das Fluid ab und das führt zu einer Herabsetzung der Kräuselbarkeit des Garns. Ein besonders bevorzugter Winkel Θ,, beträgt nicht mehr als 15°.

209833/09

Wenn der Abstand e₂ groß wird, ändert sieb, der Dralleffekt abrupt, obwohl er je nach Fluiddruck differieren kann und es besteht auch ein Nachteil im Hinblick auf den Raumbedarf«, Der vorteilhafte Abstand θρ beträgt nicht mehr als 30 cm, vorzugsweise nicht mehr als 30 cm.

Der Winkel ®₂ liegt aus den gleichen Gründen, wie sie oben im Hinblick auf den Winkel Θ^ angegeben wurden, innerhalb des Bereiches von 0 bis 20°.

Die ReynoS-sche Zahl des Fluids in dem Dralltwistteil der Erfindung kann sehr klein sein. Durch Verwendung einer Reynold¹sehen Zahl von 1000 bis 5000 kann das gewünschte Garn mit dem kontrollierten bzw. gesteuerten Restdrall erhalten werden. Als Ergebnis einer Reihe von Experimenten wurde gefunden, daß durch Verwendung einer Reynold¹ sehen Zahl von mehr als 1000 und wenn die folgende Gleichung erfüllt ist, wenn dem Garn durch eine Fluid-Düse in Richtung entgegengesetzt zur Twistrichtung in der ersten Stufe ein Drall (Torsion) erteilt wird, ein Garn mit einem hohen Volumen (bauschiges Garn), das praktisch frei von einer Torsion (Drall) ist, erhalten werden kann.

(-0,04-33 T₂ + 15,13) (2,02 χ 10²) De °>²⁰⁰> R_e ä (0,04-0 T₁ - 0,045 T₂ + 4,2) (0,87? x 10² χ De⁰'³⁶⁶)

worin Re = die Reynold'sehe Zahl,

T^ = die Temperatur der ersten Wärmefixierung (°0), T₂ = die Temperatur der zweiten Wärmefixierung (⁰C), De = der Denierwert des Garns.

Wenn die Reynold'sehe Zahl sehr klein ist, ist der Dralltwisteffekt gering und der Restdrall in der Twistrichtung in der ersten Heizeinrichtung wird durch eine Fluid-Düse herabgesetzt. Daher, kann kein drallfreies bauschiges Garn erhalten" v/erden. Wenn andererseits die Reynold'sehe Zahl groß wird, wird dem Garn

209833/0990

in entgegengesetzter Richtung ein größerer Restdrall erteilt als der Restdrall in der Twistrichtung in der Heizeinrichtung beträgt und der Restdrall in der entgegengesetzten Richtung nimmt zu. Dann ist es unmöglich, ein drallfreies bauschiges Garn zu erhalten. Wie oben gezeigt, wird die Reynold¹sehe Zahl durch die Temperaturen der ersten und zweiten Heizeinrichtungen und den Denierwert des Garns beeinflußt. Die obere Grenze der Reynold¹sehen Zahl wird nicht durch die Temperatur der ersten Heizeinrichtung beeinflußt und ist gegeben als Funktion der Temperatur der zweiten Heizeinrichtung und des Denierwerts des Garns, Bei zunehmender Heiztemperatur (^₂) und abnehmendem Denierwert können torsionsfreie (drallfreie) bauschige Garne mit einer kleineren Reynold¹sehen Zahl erhalten werden. Andererseits ist die untere Grenze der Reynold'sehen Zahl als Funktion der Temperatur der ersten uncjfeweiten Heizeinrichtung und des Denierwertes des Garns gegeben. Mit höheren Temperaturen der ersten Heizeinrichtung, niedrigeren Temperaturen der zweiten Heizeinrichtung und kleineren Denierwerten der Garne können drallfreie bauschige Garne erhalten werden. Diese Faktoren definieren die untere Grenze der Reynold*sehen Zahle

Diese Tendenz kann leicht demonstriert werden durch die Tatsache, daß in Abwesenheit einer Fluid-Düse der Restdrall eines Garns mit höheren Temperaturen der ersten Heizeinrichtung und niedrigeren Temperaturen der zweiten Heizeinrichtung größer wird und daß er umgekehrt bei niedrigeren Temperaturen der ersten Heizeinrichtung und höheren Temperaturen der zweiten Heizeinrichtung abnimmt. Der bevorzugte Bereich der Reynold¹sehen Zahl, der auf die Herstellung von drallfreien Garnen anwendbar ist, wird durch die folgenden Gleichungen ausgedrückt:

Re > 1 000

+ 14,90) (2,89 x 10²) De⁰'¹²⁸^ Re _r: - 0,0450T₂ + 8,40) (2,08 χ 1O²)De°>¹⁹^

209833/0990

Im allgemeinen kann die Temperatur der Heizeinrichtung im Falle von Heiz einrichtungen vom Kontakt-Typ durch die Oberflächentemperatur und im Falle von Heizeinrichtungen vom Nicht-Kontakttyp durch die Temperatur des Gasphasenteils ausgedrückt werden. Manchmal tritt jedoch in Bichtung der Garnwanderung in der Heizeinrichtung bei einigen Heizverfahren unter Verwendung von Heizeinrichtungen eine Temperaturverteilung auf ο So tritt beispielsweise im Falle des Heizens mit Wasserdampf oder Wärmemedien diese Temperaturverteilung verhältnismäßig selten auf und die Temperaturverteilung ist praktisch gleichmäßig. Andererseits tritt im Falle der elektrischen Heizung eine beträchtliche Temperaturverteilung auf und deshalb sollte die Temperatur der Heizeinrichtung durch einen Bereich durchschnittlicher Temperatur in Richtung der Wanderung des Garns ausgedrückt werden· Im allgemeinen kann dies einfach durch die Temperatur des Zentralteils der Heizeinrichtung erfolgen» Bei den erfindungsgemäß verwendeten endlosen Garnen handelt es sich um thermoplastische Kunstfaser!*,* Unter diesen werden mit Vorteil Polyester-, Polyamid-, Polyolefin-, Polyacrylnitril- und Acetatgarne entweder allein oder in Kombination verwendet. Das erfindungsgemäße Verfahren ist besonders vorteilhaft bei der Anwendung auf Polyamid- und Polyestergarne , insbesondere bei Polyäthylenterephthalat- und Poly-C-capramid-Garnen oder Mischungen dieser Garne. Bei den erfindungsgemäß verwendeten thermoplastischen Endlosgarnen kann es sich um irgendein endloses Garn (filament yarn), z.B₀ Monofilaments oder Multifilanients, handeln, obwohl diese sich hinsichtlich des Denier-Wertes etwas unterscheiden. Im allgemeinen wird das erfindungsgemäße Verfahren mit Vorteil auf Multifilaments angewendet. Der Denierwert des geeigneten Endlosgarns beträgt 15 bis 300, vorzugsweise 50 bis 200, insbesondere 70 bis 150 Denier.

Die Temperatur der ersten und zweiten Heizeinrichtungen kann oberhalb des Glasübergangspunktes bis zum Schmelzpunkt des Garns_}

209833/0990

2163221

vorzugsweise von etwa 160⁰C bis zum Schmelzpunkt, liegen. Im Falle eines Polyäthylenterephthalatgarns können Temperaturen innerhalb des Bereiches von 160 bis 230⁰C wirksam angewendet werden. Die Temperatur jeder Heizeinrichtung kann ,je nach der gewünschten Bauschigkeit gewählt werden. Die wirksame Wärmebehandlungszeit in der Heizeinrichtung variiert je nach dem Typ, dem Denierwert und der Anzahl der Fäden des verwendeten thermoplastischen Kunstfadengarns und je nach Leistung der Heizeinrichtung und je nach Heizverfahren. Im allgemeinen beträgt sie mindestens 0,2 Sekunden, vorzugsweise mindestens 0,3 Sekunden, insbesondere mindestens 0,4 Sekunden. Es besteht keine obere Grenze, aus wirtschaftliehen Gründen liegt die obere Grenze jedoch bei etwa 3 Sekunden, vorzugsweise "bei etwa 1,5 Sekunden, insbesondere bei etwa 1 Sekunde. Dementsprechend können die ersten und zweiten Heizeinrichtungen so gewählt werden, daß sie den oben erwähnten wirksamen Wärmebehandlungszeit-Anforderungen genügen. Die Länge jeder Heizeinrichtung kann deshalb so sein, daß sie diesen Bedingungen genügt. Diese Bedingungen sind sowohl auf die erste als auch auf die zweite Heizeinrichtung anwendbar.

In einer Kühlzone nach der ersten Heizeinrichtung und der zweiten Heizeinrichtung wird das Garn vorzugsweise unter die Glasübergangstemperatur des Garns heruntergekühlt. Da erfindungsgemäß die oben erwähnte Fluid-Düse verwendet wird, kann die Wärmeableitung von dem Garn durch das rotierende Fluid wirksam erleichtert werden und deshalb kann ein viel größerer Kühleffekt erzielt werden als bei der natürlichen Abkühlung.

Die Anzahl der Twists in der ersten Twiststufe wird im allgemeinen durch die in der britischen Patentschrift 890 922 angegebene Heberleinsche Gleichung oder die Koechlinsche Gleichung definiert, obwohl diese je nach Endverwendung des Produktgarns voneinander differieren. Zum Beispiel ist die Twist-2ahl T (T/M) durch die folgende Gleichung gegeben

209833/0990

in der α = ein Twistkoeffizient, C = eine Konstante, die durch das Garnmaterial, z.B. Polyethylenterephthalat oder Poly-ε-capramid, bestimmt ist, und De = der Denierwert des Garns.

Der Twistkoeffizient "beträgt 0,5 bis 1,10, vorzugsweise 0,80 bis 1,05.

Andererseits besteht keine spezielle Beschränkung bezüglich der Geschwindigkeit des laufenden Garns_o Obwohl diese je nach dem 'Typ des IPalschtwisters, den Bearbeitungsbedingungen und dem Garn verschieden ist, beträgt die Geschwindigkeit gewöhnlich 60 m pro Minute oder mehr. Die obere Grenze ist bei den oben erwähnten Bedingungen automatisch gegeben. Die Richtung der Garnv/anderung ist nicht auf eine spezielle Weise beschränkt (z.B. kann das Garn aufwärts, abwärts oder sogar horizontal wandern),

Die Erfindung wird durch die .folgenden Beispiele und Vergleichsbeispiele näher erläutert. In äen Beispielen ist unter dem Restdrall die Anzahl der 'Twists eines Garns zu einem Zeitpunkt zu verstehen, bei dem eine Belastung von 2 mg pro Denier auf das Garn angewendet wird und das Garn die Rotation bzw. Drehung beendet. Der gemessene Wert ist angegeben in 1 pro 25 cm und' die Rotationskraft in der Z-Richtung ist positiv. Die Kräuselschrumpfung wurde wie folgt gemessen:

Die Länge (.Qq) eines Garns wurde unter einer Belastung von mg/de gemessen und dann wurde das Garn 20 Minuten lang unter einer Belastung von 2 mg/de mit siedendem Wasser behandelt. Das Garn wurde einen Tag und eine Nacht lang in Abwesenheit einer Belastung spontan getrocknet und dann wurde die Länge (e,j) unter einer Belastung von 202 mg/de gemessen. Dann wurde die Länge (e^) des Garns unter einer Belastung von 2 mg/de gemessen. Die Kräuselschrumpfung wird durch die folgende Gleichung ausgedrückt j

209833/Q990

163226

^e1 ~ ^e2
Kräuselschrumpfung = =- x 100 (%)

^e0

¥/enn es sich bei dem Garn um ein Poly-^-capramid-Garn handelt, beträgt die schwerere Last 102 mg/de anstelle von -202 mg/de.

Beispiele 1-8

Ein halbmattes I50 Denier/30 Filament-Garn aus Polyäthylenterephthalat wurde mit einer übermäßigen Zuführungsrate von 4 % und einer Garngeschwindigkeit von 125 m pro Minute in dem in Fig. 1 dargestellten Herstellungsverfahren gekräuselt. Die Anzahl der Falschtwists betrug 2670 (T/M) und die Falschtwistrichtung war Z. Die verwendete Heizeinrichtung war eine solche vom gekrümmten Oberflachenkontakttyp (Länge der Heizeinrichtung 1 m), wobei die Heiζtemperatur der ersten Heizeinrichtung auf 220⁰C eingestellt wurde, Dann wurde das Garn durch die zweite Heizeinrichtung und das Zentrum der Fluid-Düse mit einer übermäßigen Zuführungsrate von 1? % geführt. Bei der zweiten Heizeinrichtung handelte es sich um eirj/ßohrtyp mit einem kreisförmigen vertikalen Querschnitt in axialer Richtung. Die Heiztemperatur in der zweiten Heizeinrichrung betrug 220°C und die Länge der Heizeinrichtung betrug 50 cm. Bei der verwendeten Fluid-Düse handelte es sich um einen solchen Typ, wie er in Fig. 2 dargestellt ist, der in S-Richtung rotierte. Als Fluid wurde Luft verwendet und der pneumatische Druck am ' Einlaß 13 der Düse wurde wie in der folgenden labile I angegeben eingestellt. Die dabei erhaltenen Ergebnisse sind ebenfalls in der folgenden Tabelle I angegeben.

Tabelle I

Bei	pneumatisches	Restdrall	Kräuselschrumpfung	90
spiel	Druck (kg/cm G)	(T/0,25 m)	(%)
1	0	33	16,5
2	0,10	4	16,9
3	0,20	-13	16,4
4	0,30	-25	16,2
5	0,40	-32	16,0
		209833/09

2163228

Fortsetzung; von Tabelle I

6	0,50	-40	15,9
7	0,60	-44	15,9
8	0,70	-47	15,5

Aus den Ergebnissen der vorstehenden Tabelle I ist zu ersehen, daß unabhängig von der Kräuselschrumpfung der ßestdrall frei gesteuert werden kann. Durch Erhöhung des pneumatischen Druckes wird der Eestdrall in der Z-Eichtung klein und der Eestdrall ist zwischen den pneumatischen Drucken von 0,1 kg/cm G und 0,2 kg/cm G ausgewogen (ausgeglichen) und wird Null unter Bildung eines vollständig drallfreien Garns. Bei weiterer Zunahme des pneumatischen Druckes steigt der Eestdrall in der S-Eichtung. Während dieser Zeit ändert sich jedoch der Eestdrall stark, während sich die Kräuselschrumpfung kaum ändert.

Beispiel 9 und' Vergleichsbeispiele 1, 2 und 3

Das Verfahren des Beispiels 1 wurde wiederholt, wobei diesmal die übermäßige Zuführungsrate 3 %, die Garngeschwindigkeit 105 m/Minute, die Anzahl der Twists 2500 (T/M), die Temperatur der ersten Heizeinrichtung 210°C, die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung 215°C, die zweite übermäßige Zuführungsrate 20 % und der penumatische Druck 0,12 kg/cm G betrugen.

Zu Vergleichszwecken wurde die Fluid-Düse in dem obigen Beispiel entfernt und das Garn wurde einfach in der zweiten Heizeinrichtung wärmefixiert (Vergleichsbeispiel 1); anstelle der Fluid-Düse 5 war eine hohle Spindel vorgesehen und es wurde auch eine Kontakt-Heizeinrichtung verv/endet (die Anzahl der Falschtwists betrug 2040 (T/M), die Falschtwistrichtung war die S~Eichtung, die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung bet.rug 205⁰O und die zweite übermäßige Einführungsrate betrug 2 %) (Vergleichsbeispiel 2) ι die übermäßige Einführungsrate wurde in dem Vergleichsbeispiel 2 (Vergleichsbeispiel 3) auf 6 % eingestellt«, Die

209833/0Ö90

Eigenschaften der behandelten Garne und ihre Spannung an dem Auslaß der zweiten Heizeinrichtung sind in der nachfolgenden Schelle II miteinander verglichen.

	Restdrall	Tabelle II	Spannung ίκ/de)	Bemerkungen
		Kräuselschrumpfung	0,020
33ispiel 9	35		0,017
^?9rgleichs- *sispiel 1		16₉3
V-jrgleichs-	8		0,080
tsispiel 2		7,2		das Sarsi
T^rgleichs-	—		•	teach häufig,
'^ispiel 3				es war usmög-
				lieh, as koa»
				tinuierliGki
				au bearbeiten

Aus der vorstehenden Tabelle II ist au ersehen, daß bezüglich der Kräuselschrumpfung zwischen Beispiel 9 und ¥ergleieiisb-si~ spiel T kein wesentlicher Unterschied "bestand, daß ö®cte^e^ stoischen diesen Beispielen hinsichtlich des Bestdralls ein drastischer Unterschied festgestellt wurde. Ia Beispiel'9 iTOx-de eis praktisch drallfreies Garn erhalten, während das im Vergleichsbeispiel 1 erhaltene Garn einen großen Restdrall hatte» Außerdem ist daraus zu ersehen, daß in dem Vergleichsbeispiel 2 der Bestdrall des Garns herabgesetzt war gegenüber dem Restdrall des Vergleichsbeispiels 1, daß jedoch die Kräuselschrumpfung die Hälfte derjenigen des Garns des Beispiels 9 betrug.

Das erfindungsgemäße bauschige Garn weist einen deutlich verminderten Restdrall auf im Vergleich su einem üblichen Verfahren und seine Bauschigkeit ist nahezu die gleiche wie diejenige von "■!blichen bauschigen Garnen<, Wenn nun das erfindungsgemäße Garn .■ria Stricken verwendet wird, tritt iifcsrhaixpt keine Knäuelbildung . --.Ir. Dis Striekbarkeit des erfindxiz.ip;sp;emäß erhaltenen Garns ist

- 20 -

sehr gut und das dabei erhaltene fertige gestrickte Produkt hat eine große Bauschigkeit.

Beispiel 10 und Vergleichsbeispiel 4

Das Verfahren des Beispiels 1 wurde wiederholt, wobei diesmal ein Polyathylenterephthalatgarn (halbmatt) mit 50 Denier und 24 Fäden verwendet wurde, die erste übermäßige Einführungsrate betrug 5 % und die Garngeschwindigkeit betrug 85 m pro Minute, die Anzahl der Twists betrug 3900 (T/M), die Falschtwistrichtung war diejenige von Z(S), die Temperatur der ersten Heizeinrichtung betrug 220 C, die zweite übermäßige Einführungsrate betrug 15 %, die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung betrug 180⁰C und eine Fluid-Düse, die in der Lage war, das Garn in der gleichen Richtung wie die Falschtwistrichtung zu rotieren (das Garn rotierte in der Richtung Z(S)) wurde verwendet und der pneumatische Druck betrug 0,4 kg/cm G.

Zu Vergleichszwecken sind die Eigenschaften des Garns, das gerade den Twist-, Wärmefixierungs- und Enttwiststufen unterworfen worden war, in der folgenden Tabelle III angegeben.

Tabelle	III
Restdrall	KräuselschrumpfunK
84 53	31,2 35,1

Beispiel 10
Vergleichsbeispiel 4

Daraus ist zu ersehen, daß das erfindungsgemäß erhaltene bauschige Garn einen beträchtlich größeren Restdrall aufweist und für die Verwendung als Dechin usw. am besten geeignet ist.

Beispiele 11 - 18

Das Verfahren des Beispiels 1 wurde wiederholt, wobei diesmal die Temperatur der ersten Heizeinrichtung 2OJj⁰C, die Temperatur

209833/0990

der zweiten Heizeinrichtung 220 G, der pneumatische Druck 0,10 kg/cm G betrug und die zweite übermäßige Einführungsrate wie in der folgenden Tabelle IV angegeben geändert wurde. Die dabei erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden. Tabelle IV angegeben.

Beispiel	zweite über mäßige Einfüh rungsrat e(%)
11	4
12	6
13	8
14	10
15	15
16	20
17	40
18	50

Tabelle H	Bestdrall	Kräusel schrumpfung
Spannung in der zweiten Heizeinrich- tunsCS/de)	8	9,1
0,070	5	10,8
0,050	4	11,7
0,025	4	12,0
0,025	3	12,7
0,025	4	12,8
0,023	4	12,7
0,020	4	12,9
0,020

Aus der vorstehenden Tabelle IV ist zu ersehen, daß mit zunehmender zweiter übermäßiger Einführungsrate die Garnspannung in der zweiten Heizeinrichtung herabgesetzt wird und daß das Garn in einem praktisch entspannten Zustand gehalten werden kann. Zu diesem Zeitpunkt wurde kein merklicher Unterschied hinsichtlich des Restdralls und der Kräuselschrumpfung festgestellt.

Vergleichsbeispiele 5 bis 8

Das Verfahren des Beispiels 1 wurde wiederholt, wobei diesmal die zweite übermäßige Einführungsrate wie in Tabelle V angege~ ben geändert wurde.

209833/OS90

Tabelle V

Vergleichs- zweite übermäßige Spannung des Restdrall Kräuselbeispiele Einführungsrate Garns in der schrumpfung

(%) zweiten Heiz- (%)

einrichtung

5	O	- 24	0,293	18	3,5
6	1	0,225	15	4,0
7	2	0,147	11	5Λ
8	3	0,086	9	6,8
Beispiele 19 -

Das Verfahren des Beispiels 11 wurde wiederholt, wobei diesmal die Garngeschwindigkeit 125 m/Min, und die zweite übermäßige Einführungsrate 17 % betrugen, das Garn nur an den Einlaß- und Auslaßenden, wie in der Pig. 3 dargestellt, mit der zweiten Heizeinrichtung in Eontakt gebracht wurde, der Winkel® den in Pig· 4 angegebenen Wert hatte, der pneumatische Druck 0,20 kg/cm G betrug, wobei eine Pluid-Düse mit den gleichen Eigenschaften verwendet wurde· Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle VI angegeben. Das Symbol χ bedeutet den Wert des arithmetischen Mittels des Restdralls oder der Kräusel* schrumpfung von acht Spindeln und R gibt den Maximum-Minimum-Wert an.

	θ (°)	Tabelle VI	Ji	- _X .	R
Beispiel			10	12,4	1,7
	90	Restdrall KräuselschrumpfunK	9	12,5	1,5
19	120 .	X	7	12,4	1,0
20	135	7,2	6	12,6	0,9
21	165	6,7	5	12,8	0,6
22	170	6,4	5	12,8	0,6
23	180	6,3
24		6,2
		6,2

209833/0990

Das erhaltene Garn wurde auf einer kreisförmigen 18-gauge-Strickmaschine gestrickt, dann gewaschen und gefärbt. Das Produkt wies einen guten Oberflächenzustand auf und einen guten Griff und es wurde keine Ungleichmäßigkeit der Färbung beobachtet.

Yergleichsbeispiel 9

Das Verfahren des Beispiels 19 wurde wiederholt, wobei diesmal eine Führung und eine Fluid-Düse in der zweiten Heiz-einrichtung so vorgesehen waren, daß sie durch das Zentrum der Heizeinrichtung gingen. Das erhaltene Garn hatte einen Restdrall von 3,3 (x) und 35 (R) · Unter den Spindeln war eine deutliche Abweichung im Restdrall festzustellen.,

VerRleichsbeispiele 10 - 12

Das Verfahren des Beispiels 19 wurde wiederholt, wobei diesmal der Winkel θ wie in der folgenden Tabelle VII angegeben geändert wurde. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle VII angegeben.

	Θ	Tabelle	R	VII	,6	R
Vergleichs		Restdrall	22		,5	2,5
beispiel	0	X	15	KrauseIschrumpfung	,0	2,3
10	45	21,3	11	X		1,9
11	80	9,6		10
12	und 26	7,9	11
Beispiele 25			12

Das Verfahren des Beispiels 19 wurde wiederholt, wobei diesmal sin Polyäthylenterephthalatgarn (halbmatt, 50 Denier/24 Fäden) bsi einer ersten übermäßigen Einführungsrate von 5 % gekräuselt wurde und wobei die Garngeschwindigkeit 85 m/Min, betrug mit einer Anzahl von Falschtwists von 3900 T/M in S-JRichtung, während

209833/0990

- on ,»

die temperatur der ersten Heizeinrichtung bei 220⁰C gehalten wurde, und anschließend wurde das gekräuselte Garn auf die gleiche Weise wie in Beispiel 19 bei einer zweiten übermäßigen Sinführungsrate von 15 % *uid einem pneumatischen Druck an der Düse von 0,4 kg/cm G behandelt, während die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung bei 180⁰G gehalten wurde (das Garn wurde in S-Richtung gedreht, der Winkel wurde wie in der folgenden fabeile YIII angegeben geändert).

	• <°>	Tabelle	VIII	Kraus el Schrumpfung (%)'
Beispiel		Sestdrall (Twist/0,25	M)	χ Ε
	25 135 26 180 Vergleichsbeispiele	5c	E	35,0 1,5 35,1 1,0
	81 84 13 und 14	10 8

Das Verfahren des Beispiels 25 wurde wiederholt, wobei diesmal der Winkel wie in der folgenden Tabelle IX angegeben geändert wurde. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle IX angegeben.

Tabelle IX

Vergleichsbei- Winkel θ Eestdrall Kräuselschrumpfung (%) spiel (Twist/1,25 M)

Das Verfahren des Beispiels 24 wurde mit den folgenden Maßgaben wiederholt:

zweite Heizeinrichtung: Eine Eohrheizeinrichtung, die mit Führun-

209833/0990

Λ·. Λ (pi <Fi, tf=k f% Λ»*

2 16 J 2 2 ο

gen an ihrem Einlaß und Auslaß versehen war, wie in der Fig. 3-D dargestellt;

Temperatur der zweiten Heizeinrichtung: 215°C» Abstand e. (cm) in Fig. 4: wie in der Tabelle X angegeben; Winkel Θ^, (°): wie in der Tabelle Σ angegeben; Abstand βρ zwischen dem Zentrum und der Düse; 4,0 cmj Fluid-Düse: vorgesehen an einer Stelle, an welcher der Winkel = 0,

Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle X angegeben.

	e,, (cm)	M⁰	Tabelle X	Spannung des Garns in der zweiten Heiz einrichtung
Beispiel	1,0	5	) Restdrall ω	0,020
27 ■	1,0	19	10,4	0,022
28	1,0	15	10,8	0,021
29	1,0	20	10,6	0,021 ■
30	1,5	5	15,4	0,020
31	1,5	10	9,5	0,018
32	1,5	15	9,8	0,019
35	1,5	20	10,0	0,020
34	3,0	5	11,6	0,018
35	3,0	10	9,4	0,019
36	5,0	15	9,2	0,018
37	5,0	20	9,7	0,020
38	5,8	5	11,9	0,020
39	5,8	10	8,2	0,020
40	3,8	15	8,7	0,018
41	3,8	20	8,5	0,020
42	Vergleichsbeispiele	15-24	8,9

Das Verfahren des Beispiels 27 wurde wiederholt, wobei diesmal der Abstand e^ und der Winkel ög wie in der Tabelle XI angegeben

209833/0990

geändert wurden. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XI angegeben.

Tabelle XI "

Vergleichs- e,, (cm) Θ (°) beispiel '

16

17
18

19
20

21
22

23
24

0,8 1,0 1,0 1,0 3,0 3,0 3,0

3,8 3,8 3,8

5 0

25 30

Restdrall Spannung in . Bemer-/•-N der zweiten kungen ^ ' HeinzeinrichtunK(p/de)

12,5 -1,0 13,7 17,8

3,8 13,4 17,9

8,5 13,3 16,4

0,024 0,016 0,023 0,025 0,017 0,022

0,025 0,017 0,020 0,022

die Drehung des Garns war instabil

Beispiele 43 - 46

Das Verfahren des Beispiels 2? wurde wiederholt, wobei diesmal der Abstand e,j 3,0 cm, der Winkel Θ^ 10° betrug und der pneumatische Druck wie in der folgenden Tabelle XII angegeben geändert wurde« Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden
Tabelle XII angegeben.

Tabelle XII

• 1

Beispiel penumatischer Druck (kg/cm G) Eestdrall (Twist/0,25m)

20,9 -0,4 -13,0 -25,0

43	0,15
44	0,25
45	0,30
46	0,40

209833/0990

1 ;ϊ- ^ ^i -Ii I^

ί '-Ui ^3 <& ίέ. v3.

Beispiele 47 - 50

3as Verfahren des Beispiels 43 wurde wiederholt, wobei diesmal der penumatische Druck 0,20 kg/ci G betrug und der Abstand 7/ie in der folgenden Tabelle XIII angegeben geändert wurde« 3ie erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XIII angegeben.

Tabelle XIII

Beispiel Abstand (eg) (cm) Restdrall (5) 47 10 9,2

m 15 9,5

49 20 -. 9,3

50 30 7₉8

Vergleichsbeispiele 25 und 26

Das Verfahren des Beispiels 47 wurde wiederholt, wobei diesmal der Abstand βρ wie in der folgenden Tabelle XIV angegeben geändert wurde. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XIV angegeben.

	Tabelle	XIV	Restdrall	(x)
Vergleichsbeispiel	Abstand e^	(cm)	-1,3
25	35		-10,2
26	40
Beispiele 51 - 55

Das Verfahren des Beispiels 36 wurde wiederholt, wobei diesmal der Winkel wie in der folgenden Tabelle XV angegeben geändert wurde· Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XV angegeben.

209833/tSe

- 28 ~ Tabelle XV

Beispiel Θ~ ( ) Restdrall (χ) Spannung in der zweiten

Heizeinrichtung (g/de)

51	O	7,8	0,017
52	5	9,2	0,018
53	10	9,6	0,020
54	15	9,6	0,020
55	20	10,2	0,021
Verpleichsbeispiele	27 und 28

™ Das Verfahren des Beispiels 36 wurde wiederholt, wobei diesmal der Winkel ®~ ^w^-^e ^·^η ^er folgenden Tabelle XVI angegeben geändert wurde. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XVI angegeben.

Tabelle XVI

Vergleichsbeispiel Θρ(°) Eestdrall (x) Spannung in der zweiten Heizeinrichtung (g/de)

27	6 bis 67	25 '	13	,2	0,023
28	30.	17	,5	0,025
Beispiele J?				ι

Das Verfahren des Beispiels 36 wurde mit den folgenden Maßgaben wiederholt:

(1) Die Temperatur der ersten Heizeinrichtung betrug 220⁰C;

(2) die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung wurde wie in der folgenden Tabelle XVII angegeben geändert;

(3) das Verhältnis der Querschnittsfläche der Twistbahn zu derjenigen eines JTluid-Stromes betrug 11:1;

(4) der Durchmesser der Twistbahn betrug 2,5 mm;

(5) der JTluidstrom unterteilte die Twistbahn in einer Richtungunter einem senkrechten Winkel zu der BaIm und er floß in tanken

BAD 209833/O99G

216322'

tialer Richtung zu der Twistbahn;

(6) es wurde eine J?luid-Düse des in Fig. 2 dargestellten Typs verwendet und durch Änderung der Luftströmungsgeschwindigkeit wurde die Reynoldsche Zahl in der Twistbahn der J?Iuid-Düse innerhalb des Rahmens des Anspruchs 16 wie in der folgenden Tabelle XVII angegeben geändert.

Tabelle XVII

Beispiel Temperatur der zweiten Reynoldsche Restdrall Kräusel-Heizeinrichtung Zahl . schrumpfung

^JG

56 220^v

57 220

58 220

59 2Ö0

60 200

61 . 200

62 180

63 180

64 180 . 65 ' 160

66 160

67 160 4 250 -13 26,4

Vergleichsbeispiele 29 - 40

Das Verfahren des Beispiels 56 wurde wiederholt, wofeei diesmal die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung und die Reynoldsche Zahl wie in der folgenden Tabelle XVIII angegeben geändert wurden. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XVIII angegeben. Die Reynoldschen Zahlen in diesen Vergleichsbeispielen lagen außerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmen der vorliegenden Erfindung.

1	800	18	16,8
2	500	1	16,5
3	000	-19	16,1
2	500	16 '	21,3
3	000	-2	21,0
3	300	-15	19,8
2	750	15	25,4
3	000	4	25,2
3	500	-16	24,8
3	200	18	27,5
3	750	0	27,1

209833/0990

Tabelle XVIII

Vergleichs beispiel	Temperatur der zweiten Heiz einrichtung	- 79	Reynoldsehe Zahl
29	220⁰C	0
30	220	1 000
31	220	3 500
32	200	0
33	200	1 000
34	200	3 750
35	180	0
36	180	1 000
37	180	4 000
38	160	0
39	160	1 000
40	160	5 ooo
Beispiele 68

Restdrall

31

28
-34

32

31
-30

36

34
-34

58

36
-32

Kräuselschrumpfung

16,4 16,6 13,5 20,3 21,0 19,2 24,1 24,4 25,0 26,2 26,5 25,8

Das Verfahren des Beispiels 56 wurde wiederholt, wobei diesmal die Temperatur der ersten Heizeinrichtung auf 200⁰C eingestellt wurde und die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung und die Reynoldsche Zahl wie in der folgenden Tabelle XIX angegeben geändert wurden. Die Reynoldschen Zahlen lagen alle innerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung.

Tabelle XIX

Beispiel Temperatur der Reynoldsche Restdrall Kräusel-

zweiten Heizein- Zahl schrumpfung

richtung

68	220°C	1 500	18	11,2
69	220	2 250	2	11,5
70	220	2 700	-12	11,1
71	200	2 000	19	15,2

209833/0990

!Fortsetzung von Tabelle XIX

72	200	2 750	- 52	2	14,8
73	200	3 250	-10	14,5
74	180	2 500	16	20,2
75	180	3 250	1	19,0
76	180	3 750	-15	18,4
77	160	3 250	13	21,5
78	160	3 750	-1	21,7
79	160	4 250	-15	20,8
73rgleichsbeispiele 41

Bas Verfahren des Beispiels 68 wurde wiederholt, wobei diesmal die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung und die Reynoldsche Zahl wie in der folgenden Tabelle XX angegeben geändert wurden_o Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle ΣΧ angegeben. Die Reynoldsehen Zahlen lagen alle außerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung.

Tabelle XX

Vergleichsbei- Temperatur der Reynoldsche Restdrall Kräuselspiel zweiten Heiz- Zahl . schrumpfung ' einrichtung ( C)

41 220 0 24 10,0

42 220 1 000 23 10,6

43 220 3 500 -34 10,3

44 200 0 28 14,1

45 200 1 000 26 14,4

46 200 4 000 -32 13,5

47 180 0 31 18,5

48 180 1 000 28 18,8

49 180 4 25Ο -31 18,0

50 160 0 36 20,5

51 160 1 000 34 20,8

52 160 4 750 -30 20,1

209833/0990

- 32 -

Beispiele 80 - 85'

Das Verfahren des Beispiels 56 wurde wiederholt, wobei diesmal die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung auf 205⁰C eingestellt wurde und die ^Keynoldsche Zahl und die zweite übermäßige Einführungsrate wurden wie in der folgenden Tabelle XXI angegeben' geändert. Die Reynoldschen Zahlen lagen alle innerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der. folgenden Tabelle XXI angegeben.

	Tabelle XXI	2 500	i Restdrall	Krausβί
Beispiel	zweite übermäßige Reynoldsch«	3 000		ε ehrumpfung
	Einführungsrate Zahl	2 500	12	11,7
80	8 %	2 000	-11	10,8
81	8	2 500	17	12,6
82	25	3 000	-14-	12,3
85	25		15	12,8
84	50		-15	12,7
85	50
Beispiele	86 - 89

Das Verfahren des Beispiels 80 wurde wiederholt, wobei diesmal die zweite übermäßige Einführungsrate 17 % betrug und die Temperatur der zweiten Heizeinrichtung, die Geschwindigkeit des Garns und die Reynoldsche Zahl wie in der folgenden Tabelle XXII angegeben geändert wurden» Die dabei erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XXII angegeben. Die Reynoldschen Zahlen lagen alle innerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung.

209833/099G

218

2	500	12	13	,3
3	000	-18	13	,7 ·
2	500	9	12	Λ

Tabelle XXII

Beispiel Garngeschwindigkeit Reynoldsche Restdrall Kräuselan dem Einlaß der Sahl schrumpfung Zuführung swa1ζ e

86 85

87 85

88 105

89 105 3 000 -18 12,6

Beispiele 90 - 98 '

Das Verfahren des Beispiels 80 .wurde wiederholt, wobei diesmal das Polyäthylenterephthalatgarn (halbmatt), die Temperaturen der ersten und zweiten Heizeinrichtung, die Anzahl der Twists und die Reynoldsche Zahl wie in der folgenden Tabelle XXIII angegeben geändert wurden. Die Reynoldschen Zahlen lagen alle innerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung« Die erhaltenen Ergebnisse sind in derfolgenden Tabelle XXIII angegeben»

Tabelle 2

Bei- Denier Anzahl Temp. Temp„ Anzahl Rey- Rest- Eräusel~

spiel der Pä- der der der nold-drall schrump-

den ersten zweiten Twists sehe fung

Heizein- Heizein- Zahl . richtung richtung _____ '

3Ο7Ο 25ΟΟ 10 12,4

3070 2750 0 · 12_S2

3070 3OOO -11 12,6

295Ο 25ΟΟ 16 11,6

2950 2750 7 1V*

295Ο 3OOO -4 11,1

337Ο 2750 12 13,7

3370 3000 2 13,2

3370 3250 -10 13,0

209833/0990

90	125	24	212	229
91	125	24	212	220
92	125	24	212	220
93	100	24	215	220
94	1CO	24	215	220
95	100	24	215	220
96	75	24	215	200
97	75	24	215	200
98	75	24	215	200

ft

Vergleichsbeispiele 53 - 58

Das Verfahren des Beispiels 80 wurde wiederholt, wobei diesmal das Polyäthylenterephthalatgarn (halbmatt), die Temperaturen der ersten und zweiten Heizeinrichtungen, die Anzahl der Twists und die Reynoldsche Zahl wie in der folgenden Tabelle XXIV angegeben geändert wurden» Die Reynoldschen Zahlen lagen alle außerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung.-Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XXIV angegeben.

Tabelle XXIV

Ver gleichs- beispiel	Denier Anzahl der Fä den	24	101	Temp, der ersten Heiz einrich tung	Temp, der zweiten Heiz einrich tung	Anzahl der Twists	Rey nold sche Zahl	Rest drall	Kräi:- sel- schrtimp
53	125	24	212	220	3070	1000	28	1Ί r 7
54 .	125	24	212	220	3070	3500	30	12,4
55	100	24	215	220	2960	1000	32	11,5
56	100	24	215	220	2960	3500	-27 '	. 11_s0
57	75	24	215	200	3370	1000	40	1?c6
58	75	215	200	3370	3750	-34	13 s 0
Beispiele	99 -

Das Verfahren des Beispiels 72 wurde wiederholt, wobei diesmal der Durchmesser der Twistbahn wie in der folgenden Tabelle XXV angegeben geändert wurde. Die Reynoldschen Zahlen lagen alle innerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung.» Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XXV· angegeben=

209833/0990

	Durchmesser der bahn (mm)	Tabelle	XXV	Kräuselschrumpfung	,9 ,7 ,0
Bsispiel	2,0 3,0 5,0 102 und 103	Twist-	Restdrall	14 14 15
99 100 101 Beispiele		4 0 -2

Γ-'is Verfahren des Beispiels 72 wurde wiederholt, wobei diesmal aasteile von Luft die in der folgenden Tabelle XXVI angegebenen Fluids verwendet wurden. Die Reynoldschen Zahlen lagen alle innerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XXVI angegeben.

Tabelle XXVI Beispiel Fluid Restdrall· Kraus e1schrumpfung

102 Stickstoff 3 14,6

103 Kohlendioxyd 5 15,1

Beispiel 104

Entsprechend dem Verfahren des Beispiels 56 wurde ein Poly-£- capramid-Garn (halbmatt,70 Denier/24 Fäden) bei einer ersten übermäßigen Einführungsrate von 0 % und einer Garngeschwindigkeit von 100· m pro Minute mit einer Anzahl von Falschtwists von 3 1,80 T/M in Z-Richtung gekräuselt, während die Temperatur der ersten Heizeinrichtung bei 160°0 gehalten wurde. Danach wurde das Garn auf die gleiche Weise wie in Beispiel 56 behandelt, wobei diesmal jedoch die zweite übermäßige Einführungsrate in 16 % geändert wurde, die Temperatur der ersten Heizsinrichtung auf 190°C eingestellt und die Reynoldsche Zahl auf -000 festgelegt wurde. Das erhaltene bearbeitete Garn hatt einen

209833/0990

_ 36 -

Restdrall von 12 und eine Krauselschrumpfung von 14,1 %. Die Beynoldsche Zahl lag innerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung.

Vergleichsbeispiele 59 und 60

Das Verfahren des Beispiels 104 wurde wiederholt, wobei diesmal die ReynoldschenZahl wie in der folgenden Tabelle XXVII angegeben geändert wurde. Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XXVII angegeben. Die Reynoldschen Zahlen lagen alle außerhalb des durch den Anspruch 16 definierten Rahmens der vorliegenden Erfindung.

	Tabelle	XXVII	Kräuselschrumpfung (*)
Vergleichsbei spiel	Reynoldsche Zahl	Restdrall	14,4 12,6
59 60 Beispiel 105	0 4 000	48 -36

Das Verfahren des Beispiels 104 wurde wiederholt, wobei diesmal jedoch ein halbmattes Filament-Garn mit ^O de/12 Fäden aus Poly-1-capramid unter den folgenden Bedingungen bearbeitet wurde:

übermäßige Einführungsrate: 0 %

Anzahl der Falschtwists: -■ 3670 T/M zweite übermäßige Einführungsrate: 10 %

Reynoldsche Zahl ■ 2000 (innerhalb des durch

den Anspruch definierten Rahmens der Erfindung)

Das erhaltene Garn hatte einen Restdrall von 8.

Beispiele 106 und 107 und Vergleichsbeispiele 61 und 62

Unter den nachfolgend angegebenen Bedingungen wurde ein halbmattes

209833/0990

Garn von 70 de/24 Fäden bearbeitet: erste übermäßige Einführungsrate: Garngeschwindigkeit:
Anzahl der Falschtwists: FaIs chtwi s t-Ri chtung:

O %

100 m/Min.

3180 T/M .

Temperatur der ersten Heizeinrichtung: 160 O Temperatur der zweiten Heizeinrichtung: 19O⁰C zweite übermäßige Einführungsrate: 16 %

pneumatischer Druck:

0,20 kg/cnTG

Die erhaltenen Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle XXVIII angegeben.

Tabelle XXVIII

Beispiel Θ	Restdrall	1	Krauselschrumpfung	R
	X	8	I X	1,0
Beispiel 106 135	1,6	6	14,0	0,7
Beispiel 107 180	1,0	17	14,3	3,4
Vergleichs- beisp. 61 45	4,8	11	13,1	2,3
Vergleichs- beisp. 62 80	3,6	13,5

Patentansprüche;

209833/0990

Beispiele 27

Patentansprüche

1. Verfahren zur Herstellung eines bauschigen Garns mit einem kontrollierten Restdrall, dadurch gekennzeichnet, daß man ein thermoplastisches Kunstfadengarn einer Twistbehandlung, einer Wärmef ixierungsbehandlung in einer ersten Heizeinrichtung und einer Enttwistbehandlung unterwirft, das Garn unter Rotation mittels einer Fluid-Düse in eine zweite Heizeinrichtung einführt und das Garn in der zweiten Heizeinrichtung erneut wärmefixiert, wobei das Garn während der Rotation durch die Fluid-Düse und während der erneuten Wärmefixierung durch die zweite

| Heizeinrichtung in praktisch entspanntem Zustand gehalten wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dem Garn mittels der Fluid-Düse eine Rotationsbewegung in einer Richtung entgegengesetzt zur iPwistrichtung erteilt wird, um dadurch ein praktisch drallfreies Fadengarn zu erhalten,

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dem Garn mittels der Fluid-Düse eine Rotation in der gleichen Richtung wie die Twistrichtung erteilt wird, wodurch ein Garn mit einem erhöhten Restdrall erhalten wird.

4-, Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das | Garn so befördert wird, daß es mit der Wandoberfläche der zweiten Heizeinrichtung nicht vollständig in Kontakt kommt.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Garn so befördert wird, daß es nur an den Einlaß- und Auslaßenden mit der zweiten Heizeinrichtung in Kontakt kommt.

6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Garn während der Rotation durch die Jluid-Düse unter einer Spannung von weniger als 0,070 g/Benier gehalten wird.

7. Verfahren nach Anspruch I₁ dadurch gekennzeichnet, daß das Garn unter einer Spannung von weniger als 0,0^0 g/Denier gehalten

209833/0990

8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Garn unter einer Spannung von weniger als 0,025 g/Denier gehalten wird.

9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die übermäßige Einführungsrate des Garns in die zweite Heizeinrichtung bei oberhalb 4- % gehalten wird.

^;0. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die übermäßige Einführungsrate des Garns in die zweite Heizeinrichtung bei oberhalb 6 % gehalten wird.

11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die übermäßige Einführungsrate des Garns in die zweite Heizeinrichtung bei über 10 % gehalten wird.

12. Verfahren nach Anspruch 5j dadurch gekennzeichnet, daß die Winkel des Garns gegenüber den Einlaß- und Auslaßendender zweiten Heizeinrichtung so gewählt werden, daß dann, wenn der Einlaßkontaktpunkt und der Auslaßkontaktpunkt des Garns in der zweiten Heizeinrichtung auf eine Querschnittsfläche senkrecht zur Achse der Heizeinrichtung projiziert werden, die beiden pro~ jizierten Punkte durch einen Bogen eines Kreises oder einer Ellipse miteinander verbunden sind und beim Verbinden dieser beiden produzierten Punkte mit dem Zentrum des Kreises oder der Ellipse ein Winkel von mindestens 90° gebildet wird und daß dann, wenn der Bogen ein Teil des Bogens der Ellipse ist, die Ellipse ein Verhältnis von langer Achse zu kurzer Achse von nicht mehr als 2,0 aufweist.

13. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Garn unter den folgenden Bedingungen behandelt wird: _ei l·. 1,0 (cm)
20°> O₁ > 0°
e_o ^ 30,0 (cm)

^ Θ₂> 0°

209833/0990

wobei bedeuten: e* = der Abstand zwischen dem Auslaßkontaktende des Garns in der zweiten Heizeinrichtung und dem Zentrum des Fluid-Düseneinlasses, Q_x. ■ der durch die das Auslaßkontaktende mit dem Zentrum des Einlasses der Twistbahn verbindende Linie und die axiale Linie der zweiten Heizeinrichtung an dem Auslaßkontaktende gebildete Winkel, e₂ ~ &^ev Abstand zwischen dem Zentrum der Düsentwistbahn und den Twist fixierpunkten und θρ = der durch die das Zentrum mit dem Düsentwistbahnauslaß verbindende Linie und die axiale Linie der Düse an dem Auslaßzentrum gebildete Winkel.

14. Verfahren nach Anspruch 13» dadurch gekennzeichnet, daß 15° > Q> 0°.

15· Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Eeynoldsche Zahl eines Fluids in dem Twistteil der Fluiddüse größer als 1000/und bis zu 5000 beträgt.

16. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Eeynoldsche Zahl (Re) des in den Twistteil der Fluid-Düse eingeführten Fluids größer als 1000 ist und die Gleichung erfüllt:

(-0,0433 T₂ + 15,13)(2,02 χ 10²)xDe°'²⁰⁰> Ee

> (0,040 T₁ - 0,045 T₂ + 4,2)(0,877 x 10² De⁰'³⁶⁶) worin T₁ die erste Wärmefixiertemperatur (⁰C), T₂ die zweite Wärmefixiertemperatur (⁰C) und De der Denierwert des Fadengarns bedeuten.

17. Verfahren nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Eeynoldsche Zahl bei einem Wert von mehr als 1000 gehalten wird und der folgenden Gleichung genügt:

(-0,0450 T₂ + 14,90X2,89 x 10²) De⁰'¹²⁸^ Ee

> (0,025 T₁ - 0,0450 T₂ + 8,40)(2,08 χ 10²) De⁰'¹⁹⁴

18. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das

209833/0990

thermoplastische Kunstfadengarn einen Denierwert von 15 bis 300 aufweist.

19· Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei dem Fadengarn um ein Polyäthylenterephthalatgarn, ein Poly-E-capramidgarn oder ein gemischtes Garn handelt.

20. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Fluid Luft, Stickstoff, Kohlendioxydgas oder Mischungen davon in beliebigen Kombinationen verwendet wird.

209833/0990

ι ** ·* Leerseite