DE2157485A1 - Sende-Empfangs-Anlage mit einer adaptierenden Strahleranordnung - Google Patents
Sende-Empfangs-Anlage mit einer adaptierenden StrahleranordnungInfo
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Description
Stuttgart, 18· November 1971
Hughes Aircraft Company SP 2426 S/kg
Centinela Avenue and
Teale Street
Culver City, Galif., V.St.A.
Sende-Empfangs-Anlage mit einer adaptierenden
Strahleranordnung
Die Erfindung bezieht sich auf eine Sende-Empfangs-Anlage mit einer aus einer Vielzahl adaptiv phasengesteuerter
Strahlungselemente bestehenden Strahleranordnung·
Die Verteilung elektromagnetischer Energie, die von einer Apertur in die Atmosphäre abgestrahlt wird, weicht infolge
von Inhomogenitäten des Brechungsindex, die durch dichte Schwankungen der Atmosphäre bedingt sind, von der durch
Beugungserscheinungen begrenzten, idealen Verteilung ab, wie sie im Vakuum vorhanden wäre· Der öffnungswinkel der
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Strahlungskeule, deren Richtung und die Intensitätsverteilung innerhalb der Strahlungskeule werden von
solchen Dichteschwankungen beeinflußt· Zu den Hauptursachen für Dichteschwankungen gehören atmosphärische
Turbulenzen und die Erwärmung, die durch eine Absorption der abgestrahlten Energie bedingt ist. Im Falle atmosphärischer
Turbulenzen hängt die Wirkung der Inhomogenitäten von der Stärke der Turbulenzen und der Weglänge ab. Bei
zunehmender Stärke der Turbulenzen und/oder bei zunehmender Länge des Weges sind die ersten feststellbaren
Wirkungen Änderungen in der Richtung des Strahles (Strahlwandern)
und solche, die mit zufälligen Phasenverschiebungen im Strahlquerschnitt (Kohärenzverlust) zusammenhängen.
Die Verteilung der abgestrahlten Energie weicht erheblich vom Idealzustand ab, wenn die von verschiedenen
Stellen der Apertur abgestrahlte Energie an der Empfangsstelle nicht mehr phasenkohäreiit ist·
Beispielsweise werden die Eigenschaften von Lasersystemen
mit sehr geringer Strahlbreite (große Apertur), deren Strahlung die Atmosphäre durchdringt, durch atmosphärische
Turbulenzen und manchmal auch durch Effekte nichtlinearer
Ausbreitung bedeutend vermindert. Turbulenzen haben vor allem die folgenden drei nachteiligen Wirkungen auf die
Ausbreitung, nämlich eine Verbreiterung der Hauptkeule des Strahlungsdiagrammes, wodurch sowohl das Auflösungsvermögen als auch die Leistung am Ziel vermindert wird,
eine zeitlich wechselnde Abweichung der Richtung der Hauptstrahlungskeule von der vaJsqt den Bedingungen des
freien Raumes zu erwartenden Richtung und eine in hohem Maße unregelmäßige und ze?Ltlieli schwankende Form des
Strahlungsdiagrammeη·
209838/0103
Ea ist möglich, die ungünstigen Einflüsse der Atmosphäre
auf das Strahlungsdiagramm einer großen Apertur zu vermindern, indem an ihrer Stelle eine Gruppe kleinerer
Aperturen verwendet wird, deren Phase adaptiv gesteuert wird. Wenn jedes der einzelnen Elemente der Gruppe klein
genug ist, daß sein Strahlungsdiagramm beugungsbegrenzt ist, können nahezu beugungsbegrenzte Eigenschaften von
der ganzen Gruppe erzielt werden, indem die relativen Phasen der Anregungsquellen, welche die verschiedenen
Strahlungselemente speisen, in solcher Weise adaptiv geändert werden, daß die atmosphärischen Yiirkungen kompensiert
werden. Die Verwirklichung dieses Konzeptes erfordert die Fähigkeit zum Messen und Ändern der relativen
Phase der abgestrahlten Energie am Ziel«
Der Erfindung liegt demnach die Aufgabe zugrunde, eine Sende-Empfangs-Anlage der eingangs beschriebenen Art so
auszubilden, daß sie unmittelbar die Phasengleichheit aller ausgesendeten Strahlen am Ziel festzustellen und
dadurch die Phasenlage der von den einzelnen Strahlungselementen ausgesendeten Strahlen so zu steuern vermag,
daß alle ausgesendeten Strahlen am Ziel in Phase sind.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, daß die Sende-Empfangs-Anlage eine Modulationseinrichtung
zur Modulation der von den einzelnen Strahlungselementen ausgesendeten Strahlen und eine Steuereinrichtung
umfaßt, die auf die Modulationskomponenten in dem empfangenen Teil der von einem Ziel reflektierten
Energie anspricht und die relative Phasenlage der verachiedenen ausgesendeten Strahlen derart einstellt, daß
die elektromagnetischen Felder dieser Strahlen am Ziel im wesentlichen in Phase sind.
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Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
wird das Schwingen variabler Phasenschieber, die den Strahlungselementen einer optischen Strahleranordnung
zugeordnet sind, dazu benutzt, jeden der ausgesendeten Strahlen mit einer anderen, charakteristischen Frequenz
phasenzumodulieren. Beim Empfang der Energie von einem Ziel liefern Amplitudendemodulatoren und auf jede der
Modulationsfrequenzen abgestimmte Filter Signale zur Steuerung eines Kompensationsphasenschiebers in jedemder
Sendekanäle, um den Zustand der Phasengleichheit aller abgestrahlten Felder am reflektierenden Ziel zu
W gewährleisten. Für jeden ausgesendeten Strahl ist die Größe der Amplitudenmodulationskomponente in der empfangenen
Energie mit der zugeordneten Modulationsfrequenz eine Anzeige für die Abweichung der Phasenlage
ihres elektromagnetischen Feldes vom gleichphasigen Zustand am Ziel. Die Phasenlage der empfangenen Amplitudenmodulationskomponenten
ist eine Angabe über die Polarität des Phasenfehlers des zugeordneten Sendekanals.
Der Vorteil der erfindungsgemäßen Sende-Empfangs-Anlage
bei der adaptiven Steuerung der Strahlungselemente besteht darin, daß der Zustand der Phasengleichheit
am Ziel unmittelbar gemessen wird. Da das von jedem Strahlungselement abgestrahlte Feld durch
seine Modulationsfrequenz gekennzeichnet ist, ist eine
Trennung der empfangenen Information in Fehlerkomponenten, die jeweils einem und nur einem Weg zugeordnet sind,
leichter möglich und erfordert keinen Überlagerungsempfang
oder komplizierte Berechnungen. Es ist daher möglich, die Erfindung auch bei solchen Anlagen zu verwenden, die
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keinen in der Phase abgeglichenen, Mehrkanal-Überlagerungsempfänger
aufweisen, sondern nur einen einzigen Empfangskanal, der keinen gemeinsamen Weg mit
einem der Sendekanäle zu haben braucht.
Weitere Einzelheiten und Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung der in der
Zeichnung dargestellten Ausführungsformen der Erfindung·
Die der Beschreibung und der Zeichnung zu entnehmenden Merkmale können bei anderen Ausführungsformen der Erfindung
einzeln für sich oder zu mehreren in beliebiger Kombination Anwendung finden. Es zeigen
Fig. Λ das Blockschaltbild einer Sende-Empfangs-Anlage
nach der Erfindung,
Pig· 2 das Diagramm des elektromagnetischen Gesamtfeldes am Ziel zur Erläuterung der Phasen-Amplituden-Modulationsumwandlung,
von der die Erfindung Gebrauch macht,
Fig. 3 das Blockschaltbild einer Sende-Empfangs-Anlage
nach der Erfindung, bei der jedes Strahlungselement adaptiv gesteuert ist,
Fig. 4 das Blockschaltbild eines Teiles der Sende-Empfangs-Anlage
nach Fig. 3 mit zusätzlichen Schaltungsanordnungen zum Einhalten einer von
der Zielentfernung unabhängigen, genauen Bezugsphase,
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Fig. 5 das Blockschaltbild eines phasenkompensierten
Empfängers, der für die Anlagen nach den Fig, 1, 3 und 4 geeignet ist» und
Fig. 6 die schematische Darstellung einer optischen
Strahleranordnung, die von einem einzigen Laser-Leistungsverstärker
und einem einzigen Fernrohr zum Aussenden einer Vielzahl adaptiv gesteuerter Strahlen Gebrauch macht.
Die Erfindung wird am besten verständlich, wenn zunächst " die grundlegende Anordnung nach Fig· 1 mit nur zwei Strahlungselementen
betrachtet wird. ?/ie ersichtlich, erregt ein Laser 12 über Sendewege 18 und 20 Strahlungs- oder
Aperturelemente 14 und 16. Der Weg 18 enthält einen
Leistungs- oder Strahlteiler 22 und einen elektronisch steuerbaren Phasenschieber 24. Ber Sendeweg 20 enthält
den Strahlteiler 22, einen Spiegel 26 und einen Strahlteiler
28·
Die Strahlungs- oder Aperturelemente 14 und 16, die je
eine Fokussieroptik, beispielsweise ein Fernrohr, enthalten können, senden je einen Strahl 30 bsw» 32 ans^
) um ein Ziel 34 zu beleuchten· Ein Teil der von Ziel 3*
reflektierten Gesamtenergie, der als Strahl 36 angedeutet
ist, wird von dem Aperturelemcmt 16 ömpfangen
und mit Hilfe von Strahlteilern 28 und 38 einen Mischer
40 in Form einer Photodiode sugeführfc· Die empfangene
Energie wird im Mischer 40 mit einem Signal optischer
Frequenz überlagert, das voa einem Laser
wird, und dann im ZF-Verasärker 44 veretätkt» B&s
gangssignal des 2F«*7ersfcärkera 44 wird von eln#m A&pli·*
tudendemodulEGor 46 verarbeitet? dcv fda
BAD ORIGINAL
erzeugt, dessen Amplitude gemäß der Umhüllenden des vom ZF-Verstärker 44 gelieferten ZF-Signales schwankt.
Das Ausgangs signal des Amplitudendemodulators 46 wird einem Bandpaß 48 zugeführt, der auf eine Frequenz <y
abgestimmt'ist und dessen Ausgangssignal einem Phasendetektor 50 als ein Eingangssignal zugeführt wird· Das
Ausgangssignal des Phasendetektors 50 hat eine Amplitude
A sin 0, wobei A eine Funktion der Größe des vom Bandpaß 48 zugeführten Signales und 0 der Phasenwinkel zwischen
dem letztgenannten Signal und einem Bezugssignal co ist,
das von einem Bezugsoszillator 52 zugeführt wird.
Das Ausgangssignal des Phasendetektors 50 wird mit Hilfe
eines Transformators 54- zum Bezugssignal # addiert und
es wird das Summensignal dem elektronisch gesteuerten Phasenschieber 24 zugeführt. Der Phasenschieber 24, bei
dem es sich um einen beweglichen Spiegel oder eine elektrooptische Anordnung handeln kann, ändert die effektive Länge
des Übertragungsweges 18 oder die resultierende Phasenverschiebung in Abhängigkeit von dem ihm zugeführten
Signal.
Die optischen Signale, welche die Aperturelemente 14 und
16 erregen, haben die gleiche Frequenz, sind jedoch gewöhnlich nicht in !Phase. Diese beiden Aperturelemente
strahlen Energie in Richtung auf ein gemeinsames Ziel 54-ab
und es erleiden die von diesen Elementen ausgehenden Felder gewöhnlich wegen unterschiedlicher Weglängen eine
weitere 'Differenz-Phasenverschiebung am Ziel. Das Gesamtsignal am Ziel 34- ist daher
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oder
Er - 2Ar cos ß0 cos '(«?ct + ßo/2), (2)
wenn # die Frequenz des Lasers 12 und ß die Gesamtphasendifferenz
am Ziel ist. Die Interferenz der beiden Feldkomponenten hat ein räumliches Interferenzbild mit
einer sinusförmigen Umhüllenden 56 zum Ergebnis (Fig. 2).
In Fällen, in denen β zeitlich schwankt, wandert das Interferenzbild über dem Zielbereich hin und her.
Die Modulation mit Hilfe des elektronisch steuerbaren Phasenschiebers 24 erzeugt eine Phasenschwankung
- "Pe + ^m sin V'
in der β eine unmodulierte korrigierende Phasenverschiebung
ist, die vom Phasendetektor 50 ausgeht, um die gewünschte
Phaseneinstellung zu bewirken. Der resultierende Phasenfehler ßQ am Ziel 34 schwankt ebenfalls in diesem
Bereich, d.h.,
wobei β der durch atmosphärische oder sonstige Störungen
bedingte Phasenfehler ist, der durch die Phasenverschiebung ßn korrigiert werden soll. Infolgedessen schwingt
1 c
das Interferenzbild am Ziel vor und zurück. Daher führt " die von dem Phasenschieber 24 erzeugte Phasenmodulation
zu einer Amplitudenmodulation mit der Schwingfrequenz in dem Gesamtsignal am Ziel und infolgedessen auch in dem
empfangenen Echosignal.
Der Vorgang der Amplitudenmodulation nach Gleichung (3) ist in Fig. 2 noch von einem anderen Standpunkt, nämlich
dem einer festen Phasenverschiebung /3 , veranschaulicht.
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Bei einem Phasenfehler /5. rechts vom Scheitelpunkt
der Phasenfehlerkurve 56, in der Λ « /3 gilt, ist
die Amplitudenmodulation 58 in Phase mit der Schwingungsquelle, nämlich dem Oszillator 52 nach Fig. 1.
Bei einem Phasenfehler ßp links vom Scheitel der Phasenfehlerkurve
56, ist die Modulationsumhüllende 60 um 180°
außer Phase· Für ß„ = 0>n verschwindet die Grundkomponente
der Modulation· Infolgedessen hat die Anlage nach Fig. 1 die für ein rückgekoppeltes Regelsystem geforderten
Eigenschaften, indem der Mittelwert des Phasenschiebers 24, nämlich A0, so geregelt wird, daß ^a - ßQ gegen Null
geht, wodurch der gleichphasige Zustand am Ziel 34 hergestellt wird. Insbesondere ist zu beachten, daß der
Wert des Ausgangssignales des Phasendetektors. 50 solcher
Art ist, daß der mittlere Phasenwert des Übertragungsweges 18 den gleichphasigen Zustand am Ziel herstellt·
Die Ausdehnung des erfindungsgemäßen Prinzips der Herstellung der Gleichphasigkeit am Ziel auf mehr als einen
phasengesteuerten Übertragungsweg ist in Fig. 3 veranschaulicht. In Fig. 3 wurde jedem Element der verschiedenen
Übertragungswege die gleiche Bezugsziffer gegeben wie
dem entsprechenden Element des Übertragungsweges 18 nach · Fig. 1 und es bezeichnet ein Buchstabe a, b oder c diejenigen
Elemente, die dem Übertragungsweg 62 bzw, 64 und 66 zugeordnet sind. Weiterhin sind bei der Anlage nach ·
Fig. 3 in jedem Übertragungsweg zwischen die Phasenschieber 24 und die Strahlungselemente 14 optische Verstärker
25 angeordnet. Außerdem ist in Fig, 3 zur Ver
allgemeinerung ein besonderer Empfangskanal 68 mit einer
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getrennten Empfangsapertur 70 und einem zugeordneten
Spiegel 72 zur Strahllenkung dargestellt. Beim Betrieb der Anlage nach Fig. 5 wird die Phase jedes elektronisch
steuerbaren Phasenschiebers 24a bzw. 24b oder 24c mit
einer eigenen charakteristischen Frequenz ο·>
variiert. Die entsprechende Amplitudenmodulationskomponente, die, wie oben anhand Figt 2 erläutert, in dem reflektierten
Echosignal vorhanden ist, wird nach dem Empfang von dem ZF-Träger mit Hilfe des Amplitudendemodulators 46 und
von den anderen Modulationsfrequenzkomponenten mit Hilfe des auf die Frequenz G)n abgestimmten Bandpasses 48 abgetrennt.
Daher ist die Korrektions-Phasenverschiebung /'* , die von jedem der elektronisch steuerbaren Phasenschieber
eingeführt wird, eine Funktion der Modulation, die durch die Schwingung nur dieses Phasenschiebers eingeführt wird.
Das Ausgangs signal des 2F~^erstärkers 44 wird auch einem
Verbraucher 47 zugeführt, bei dem es sich um ein Darstellung
3~ oder Rechengerät hBiidsl.n teoni und der von der in
dem ZF-Signal enthaltenen Zielinformation Gebrauch macht.
Es ist zu beachten, daß die bei der Anlage nach Fig. 1 verwendete Technik von einem Übertragungsweg als ungeregeltem
Bezugskanal Gebrauch macht und die Phase des gesteuerten Kanales so eingestellt wird, daß am Ziel der gleichphasige
Zustandhergestellt wird. Wenn diese Lösung auf eine größere Gruppe adaptiv gesteuerter Strahlungselemente
ausgedehnt wird, entstehen beim Herausziehen der gewünschten Fehlerinformation, die jedem der adaptiv geregelten
Kanäle zugeordnet ist, durch einfaches Filtern Komplikationen· Diese Komplikationen beruhen auf den Intermodular
tionsprodukten, die sich aus der Wechselwirkung zwischen
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den Phasenmodulationen ergeben, die den einzelnen ausgesendeten Strahlen aufgeprägt werden. Eine Möglichkeit
zum Vermeiden dieses Intermodulationsproblemes besteht in der Anwendung einer Folgeschalttechnik, bei
der nur das Bezugselement und ein anderes Element, für das die Phasengleichheit hergestellt werden soll, gleichzeitig
strahlen. Wenn die richtige Phasenlage für einen bestimmten gesteuerten Kanal hergestellt worden ist,
wird dieser Kanal abgeschaltet und die gleiche Operation mit den anderen Kanälen wiederholt. Die Schaltfolge wird
mit einer Folgefrequenz ausgeführt, die ausreichend hoch ist, um die Schaltfolge zu beenden, bevor eine wesentliche
Änderung in den erforderlichen Phasenkorrekturen eintreten kann. Da für jeden Sendekanal die Gleichphasigkeit
zum Bezugskanal hergestellt worden ist, bevor das nächste Strahlungselement eingeschaltet wird, besteht
keine Notwendigkeit, die vorher eingestellten Elemente wieder abzuschalten. Daher kann die Phase für jedes
Element der Strahleranordnung in einer Folge eingestellt werden, welche die gesteuerten Sendekanäle nacheinander
einschaltet.
Als Alternative zu der Technik, bei der die Phase jedes geregelten Übertragungsweges gegenüber einem Bezugskanal
bestimmt wird, mißt und korrigiert das System nach Fig. den mittleren Phasenfehler in jedem Übertragungsweg im
Vergleich zu allen anderen gleichzeitig betrachteten Kanälen. Bei der Ausführungsform nach Fig. 3 ist die
synchron demodulierte Komponente mit der Frequenz a ein Maß für den Durchschnitt des Sinus der Phasenfehler
des Kanäles m im Vergleich zu allen anderen Kanälen·
Jedes Fehlersignal S~ vom mten Phasendetektor kann dann
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dazu benutzt werden, den Phasenfehler in dem mten Kanal, der das mte Strahlungselement speist, zu korrigieren.
Das System der verteilten Bezugsgröße nach Fig. hat den wichtigen Vorteil, daß der Verlust einer beliebigen
Signalkomponente (A = 0) infolge einer Ausbreitungsoder Gerätestörung nicht die Betriebswirksamkeit der
übrigen Kanäle beeinträchtigt. Die Arbeitsweise des Systems mit verteilter Bezugsgröße ist dem bekannten
Homodynverfahren vergleichbar. Für diesen Vergleich ist das Eingangssignal dem phasenmodulierten Signal eines
bestimmten Sendekanales analog, während die Rolle eines P Bezugsoszillators die phasenrichtige Summe der Gesamtheit
der vom Ziel zurückgeworfenen Signale der übrigen Kanäle übernimmt.
Die Erfindung kann auch dazu benutzt werden, Frequenzfehler sowie Phasenfehlerkorrekturen zu kompensieren,
zumal Frequenzfehler als Phasenfehler betrachtet werden können, die annähernd als Funktion der Zeit linear zunehmen.
Solche Frequenzfehler können sich aus einer Oszillatordrift sowie unterschiedlichen Dopplerverschiebungen
ergeben. Der Ausdruck "unterschiedliche Dopplerverschiebungen" soll Unterschiede zwischen den Dopplerverschiebungen
der verschiedenen ausgesandten Strahlen bezeichnen.
Obwohl bei den Sende-rEmpfangs-Anlagen nach den Fig. 1
und 3 die von jedem der Strahlungselemente abgestrahlte · Energie von einem gemeinsamen optischen Sender oder Laser
stammt, kann bei einer anderen Ausführungsform der Erfindung
in jedem Sendekanal ein eigener Laser benutzt werden.
Die Arbeitsweise des Systems würde unverändert bleiben,
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abgesehen davon, daß die Korrekturspannungen Sj.
eher einem frequenzbestimmenden Element, beispielsweise einem Spiegel innerhalb des Laserresonators,
als einem die Phase steuernden Element zugeführt würde· Eine solche Technik umgeht die Ansammlung einer übermäßigen
Phasenverschiebung durch eine Änderung der ausgesandten Frequenz jedes Strahlungselementes zur Kompensierung
von Frequenzfehlerne Allerdings kann eine solche Ausbildung der erfindungsgemäßen Anlage wegen der Notwendigkeit,
eine Vielzahl von optischen Sendern einzusetzen, erhöhte Kosten erfordern, obwohl Strahlteiler
eingespart würden. Außerdem müsste jeder Laser mit einer eigenen "SelbstStabilisierungsschleife11 versehen sein,
um dessen Frequenz während der Zielsuche zu stabilieieren. Die Frequenzstabilität der Vielzahl von optischen Sendern
muß in einem solchen Maß gewährleistet sein, daß die Frequenz innerhalb des Fangbereiches der Regelschleifen
bleibt.
Wenn die Modulationsfrequenzen *>
zu niedrig gewählt werden, besteht die Möglichkeit der Interferenz mit durch das Ziel oder atmosphärische Szintillation bedingten
Modulationen. Wenn andererseits die kennzeichnende Modulationsfrequenz zu hoch gewählt wird, können Probleme
hinsichtlich der Phasensynchronisation zwischen des? Bezugsfrequenz und dem empfangenen Signal entstehen. Bei
der vorstehenden Erläuterung der grundlegenden Prinzipien der Erfindung war angenommen worden, daß entweder die
kennzeichnenden Frequenzen W ausreichend niedrig oder die Übertragungswege ausreichend kurz waren, um für alle
praktischen Zwecke den Vorgang der Phasendetektion als
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synchron betrachten zu können. Es wurde also angenommen,
daß zwischen dem empfangenen und dem Phasendetektor 50 zugeführten Eingangssignal und dem vom
Bezugsoszillator 52 zugeführten Bezugssignal kein Zeitschlupf oder Phasenfehler bestand.
Im allgemeineren Fall, bei dem das empfangene Signal wegen des zurückgelegten Weges um die Zeit T zeitlich
verzögert ist, ist die Steuerspannung S^ , die von dem
mten Phasendetektor geliefert wird, eine Punktion von cosO^x). Wenn <vmt in die Nähe des Wertes 7Γ/2 kommt,
verschwindet das Signal S^m unabhängig von Phasenfehlern
am Ziel. Wenn co f dem Wert nTT gleicht, wobei η eine
ungerade ganze Zahl ist, wird das Vorzeichen des Fehlersignales Sp umgekehrt und das System rastet auf den
Minima anstatt auf den Maxima des Gesamtstrahles ein (siehe Kurve 56 in Fig. 2). Daher muß in einem unkompensierten
System der Wert von fc>m"t beschränkt werden. Eine
solche Beschränkung des Wertes des Gliedes Wt bestimmt
den höchsten zulässigen Yfert von co für eine gegebene
Maximalentfernung. Da jedoch hohe Modulationsfrequenzen manchmal erwünscht sind, um Rauschprobleme zu reduzieren
oder größere Frequenzabweichungen unterzubringen, kann ψ es erwünscht sein, Einrichtungen zur Kompensation der
Laufzeit X vorzusehen.
Ein Verfahren zur Kompensation der Zeitverschiebung zwischen dem Bezugssignal, das für die Synchrongleichrichtung
im Phasendetektor 50 benötigt wird, und der durch die Demodulation des empfangenen Signals abgelösten
Modulationskomponente (Kurve 58 in Fig. 2) besteht darin, aus der bekannten oder gemessenen Ziel·»
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entfernung die damit verknüpfte Phasenverzögerung zu berechnen und die vorhandene Phasenverschiebung durch
Einführen einer Verzögerung in den Weg des Bezugssignales zum Synchrondetektor zu kompensieren.
Eine allgemeiner anwendbare Methode zur Kompensation des Verlustes des Synchronismus zwischen dem Bezugssignal für den Phasendetektor der Regelschleife und
dem modulierten Echosignal besteht darin, die Bezugs-Modulationsfrequenz
co in Form der Modulation eines
Trägers auszusenden und das zugeordnete Echosignal derart zu verarbeiten, daß das ausgesendete Bezugssignal als Bezugsgröße für den Synchrondetektor benutzt
werden kann. Da sowohl das Eingangssignal als auch das Bezugssignal für den Phasendetektor in diesem Fall die
gleiche Laufzeitverzögerung erfahren, kann unabhängig
von dem Wert des Gliedes #LfP eine reine Synchrondetektion
erfolgen· Bei einer Anlage, wie sie in Fig. dargestellt ist, können am einfachsten diejenigen Trägerund
Modulationsarten gewählt werden, die bereits vorhanden sind, nämlich eine Phasen- oder Frequenzmodulation
der optischen Träger. Fig. 4- veranschaulicht einen Sendekanal und den Empfangskanal der Anlage nach Fig.
mit den zur Lösung des oben beschriebenen Synchronisationsproblems erforderlichen Abwandlungen. Der Sendekanal
in Fig. 4 ist allgemein mit 62' bezeichnet und es tragen dessen Elemente, die gleichen Elementen des
Kanals 62 in Fig. 3 entsprechen» in Fig. 4 die gleichen Bezugsziffern wie in Fig. 3· In Fig. 4 ist zur Erläuterung
der Kompensation der Laufzeitverzögerung nur ein Sendekanal dargestellt· In der Praxis müssten Jedoch die
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zur Kompensation dienenden Änderungen in jedem der Sendekanäle vorgesehen werden, also bei der Anlage
nach Fig. 3 auch in den Kanälen 64 und 66, wie es
im folgenden für den Kanal 62' beschrieben wird.
Bei der Anordnung nach Fig. 4 wird die vom Sendelaser 12 (Fig. 3 gelieferte optische Energie von
einem elektronisch gesteuerten Phasenschieber 24a moduliert und von dem Strahlungselement 14a ausgesendet.
Die von dem Strahlungselement 14a ausgehende
fc Energie wird zusammen mit der von anderen, in Fig. 4
nicht dargestellten Strahlungselementen gelieferten Energie am Ziel 34 reflektiert. Ein Teil dieser reflektierten
Energie wird von der Antenne 70 aufgefangen und mit Hilfe des Spiegels 72, des Strahlteilers 38,
des Mischers 40 und des Oszillatorlasers 42 in der gleichen Weise verarbeitet, wie es für die Anlage nach
Fig. 3 beschrieben worden ist. Das Ausgangssignal des
Mischers 40 wird nach einer Verstärkung im ZF-Verstärker 46 parallel dem Amplitudendemodulator 48 und einem Begrenzer
78 zugeführt. Der Begrenzer 78 beseitigt die
vorhandene Amplitudenmodulation und es wird- sein Ausgangssignal mit Hilfe eines üblichen Frequenzdiskrimi-
" nators 80 demoduliert. Das Ausgangssignal des Diskrininators
80 wird parallel einem Bandpaß 82 mit der Frequenz to^, der dem Sendekanal 62' zugeordnet ist, und
weiteren gleichartigen Bandpässen zugeführt, die auf die Frequenzen abgestimmt sind, die den übrigen, nicht
dargestellten Sendekanälen zugeordnet sind. Wenn beispielsweise Kanäle 64' und 66' dargestellt wären, würde
das Ausgangssignal des Frequenzdiskriminators 80 von Bandpässen mit den Frequenzen «~ ^^ ^x verarbeitet
werden.
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Das Ausgangssignal des Frequenzdiskriminators 80
enthält alle kennzeichnenden Frequenzen 6J mit
einer zeitlichen Verzögerung, die der Länge des Sende-Empfangs-Weges für das empfangene Signal entspricht.
Die Ausgangssignale der Bandpässe, wie das Ausgangssignal des dem Sendekanal 62' zugeordneten
Bandpasses 82, könnten als Bezugssignal für den Phasendetektor des zugeordneten Kanales benutzt werden, also
beispielsweise für den Phasendätektor 50su Bei der
Ausführungsform nach Fig. 4 wird jedoch das Ausgangssignal
des Bandpasses zur Steuerung einer phasenverriegelten Schleife 84- benutzt, die einen Phasendetektor
86, ein Schleifenfilter 88 und einen spannungsgesteuerten Oszillator 90 umfaßt. Der Phasendetektor
86 vergleicht die Phase zwischen dem Oszillator 90 und dem Ausgangssignal des Bandpasses 82.
Das Ausgangssignal des Phasendetektors wird dann, nachdem es das Schleifenfilter 88 passiert hat, dazu
benutzt, den spannungsgesteuerten Oszillator 90 derart
einzustellen, daß dessen Frequenz und Phase das Signal des Filters 82 wiedergibt· Das Ausgangssignal
des Oszillators 90 wird auch dem Phasendetektor 50a
zugeführt, indem es als Bezugssignal für das empfangene, modulierte Signal mit der Frequenz Q^ benutzt wird,
das dem Phasendetektor 50a über den Bandpaß 48a zugeführt wird·
Das Ausgangssignal des Phasendetektors 50& wird zu dem
Signal des Bezugsoszillators 52a mit Hilfe des Transformators
54a addiert· Das Summensignal'wird dann dem
elektronisch, gesteuerten Phasenschieber 24a zugeführt,
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um das ausgesendete Signal mit der kennzeichnenden Frequenz «,. phasenzumodulieren und den Mittelwert
der Phasenlage des Kanales so einzustellen, daß die Energie dieses Kanales am Ziel 34- mit der Energie
anderer, in Fig. 4 nicht dargestellter Sendekanäle in Phase ist.
Wie ersichtlich, arbeiten Anlagen nach der Erfindung auch mit einer getrennten oder sogar weit entfernten
Empfangsapertur. Diese Eigenschaft ist bei manchen fc Anwendungen aus einer Anzahl von Gründen erwünscht,
nicht zuletzt wegen der Ausschaltung von Rückstreuungsund Kreuzkopplungsproblemen, die solchen Systemen eigen
sind, welche die gleiche Apertur zum Senden und Empfangen benutzen. Es können jedoch manchmal gewisse Einsparungen
erzielt werden, wsnn sich die Sende- und Empfangseinrichtungen diese gleiche Apertur teilen, und es ist
die Erfindung natürlich auch tai Bedarf an Anlagen mit gemeinsamer Sende- aid Empfangseinrichtung anpaßbar.
Bei manchen Anwendungen kann es erwünscht sein, die Größe der Empfangsapertur bis über die Kohärenzlänge auszudehnen,
um das Signal-Rausch-Verhältnis für entfernte Ziele zu ver- W bessern. In solchen Fällen kann eine adaptive Regelung
der Empfangsanordnung benutzt werden·
Eine Möglichkeit zur adaptiven Regelung des Empfangssystems in dem Fall, daß zum Senden und Empfangen die
gleiche Apertur verwendet wird, würde darin bestehen, die Phasenfehlerinformation Sp, die dem System zur
Phasensteuerung der Sendekanäle entzogen wird, in offener Schleife zur Korrektiv der Phasenfehler in den Empfangswegen
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zu benutzen. Eine solche Lösung ist jedoch mit dem Kachteil behaftet, daß das Sendesystem alle Phasenfehler
in den Sendewegen, einschließlich in etwa verwendeten optischen Verstärkern, sowie in den sich an die Apertur
anschließenden Strahlungswegen ausgleicht. Da weiterhin eine solche Lösung eine Linearität der Medien erfordert,
ist sie auf kleine Pegel der ausgesendeten Leistung begrenzt.
Eine andere Möglichkeit besteht darin, ein adaptiv geregeltes Empfangssystem mit einer getrennten Phasenmodulation
mit kennzeichnenden Frequenzen zu verwenden, die analog zu dem oben beschriebenen Sendesystem jedem
Empfangskanal zugeordnet sind. Ein solches Vorgehen erfordert jedoch die Verdopplung der Anzahl an Schwingfrequenzen
beim Senden und erhöht infolgedessen das Problem möglicher Intermodulationen.
Eine Methode zur adaptiven Regelung einer Vielzahl von Empfangskanälen, die am besten an viele verschiedene
Anwendungszwecke angepaßt werden kann, mißt die Phasendifferenz
zwischen den ZF-Empfangskanälen und verwendet
diese Differenz für eine solche Steuerung von Phasenschiebern in den Empfangskanälen, daß die Phasendifferenzen
zwischen den Kanälen auf Null reduziert werden. Eine entsprechende Ausführungsform der Erfindung ist in Fig.
veranschaulicht. Die Anlage nach Fig. 5 weist eine Anzahl Empfangsaperturen 70a, 70b, 70c und 7Od auf, die der
Empfangsapertur 70 der Anlagen nach den Fig. 3 und 4·
entsprechen. In gleicher Weise sind in jedem Empfangskanal ZF-Verstärker 44a bis 44d vorhanden, die dem
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ZF-Verstärker 44 der Anlagen nach den Fig. 3 und 4
entsprechen und in deren Bezugsziffern der Buchstabe
den Kanal angibt, zu dem der ZF-Verstärker gehört. Bei der Ausfühimngsform nach Fig. 5 ist in jeden
geregelten Kanal zwischen den ZF-Verstärker und eine folgende Summationsschaltung 94 ein Phasenschieber
eingeschaltet, der von einer Kapazitätsdiode Gebrauch macht. Die Summationsschaltung 94 bildet die Summe der
Empfangssignale, die vorher in den ZF-Bereich transformiert
worden sind und deren Phase so eingestellt worden ist, daß diese Signale in Phase sind. Die Jeden geregelten
Empfangskanal zugeordneten Phasenschieber sind mit der Bezugsζiffer 92 und dem den Kanal kennzeichnenden
Buchstaben versehen. Ein Phasendetektor 96 vergleicht die
Phasendifferenz zwischen den Kanälen d und a und steuert den Phasenschieber 92a in solcher Weise, daß diese Phasendifferenz
zu Null wird. In gleicher V/eise bestimmt ein Phasendetektor 98 die Phasendifferenz zwischen den Kanälen
b und d und steuert in Abhängigkeit von die-ser Phasendifferenz den Phasenschieber 92b. Ein Phasendetektor
vergleicht die Kanäle c und d und steuert den Phasenschieber 92c. Demnach stellt die Schaltungsanordnung
die Phase der empfangenen Signale so ein, daß eine Gleichphasigkeit besteht, bevor diese Signale der
Summationsschaltung 94 zugeführt werden. Das Ausgangssignal
der Summationsschaltung 94 kann dem Verbraucher 47, beispielsweise einem Darstellungs- oder Rechengerät,
sowie dem Amplitudendemodulator 46 (Fig. 3), der die Regelschleifen der Sender speist, zugeführt werden.
Bei den bisher behandelten Ausführungsbeispielen wurde von einem Überlagerungsempfang (Mischer 40) Gebrauch
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gemacht, weil im allgemeinen der Überlagerungsempfang
bessere Ergebnisse liefert als wenn eine Videogleichrichtung ohne vorhergehende ZF-Verstärkung verwendet
wird. Die Erfindung ist jedoch auch bei einer nichtkohärenten Gleichrichtung anwendbar und in manchen
Fällen, wie beispielsweise beim Auftreten hoher Dopplerverschiebungen, kann eine nichtkohärente Gleichrichtung
vorzuziehen sein. So erfordert beispielsweise der Überlagerungsempfang, daß die Bandbreite der ZF-Kreise ausreichend
ist, um die Dopplerverschiebungen aufzunehmen, oder es muß die Dopplerfrequenz vor Erreichen der ZF-Kreise
aus dem System entfernt werden, beispielsweise mit Hilfe eines abstimmbaren Überlagerungsoszillators,
der mit Hilfe einer geschlossenen Schleife so abgestimmt wird, daß das empfangene ZF-Spektrum zu einer ausgewählten
Frequenz zentriert wird.
Bei den dargestellten Ausführungsformen der Erfindung wurde die kennzeichnende Modulationsfrequenz &;m von der
gleichen Baueinheit aufgeprägt, nämlich dem Phasenschieber 24-, welche auch die Phasenkorrektur ß>
ein— führt. Es versteht sich jedoch, daß für diese beiden Funktionen nicht die gleiche Einheit benutzt werden muß.
Demnach kann die Phasenmodulation von einer elektronisch steuerbaren Einrichtung und die Phasenkorrektur zur
Maximierung der Leistung am,Ziel von einer anderen Einrichtung aufgeprägt werden.
Bei Anwendungen, bei denen Ziele mit sehr geringen Winkelgeschwindigkeiten
vorkommen, können die elektrisch steuerbaren Phasenschieber, wie das Element 24, von einem bekannten
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piezoelektrisch angetriebenen Reflektor Gebrauch machen. Ea wurde festgestellt, daß ein solcher Phasenschieber,
der aus einem scheibenförmigen piezoelektrischen Material mit einem kleinen dünnen Spiegel vjdh etwa 5 vm Durchmesser
besteht, der in der Mitte der Scheibe befestigt war, einen ausgedehnten Frequenzbereich aufweist, bevor
mechanische Resonanzen störend werden. In Fällen, in denen die Phasenschieber eine Arbeitsfrequenz haben
müssen, die oberhalb derjenigen liegt, die mit mechanisch oder piezoelektrisch angetriebenen Anordnungen noch gut
erreichbar sind, können elektrooptische Phasenschieber benutzt werden·
Bei Anwendungen in dynamischen Systemen kann der optischen Strahleranordnung ein Ziel unter einem genau definierten
Winkel und mit genau definierter Winkelgeschwindigkeit zugewiesen werden, Jedes der optischen Strahlungselemente
der Strahleranordnung kann eine nicht dargestellte mechanisehe Lenkeinrichtung aufweisen, die in der Lage ist,
autonom ihre eigenen Such- und Verfolgungsfunktionen
auszuführen. Wenn die Genauigkeit der Achs aus richtung ausreichend hoch ist, kann eine Suche mit nur einem
oder zweien der Sendekanäle vorgenommen werden. Wenn alle Elemente getrennt das Ziel aufgefaßt haben und das
Ziel verfolgen, können die Regelschleifen zur adaptiven Phasensteuerung eingeschaltet und es kann mit der Bildung
des adaptiven Strahlungsdiagrammes und der Zielverfolgung begonnen werden.
Bei einer in Fig, 6 dargestellten weiteren Ausführungsform der Erfindung wird die Energie vom Laser 12 elektronisch
steuerbaren Phasenschiebern 24a bis 24c mit Hilfe von
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Linsen 71 "und 73 zugeführt. Die Ausgangsstrahlen der
Phasenschieber werden mit Hilfe von Linsen 75 "und 77
einem optischen leistungsverstärker 79 zugeführt· Die vom Verstärker 79 ausgehenden, verstärkten Strahlen
werden dann von einem einzigen Sendefernrohr 81 abgestrahlt. Jeder dieser Strahlen ist mit einer anderen
Frequenz co phasenmoduliert und in einer V/eise, die zu
der oben anhand Fig. 3 beschriebenen Methode gleichartig ist, in Abhängigkeit von Signalen, die jedem der Phasenschieber
von einer elektronischen Steuereinheit 83 zugeführt werden, adaptiv geregelt. Die Steuereinheit 83
umfaßt einen Empfangskanal, wie den Kanal 68 nach Fig. 3»
sowie dem Empfangakanal zugeordnete Einrichtungen wie die Einheiten 48, 50, 52 und 54 nach Fig. 3. Von der
Steuereinheit 83 können auch Phasensteuersignale für eine elektronische Abtastung geliefert werden, die den
den Phasenschiebern 24· zugeführten Signale überlagert oder den Phasenschiebern abwechselnd zu diesen Signalen
zugeführt werden. Obwohl im Interesse der Klarheit der Zeichnung nur eine einzige von der Steuereinheit 83
ausgehende Leitung gezeigt ist, versteht es sich, daß in Praxis ein Leitungspaar zwischen jedem der Phasenschieber
und der Steuereinheit 83 vorgesehen sein muß. Bei der Ausführungsform nach Fig. 6 ist die Anzahl der
benötigten optischen Hochleistungssender vermindert und es sind durch die Anwendung einer einzigen Sendeapertur
die Probleme der Justierung der Strahlrichtung und der Winkelnachführung vermindert.
fis wurde demnach eine neue und verbesserte Sende-Empfangs-Anlage
mit einer Strahleranordnung beschrieben, bei der zeitlich schwankende Störungen, wie beispiels-
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weise Phasenschwankungen,.beim Senden auftreten. Die
Wirkuhgen dieser Störungen werden beim Empfang festgestellt und zur Steuerung von Rückkopplungsschleifen
benutzt, welche die Phasenlage in der Vielzahl von Sendekanälen so einstellen, daß die Energie am Ziel
in Phase ist. Einige der Vorteile von nach der Erfindung ausgebildeten Anlagen bestehen darin, daß unmittelbar
die Phasenkohärenz am Ziel gemessen wird, sowohl nichtkohärente als auch kohärente Empfangssysteme benutzt
werden können, die Empfangsoptik an einem beliebigen Ort vorgesehen sein kann, wodurch Rückstreuungsund
Kreuzkopplungsprobleme vermieden werden, die Aus= führungsform mit verteilter Bezugsgröße ein ausfallsicheres
System in dem Sinne bildet, daß die Strahleranordnung im Falle des Versagens von einem·oder mehreren
Strahlungskanälen mit den restlichen Kanälen korrekt arbeitet, und die die fokussierende Wirkung beweglicher
Ziele wesentlich reduziert ist.
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Claims (1)
- Pat ent ansprücheSende-Empfangs-Anlage mit einer aus einer Vielzahl adaptiv phasengesteuerter Strahlungselemente "bestehenden Strahleranordnung, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Modulationseinrichtung (24) zur Modulation der von den einzelnen Strahlungselementen (14) ausgesendeten Strahlen und eine Steuereinrichtung umfaßt, die auf die Modulationskomponenten in dem empfangenen Teil der von einem Ziel (34) reflektierten Energie anspricht und die relative Phasenlage der verschiedenen ausgesendeten Strahlen derart einstellt, daß die elektromagnetischen Felder dieser Strahlen am Ziel im wesentlichen in Phase sind.Anlage nach.Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung eine Vielzahl von Steuerkreisen (48, 50, 52, 54, 24) umfaßt, von denen jeder einem anderen der ausgesandten Strahlen zugeordnet ist und eine Einrichtung (24) zu einer solchen Einstellung der mittleren Phasenlage des zugeordneten Strahles aufweist, daß sie mit der Phase der Gesamtheit der anderen Strahlen wenigstens annähernd in Phase ist.Anlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Einrichtung (20, 16) zur Aussenden eines Bezugsstrahles elektromagnetischer Energie umfaßt und die Steuereinrichtung (48, 50, 54, 24) eine solche Einstellung der Phase jedes der modulierten Strahlen bewirkt, daß deren elektromagnetische Felder am Ziel mit dem Feld des Bezugsstrahles im wesentlichen in Phase sind·209838/01064. Anlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Modulationseinrichtung (24) jedem der Strahlen eine Phasenmodulation mit einer anderen Modulationsfrequenz erteilt.5· Anlage nach den Ansprüchen 2 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß jeder der Steuerkreise einen auf die Modulationsfrequenz des zugeordnetenfc Strahles abgestimmten Bandpaß (48) enthält, demvon einer Amplitudenmodulation der empfangenen Energie abgeleitete Signalkomponenten zugeführt werden.6. Anlage nach Anspruch 5i dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerkreise je einen Phasendetektor (50) enthalten, der einen mit dem Ausgang des Bandpasses (48) des gleichen Steuerkreises gekoppelten Signaleingang und einen Bezugseingang aufweist, dem ein Bezugssignal mit. der Modulationsfrequenz des betreffenden Strahles zugeführt wird.w · 7· Anlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Modulations einrichtung für jeden Strahl einen anderen, die Modulationsfrequenz bestimmenden Bezugsoszillator (52) aufweist und der Bezugseingang jedes Phasendetektors (50) mit dem zugeordneten Bezugsoszillator (52) gekoppelt ist.8. Anlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Steuerkreis einen elektronisch steuerbaren Phasenschieber (24) enthält, der in den209838/0106Übertragungsweg des zugeordneten Strahles eingeschaltet ist und dessen Steuereingang das Ausgangssignal des Phasendetektors (50) zugeführt wird.9· Anlage nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß ihre Sendeeinrichtung mindestens einen Laser (12) umfaßt und eine Anzahl Strahlen kohärenten Lichtes erzeugt und im Weg ^edes Lichtstrahles ein elektronisch steuerbarer, optischer Phasenschieber (24) angeordnet ist.10. Anlage nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, daß der Phasenschieber von einer elektro-optischen Anordnung gebildet wird, die zur Erzeugung der Phasenmodulation mit dem zugeordneten Bezugsoszillator (52) und zur Einstellung der mittleren Phase des Strahles mit dem Ausgang des zugeordneten Phasendetektors (50) elektrisch gekoppelt ist.11· Anlage nach Anspruch 10,' dadurch gekennzeichnet, daß der Phasenschieber (24·) von einem piezoelektrisch angetriebenen Spiegel gebildet wird.12. Anlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Empfangs system eine Anzahl von Empfangskanälen und Einrichtungen (96, 98, 100) zum Feststellen der Phasendifferenzen zwischen den Signalen in diesen Empfangskanälen sowie Einrichtungen (92) zur Einstellung der Phasenverzögerung innerhalb der Kanäle zur Reduzierung der Phasendifferenzen auf Null umfaßt.209838/0106
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12862871A | 1971-02-24 | 1971-02-24 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2157485A1 true DE2157485A1 (de) | 1972-09-14 |
DE2157485B2 DE2157485B2 (de) | 1974-07-11 |
DE2157485C3 DE2157485C3 (de) | 1975-06-19 |
Family
ID=22436238
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2157485A Expired DE2157485C3 (de) | 1971-02-24 | 1971-11-19 | Sende-Empfangs-Anlage für kohärentes UcM |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3731103A (de) |
JP (1) | JPS4848934A (de) |
DE (1) | DE2157485C3 (de) |
FR (1) | FR2186657B1 (de) |
GB (1) | GB1348813A (de) |
IL (1) | IL38103A (de) |
SE (1) | SE373775B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3202432A1 (de) * | 1982-01-26 | 1983-08-04 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München | Hochenergielaser-feintracker |
Families Citing this family (53)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3794929A (en) * | 1972-10-13 | 1974-02-26 | Atomic Energy Commission | Compact laser amplifier system |
US3878520A (en) * | 1973-01-24 | 1975-04-15 | Stanford Research Inst | Optically operated microwave phased-array antenna system |
JPS50103642A (de) * | 1974-01-23 | 1975-08-15 | ||
US3979585A (en) * | 1974-06-24 | 1976-09-07 | Hughes Aircraft Company | Adaptive imaging telescope with camera-computer transform image quality sensing and electro-optic phase shifting |
US4016415A (en) * | 1974-06-24 | 1977-04-05 | Hughes Aircraft Company | Adaptive imaging telescope with linear sensing and movable mirror phase shifting |
US3988608A (en) * | 1974-06-24 | 1976-10-26 | Hughes Aircraft Company | Adaptive imaging telescope with nonlinear sensing and electro-optical phase shifting |
US3975629A (en) * | 1974-06-24 | 1976-08-17 | Hughes Aircraft Company | Adaptive imaging telescope with linear sensing and electro-optical phase shifting |
US4215936A (en) * | 1974-07-05 | 1980-08-05 | Rockwell International Corporation | Shared pointing for offset target of an adaptive phased array |
GB1513249A (en) * | 1974-09-03 | 1978-06-07 | Decca Ltd | Remote movement detector |
US4003659A (en) * | 1974-11-15 | 1977-01-18 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Single plane corner reflector guidance system |
US3967899A (en) * | 1974-12-30 | 1976-07-06 | Hughes Aircraft Company | Method and apparatus for maintaining far field spatial coherency in electromagnetic transmitting systems |
US4005935A (en) * | 1975-07-31 | 1977-02-01 | Hughes Aircraft Company | Method and apparatus for providing a phase compensated optical beam |
JPS5235905A (en) * | 1975-09-16 | 1977-03-18 | Nec Corp | Photo communication system |
US4063819A (en) * | 1976-08-27 | 1977-12-20 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | High energy laser pointing and tracking system utilizing beam angle/focus dither method of operation |
US4079246A (en) * | 1976-09-08 | 1978-03-14 | Sanders Associates, Inc. | Optical communications forwards scatter compensator |
US4163954A (en) * | 1977-03-11 | 1979-08-07 | Rockwell International Corporation | High energy coherent pulse source for laser system |
US4102572A (en) * | 1977-08-11 | 1978-07-25 | Hughes Aircraft Company | Dual-wavelength coherent optical adaptive systems |
DE2828835C2 (de) * | 1978-06-30 | 1984-10-11 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Laser-Entfernungsmeßsystem mit Überlagerungsempfang |
DE2834954A1 (de) * | 1978-08-10 | 1980-02-21 | Honeywell Gmbh | Entfernungs- und geschwindigkeitsmesseinrichtung mit rauschfrequenzmoduliertem sender |
US4233571A (en) * | 1978-09-27 | 1980-11-11 | Hughes Aircraft Company | Laser having a nonlinear phase conjugating reflector |
DE2853695C2 (de) * | 1978-12-13 | 1985-05-02 | Diehl GmbH & Co, 8500 Nürnberg | Vorrichtung zum selbsttätigen Nachführen eines Laserstrahls |
US4321550A (en) * | 1979-10-22 | 1982-03-23 | Hughes Aircraft Company | Phase conjugate correction for high gain amplifier systems |
US4454403A (en) * | 1980-12-01 | 1984-06-12 | Raytheon Company | Microwave heating method and apparatus |
DE3207382C2 (de) * | 1982-03-02 | 1986-10-16 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München | Abtastender Laserentfernungsmesser |
GB2138234B (en) * | 1983-04-14 | 1986-10-08 | Standard Telephones Cables Ltd | Coherent reflectometer |
US4661786A (en) * | 1984-04-16 | 1987-04-28 | Mcdonnell Douglas Corporation | Method and apparatus for producing an optical phased array |
US4725138A (en) * | 1985-05-22 | 1988-02-16 | Adaptive Optics Associates Incorporated | Optical wavefront sensing system |
US4737621A (en) * | 1985-12-06 | 1988-04-12 | Adaptive Optics Assoc., Inc. | Integrated adaptive optical wavefront sensing and compensating system |
US4802176A (en) * | 1986-07-17 | 1989-01-31 | Hughes Aircraft Company | Double moving grating laser |
US5060225A (en) * | 1988-11-14 | 1991-10-22 | Hughes Aircraft Company | Phase modulated optical carrier data link for a focal plane array |
WO1990011479A2 (de) * | 1989-03-21 | 1990-10-04 | Josef Hobelsberger | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von eisfiguren |
US4935614A (en) * | 1989-04-05 | 1990-06-19 | The Charles Stark Draper Laboratory, Inc. | Real-time wavefront sensor for coherent wavefront characterization |
US5029306A (en) * | 1989-08-10 | 1991-07-02 | The Boeing Company | Optically fed module for phased-array antennas |
US5021643A (en) * | 1990-03-13 | 1991-06-04 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Pointer/tracker for a phased array laser system |
GB2256948B (en) * | 1991-05-31 | 1995-01-25 | Thomas William Russell East | Self-focussing antenna array |
US5150170A (en) * | 1991-08-26 | 1992-09-22 | The Boeing Company | Optical phase conjugate velocimeter and tracker |
US5198607A (en) * | 1992-02-18 | 1993-03-30 | Trw Inc. | Laser anti-missle defense system |
DE4229745C2 (de) * | 1992-09-05 | 1995-06-08 | Dornier Gmbh | Verfahren zur Messung von Amplitude und Phase mehrerer hochfrequenter Signale |
US5398130A (en) * | 1992-12-01 | 1995-03-14 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Gradient index lens phased array phase compensation technique and apparatus |
US5349432A (en) * | 1992-12-11 | 1994-09-20 | Hughes Aircraft Company | Multi-laser coherent imaging through aberrating media |
US5747720A (en) * | 1995-06-01 | 1998-05-05 | Trw Inc. | Tactical laser weapon system for handling munitions |
US5936229A (en) | 1996-04-02 | 1999-08-10 | Trw Inc. | Tracking means for distant ballistic missile targets comprising means for tracking largest radius of curvature |
US6731829B2 (en) * | 2000-12-16 | 2004-05-04 | Hrl Laboratories, Llc. | True-time all-optical delay generator for array beam steerers |
US6396577B1 (en) * | 2001-03-19 | 2002-05-28 | Thomas P. Ramstack | Lidar-based air defense system |
US7474990B2 (en) * | 2005-09-29 | 2009-01-06 | Techwell, Inc. | Timing error detector for vestigial side band (VSB) |
US7729398B2 (en) * | 2007-04-10 | 2010-06-01 | Northrop Grumman Systems Corporation | Error control for high-power laser system employing diffractive optical element beam combiner |
US7733930B2 (en) * | 2007-04-10 | 2010-06-08 | Northrop Grumman Systems Corporation | Error control for high-power laser system employing diffractive optical element beam combiner with tilt error control |
US7473878B2 (en) * | 2007-06-08 | 2009-01-06 | The Boeing Company | High power bimorph wave-front correction mirror |
US7574079B1 (en) * | 2007-10-05 | 2009-08-11 | Tremaine Brian P | Exogenous tone dither rejection in optical switching |
US7649691B2 (en) * | 2008-06-20 | 2010-01-19 | The Boeing Company | Dynamic variable shape optical element |
US8605761B2 (en) * | 2010-01-18 | 2013-12-10 | Optical Physics Company | Multi-beam laser control system and method |
JP5630034B2 (ja) * | 2010-03-04 | 2014-11-26 | 富士通株式会社 | レーダ装置及び目標探知方法 |
US8923359B1 (en) * | 2010-08-06 | 2014-12-30 | Lockheed Martin Corporation | Long cavity laser sensor for large FOV auto-tracking |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3394374A (en) * | 1961-08-11 | 1968-07-23 | Packard Bell Electronics Corp | Retrodirective antenna array |
US3174150A (en) * | 1962-06-29 | 1965-03-16 | Sperry Rand Corp | Self-focusing antenna system |
US3267380A (en) * | 1962-10-19 | 1966-08-16 | Sichak Associates | Diversity phase control system using subcarrier identifying signals |
US3611381A (en) * | 1968-11-01 | 1971-10-05 | Boeing Co | Pilot normalized multibeam directionally selective array system |
-
1971
- 1971-02-24 US US00128628A patent/US3731103A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-04-16 SE SE7105000A patent/SE373775B/xx unknown
- 1971-11-09 IL IL38103A patent/IL38103A/xx unknown
- 1971-11-19 DE DE2157485A patent/DE2157485C3/de not_active Expired
- 1971-11-24 GB GB5457471A patent/GB1348813A/en not_active Expired
- 1971-11-24 FR FR7142106A patent/FR2186657B1/fr not_active Expired
- 1971-11-24 JP JP46093727A patent/JPS4848934A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3202432A1 (de) * | 1982-01-26 | 1983-08-04 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München | Hochenergielaser-feintracker |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE373775B (de) | 1975-02-17 |
IL38103A (en) | 1974-05-16 |
FR2186657A1 (de) | 1974-01-11 |
JPS4848934A (de) | 1973-07-11 |
FR2186657B1 (de) | 1976-02-13 |
US3731103A (en) | 1973-05-01 |
DE2157485C3 (de) | 1975-06-19 |
IL38103A0 (en) | 1972-02-29 |
GB1348813A (en) | 1974-03-27 |
DE2157485B2 (de) | 1974-07-11 |
SE367749B (de) | 1974-06-04 |
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