DE2055539B2 - Verfahren zur Hydroformylierung von Olefinen - Google Patents
Verfahren zur Hydroformylierung von OlefinenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Hydroformylierung von Olefinen durch Umsetzung mit Wasserstoff
und Kohlenmonoxyd in Gegenwart einer eine Hydridocarbonyl-bis-(tri-subst.-phosphin-, -arsin- oder -stibin)-rhodium-Verbindung als Katalysator.
In der nicht vorveröffentlichten DE-OS 19 39 322 wird gezeigt, daß besonders gute Ergebnisse bei der
Hydroformylierung von olefinisch ungesättigten Verbindungen erhalten werden können, wenn als Katalysator eine Hydridocarbonyl-bis-itrisubst-phosphin-arsin-
oder -stibin)-rhodium-Verbindung oder eine Hydrtdocarbonyl-tris-(trisubst.)-phosphin-, -arsin- oder -stibin)-
rhodium-Verbindung verwendet wird.
Diese Reaktionen verlaufen unter viel milderen Bedingungen, als sie zur Durchführung der üblichen
Oxosynthese unter Verwendung von Kobalt-octacarbonyl als Katalysator erforderlich sind. In einigen Fällen ist
das Verhältnis von primären zu sekundären Aldehyden in dem Produkt sehr gut.
Bekannt ist auch, daß man Rhodium-Katalysatoren für die Oxo-Synthese auf Trägermaterial einsetzen kann
(DE-AS 12 57 764).
Ein besonderer Nachteil der Hydroformylierungsverfahren in flüssiger Phase ist ihre Abhängigkeit von der
Durchführung weiterer Verfahrensstufen, die zur Abtrennung der Produkte von den Katalysatorlösungen
erforderlich sind. Beim Handhaben des Katalysators treten ebenfalls Verluste auf. Eine derartige Handhabung von Katalysatorlösungen bei der Durchführung
von Verfahren in flüssiger Phase erfordert die
Verwendung von großen und kostspieligen Verarbeitungsanlagen zur Abtrennung dieses Produktes sowie
zur Wiedergewinnung des Katalysators und zur erneuten Rückführung des Katalysators in die Reaktionszone. Ferner sind die Verluste an dem Metallkomplex infolge der Handhabung der Katalysatorlösungen
kostspielig, da die Metallkomplexe selbst sehr teuer sind. Beispielsweise haftet der bekannten Hydroformylierungsreaktion unter Verwendung eines Kobaltcarbonylkatalysators in flüssiger Phase insofern ein ernsthafter Nachteil an, als merkliche Verluste an dem
Kobaltcarbonylkatalysator während der notwendigen Handhabung zur Abtrennung des Produktes von den
Katalysatorlösungen auftreten. Es ist bekannt daß sich derartige Lösungen leicht während der Verarbeitungsstufe zur Abtrennung des Produktes zersetzen, wobei
die Kobaltplatten als inaktiver Überzug auf den Wänden der Reaktoren und der Rohrleitungen wirken.
Dies ist ein erheblicher Nachteil, da merkliche Verluste an Katalysator auftreten. Die Katalysatorlösung verliert
auf diese Weise ihre Wirksamkeit wobei das ausgefällte Kobaltmetall schwierig zu entfernen und wiederzugewinnen ist Ferner hat eine Abtrennung von Produkten
von Katalysatorlösungen, die zur Durchführung üblicher Flüssigphasen-Verfahren eingesetzt werden, beispielsweise zur Durchführung des durch Kobalt
katalysierten Verfahrens, zur Folge, daß Kobaltcarbonylkatilysator in das fertige Produkt eingeschleppt
wird, aus welchem das Kobalt entfernt werden muß. Das Kobalt wird als Metall oder als Salz ausgefällt und muß
dann aufgelöst und erneut in eine aktive Kobaltcarbonyl-Katalysatorverbindung, die in der flüssigen Phase
verwendet wird, umgewandelt werden. Merkliche Verluste an dem Katalysatormetallkomplex treten
während dieser Handhabungs- und Verarbeitungsstufen auf.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, in Abwesenheit einer flüssigen Phase die vorstehend
geschilderten Schwierigkeiten, die bei der Handhabung und Verarbeitung eines flüssigen Reaktionsmediums
auftreten, zu vermeiden, und zwar bei kontinuierlicher Abtrennung von Produkten aus der festen katalytisch
wirkenden Phase.
Zur Lösung dieser Aufgabe wird vorgeschlagen, daß de- Katalysator auf einem festen Träger verwendet
wird und die Umsetzung in der Gasphase erfolgt. Weitere Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens sind Gegenstand der Unteransprüche.
Mit der Erfindung ist ein Verfahren geschaffen, bei dessen Durchführung der Katalysator in einer festen
Phase gehalten wird, so daß die Handhabungsverluste des Katalysators auf einem Minimum gehalten werden.
Dieser Vorteil fällt dann insbesondere ins Gewicht, wenn ein Katalysator verwendet wird, der aus den
teuereren Edelmetallkomplexen besteht. In diesem Falle erfordert ein industrieller Einsatz ein absolutes Minimum an Katalysatorverlust.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird zwar wie in der DE-AS 12 57 764 ein Hydroformylierungsverfahren behandelt, mit dem die Rückgewinnung von
Produkten aus den Katalysatorlösungen verbessert wird, beide Verfahren sind jedoch von Grund auf
verschieden. Bei dem bekannten Verfahren wird die Verbindung in der flüssigen Phase in Gegenwart eines
festen, in der Flüssigphase unlöslichen Trägerkatalysators umgesetzt. Dieses Verfahren der Hydroformylierung in flüssiger Phase hat jedoch die weiter oben
erläuterten Nachteile, die beim erfindunKSgemäßen
Verfahren dadurch vermieden sind, daß die Reaktion in
der Dampfphase erfolgt
Durch die Erfindung wird eine selektivere und reaktivere Hydroformylierungskatalyr-atorzubcreitung
sowie ein Verfahren zur Verfugung gestellt, bei dem
höhere Aldehydausbeuten erzielt werden, ohne daß dabei eine merkliche Bildung von Alkoholen oder
Paraffinen erfolgt.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Hydroformylierung von Olefinen werden also die Olefine in
der Dampfphase mit Wasserstoff und Kohlenmonoxyd
in Gegenwart einer Hydridocarbonyl-bis-(trisubstphosphin-,
-arsin- oder -stibin) -rhodium- oder einer Hydridocarbonyl-tris-(trisubst.-phosphin-, -arsin- oder
-stibin)-rhodium-Verbindung, abgeschieden auf einem festen Träger als Katalysator, kontaktiert
Bei der Erfindung findet also ein Katalysator für die
Dampfphasenhydroformylierung von Olefinen aus einer Hydridocarbonyl-bis-ijrisubst-phosphin-, -arsin- oder
-stibin)-rhodium- oder einer Hydridocarbonyl-tris-(trisubst-phosphin-, -arsin- oder -stibin)-rhodium-Verbindung,
abgeschieden auf einem festen Träger, Verwendung. Bevorzugte Verbindungen von Rhodium sind
RhH(COXPPhJ)3, RH H(CO) (PPh3J2 und
Rh H(CO)2 (PPh3J2, wobei Ph = C6H5.
Olefinische Verbindungen können selektiv in der Dampfphase in Aldehyde umgewandelt werden, die ein
zusätzliches Kohlenstoffatom gegenüber den olefinischen Verbindungen besitzen, und zwar durch Umsetzung
der olefinischen Verbindungen in Kontakt mit einem festen Katalysator mit Kohlenmonoxyd und
Wasserstoff bei Temperaturen von ungefähr 15 bis 2500C sowie bei Drucken von V2 bis 500 Atmosphären,
wobei jedoch auch höhere Drucke eingehalten werden können.
Beispiele für Trägermaterialien werden nachstehend angegeben.
Unter »Phosphinen, Arsinen oder Stibinen« sind Organophosnhor-, Organoarsen- oder Organoantimon-Liganden
zu verstehen, die Teil der erfindungsgemäßen Rhodium-Koordinationsverbindung bilden können und
aus tertiären Organophosphor-, Organoarsen- und Organoantimonverbindungen bestehen, wobei die
Phosphor-, Arsen- und Antimonatome dreiwertig sind. In derartigen Liganden weist das einzelne Phosphor-,
Arsen- oder Anlimonatom ein nichtgep&artes Elektronenpaar
auf. Aryl- oder Aryloxyderivate oder substituierte Aryl- oder Aryloxyderivate von dreiwertigem
Phosphor, Arsen oder Antimon mit der vorstehend geschilderten Elektronenkonfiguration sind daher Bei- so
spiele für geeignete Liganden des erfindungsgemäßen Rhodiumkatalysators. Derartige Reste sind daher mit
dem Phosphor-, Arsen- oder Antimonatom verknüpft. Die Reste bestehen aus Aryl- und Aryloxygruppen
sowie substituierten Aryl- und Aryloxygruppen. Die bevorzugten Phosphin-, Arsin- und Stibinliganden sind
diejenigen, die wenigstens einen, vorzugsweise jedoch drei Aryl- und/oder Aryloxygruppen als organische
Anteile enthalten. Beispielsweise werden bevorzugte Ligangen durch die folgenden Strukturformeln und
Beispiele wiedergegeben: MR3, worin M für P, As, Sb
steht und R Phenyl (C6H5-), Phenoxy (C6H5O-), ToIyI
(CH3(C6H4)), p-Methoxyphenyl (CH3OC6H4-), Dime-Ihylphenyl
(CH3C6H3CH3) oder XyIyI
(CH2 · C6H4 · CH3) bedeutet, bs
Beispiele für geeignete MR3-Gruppen sind: (P(C6Hs)3,
P(C6H5O)3 · P(CH3OC6H4),, As(C6H5J3, Sb(C6H5J3 und
P(CH3C6H4J3.
Eine bevorzugte Gruppe von Liganden umfaßt die Triphenylphosphine, T-iphenylphosphite und Triphenylarsine.
Die wesentliche Komponente ist die Aryl- oder Aryloxy-Gruppe, beispielsweise die Phenyl- oder
Phenoxy-Gruppe. Das MoleküJ kann jedoch auch einige
Aryigruppen zusätzlich zu dem Aryloxyrest enthalten.
Zur Durchführung der Hydroformylierungsreaktion zur selektiven Gewinnung von Aldehyd ist es vorzuziehen,
wenigstens 1 Mol Kohlenmonoxyd und 1 Mol Wasserstoff pro MoI des umgesetzten Olefins zur
Verfügung zu stellen. Überschüssiges Kohlenmonoxyd oder Wasserstoff, und zwar über die stöchiometrischen
Mengen hinaus, können eingesetzt werden. Das Molverhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxyd
beträgt vorzugsweise wenigstens 1:1. Jedes Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxyd zwischen 10 :1 und
1:10 kann ausgewählt werden, wobei jedoch Verhältnisse von 1:1 bis 4:1 bevorzugt werden. Eine
Erhöhung des Verhältnisses von Wasserstoff zu Kohlenmonoxyd erhöht die Reaktionsgeschwindigkeit
Die Gasbeschickung in die Reaktionszone kann ferner Inertgase enthalten (d. h. Gase, die nicht an der
Hydroformylierungs- oder Carbonylierungsreaktion teilnehmen), beispielsweise Stickstoff oder Kohlendioxid,
und zwar insbesondere dann, wenn man die Wärmeabgabe steuern will, die bei der exothermen
Hydrofcrmylierungsreaktion auftritt. Folglich können verschiedene Synthese- und Reformergasströme, wie
sie in industriellem Maßstabe verfügbar sind, verwendet werden. Ein besonderer Vorteil der Hydridocarbonyltris-(trisubst.-phosphin)-rhodium-Verbindungen
besteht, falls sie als Komponenten des erfindungsgemäßen festen Katalysatorsystems verwendet werden, darin,
daß sie ungewöhnlich stabil sind. Diese Verbindungen sind bei erhöhten Temperaturen extrem stabil. Die
bekannten Hydroformylierungskatalysatoren werden oft merklich unter den Bedingungen zersetzt, die für die
Produktisolierung, Katalysatorwiedergewinnung und Recyclisierung erforderlich sind. Sie sind daher weniger
geeignet.
Ein anderer Vorteil des erfindungsgemäßen festen Katalysatorsystems besteht darin, daß es dazu in der
Lage ist, überwiegend geradkettige Aldehydprodukte zu erzeugen, wobei im wesentlichen keine Alkohole,
Paraffine oder andere Nebenprodukte erhalten werden, und zwar auch nicht nach einer längeren Verwendung.
Die zur Durchführung der bekannten Verfahren eingesetzten Katalysatoren erzeugen im allgemeinen
merkliche Mengen an Paraffinen, Alkoholen und/oder anderen unerwünschten hochsiedenden Nebenprodukten,
wie beispielsweise Acetalen etc., und zwar zusätzlich zu den gewünschten Aldehyden.
Der feste, sich auf einem Träger befindliche Rhodiumkomplexkatalysator gemäß vorliegender Erfindung
wird vorzugsweise vor der Einführung in den Reaktor vorgeformt.
Der Träger, der in den erfindungsgemäßen Katalysatoren verwendet wird, besteht aus einem porösen
Feststoff mit einer solchen Größe, daß er in Festbettoder Fließbettreaktoren eingesetzt werden kann.
Beispielsweise beträgt die Größe 400 mesh/25 mm oder 9,5 mm (Ve inch). Der Bereich der Änderung des
Porenvolumens in bezug auf das Feststoffgewicht liegt vorzugsweise zwischen 0,05 und 2,0 cm3/g der porösen
Phase, wobei der bevorzugte Bereich zwischen 0,05 und 2,0 cm3/g liegt. Wahlweise können aus ganzen Stücken
bestehende Träger verwendet werden, beispielsweise feste Schäume, z. B. keramische Bienenwaben oder
poröse organische Polymere.
Beispiele für Trägermaterialien sind Bimsstein, Aluminiumoxyd, (λ- oder γ-), Siliciumdioxyd, Siliciumdioxyd/Aluminiumoxyd,
gealterte oder entaktivierte Siliciumdioxyd/Aluminiurnoxyd-Crack-Katalysatoren,
synthetische Aluminosilikate, Magnesia, Diatomeentrde, Bauxit, Titandioxyd, Zirkonoxyd, Tone, und zwar
sowohl natürliche als auch säurebehandelte Tone, wie beispielsweise die Super-Filtrole (eingetragenes Warenzeichen),
Attapulgas-Ton (Attapulgit), Kalkstein, Magnesiumsilikat, Siliciumcarbid, aktivierte und inaktivierte
Kohlenstoffe, Zeolithe, wie beispielsweise die Zeolith-Molekularsiebe, feste Schäume, wie beispielsweise
keramische Honigwaben, sowie poröse organische Polymere. Ein geeignetes keramisches Honigwabenmaterial
ist das Produkt »TORVEX« (eingetragenes Warenzeichen) von E. I. du Pont de Nemours & Co. Inc.
Ein geeignetes poröses organisches Polymeres ist ein Polyurethanschaum. Die vorstehend geschilderten Träger
können als reguläre und irreguläre Teilchen verwendet werden. Ferner kommt ein Einsatz in Form
von Capillarrohren in Frage. Ferner ist die Verwendung von verschiedenen anderen Formen möglich, desgleichen
von Extrudaten, keramischen Stäben, Kugeln, zerbrochenen Stücken, Ziegeln oder dergL, wobei diese
Teile sich innerhalb des Reaktors befinden.
Das Lösungsmittel, das zur Auflösung oder Dispergierung der katalytischen Rhodiumkomplexkomponente
zur Aufbringung auf den Träger verwendet wird, ist ein Material mit einem niedrigen Siedepunkt, beispielsweise
mit einem hohen Dampfdruck unter den Reaktionsbedingungen. Der Siedebereich (Kp 760 mm Hg) ist sehr breit. Ein bevorzugter Bereich liegt
zwischen 10 und 120° C.
Es wurde festgestellt, daß die Herstellung eines festen Katalysators, der hinsichtlich seiner Zusammensetzung
gleichförmig ist, vorzugsweise durch die Verwendung einer flüchtigen Lösungsmittelkomponente bewerkstelligt
wird, und zwar durch Imprägnierung eines anfänglich trockenen porösen Trägers mit einer
katalytischen Komponente, die in einem Lösungsmittel gelöst ist. Der normale Siedepunkt des flüchtigen
flüssigen Lösungsmittels schwankt zwischen 10 und 120°C. Eine bevorzugte Gruppe von flüchtigen
Lösungsmitteln umfaßt Chloroform, Tetrachlorkohlenstoff, Benzol, Aceton, Methanol, Äthanol, Isopropanol,
lsobutanol, Pentan, Hexan, Cyclohexan, Heptan, Toluol, Pyridin, Diäthylamin, Acetaldehyd, Essigsäure und
Hydrofuran.
Die Herstellung des Festphasenkatalysators wird vorzugsweise in der Weise durchgeführt, daß zuerst der
Rhodiumkomplex in einem der vorstehend geschilderten flüchtigen Lösungsmittel gelöst oder dispergiert
wird. Der feste Träger wird dann mit der Lösung des Rhodiumkomplexes imprägniert, beispielsweise durch
Aufgießen der Lösung auf den Träger oder durch Eintauchen des festen Trägern in einen Oberschuß der
flüssigen Lösung, wobei der Oberschuß anschließend entfernt wird.
Der imprägnierte Träger wird dann auf einer Temperatur gehalten, die dazu ausreicht, das Lösungsmittel
zu verflüchtigen, vorzugsweise auf einer Temperatur zwischen 15 und 250cC Auf diese Weise wird der
zusammengesetzte feste Katalysator trocknen gelassen. Das Lösungsmittel kann unter vermindertem Druck
verflüchtigt werden, obwohl dies nicht wesentlich ist. Während dieser Verfahrensstufe verdampft das Lösungsmittel
aus dem festen katalytischen Produkt. Das fertige Produkt ist ein fester, sich auf einem Trägei
befindlicher Katalysator.
Die Dampfphasenhydroformylierungsreaktion wire in der Weise durchgeführt, daß das gasförmige Olefir
mit gasförmigem Kohlenmonoxyd und Wasserstoff ir Gegenwart des Komplexmetallkatalysators kontaktien
wird, beispielsweise in Gegenwart eines Hydrocarbonyl-bis-(triphenyl-phosphin)-rhodium
(I), dispergiert aul einem inerten Träger, wie beispielsweise Aluminium·
ίο oxyd. Die Kontaktierung erfolgt bei Temperaturen unc
Drucken, wie sie zur Bildung des hydroformylierter Produktes geeignet sind. Die Temperatur schwanki
zwischen 15 und 25O°C. Der bevorzugte Bereich lieg!
zwischen 100 und 165° C. Der Kohlenmonoxydpartialdruck
liegt in der Größenordnung von 1 Atmosphäre oder weniger. Im allgemeinen wird jedoch ein
Kohlenmonoxydpartialdruck von 10,5 bis 35,2 kg/cm2
absolut (150 bis 500 psig) bevorzugt. Ein höherer Partialdruck, und zwar bis zu 53,0 kg oder darüber
(750 psig) kann natürlich unter entsprechenden Bedingungen eingehalten werden.
Im allgemeinen haben größere Rhodiumkomplexmengen auf den Trägern eine größere Reaktionsgeschwindigkeit
zur Folge. Mengen an dem Rhodiumkomplex auf dem inerten Träger (bezogen auf den Gehalt an
metallischem Rhodium) zwischen 0,1 und 5 Gew.-% sind im allgemeinen zufriedenstellend, wobei der bevorzugte
Bereich zwischen 0,3 und 3 Gew.-% liegt.
Die erfindungsgemäße Hydroformylierungsreaktion
jo wird vorzugsweise unter Verwendung eines olefinischen
Beschickungsmaterials mit 2 bis 15 Kohlenstoffatomen oder vorzugsweise 2 bis 5 Kohlenstoffatomen durchgeführt,
wobei sowohl Monoolefine als auch Diolefine in Frage kommen. Die Verwendung von Propylen als
Beschickungsmaterial zur Herstellung von Butyraldehyden begünstigt die Erzeugung von n-Butyraldehyd im
Verhältnis zu Isobutyraldehyd. Erfindungsgemäß sind auch andere Olefine verwendbar, beispielsweise Äthylen,
wobei Propionaldehyd erhalten wird. Ferner kann man Decene zur Gewinnung von Undecaldehyden
einsetzen. Die verschiedenen isomeren Ausgangsmaterialien fallen ebenfalls in den Rahmen der Erfindung.
Eine bevorzugte Methode zur Ausführung der Erfindung besteht darin, ein katalytisches Feststoffpha-
^5 sensystem auf der Basis eines Rhodiumkomplexes,
verteilt auf einem porösen Träger, zu verwenden. Die Temperatur, bei welcher die Reaktion ausgeführt wird,
reicht dazu aus, die Aldehydprodukte als Dampf oder als Gasstrom von der Reaktionszone abzuziehen, wobei
das Olefinbeschickungsmaterial dem katalytischen Feststoffbasensystem
als Dampf zugeleitet wird. Die eingesetzte Vorrichtung ist eine zur Durchführung von
Dampfphasenverfahren übliche Vorrichtung und besteht aus katalytischen Reaktoren, in welchen der sich
auf Trägern befindliche Katalysator lokalisiert ist, beispielsweise in Form von gepackten Türmen oder in
Form von Katalysatortrögen, wobei geeignete Zuführungs- und Abführungseinrichtungen für die gasförmigen
Reaktanten sowie für die Wiedergewinnung und
bo Abtrennung des flüssigen Aldehyds und Alkohols von nicht-umgesetzten Gasen vorgesehen sind. Die Einhaltung
eines Dampfphasenbetriebs vermeidet das Auslaugen der aktiven katalytischen Koordinationskomplexe.
Ein derartiges Auslaugen würde bei der Durchführung eines Flüssigphasenprozesses auftreten.
Der Produktgasstrom wird durch eine Abtrenneinrichtung geschickt, um das Aldehydprodukt abzutrennen,
während nichtumgesetzte Olefine sowie Kohlen-
monoxyd und Kohlenwasserstoffe erneut der Reaktionszone zugeführt werden.
Zur Durchführung der typischen Hydroformylierungsreaktion zur selektiven Erzeugung von Aldehyd ist
es erforderlich, wenigstens 1 Mol Kohlenmonoxyd und 1 Mol Wasserstoff pro Mol des umzusetzenden Olefins
zuzuführen. Überschüssiges Kohlenmonoxyd oder Wasserstoff, und zwar über die stöchiometrischen Mengen
hinaus, können jedoch zugegen sein. Das molare Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxyd beträgt
vorzugsweise wenigstens 1. Jedes Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxyd von 10:1 bis 1 :10
kann gewählt werden, wobei jedoch Verhältnisse von 1:1 bis 4 :1 bevorzugt werden. Eine Erhöhung des
Verhältnisses Wasserstoff: Kohlenmonoxyd erhöht die Reaktionsgeschwindigkeit
Die Gasbeschickung in der Reaktionszone kann ferner Inertgase aufweisen, beispielsweise Stickstoff
und Kohlendioxyd, und zwar insbesondere dann, wenn die Wärmeabgabe gesteuert werden soll, die bei der
exothermen Hydroformylierungsreaktion auftritt. Folglich können verschiedene Synthesegasströme sowie
Reformierungsgasströme, wie sie in der Industrie verfügbar sind, verwendet werden.
Das folgende Beispiel erläutert die Erfindung unter Bezugnahme auf die Zeichnung, welche eine spezifische
Ausführungsform des Verfahrens wiedergibt. Dieses Beispiel soll die Erfindung nicht beschränken.
Die Zeichnung erläutert ein Dampfphasenverfahren, bei dessen Durchführung der Reaktant Olefin (beispielsweise
Propylen) und das hydroformylierte Produkt (beispielsweise Butyraldehyd) in dem dampfförmigen
Abstrom aus dem Reaktor abgezogen werden. Bei der Durchführung dieses Verfahrens wird eine Propylenbeschickung
in den Reaktor 3 durch die Leitung 1 eingeführt, während Wasserstoff und Kohlenmonoxyd
(beispielsweise Synthesegas) durch die Leitung 2 zugeführt werden. Ein Recyclisierungsgasstrom, der sich
hauptsächlich aus Wasserstoff und Kohlenmonoxyd zusammensetzt und eine kleine Menge Propylen enthält,
wird durch die Leitung 8 zugeleitet. Der katalytische Reaktor 3 enthält einen sich auf einem Träger
befindlichen Katalysator, wobei der Katalysator beispielsweise in Form eines Festbettes vorliegt. Die
typische Katalysatormenge beträgt ungefähr 035Gew.-% (bezogen auf den Metallgehalt). Der
Katalysator besteht aus einem Rhodiumkomplex Hydridocarbonyl-bis-(triphenylphosphin)-rhodium (I),
verteilt auf einem inerten Träger, wie beispielsweise einem porösen Aluminiumoxyd mit einer kleinen
Oberfläche sowie mit einer Größe zwischen 10 und 30 mesh. Der Reaktor wird bei ungefähr 125° C unter
einem Gesamtdruck von 35,2 kg/cm2, absolut (500 psig) betrieben, wobei der Kohlenmonoxydpartialdruck ungefähr
16,9 kg/cm2, absolut (240 psig) beträgt.
Der gasförmige Reaktorabstrom, der Propylen, Butyraldehyd, CO und H2 enthält, tritt durch die Leitung
4 aus und wird teilweise in dem Kühler 5 bei ungefähr 100C kondensiert. Die kondensierte Phase, die aus mehr
als 90% Butyraldehyd besteht, wird von nicht-kondensierbaren Bestandteilen in einem Hochdruckseparator
10 abgetrennt. Die Gase treten aus dem Separator
ίο durch die Leitung 11 aus. Nach der Entfernung eines
Reinigungsdampfes durch die Leitung 12 zur Verhinderung einer Ansammlung von Inertgasen werden die
restlichen Gase über die Leitung 13 abgeleitet oder vorzugsweise recyclisiert. Die kondensierte Phase wird
aus dem Hochdruckseparator 10 durch die Leitung 20 abgezogen, unter Druck in das Ventil 14 geführt, in dem
Austauscher 15 abgekühlt und anschließend in dem Kessel 21 getrennt. Die Gase, welches gelöstes
Propylen, freigesetzt bei der Druckverminderung, enthalten, treten durch die Leitung 22 aus und werden in
dem Kompressor 24 erneut unter Druck gesetzt und mit den Gasen aus der Leitung 11 unter Bildung der
gasförmigen Ströme kombiniert, die an der Stelle 13 für eine Recyclisierung verfügbar sind.
Die Flüssigkeit aus dem Separator 21 stellt den rohen Butyraldehyd dar, der durch die Leitung 23 einer
Aldehydreinigungszone zugeführt wird. Wenn auch Butyraldehyd das bei der Hydroformylierung gemäß
vorliegender Erfindung angestrebte Produkt ist, so kann dennoch der Butyraldehyd weiter zu n-Butanol,
Isobutanol sowie 2-Äthylhexanol verarbeitet werden, wobei eine anschließende Trennung, Aldol-Kondensation
und Hydrierung durchgeführt wird.
Weiteres Beispiel
Der Reaktor wurde mit einem Gemisch aus Wasserstoff und Kohlenwasserstoff im Verhältnis 1 :1
und mit 35,2 kg je cm2 gereinigt. Nach Abschluß der Reinigung wurden das CO- und H2-GaS zum Strömen
bei 760 ml je min gebracht und der Reaktor auf 125°C temperiert Anschließend wurde Propylen mit einer
Strömungsrate von 63 ml je min zugeführt Alle Gasströmungen wurden mit Hilfe von Masseströmungsmessern
im jeweiligen Gasstrom gemessen. Mittels eines Hochdruckseparators wurde Butyraldehyd gesammelt
Im zurückgeführten Gas wurde das Propylen gemessen, und zwar durch seine Überwachung mittels
einer Gas-Flüssigkeits-Chromatographie. Die Propylenzufuhr wurde eingestellt, um im Speisegas eine
konstante Propylenkonzentration zu erhalten. Dank der hohen Umwandlung in Butyraldehyd waren nur geringe
Einstellungen notwendig. Am Ende eines Zehnstundenlaufes waren 945 g Butyraldehyd gesammelt bzw.
angefallen. Das entspricht einer Umwandlungsrate von 94,6% bezogen auf die Propylen-Zufuhr.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Verfahren zur Hydroformylierung von Olefinen durch Umsetzung mit Wasserstoff und Kohlenmonoxyd in Gegenwart einer eine Hydridocarbonyl-bis-(tri-subst-phosphin-, -arsin- oder -stibin)-rhodium-
oder eine Hydricobarbonyl-tris-(tri-subst-Phosphin-, -arsin- oder -stibin)-rhodium-Verbindung als
Katalysator auf einem festen Träger verwendet wird und die Umsetzung in der Gasphase erfolgt
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einer Temperatur van 15 bis 250° C
sowie unter einem Druck von 0,5 bis 500 Atmosphären gearbeitet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindung auf einem festen
Schaum abgeschieden ist
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet daß der verwendete feste Schaum aus
keramischen Bienenwaben oder einem porösen organischen Polymeren besteht
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet daß die Verbindung auf Bimsstein, «- oder
y-Aluminiumoxyd, Siliciumdioxyd, Süiciumdioxyd/
Aluminiumoxyd, einem gealterten oder entaktivierten Siliciumdioxyd/Aluminiumoxyd-Crack-Katalysator, einem synthetischen Aluminiumsilikat Magnesia, Diatomeenerde, Bauxit Titandioxyd, Zirkonoxyd, natürlichem Ton, säurebehandeltem Ton,
Attapulgas-Ton, Kalkstein, Magnesiumsilikat, Siliciumcarbid, aktiviertem Kohlenstoff, inaktiviertem
Kohlenstoff, einem Zeolithen oder einem Zeolithmolekularsieb abgeschieden ist.
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