DE2049766B2 - Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem für einen in eine Gleichstromleitung eingeschalteten Leistungsschalter - Google Patents
Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem für einen in eine Gleichstromleitung eingeschalteten LeistungsschalterInfo
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Description
werden soll, entspricht. Hierdurch wird es ermöglicht, Beim Aufbau des Stromwandlers nach Fig. 1 kann
die Ansprechschwelle des Auslösesystems sehr genau Wismut für den Hallgeneraior 16 verwendet werden,
und ohne große Toleranzen einzustellen. wobei der Spaltkern 12 senkrecht zum Leiter 10 an-
Weiterhin ist es vorteilhaft, wenn die Verbindung geordnet ist. Der Strom durch den Leiter 10 bildet
zur Kondensator-Auslöseeinrichtung außerdem eine 5 den Fluß, dessen Größe von dem Strom in dem
Funkenstrecke für hohe Energiepegel aufweist, die Leiter abhängt. In dieser Hinsicht ist es zu erkennen,
in Abhängigkeit von dem Pegeldetektorausgang ge- daß die Anordnung an Stelle von größeren und aufzündet
wird, die ferner die Zuführung eines vorge- wendigeren Fühlern von der Strcmwandlerart vergebenen
Pegels des Wandlerausgangssignals anzeigt wendet werden kann und sich von früher verwen-
und die die Ansteuerung der Auslösespule durch die io deten Hallgeneratoranordnungen unterscheidet, bei
Kondensator-Auslöseeinrichtung bewirkt. Auf diese denen der Fluß konstant gehalten wurde und
Weise wird die Ausführung des gesamten Auslöse- der Eingangsstrom die gesuchte Veränderliche
Systems in Halbleiterbauweise erleichtert. Dabei ist war.
es vorteilhaft, wenn die Funkenstrecke für den hohen In F i g. 2 wird der Hallgenerator nach F i g. 1 in
Energiepegel die Auslösespule betätigt, wenn ein 15 einer Anordnung zur sehr schnellen Auslösung eines
von dem Pegeldetektor geliefertes Ausgangssignal Leistungsschalters auf Grund der Feststellung des
anzeigt, daß das Wandlerausgangssignal einen vor- Vorhandenseins von Kurzschluß- oder Fehlerbedin-
gegebenen Schwellwert überschreitet und während gungen verwendet. Die Vorrichtung nach F i g. 2
einer eine vorgegebene Verzögerung überschreitenden kann in geeigneter Weise an die Klemmen 24, 25
Zeitdauer vorliegt. Durch die vorgegebene Verzöge- 20 nach F i g. 1 angeschaltet werden und als ihre Nutz-
rung ist eine einfache Auswahl der Spannungsspitzen schaltung dienen. Wie aus der Zeichnung erkennbar
möglich, die für das System gefährlich werden kön- ist, umfaßt die Anordnung nach F i g. 2 einen an die
nen, und daher zu einer Abschaltung führen müssen. Klemmen 24, 25 angeschalteten Pegeldetektor 30,
Die Erfindung wird im folgenden an Hand von in dessen Ausgang mit einer Zeitverzögerungsschaltung
der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen 25 32, einer Funkenstrecke 34 und der Ausiösespule 36
noch näher erläutert. In der Zeichnung zeigt des verwendeten Leistungsschalters in dieser Reihen-
F i g. 1 einen an einem Leiter angeordneten Hall- folge in Reihe geschaltet ist.
generator, Der Hallgenerator 16 erzeugt, wie oben erwähnt,
F i g. 2 ein Blockschaltbild einer Ausführungsform eine Ausgangsspannung F2, die proportional zum in
der Hochgeschwindigkeits-Auslösevorrichtung, 30 den Leiter 10 fließenden Eingangsstrom und von der
F i g. 3 bis 8 Schaltbilder der die einzelnen Blöcke gleichen Polarität wie dieser Stromfluß ist. Wenn
nach F i g. 2 umfassenden Festkörperanordnung. diese Spannung F2 einen voreingestellten Wert Fs in
In Fig. 1 benutzt der Stromwandler den bekannten dem Pegeldetektor 30 überschreitet, spricht der De-Halleffekt,
der die Erzeugung eines elektrischen Po- tektor 30 an und erzeugt einen Impuls. Die Vorderiuatials
ermöglicht, wenn ein Magnetfeld quer zu 35 kante des Impulses wird um einen vorgeschriebenen
einem Strom in einem geeigneten Material angelegt Wert durch die Zeitverzögerungsschaltung 32 verwird.
Somit erzeugt ein Stromfiuß durch einen Leiter zögert. Wenn der durch den Hallgenerator 16 fest-10
in F i g. 1 ein magnetisches Feld, das in üblicher gestellte Fehlerstrom eine Ausgangsspannung F2 er-Weise
mit Hilfe einer Eisenkernanordnung 12 kon- zeugt, die den Schwellwert Fs für eine Dauer überzentriert
wird. In dem Spalt 14 der Anordnung 12 ist 40 schreitet, die länger als die auf die Vorderkante des
ein Hallgenerator 16 (beispielsweise Kristall) von ge- erzeugten Impulses ausgeübte Zeitverzögerung ist,
eigneter Art angeordnet, der durch einen konstanten zündet die Funkenstrecke 34 und steuert die Aus-Eingangsstrom
7, aus einer Batterie 18 erregt wird. lösespule 36 des Leistungsschalters an, um die Aus-Es
sind zwei den Hallgenerator 16 mit der Batterie 18 lösewirkung einzuleiten. Die Leistungsschalter-Konverbindende
Eingangsklemmen 20, 21 gezeigt, wäh- 45 takte öffnen zu einer Zeit tc nach dem Zünden der
rend zwei Ausgangsklemmen 22 zur Lieferung einer Funkenstrecke 34. Andererseits bleibt die Funken-Ausgangs-Anzeigespannung
F2 an irgendein durch strecke 34 im anfänglichen energielosen Zustand,
die Klemmen 24 und 25 dargestelltes Nutz-Netzwerk wenn der Fehlerstrom eine Spannung F2 erzeugt, die
verwendet werden. den Schwellwert Vs für eine kleinere Zeit überschrei-
Wie bekannt, ist die von dem Hallgenerator nach 50 tet als die ausgeübte Verzögerung td. Die Anordnung
Fig. 1 erzeugte Ausgangsspannung F2 proportional ergibt somit lediglich dann eine Auslösewirkung,
dem Produkt aus Eingangsstrom I1 und Flußdichte B wenn ein Fehler von einer vorgegebenen Größe für
entsprechend der Gleichung: eine vorgegebene Zeitdauer auftritt.
Bei einer typischen Einrichtung für den Auslöse-
F2 = KI1B, 55 mechanismus könnte der Schwellwert-Fehlerstrom /s
4000 A betragen und eine Stromvergrößerungs-
wobei K die Konstante des Hallgenerators 16, Z1 der geschwindigkeit, ausgehend von einem Null-Zustand,
Eingangsstrom von der Batterie 18 und B die magne- von 10000 A/ms aufweisen. Dann würde eine Fehlertische
Flußdichte in der Umgebung des Hallgenera- bedingung nach einem Betrieb von 0,4 ms festgestellt
tors 16 ist. Im praktischen Gebrauch kann der Ein- 60 werden. Bei einer festen Zeitverzögerung von ungegangsstrom
den Wert von 30 mA, die Magnetfluß- fähr 0,25 ms (250 Mikrosek.) ist es zu erkennen, daß
dichte einen Wert von 1000 G und die Ausgangs- die Funkenstreckenanordnung 34 nach einer Zeit von
spannung eine Größenordnung von 0,2 V haben. 0,65 ms nach dem Beginn des Fehlers ausgelöst wird.
Weil die Spaltkernanordnungl2 um den zu über- Wenn die durch den Entwurf der Impulsspule und
wachenden stromführenden Leiter 10 angeordnet ist, 65 der Verriegelungssysteme des Leistungsschalter herist
die Flußdichte B eine Funktion des Stromes in vorgerufene Verzögerung tc 0,5 ms (ein typischer
dem Leiter 10. Der Ausgang F2 des Hallgenerators Wert) beträgt, werden die Kontakte des Leistungsist damit ebenfalls eine Funktion dieses Stromes, schalters 1,15 ms nach dem Auftreten des Fehlers
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getrennt. Als Ergebnis dieser Systemverzögerungen D-IOl und durch den wirksamen mit dem Emitter
kann sich der im ößnungszeilpunkt der Leistungs- des Transistors Q-IQl verbundenen Lastwiderstand R1
Schalterkontakte — oder wenn die Impulsspule an- bestimmt.
gesteuert wird — gemessene Fehlerstrom wesentlich Der äquivalente Lastwiderstand R1 für diese
von dem Schwellwertstrom /s unterscheiden, insbe- 5 Emitterelektrode des Transistors Q-IOl ist hauptsondere
für große Werte der Anstiegsgeschwindigkeit sächlich durch die Belastung an den Zuleitungen der
dieses Fehlerstromes. Dieser Momentanstrom beim Ausgnngsseite des Leistungswandlers und durch den
Trennen der Leistungsschalterkontakte kann ohne Erregungsstrom des Transformators T-601 bestimmt,
weiteres den fünffachen Wert des Schwellwertpegels Die Belastung beträgt in diesem Fall ungefähr 3 Watt
annehmen, während der Strom bei der Ansteuerung io bei vorwärts oder rückwärts gerichteten Auslöseder
Auslösespule 36 doppelt so groß wie der /S-Pegel funktionen, und der Transformatorprimärstrom liegt
sein kann. Daher ist ein Hochgeschwindigkeitsbetrieb in der Größenordnung von 70 mA. Ein gesamter
für die Ansteuerung der Auslösespule 36 erforder- Reglerbelastungsstrom von ungefähr 200 mA wird
lieh, und das Zeitintervall tc ist auf ein Minimum bei einem Belastungswiderstand von 280 Ohm an der
zu halten. Ein Weg hierzu ist es, in der weiter unten 15 Mittelanzapfung des Transformators Γ-601 bei 56 V
beschriebenen Weise Festkörperschaltungen zu ver- abgegeben.
wenden, deren einer Vorteil ihr Hochgeschwindig- Der Regler nach F i g. 3 muß zusätzlich in der
keitsbetrieb ist. Lage sein, auf eine Kurzschlußbelastung (R1 = 0) zu
Wie oben bemerkt wurde, ist das Hochgeschwin- arbeiten, um einen zuverlässigen Anfang bei der zur
digkeits-Auslösesystem ein System mit drei haupt- 20 Ansteuerung der Auslösespule des LcAtungsschalters
sächlichen Bauteilen. Die drei Bauteile sind der Hall- verwendeten Kondensatorbelastung zu garantieren,
generator, die elektronischen Schaltungen und die Aus diesem Grund ist der Widerstand Λ-611 einge-Auslöseeinheit
sowie die sie verbindenden Kabel. Wie schlossen, um den Kurzschlußstrom auf einen sichees
ebenfalls erwähnt wurde, ist der Hallgenerator ren Wert, der jedoch zur schnellen Aufladung des
derart ausgebildet, daß das Antwortsignal auf den »5 Kondensators hoch genug ist, m begrenzen. Die dar-Gleichstrom
in der Sammelschiene des Leistungs- gestellten Werte ergeben ungefähr 2,4 A unter Kurzschalters
eine Gleichspannung ist In der Elektronik- Schlußbedingungen.
und Auslöseeinheit ist der elektronische Pegelein- Weiterhin ist es an Hand der F i g. 3 verständlich,
steller enthalten, dessen Funktion es ist, auf den daß der Kondensator C-101 und der Widerstand
Pegel des Hallgeneratorausganges anzusprechen, der 30 R-6QI zusammenwirken, um einen Schutz der
dem Ansprechen der Auslösespule entspricht. Diese Reglerbauteile gegen Steuerleistungs-Sprünge am
Elektronik- und Auslöseeinheit (wie es weiter unten Eingang zu erzielen. Der Kondensator C-102 untererklärt wird) enthält außerdem einen Kondensator, stützt den Kondensator C-101 in dieser Hinsicht dader
die für die Impulsspule des Leistungsschauen» durch, daß er in Nebenschlußanordnung zu ihm erertorderliche
Energie speichert, und den Hochenergie- 35 scheint. Zusätzlich weist der Kondensator C-101 eine
Pegelschalter, der vom Pegeldetektor zur Entladung niedrigere Induktivität auf als der Kondensator
des Kondensators zur Einleitung des Auslösebetriebs C-102, um sehr schnelle Sprünge entsprechend aufgesteuert
wird. Wie es ebenfalls oben erwähnt wurde, zunehmen. Mit den in der Zeichnung gezeigten Werwar
ein Nachteil früherer Hochgeschwindigkeitsaus- ten kann die dargestellte Schaltung Spannungsstößen
löseanordnungen, daß die zur Lieferung des Bezugs- 40 auf der Steuerleistungs-Samnielschiene mit einem
stromes dienende Leistungsversorgung bei einem tat- Energieinhalt zwischen 0,4 und 0,8 Ws, abhängig von
sächlichen Auftreten des Fehlers über weite Bereiche der Spannungsstoßamplitude, widerstehen,
veränderlich war. Es ist somit zu erkennen, daß das Weiterhin ist eine Diodenbrücke DJ3-101 in der
Auftreten von Spannungsabfällen unter Fehlerbedin- Anordnung nach F i g. 3 enthalten, um einen eingungen
es unmöglich machte, es genau vorherzu- 45 zigen Entwurf für sowohl Wechselstrom- als auch
sagen, daß die in dem Kondensator gespeicherte Gleichstrom-Steuerquellen verwenden zu können und
Energie zur Sicherung einer geeigneten Schutzwirkung um die Schaltung unabhängig von der Eingangsausreichend
sein würde. signalpolarität zu machen. Der Kondensator C-102
Fig. 3 zeigt ein Schaltbild einer Gleichrichter-und wirkt bei Wechselspannungsan Wendungen außerdem
Regelschaltung zur Verwendung in einem gesteuerten 5° als Filter. Der von dem Regler an der Klemme 104
Leistungswandlerteil. Diese Schaltung ermöglicht es, erzeugte Ausgang von 6,2 V wird zur Ansteuerung
daß das Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem bei der weiter unten beschriebenen Inverter-Transistoren
vom Steuerspannungseingang relativ unabhängigen verwendet. Diese getrennte Quellenspannung sicheri
Vorspannungen arbeitet. Die angegebenen Werte einen geeigneten Inverterbetrieb bei Inbetriebnahme
sind typische Werte für den Betrieb aus einer 125-V- 55 einer kapazitiven Last. Bei A1 = 0 hat die 6,2-V-
Gleichspannungs-Hilfssteuerquelle. Die Wirkungs- Quelle einen Wert von ungefähr 3 bis 5 V und reiehl
weise der Schaltung ist folgende: für einen geeigneten Betrieb aus.
Die Diode D-101 setzt die Basis und Emitterspan- Fig. 4 zeigt das Schaltbild eines Inverters, der zui
nungen der Transistoren ß-101 und Q-102 auf range- Umwandlung des Gleichstromausgangs des Reglers
fähr 55 V gegen Masse fest. Damit sind die Emitter- 60 nach F i g. 5 in eine zweiseitige Rechteckwelle dient,
ströme dieser Transistoren durch diesen 55-V-Wert so daß sie transformiert werden kann. Die Konstruk-
und ihre jeweiligen Lastwiderstände bestimmt. Es ist tion des Inverters entspricht im wesentlichen einem
zu beachten, daß die Transistoren Q-IOl und ζ)-102 üblichen astabilen Multivibrator, wobei zusätzliche
in Darlington-Schaltung zur Erzielung einer hohen Stufen eingeschlossen sind, um die erforderlicher
Stromverstärkung angeordnet sind. Daher ist: der 65 Leistungs-Verarbeitungseigenschaften zu erzielen
Emitterstrom des Transistors Q-102, verglichen mit Diese Konstruktion wurde ebenfalls ausgewählt, uir
dem Emitterstrom des Transistors Q-101, vermach- eine geeignete Inbetriebnahme einer kapazitiven Les!
lässigbar. Dieser letztere Strom ist durch die Diode zu garantieren. Der Eingang des Inverters ist an der
Ausgangsanschluß 110 der Reglerschaltung nach Beschädigungen eingesetzt, wenn die Auslösespule in
F i g. 3 angeschaltet. Abhängigkeit von dem Auftreten des Fehlerstroms Z1
Die Multivibratoranordnung nach F i g. 4 ist eine über eine Periode, die gleich oder größer als die
bekannte Schaltungsanordnung. Der Kondensator durch die Verzögerungsschaltung erzeugte irf-Periodc
C-202 durchläuft eine Spannungsauslenkung von der 5 ist, gezündet wird.
zweifachen, an die Klemme 205 über den mit dem Fig. 6 zeigt sowohl die Ansteuerschaltung für den
Widerstand R-210 in Reihe geschalteten Konden- Hallgenerator nach F i g. 1 als auch den in F i g. 2
sator C-201 angelegten Versorgungsspannung. Die durch das Bauteil 30 dargestellten Pegeldetektor.
Schaltfrequenz des Transistors 0-204 ist durch den Der Pegeldetektor nr.ch F i g. 6 umfaßt einen inte-
Ausdruck « grierten Verstärker 0-301 und die Transistoren
j 0-302 und 0-303. Der Verstärker 0-301 ist in
/ = einem geschlossenen Kreis geschaltet, wobei dei
2RC ■ In2 Ausgang des Hallgenerators (Klemmen 24, 25) mit
gegeben. dem Verstärkereingang über die Klemmen 608, 609
Die Ausgangsstufen des Inverters nach F i g. 4 15 in Differenzbetrieb verbunden ist. Der Verstärkerteil
umfassen Transistoren 0-201 und 0-208, die für 0-301 nach Fig. 6 spricht lediglich auf derartige
eine Sättigung bei Kollektorströmen von 3 A oder Signale an, die eine Spannung zwischen seinen Ein-
mehr entworfen sind. Diese Transistoren Q-201 und gangsleitungen hervorrufen, d. h. im Differentialbe-
5-208 müssen lediglich 200 mA dauernd verarbeiten, triebsbereich.
die zusätzliche Übersteuerung muß jedoch zur Siehe- ao Für die Leitungsverbindungen zwischen den Klem-
rung eines schnellen Übergangs durch den aktiven men 24 und 25 des Hallgenerators und den Ein-
Bereich vorgesehen werden. Der Übergang erfordert gangsklemmen 608 und 609 des Verstärkers werden
beim Arbeiten auf dem Transformator 7"-6Ol bei den verdrillte Leitungen verwendet, um eine im wesent-
dargestellten Werten ungefähr 50 με, es werden liehen kleine gegenseitige Impedanz zur Sicherung
jedoch lediglich 6 με in dem aktiven Bereich aufge- 35 dieser störfreien Arbeitsweise zu erhalten. Geeignete
wendet. Vorspannungen für den Verstärkereingang werden
Der invertierte Transformator Γ-601 nach den durch den Hallgenerator und seine Erregungsschal-
F i g. 3 und 4 ist speziell mit einer angezapften Pri- tung erzeugt.
märwicklung zur Anwendung in entweder 48-V- Die Pegelfeststellung nach F i g. 6 wird durch den
Gleichspannungs- oder 115-V-Wechselspannungs-/ 30 Schaltkreis mit den Transistoren 0-302 und 0-303
125-V-Gleichspannungs- und 230-V-Wechselspan- erzielt. Der Emitter von 0-302 wird durch die Diode
nungs-250-V-Gleichspannungs-Anwendungen aus- D-306 auf —0,5 V gehalten, die in Durchlaßrichtung
gewählt. Die Sekundärwicklungen auf diesen Trans- über den Widerstand R-327 von der — 15-V-Samformatoren
sind zwei 27-V-Wicklungen und eine melschiene vorgespannt ist, die an die Klemme 602
2300-V-Wicklung. Die Kapazität zwischen der 35 von dem Niederspannungsregler nach Fig. 5 ge-2300-V-Hochspannungswicklung
und der Primär- liefert wird. Es ist außerdem zu beachten, daß der
wicklung ist von besonderer Wichtigkeit, weil mehr Basis-Emitter-Spannungsabfall dieses Transistors
Isolation verwendet wird, als es normalerweise erfor- Q 302 und der Spannungsabfall längs der in Durchderlich
ist. Diese zusätzliche Isolation reduziert den laß vorgespannten Diode D-306 in Temperatur-Erregungsstrom
und entlastet die Regler- und Inver- *o gleichlauf sind, wobei die Diode 306 für diesen
terschaltungen. Der in der mit der Klemme 110 nach Zweck ausgewählt ist.
Fig. 3 und der Klemme 210 des Inverters nach Die Spannung der Basiselektrode des Transistors
Fig. 4 verbundenen Ausgangsleitung der Regler- 0-302 wird über den an die — 15-V-Leitung geführ-
schaltung gemessene Erregungsstrom ist in der Grö- ten Widerstand Ä-332 negativ gehalten, so daß der
ßenordnung von 70 mA. Der Eingangsstrom und die 45 Transistor nichtleitend wird, bevor die Ausgangs-
Eingangsspannung des Transformators werden den spannung des Verstärkers 301 eine ausreichend posi-
Eingangsklemmen 203 und 213 nach Fig. 4 züge- tive Spannung erreicht, um den negativen Spannungs-
führt. beitrag dieses Widerstandes zu überwinden.
F i g. 5 zeigt ein Schaltbild der Niederspannungs- Der Punkt, an dem der Transistor 0-302 zu leiten
Gleichspannungsversorgung der Vorrichtung. Wie es 50 beginnt, kann als Ansprechpunkt des Pegeldetektors
in dem linken Teil der F i g. 5 gezeigt ist, wird dieser bezeichnet werden. Vor dem Leiten des Pegeldetek-
Regler mit der 27-V-Sekundärwicklung des Trans- tors hat der Kollektor des Transistors Q-303 einen
formators 7"-6Ol betrieben, um eine + 15-V-GIeich- negativen Wert. Nach Erreichen der Spannung, bei
spannungs-Vorspannungsversorgung (an den Klem- der der Transistor Q-302 zu leiten beginnt, wird die
men 501, 514) an die unten beschriebenen Meß- und 55 Ausgangsspannung auf +15 V, dem Wert einer von
Logikschaltungen zu liefern. Die Regelfunktion ist dem Niederspannungsregler an seiner Klemme 501
gegenüber der von dem Regler nach F i g. 3 verviel- erzeugten und an die Detektorschaltung über die
facht, um sicherzustellen, daß die verwendete 15-V- Eingangsklemme 614 gelieferten Spannung, ge-
Vorspannung vor dem 2300-V-Potential der Hoch- schaltet.
Spannungswicklung des Transformators Γ-601 er- 60 F i g. 7 zeigt die Vorrichtung zum Auslösen des
zeugt wird. Auf diese Weise verläuft die noch zu Leistungsschalters. Im einzelnen sprechen die Tranbeschreibende Meßfunktion bei der Inbetriebnahme sistoren 0-401 und 0-402 auf die Zuführung der
in geeigneter Weise. Ausgangsspannung des Pegeldetektors von der
In Fig. 5 ist zu beachten, daß die Schaltung im Klemme 601 nach Fig. 6 an, wenn dieser Ausgang
wesentlichen identisch zu der nach F i g. 3 ist, wobei 65 positiv wird, um den gesteuerten Silizium-Gleichjedoch
positive und negative Regler vorgesehen sind. richter 0-403 zu zünden. Der Ausgang des Pegel-Zenerdioden
D-503 und D-504 sind zusätzlich in die detektors ist an die Kathodenelektrode zweier Einschaltung
zum Schutz des Reglers nach F i g. 5 gegen gangsdioden D-401 und D-402 angelegt, von denen
■ίο
eine (D-402) mit Massepotential verbunden ist, damit sehen der Vorspann elektrode 0 der Funkenstrecke
sie leitend ist, wenn der Pegeldetektorausgang das und ihrer Hauptzündelektrode P 2,5 pF, wobei der
NichtVorhandensein eines Fehlerzustandes anzeigt. Widerstand zwischen den Elektroden Q und P in der
Das Zünden des gesteuerten Silizium-Gleichrichters Größenordnung von 11 Megohm und der Abstand
0-403 entlädt einen vorher angesteuerten Konden- 5 zwischen ihnen ungefähr 1,8 cm war. Die 2300-V-
sator C-403 über den Widerstand Ä-408 und die Vorspannung wird längs der oberen 2300-V-Sekun-
Primärwicklung eines Hochspannungsimpulstrans- därwicklung des Transformators 7-601 mit Hilfe der
formators 7-602, der an die Klemmen 712 und 714 Diodenbrücke Dß-601 erzeugt,
angeschaltet und in F i g. 8 gezeigt ist. In diesen Zeichnungen ist weiterhin eine Schaltung
Mit den in der Zeichnung gezeigten Werten ergibt io zur Erzeugung einer Anzeige einer fehlerhaften Funkder
Verlauf der Entladung eine Spannung von un- tion der Auslösevorrichtung des Systems gezeigt,
gefahr 10 KV längs der Sekundärwicklung des Trans- Diese Schaltung umfaßt einen Test-Druckknopf, eine
formators 7-602, deren Größe ausreicht, um die Anzeigelampe IL und ein Verriegelungsrelais K-501.
Funkenstrecke 0-601 nach F i g. 8 zu zünden. Der Der Test-Druckknopf ist normalerweise offen und,
Energiespeicherkondensator C1 wird damit über die 15 obwohl er nicht gezeigt ist, ist es verständlich, daß er
Auslösespule des Leistungsschalters entladen, die, längs des Wandlers nach Fig. 1 zwischen den Anwie
aus Fig. 8 zu erkennen ist, über die Klemme814 Schlüssen 22 und 26 angeschaltet ist. Diese Verbinan
die untere Elektrode P der Funkenstrecke 0-601 dung dient zur Verhinderung einer zu starken Anangeschaltet
ist. steuerung des Wandlers, während zur gleichen Zeit
Ebenfalls in F i g. 8 ist eine zur Ladung des Kon- 20 ein zur Betätigung des mit dem Wandler verbunde-
densators C-403 eingefügte Hilfsleistungsversorgung nen Pegeldetektors ausreichendes Signal erzeugt wird,
zur Lieferung der Energie zur Zündung des gesteuer- Damit besteht die Wirkungsweise des Druckknopfes
ten Silizium-Gleichrichters 0-403, unabhängig von darin, ein Signal, das größer als ein einen Fehler-
der geregelten Niederspannungs-Leistungsversorgung zustand anzeigendes Signal ist (d. h. oberhalb des
nach F i g. 5, gezeigt. Diese Hilfsleistungs-Versor- 25 Auslösepegels), an den Verstärker 0-301 nach
gung umfaßt die in Reihe mit dem Ausgang eines F i g. 6 zu liefern, um zu erreichen, daß alle Schal-
von der oberen Spule der Sekundärwicklung des tungen jenseits dieses Punktes ansprechen, als ob das
Transformators 7-601 gespeisten Diodenbrücken- Leistungssystem fehlerhaft wäre. Es ist offensichtlich,
netzwerkes Dß-601 geschalteten Widerstände R-692, daß der Leistungsschalter ausgelöst wird, wenn der
Λ-603 und Ä-610. Die Zenerdiode D-606 dient zur 30 Knopf gedruckt wird.
Erzeugung einer geregelten Spannung längs des Der Anzeigelampenkreis umfaßt die Transistoren
Widerstandes fl-602 und an der Klemme 808. Auf 0-304 und 0-305 und die Dioden D-303 und D-304
ähnliche Weise ermöglichen die Zenerdioden D-605 nach F i g. 6 in einer UND-Schaltung, die die über
und D-606 die Erzeugung einer an der Klemme 809 die Klemme 615 an den Transistor 0-305 angekopabnchmbaren
geregelten Spannung längs der Wider- 35 pelte Glühlampe IL ansteuert. In einem erfindungsstände
/?-602 und Λ-603. Diese letztere Spannung gemäßen Ausführungsbeispiel leuchtet die Lampe
dient zur Ladung des Kondensators C-403 zur Liefe- hell, wenn der Ausgang des Verstärkers 0-301
rung der zur Ansteuerung der Primärwicklung des größer als 0,2 V (positiv oder negativ) und der Ein-Impulstransfoimalors
C-602 erforderlichen Energie. gang des Hallelements größer als 1 V ist. Die erste
Die Spannung wird an den Emitterelektrodenkreis 40 dieser Forderungen — nämlich, daß der Verstärkendes Transistors Q-402 nach F i g. 7 angeschaltet, um ausgang von 0-301 größer als 0,2 V ist — sichert,
zur Leitung dieses Transistors bei Veränderungen der daß der Wandler nach Fig. 1 nicht an einem seiner
von der Reglerschaltung nach Fig. 5 gelieferten Ausgangsklemmen ausgefallen ist. Die zweite Forde-Spannung
beizutragen, so daß eine zur Ansteuerung rung, d. h., daß der Halleingang größer als 1 V ist,
der Auslösespule des Leistungsschalters bei einem 45 sichert, daß kein Fehler an einer Eingangsklemme
Fehlerzustand ausreichende Spannung gesichert ist. des Hallgenerators vorhanden ist. Wie es in Fig. 6
Im einzelnen ist der Widerstand /?-404 in der gezeigt ist, ist eine Eingangsklemme des Transistors
Basisrückführleitung des Transistors 0-402 an die 0-304 der UND-Schaltung über die Widerstände
4-15-V-Versorgung von der Klemme 504 des Nie- R-312 und .R-330 mit der Ausgangsklemme des Verderspannungsreglcrs
geführt. Dieser Widerstand ist 50 stärkers 0-301 verbunden. Die zweite Eingangsso
ausgewählt, daß, wenn das dort erzeugte + i 5-V- klemme des Transistors 0-304 der UND-Schaltung
Potential auf ungefähr 10 V absinkt, z. B., wenn die ist über die Widerstände R-307 und Ä-309 der Aus-Steuerleistung
ausfällt, der Transistor 0-402 (PNP) gangsklemmen 25 bzw. 24 des Wandlers nach F i g. 1
unter dem Einfluß der Hilfsversorgung leitet. Die gekoppelt. Die sich ergebenden negativen Spanmin-Funkenstrecke
0-601 wird dann gezündet, und die 55 gen an der Kollektorelektrode des Transistors 0-304
Auslösespule wird betätigt, weil alle Schaltungen sperren den Transistor 0-305 zur Ansteuerung der
dann von der gespeicherten Energie betrieben wer- Anzeigelampe IL.
den. Das über die Klemme 707 an den Transistor
den. Das über die Klemme 707 an den Transistor
Die Kreise des Impulstransformators 7-602 und 0-408 nach F i g. 7 angeschaltete Verriegelungsrelais
der Funkenstrecke 0-601 nach F i g. 8 arbeiten zu- 60 ÄT-501 steuert die Unterspannungs-Vorrichtung
sammen. Im einzelnen ist die Funkenstrecke bei den (USV) und das AT-Relais der Leistungsschalteranord-Bauteilen
gemäß der Zeichnungen auf ungefähr nung. Im einzelnen wird das Relais /C-501 durch den
2300 V vorgespannt und erfordert eine 2000-V-Trig- Ausgang einer zweiten UND-Schaltungsanordnung
gerspannung zur Zündung. Diese Triggerspannung angesteuert. Das Relais K-501 wird geöffnet, wenn
wird von der Sekundärwicklung des Impulstransfor- 65 der Transistor 0-407 leitend gemacht wird. Dies gemators
7-602 über den Widerstand ft-605 an die schieht, wenn der Auslösekondensator der Leistungs-Kauptelektrode
3 geliefert. Bei einem erfindungsge- schalteranordnung auf weniger als 2000 V aufgemäßen
Ausführungsbeispiel war die Kapazität zwi- laden ist, wenn die Auslösespule des Leistungsschal-
ters keinen Durchgang hat und wenn der Eingang von dem Wandler nach F i g. 1 größer als 5 V, jedoch
weniger als 1 V ist. Wenn der Transistor Q-407 nicht leitend ist und das Relais K-SOl geschlossen ist, wird
das AT-Relais des Leistungsschalters angesteuert, um
das Schließen des Leistungsschalters von Hand oder mit Hilfe einer äußeren Steuerquelle zu ermöglichen.
Wenn der Transistor Q-407 leitend gemacht wird, damit das Relais /C-SOl abfällt, öffnet sich der Leistungsschalter
auf Grund der Steuerung der Unter-Spannungsvorrichtung durch das Relais /£-501.
Ein Signal, das der Auslösekondensator auf weniger als auf den 2000-V-Pegel aufgeladen ist, wird
von den in einer Spannungsteileranordnung (F i g. 8} angeordneten Widerständen Λ-602, Λ-603 und
ft-610 und von dem Transistor Q-404 (F i g. 7) abgeleitet.
Bei zur Auslösung des Leistungsschalters erforderlichen 1,7 KV wurden in einem erfindungsgemäßen
Ausführungsbeispiel 2000 V als »Gefahre-Pegel der Auslösekondensatorspannung gewählt.
Wenn die gespeicherte Spannung kleiner als 2000 V ist, wird der Transistor Q-407 nichtleitend, und das
Relais /C-501 öffnet. Der Kondensator ist mit der
Klemme 817 nach Fi g. 8 verbunden und wird durch die durch das Zusammenwirken der 2300-V-Sekundärwicklung
des Transformators Γ-601 nach F i g. 8 mit der Diodenbrücke Dß-601 erzeugte Spannung
geladen. Der die Widerstände Λ-602, K-603 und R-610 umfassende Spannungsteiler erzeugt 12,7 V an
der Klemme 808 für dieses 2000-V-Potential. Der Transistor Q-404 ist so eingestellt, daß er bei Zuführung
von weniger als diesem 12,7-V-Pegel an seine Eingangsklemme 715 über den veränderlichen Widerstand
ft-412 nach Fig. 7 leitend wird. Ein positives
Signal wird daher über den Widerstand Λ-427 angelegt, um den Transistor Q-407 leitend zu machen.
Die Anzeige, daß der Impulsspulenkreis keinen Durchgang hat. wird von der an die Klemme 814
nach F i g. 8 angeschaltete Spule selbst und von der die Widerstände R-606, Λ-607, K-608 und ft-609 *o
umfassenden Schaltung nach F i g. 8 abgeleitet. Wenn die Impulsspulenschaltung Durchgang hat, schließt
ihr niedriger Gleichstromwiderstand (beispielsweise 0,1 Ohm) den Widerstand R-609 kurz, und die am
Verbindungspunkt der Widerstände Λ-607 und /?-609 (Klemme 8141 erzeugte Spannung VT( ist ungefähr
Null. Wenn die Spule keinen Durchgang hat, erzeugt der Widerstand R-609 eine positive Spannung
von ungefähr 1,3 V auf Grund der die die 15-V-Klemme 816 über die Widerstände Ä-606 und
Ä-608 mit dem Widerstand R-699 verbindenden Reihenschaltung. Dies erzeugt andererseits eine
Vrc-Spannung von ungefähr 0,6 V an der Klemme 814, die mit dem Widerstand Ä-421 in der zweiten
UND-Schaltung nach F i g. 7 verbunden ist. Diese Spannung hat eine ausreichende Größe, um den
Transistor Q-407 nach F i g. 7 einzuschalten, um eine Öffnung des Relais K-501 hervorzurufen. Im ersten
Fall ist die Frc-Spannung nicht ausreichend, um den
Transistor Q-407 leitend zu machen.
In diesen Anordnungen sind Zener-Dioden D-503 und D-504 nach Fig. 5, die Diode D-607 nach
F i g. 8 und die Diode D-408 und der Kondensator C-404 nach F i g. 7 zum Schutz der mit der Impulsspulenschaltung
verbundenen Bauteile eingefügt. Sie sind erforderlich, weil die Spule auf dem 2300-V-Potential
liegt, wenn die Funkenstrecke Q-601 zündet.
Die Anzeige, daß der Eingang des Wandlers von F i g. 1 größer als 5 V ist, wird durch eine in Verbindung
mit der Halbleiterdiode D-410 arbeitende 5-V-Zener-Diode D-412 nach F i g. 7 erzielt. Diese
Bedingung zeigt, daß ein Unterbrechungsfehler an einer Eingangsklemme des Wandlers nach F i g. 1
vorhanden ist. Wie es gezeigt ist, ist die Kathodenelektrode der Zener-Diode D-412 über die Klemme
703 an die Klemme 20 des Hallelements nach F i g. 1 angeschaltet. Bei Auftreten einer die Erzeugung einer
größeren Spannung als 5 V ermöglichenden Unterbrechung an dieser Klemme 20 wird der Spannungsüberschuß über dem von der Diode D-412 gebildeten
5-V-Pegel an die Anodenelektrode der Halbleiterdiode D-418 angelegt. Dies bewirkt andererseits, daß
der Transistor Q-407 leitet. Wenn die Spannung an der Klemme 20 des Hallelements kleiner als 5 V ist
(was anzeigt, daß eine Unterbrechung vorliegt), leitet die Zenerdiode D-412 nicht, und es besteht
keine leitende Verbindung über die Halbleiterdiode D-410, um den Transistor Q-407 leitend zu
machen.
Die Anzeige, daß der Eingang von dem Wandler nach F i g. 1 kleiner als 1 V ist, wird durch die Halbleiterdiode
D-406 und den Transistor Q-405 nach F i g. 7 erzielt. Diese Bedingung zeigt, daß ein Kurzschlußfehler
an einem Eingangsanschluß des Hallgenerators vorhanden ist. Insbesondere ist der Widerstand
R-416 nach Fig. 7 so eingestellt, daß der
Transistor Q-405 für an die Klemme 703 angelegte Spannungen, die kleiner als 1 V sind, nichtleitend ist.
Wenn eine niedrigere Spannung vorhanden ist. ist die an der Kollektorelektrode des Transistors Q-40S erzeugte
positive Spannung zur Durchschaltung der Diode D-406 ausreichend, um den Transistor Q-407
leitend zu machen. Wenn eine höhere Spannung vorhanden ist, leitet der Transistor Q-405, und der sich
ergebende Abfall seines Kollektorelektrodenpotentials stellt sicher, daß sich kein leitender Zustand des
Transistors Q-407 ergibt.
Die Erkennung des Vorhandenseins eines Kurzschlusses an der Eingangsklemme des Hallgenerators
wird in einer anderen Weise erzielt. Somit erzeugt das Entstehen einer positiven Spannung an der Kollektorelektrode
des Transistors Q-405 eine entgegengesetzte negative Spannung an der Kollektorelektrode
des folgenden Transistors Q-406. Diese negative Spannung wird andererseits über die Ausgangs
klemme 704 nach F i g. 4 und Verbindungskabe (nicht gezeigt) an die Eingangsklemme 610 nacl
F i g. 6 angelegt. Die negative Spannung ist dor wirksam, um den Transistor Q-30i>
nichtleitend z\ machen, mit dem Ergebnis, daß der Strom durch dei
Widerstand /?-3I8 hindurchfließ!: und dabei dii Lampe IL aufleuchten läßt. Dies zeigt daher eben
falls das Vorhandensein einer fehlerhaften Funktioi in der Wirkungsweise der Schaltung an.
Das Relais K-SOl ist ein Reed-Relais mit eine
Spule für eine Nennspannung von 11 V. Wie es ii F i g. 5 gezeigt ist, ermöglicht es das X-Relais, wem
das Relais K-501 geschlossen ist, daß der Leistungs schalter von Hand oder von einer äußeren Steuei
Vorrichtung geschlossen werden kann. Wenn da Relais K-501 geöffnet ist, öffnet sich der Leistungs
schalter auf Grund der Steuerung durch die Untei spannungs-Vorrichtung. Die Widerstände /?-50£
R-506 und Ä-507 und die Kondensatoren C-50f C-506 und C-507 längs der Kontakte A, B, C diene
zur Verringerung der Spitzenspannung längs der Kontakte von ungefähr 1000 V auf ungefähr 500 V.
Das oben beschriebene grundlegende System kann entweder bei Hochgeschwindigkeits- oder Semi-Hochgeschwindigkeits-Leistungsschalteranwendungen
verwendet werden. In jedem Fall löst der Leistungsschalter lediglich bei Fehlerströmen in der ausgewählten
Richtung aus. Der Hochgeschwindigkeitsleistungsschalter
kann von der Art sein, wie sie in der deutschen Auslegeschrift 1 944 062 beschrieben
wurde. Bei dieser Anwendung bestand die Leistungsversorgung für die Auslösevorrichtung aus einer
Hochspannungs - Gleichspannungs - Versorgung, die den eine ausreichende Energie zur richtigen Ansteuerung
der Impulsspule bei Aktivwerden des Hallelements speichernden Kondensator auflud. Die
Kombination des Leistungsschalter und der Auslösevorrichtung gemäß dieser Erfindung kann zui
Schaffung eines Systems verwendet werden, da« schnell genug ist, um die Größe von Fehlerströmen
auf Pegel zu begrenzen, die auch von den anderen Bauteilen des Gleichspannungs-Leistungssystems vertragen
wird.
Bei Semi-Hochgeschwindigkeitsanwendungen ist der Leistungsschalter andererseits mit der Vorrichtung
in ähnlicher Weise wie mit der Spannungs-Auslösespule ausgerüstet. Die Leistungsversorgung für
die Auslösevorrichtung wird im wesentlichen auf die der Schaltvorrichtung verringert, die die Spannungsauslösung betätigt. Der grundlegende Vorteil dieser
Kombination ist die Verringerung der Kosten, verglichen mit der Hochgeschwindigkeitsanwendung.
Hierzu 7 Blaii Zeichnungen
Claims (4)
1. Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem für entworfen werden als bisher.
einen in eine Gleichstromleitung eingeschalteten 5 Bei einem bekannten Hochgeschwindigkeits-Aus-
Leistungsschalter mit einein Stromwandler zur lösesystem der eingangs genannten Art (USA.-Patent-
Messung des in dem Leiter fließenden Stromes schrift 3 064 163) ist der Stromwandler als induktiver
und mit einer mit dem Ausgang des Stromwand- Wandler ausgebildet und dient zur Betätigung eines
lers verbundenen Auslöseeinrichtung mit einer Überstromrelais, das in Reihe mit der Impulsspule
Kondensatorauslösung für den Leistungsschalter, ίο des Leistungsschalters und der Kondensator-Aus-
dadurch gekennzeichnet, daß als Strom- lösung eingeschaltet ist. Durch die Verwendung der
wandler ein Hallgenerator (16) verwendet ist, Kondensatorauslöseeinrichtung ergibt sich zwar eine
dessen Ausgang (24,25) über eine eine Zeitver- wesentliche Verringerung der nach dem Auftreten
zögerungsschaltung (32) und einen Pegeldetektor eines Fehlers bis zum Betätigen des Leistungsschal-
(30) aufweisende Halbleiterschaltung mit der 15 ters verstreichenden Zeit, doch ergibt die Verwen-
Auslöseeinrichtung verbunden ist. dung eines induktiven Stromwandlers und eines
2. Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem nach Überstromrelais erhebliche zusätzliche Verzögerungs-Anspruch
1, dadurch gekennzeichnet- άς& der zeilen, die in vielen Fällen nicht tragbar sind. Weiter-Pegeidetsktor
(30) zumindest auf den Pegel des hin ist der Fehlerstrom, bei dem eine Abschaltung
Gleichspannungssignals des Hallgenerators (16) 30 erfolgt, nicht eindeutig festgelegt, da die Betätigung
anspricht, der dem Gleichstromfluß in dem Leiter des Überstromrelais und die Eigenschaften des induk-(10)
mit einer Größe, bei der die Auslösespule (36) tiven Stromwandlers große Toleranzen aufweisen,
zur Öffnung der Leistungsschalteranordnung be- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein tätigt werden soll, entspricht. Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem der eingangs
zur Öffnung der Leistungsschalteranordnung be- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein tätigt werden soll, entspricht. Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem der eingangs
3. Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem nach 25 genannten Art zu schaffen, das eine sehr geringe AnAnspruch
2, dadurch gekennzeichnet, daß die Sprechzeit bis zum Abschalten des Leistungsschalters
Verbindung zur Kosdensator-Auslöseeinrichtung aufweist.
außerdem eine Funkenstrecke (Q 601) für hohe Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch ge-
Energiepegel aufweist, die in Abhängigkeit von löst, daß als Stromwandler ein Hallgenerator verdem
Pegeldetektorausgang gezündet wird, die 30 wendet ist, dessen Ausgang über eine eine Zeitverferner
die Zuführung eines vorgegebenen Pegels zögerungsschaltung und einen Pegeldetektor aufdes
Wandlerausgangssignals anzeigt und die die weisende Halbleiterschaltung mit der Auslöseeinrich-Ansteuerung
der Auslösespule (36) durch die tung verbunden ist.
Kondensator-Auslöseeinrichtung bewirkt. Die Verwendung von Hallgeneratoren als Strom-
Kondensator-Auslöseeinrichtung bewirkt. Die Verwendung von Hallgeneratoren als Strom-
4. Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem nach 35 meßwandler für Gleichströme ist bereits bekannt
Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die (USA.-Patentschrift 3 226 640 und deutsche Patent-Funkenstrecke
(Q 601) für den hohen Energie- schrift 1 170 537). Die Verwendung eines Hallgenepegel
die Auslösespule (36) betätigt, wenn ein rators für Hocbgeschwindigkeits-Auslösesysteme ist
von dem Pegeldetektor (30) geliefertes Ausgangs- jedoch nicht ohne weiteres möglich, da ein Hallgenesignal
anzeigt, daß das Wandlerausgangssignal 40 rator fast trägheitslos auf in dem Leitungsnetz aufeinen
vorgegebenen Schwellwert überschreitet tretende Spannungsstöße mit hoher Flankensteilheit
und während einer eine vorgegebene Verzögerung und sehr kurzer Dauer ansprechen würde, die bei
überschreitenden Zeitdauer vorliegt. einem üblichen Strommeßwandler nach dem induktiven
Prinzip nicht im Ausgangssignal dieses Strom-
45 meßwandlers erscheinen. Derartige kurze Spannungs-
stoße sollen aber nicht zur Abschaltung des Leistungsschalters führen, so daß eine Verwendung von HaIlgeneratoren
r;cht ohne weiteres möglich ist.
Die Erfindung bezieht sich auf ein Hochgeschwin- Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung des
digkeits-Auslösesystem für einen in eine Gleichstrom- 5° Hochgeschwindigkeits-Auslösesystems werden die an
leitung eingeschalteten Leistungsschalter mit einem sich vorteilhaften Eigenschaften des Hallgenerators
Stromwandler zur Messung des in dem Leiter fließen- für ein Hochgeschwindigkeits-Auslösesystem ausge-
den Stromes und mit einer mit dem Ausgang des nutzt, wobei dies dadurch ermöglicht wird, daß in
Stromwandlers verbundenen Auslöseeinrichtung mit den Übertragungsweg eine Zeitverzögerungsschaltung
einer Kondensatorauslösung für den Leistungsschalter. 55 sowie ein Pegeldetektor eingeschaltet sind, wodurch
Die wachsende Elektrizitätsversorgungs-Industrie kurzzeitige Spannungsspitzen und hochfrequente Störbenötigt
dauernd neue Leistungsversorgunpen mit impulse keine Auslösung des Hochgeschwindigkeitshoher
Leistungsfähigkeit, deren Ausgangsleistungen Auslösesystem bewirken können.
Größen erreichen, die vorher für unerreichbar ge- Bei dem erfindungsgemäßen Auslösesystem werden halten wurden. Eines der wichtigen Elemente in 60 Auslösesignale nur dann erzeugt, wenn ein Fehlerdiesen Systemen ist der Leistungsschalter, der das zustand für eine gewisse Zeitdauer auftritt, die größer Gesamtsystem und die damit betriebenen verschie- als beispielsweise eine halbe Millisekunde ist.
denen Bauteile im Falle von Überlastungen und Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der ErKurzschluß-Fehlerbedingungen schützt. Ein anderes findung ist vorgesehen, daß der Pegeldetektor zuminwichtiges Element in derartigen Systemen ist die Aus- 65 dest auf den Pegel des Gleichspannungssignals des löseeinrichtung oder das Meßsystem zur schnellen Hallgenerators anspricht, der dem Gleichstromfluß in Erfassung des Auftretens eines Kurzschlußfehlers in dem Leiter mit einer Größe, bei der die Auslösespule dem zu schützenden System. Auf Grund der Größen zur Öffnung der Leistungsschalteranordnung betätigt
Größen erreichen, die vorher für unerreichbar ge- Bei dem erfindungsgemäßen Auslösesystem werden halten wurden. Eines der wichtigen Elemente in 60 Auslösesignale nur dann erzeugt, wenn ein Fehlerdiesen Systemen ist der Leistungsschalter, der das zustand für eine gewisse Zeitdauer auftritt, die größer Gesamtsystem und die damit betriebenen verschie- als beispielsweise eine halbe Millisekunde ist.
denen Bauteile im Falle von Überlastungen und Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der ErKurzschluß-Fehlerbedingungen schützt. Ein anderes findung ist vorgesehen, daß der Pegeldetektor zuminwichtiges Element in derartigen Systemen ist die Aus- 65 dest auf den Pegel des Gleichspannungssignals des löseeinrichtung oder das Meßsystem zur schnellen Hallgenerators anspricht, der dem Gleichstromfluß in Erfassung des Auftretens eines Kurzschlußfehlers in dem Leiter mit einer Größe, bei der die Auslösespule dem zu schützenden System. Auf Grund der Größen zur Öffnung der Leistungsschalteranordnung betätigt
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- 1970-10-09 DE DE19702049766 patent/DE2049766C3/de not_active Expired
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FR2064217B1 (de) | 1974-08-23 |
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C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
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