DE19938216A1 - Verflüssigungsverfahren - Google Patents
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Abstract
Verfahren zur Verflüssigung eines Gases, bei dem das Gas verdichtet, gekühlt, dann in einer ersten Turbine entspannt und zumindest teilweise verflüssigt wird und ein Teil der erzeugten Flüssigkeit ebenfalls gekühlt und dann in einer zweiten Turbine entspannt wird. Die zweite Turbine arbeitet mit einer höheren Einlaßtemperatur als die erste Turbine und die erste Turbine arbeitet mit einem Auslaßdruck, der von dem der zweiten Turbine abweicht.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verflüssigung eines
Gasstroms und einen Verflüssiger.
Es sind zahlreiche Verfahren zur Verflüssigung der Bestand
teile von Luft bekannt.
Aus der US-A-3 605 422 ist ein Verfahren zur Verflüssigung
von Stickstoff bekannt, bei dem Stickstoff aus einer Mittel
drucksäule mittels zweier in Reihe angeordneter Verdichter
verdichtet und dann in drei Teile aufgeteilt wird. Zwei der
Teile werden jeweils in einer Turbine auf den gleichen Druck
entspannt, wobei einer dieser Teile in einer kalten Turbine
und der andere dieser Teile in einer warmen Turbine ent
spannt wird. Der verbleibende Teil wird verflüssigt und in
die Säule zurückgeleitet.
Aus der US-A-4 778 497 ist ein Verfahren bekannt, bei dem zu
verflüssigender, gasförmiger Stickstoff in zwei parallel
angeordneten Boostern auf den gleichen Druck verdichtet und
in drei Teile aufgeteilt wird, von denen zwei bei unter
schiedlichen Temperaturen auf den gleichen Druck entspannt
werden und einer verflüssigt und in einer Turbine entspannt
wird.
Aus der US-A-4 883 518 ist ein Verfahren bekannt, bei dem
unter mittlerem Druck stehender Stickstoff mittels zweier in
Reihe angeordneter Booster verdichtet und dann in zwei Teile
aufgeteilt wird, wobei ein Teil verflüssigt und in die Säule
zurückgeführt und der andere Teil in einer kalten Turbine
entspannt und zu dem Booster zurückgeführt wird. Ein Teil
mittels der Booster nicht verdichteten Stickstoffs wird in
einer warmen Turbine auf einen Druck entspannt, der dem am
Auslaß der kalten Turbine entspricht.
Aus der US-A-4 894 076 ist ein aufwendiges Verfahren be
kannt, das mindestens vier Turbinen nutzt.
Bei dem aus der US-A-5 231 835 bekannten Verfahren wird
Stickstoff mittels zweier in Reihe angeordneter Booster
verdichtet und einer warmen Turbine zugeführt. Eine kalte
Turbine wird mit Stickstoff gespeist, der nicht zu den
Boostern strömt. Die kalte Turbine erzeugt einen entspannten
Stickstoffstrom, der unter einem niedrigeren Druck als der
mittels der warmen Turbine erzeugte Strom steht.
Der Vorteil dieser Anordnung liegt darin, daß das Verdich
tungsverhältnis des kalten Entspannungsmittels klein ist, so
daß der Wirkungsgrad dieser Turbine hoch ist. Jedoch ist
dies hinsichtlich des Wirkungsgrads des Verflüssigungsver
fahrens nicht die beste Anordnung.
Es ist bekannt, daß ein höherer Druck am Einlaß der kalten
Turbine stets günstiger ist, um ein geringes Verdichtungs
verhältnis zu erhalten, was eine Erhöhung des Auslaßdrucks
der kalten Turbine bedeutet. Das Problem, das in der US-A-5 231 835
dargelegt ist, nach der die kalte Turbine eine hohe
Auslaßtemperatur hat (infolge des höheren Drucks in der
kalten Turbine, der eine Folge des höheren Drucks ist, der
zu einer höheren Temperatur des gekühlten superkritischen
Fluids nach Wärmeaustausch mit dem Auslaß der kalten Turbine
führt), kann durch Anwendung der Erfindung gelöst werden,
die den Unterkühleraufbau betrifft.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Verflüssigung
eines Gasstroms, bei welchem Verfahren ein erster Gasstrom
von einem ersten Druck auf einen zweiten Druck verdichtet
wird, der erste Gasstrom von dem zweiten Druck auf einen
dritten Druck verdichtet wird, der erste verdichtete Gas
strom unter dem dritten Druck in einen ersten und einen
zweiten Anteil aufgeteilt wird, der erste Teil verdichtet
und dann gekühlt wird, ein Teil des ersten verdichteten An
teils in einer ersten Turbine entspannt wird und der Rest
des ersten Teils zumindest teilweise verflüssigt wird, um
eine zumindest teilweise verflüssigte Fraktion zu bilden,
zumindest ein Teil des zweiten Anteils gekühlt und dieser
Teil des gekühlten zweiten Anteils in einer zweiten Turbine
entspannt wird, wobei die zweite Turbine eine höhere Ein
laßtemperatur als die erste Turbine aufweist und die erste
Turbine einen Auslaßdruck aufweist, der sich von dem Auslaß
druck der zweiten Turbine unterscheidet.
Die Erfindung hat auch einen Verflüssiger zur Verflüssigung
eines Gasstroms zum Gegenstand, umfassend einen Wärmeaustau
scher, eine erste und eine zweite Turbine, eine erste Ver
dichtungseinrichtung, eine zweite Verdichtungseinrichtung,
eine dritte Verdichtungseinrichtung, eine Leitung, um den
Gasstrom der ersten Verdichtungseinrichtung zuzuführen, eine
Leitung, um den Gasstrom von der ersten Verdichtungseinrich
tung zur zweiten Verdichtungseinrichtung zu führen, Leitun
gen, um den mittels der zweiten Verdichtereinrichtung ver
dichteten Gasstrom in einen ersten und einen zweiten Anteil
aufzuteilen, den ersten Anteil der dritten Verdichtungsein
richtung zuzuführen und den ersten Anteil von der dritten
Verdichtungseinrichtung zu dem Wärmeaustauscher zu führen,
eine Leitung, um einen Teil des ersten Anteils von dem
Wärmeaustauscher zu der ersten Turbine zu führen, eine
Leitung, um einen Teil des ersten Anteils von der ersten
Turbine zu der zweiten Verdichtungseinrichtung zu führen,
eine Leitung, um den Rest des ersten Anteils zumindest teil
weise zu verflüssigen, so daß eine zumindest teilweise
verflüssigte Fraktion entsteht, eine Leitung, um zumindest
einen Teil des zweiten Anteils von der zweiten Verdichtungs
einrichtung zu dem Wärmeaustauscher zu führen, eine Leitung,
um den besagten Teil des zweiten Anteils von dem Wärmeaus
tauscher zu der zweiten Turbine zu führen, und eine Leitung,
um den zweiten Anteil von der zweiten Turbine zu der ersten
Verdichtungseinrichtung zu führen.
Spezielle Ausführungsformen nach der Erfindung können min
destens eines der folgenden Merkmale umfassen:
- - der Auslaßdruck der ersten Turbine ist höher als der Auslaßdruck der zweiten Turbine;
- - der Auslaßdruck der zweiten Turbine entspricht im wesentlichen dem ersten Druck (d. h. der Unter schied zwischen den zwei Drücken ist eine Folge des Druckabfalls innerhalb des Systems);
- - der Auslaßdruck der ersten Turbine ist höher als der Auslaßdruck der zweiten Turbine;
- - der Auslaßdruck der ersten Turbine entspricht im wesentlichen dem zweiten Druck (d. h. der Druck unterschied ist nur eine Folge des Druckabfalls in dem System);
- - der erste Teil wird mittels zweier in Reihe ange ordneter Booster verdichtet, die mit der ersten bzw. der zweiten Turbine gekuppelt sind;
- - zumindest ein Teil des entspannten zweiten An teils wird zu dem ersten Gasstrom zurückgeführt;
- - zumindest ein Teil des entspannten ersten Teils wird zu dem verdichteten ersten Gasstrom, der unter dem zweiten Druck steht, zurückgeführt;
- - der Auslaßdruck der zweiten Turbine liegt zwischen 4 und 10 bar absolut;
- - der Einlaßdruck der ersten Turbine liegt zwischen 40 und 80 bar absolut;
- - der Auslaßdruck der ersten Turbine liegt zwischen 5 und 15 bar absolut;
- - zumindest ein Teil des zweiten Anteils durch strömt eine Kühleinheit;
- - zumindest ein Teil des ersten Anteils durchströmt eine Kühleinheit;
- - der erste verdichtete Gasstrom, der unter dem dritten Druck steht, wird in den ersten Anteil, den zweiten Anteil und einen dritten Anteil auf geteilt, wobei der dritte Anteil gekühlt und in einer dritten Turbine bei einer Einlaßtemperatur entspannt wird, die höher als die der ersten oder der zweiten Turbine ist;
- - der verflüssigte Teil des ersten Anteils wird nach Entspannung auf einen Druck, der geringer als der Auslaßdruck der ersten Turbine ist, zur Bildung einer unterkühlten Flüssigkeit mittels indirektem Wärmeaustausch mit einem Teil der un terkühlten Flüssigkeit unterkühlt;
- - ein gasförmiger Strom mit einer abweichenden Tem peratur wird aus einer Luftzerlegungseinheit in den Verflüssiger eingespeist;
- - der zumindest teilweise verflüssigte Anteil wird zumindest teilweise einer Entspannungsvorrichtung zugeführt;
- - die dritte Verdichtungseinrichtung besteht aus zwei in Reihe angeordneten Boostern;
- - eine Entspannungseinrichtung entspannt zumindest einen Teil der zumindest teilweise verflüssigten Fraktion; und
- - eine weitere Turbine entspannt einen Strom aus der zweiten Verdichtungseinrichtung.
Ausführungsbeispiele nach der Erfindung sind in der Zeich
nung schematisch vereinfacht dargestellt. Es zeigt
Fig. 1 eine vereinfachte Darstellung einer ersten
Ausführungsform;
Fig. 2 eine weitere Ausführungsform, bei der der
Speisestrom nur teilweise verflüssigt wird;
Fig. 3 eine weitere Ausführungsform, bei der ein
Teil des Speisestroms zunächst verdichtet
wird, statt in dem Austauscher gekühlt zu
werden;
Fig. 4 eine weitere Ausführungsform, wobei einige
alternative Anordnungen einer zusätzlichen
Turbine dargestellt sind.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 1 wird ein Luftstrom in
einer Luftdestillationseinheit, die eine nicht dargestellte
Doppelsäule umfaßt, zerlegt und Stickstoff 33 unter einem
ersten Druck aus der Mitteldrucksäule der Doppelsäule abge
zogen. Gleichzeitig wird ein Stickstoffstrom 37 aus der
Niederdrucksäule der Doppelsäule abgezogen und in einem Ver
dichter C verdichtet; der resultierende Strom 38 wird mit
dem unter dem ersten Druck stehenden Stickstoff 33 und einem
ersten Rückspeisestrom 43 vermengt.
Der Strom wird dann in einem Verdichter C1 (erstes Verdich
tungsmittel) verdichtet, mit einem zweiten Rückspeisestrom
45 vermengt und in einem Verdichter C2 (zweites Verdich
tungsmittel) auf einen dritten Druck verdichtet. So entsteht
ein Strom 39, welcher in zwei Anteile aufgeteilt wird.
Ein erster Strom 19 wird in Boostern B1, B2 nachverdichtet,
in einem Wärmeaustauscher E1 gekühlt und in zwei Teile auf
geteilt. Der Booster B1 ist mit einer ersten Turbine D1 und
der Booster B2 ist mit einer zweiten Turbine D2 gekuppelt.
Ein Teil 30 des ersten Stroms wird mittels der ersten Tur
bine D1 auf einen Zwischendruck entspannt, in dem Wärme
austauscher E1 erwärmt und stromab des Verdichters C1 mit
dem Speisestrom vermengt; er bildet den zweiten Rückspeise
strom 45. Der Rest 4 des ersten Teils wird in dem Wärmeaus
tauscher E1 verflüssigt, dem Wärmeaustauscher E2 zugeführt,
in dem er gekühlt wird, in einem Ventil V1 entspannt, in
einem Wärmeaustauscher E3 gekühlt und in zwei Fraktionen
aufgeteilt.
Die erste Fraktion 14 wird in drei Ströme 13, 47 und 50
aufgeteilt, von denen zwei in den Wärmeaustauscher E1 zu
rückströmen. Nach Erwärmung wird der Strom 47 in dem Wärme
austauscher E1 mit dem ersten Rückspeisestrom 7 vermengt und
der Strom 50, 52 in den Verdichter C zurückgeführt und mit
dem Niederdruckstickstoff vermengt.
Der Rest 13 der ersten Fraktion wird in zwei Subströme auf
geteilt, von denen einer 29 in die Luftzerlegungseinheit zu
rückgeführt wird und der andere 15 einem Speichertank zuge
führt wird.
Die zweite Fraktion wird in einem Ventil V2 entspannt und in
einen Gasstrom und einen Flüssigkeitsstrom zerlegt, wobei
letzterer in den Wärmeaustauscher E3 zurückgeführt wird. Die
beiden Ströme werden dann vermengt, den Wärmeaustauschern E2
und E1 zugeführt und dann abgelassen (Ströme 10 und 18).
Der zweite Anteil 5 wird leicht gekühlt, strömt durch eine
Kühleinheit R, in der er gekühlt und in der zweiten Turbine
D2 entspannt wird. Er wird dann erwärmt und mit dem Strom 47
und dann mit dem Speisestrom 38 stromauf des Verdichters C1
vermengt.
Bei der in Fig. 2 dargestellten Ausführungsform wird der
Strom 4 mittels des Wärmeaustauschers E1 nur teilweise
verflüssigt. Das so gebildete Zweiphasengemisch wird dem
Abscheider 5 zugeführt. Die flüssige Fraktion wird entspre
chend dem Strom 4 nach Fig. 1 behandelt. Hingegen wird die
gasförmige Fraktion mit entspanntem Gas aus der Turbine D1
vermengt und in den Verdichter C2 zurückgeführt.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 3 wird ein Teil des Stroms
5 in dem Austauscher E1 nicht gekühlt sondern in einem
Booster B3 verdichtet, in einer Turbine D3, die mit dem
Booster gekuppelt ist, entspannt, in dem Austauscher E1
erwärmt und zu dem Verdichter C2 zurückgeführt. Die Turbine
D3 hat eine höhere Einlaßtemperatur als die Turbinen D1 und
D2. Diese Anordnung ist vorteilhaft, denn ein Strom 60 wird
mit dem Auslaß der Turbine D2 und ein Strom 61 wird stromauf
des Austauscher E1 mit dem Strom 47 vermengt.
In Fig. 4 sind mehrere alternative Anordnungen einer Turbine
D4 dargestellt, die mit einem Strom 4 gespeist wird, der zu
100% aus Flüssigkeit bestehen oder geringe gasförmige An
teile enthalten kann. Die Turbine kann zwischen den Austau
schern E1 und E2, zwischen den Austauschern E2 und E3 oder
stromab des Austauschers E3 angeordnet sein.
Der vorstehend beschriebene Gasstrom besteht aus Stickstoff.
Es können auf diese Weise aber genauso Gasströme aus anderen
Gasen verflüssigt werden.
Wie aus Fig. 1 hervorgeht, wird ein Luftstrom in einer eine
(nicht dargestellte) Doppelsäule umfassenden Luftdestilla
tionseinheit zerlegt; es werden 4000 Nm3/h Stickstoff 33 auf
einem ersten Druck von 5,1 bar absolut aus der Mitteldruck
säule der Doppelsäule abgezogen. Gleichzeitig wird ein Strom
37 von 13.268 Nm3/h Stickstoff mit einem Druck von 1, 1 bar
absolut aus der Niederdrucksäule der Doppelsäule abgezogen.
Nach Verdichtung in dem Verdichter C wird der Strom 38 mit
Stickstoff 33, der unter dem ersten Druck steht, und mit
31.494 Nm3/h eines ersten Rückspeisestroms 43 vermengt.
Der Strom wird dann in dem Verdichter C1 (erstes Verdich
tungsmittel) auf einen Druck von 8,79 bar absolut verdichtet
und mit einem zweiten Rückspeisestrom 45 von 54.100 Nm3/h
vermengt. Der Gesamtstrom von 104.150 Nm3/h wird zur Bildung
eines Stroms 39 in einem Verdichter C2 (zweites Verdich
tungsmittel) auf einen dritten Druck von 28,75 bar absolut
verdichtet und in zwei Teile aufgeteilt.
Ein erster Strom 19 von 74.450 Nm3/h wird in den Boostern B1,
B2 auf 49,69 bar absolut nachverdichtet, in dem Wärmeaustau
scher E1 auf -108°C gekühlt und in zwei Teile aufgeteilt.
Der Booster B1 ist mit der ersten Turbine D1 und der Booster
B2 ist mit der zweiten Turbine D2 gekuppelt.
Der Teil 30 des ersten Stroms (54.100 Nm3/h) wird mittels der
ersten Turbine D1 auf den Zwischendruck von 9 bar absolut
entspannt, in dem Wärmeaustauscher E1 erwärmt und stromab
des Verdichters C1 mit dem Speisestrom vermengt; er bildet
den zweiten Rückspeisestrom 45. Der Rest 4 des ersten An
teils (20.350 Nm3/h) wird in dem Wärmeaustauscher E1 ver
flüssigt, dem Wärmeaustauscher E2 zugeführt, in dem er von
-169°C auf -186°C gekühlt wird, in dem Ventil V1 ent
spannt, in dem Wärmeaustauscher E3 auf -194°C gekühlt
und in zwei Fraktionen aufgeteilt.
Die erste Fraktion 14 wird in drei Ströme 13, 47 und 50
aufgeteilt, von denen zwei zu dem Wärmeaustauscher E1 zu
rückgeführt werden. Nach Erwärmung auf Umgebungstemperatur
(diese soll zwischen etwa -50°C und etwa +50°C, vorzugs
weise zwischen -20°C und +45°C, besser noch zwischen 0°C
und +40°C liegen) wird der Strom 47 (1794 Nm3/h) in dem
Wärmeaustauscher E1 mit dem ersten Rückspeisestrom 7 ver
mengt; der Strom 50, 52 (1288 Nm3/h) wird in den Verdichter
C zurückgeführt und mit dem Niederdruckstickstoff vermengt.
Der Rest der ersten Fraktion (15.283 Nm3/h) wird in zwei
Subströme aufgeteilt, von denen ein Substrom 29 zu der
Luftzerlegungseinheit zurückgeführt und der andere Sub
strom 15 einem Speichertank zugeführt wird.
Die zweite Fraktion wird in dem Ventil V2 entspannt und in
einen Gasstrom und einen Flüssigkeitsstrom zerlegt, wobei
letzterer zu dem Wärmeaustauscher E3 zurückgeführt Wird. Die
zwei Ströme werden dann vermengt, den Wärmeaustauschern E2
und E1 zugeführt und dann abgelassen (1985 Nm3/h) (Ströme 10
und 18).
Der zweite Teil 5 wird auf 7°C gekühlt, durchströmt die
Kühleinheit R, in der er auf -25°C gekühlt wird, und in der
zweiten Turbine D2 auf 5,24 bar absolut entspannt. Er wird
dann erwärmt, mit dem Strom 47 und dann mit dem Speisestrom
38 stromauf des Verdichters C1 vermengt.
Claims (19)
1. Verfahren zur Verflüssigung eines Gasstroms, umfassend
folgende Schritte
- a) ein erster Gasstrom wird von einem ersten Druck auf einen zweiten Druck verdichtet;
- b) der erste Gasstrom wird von einem zweiten Druck auf eine dritten Druck verdichtet;
- c) der erste verdichtete Gasstrom wird unter dem dritten Druck in einen ersten und einen zweiten Anteil aufgeteilt;
- d) der erste Anteil wird verdichtet und dann ge kühlt, ein Teil des verdichteten ersten Teils wird in einer ersten Turbine entspannt und der Rest des ersten Anteils wird zumindest teilweise verflüssigt, um eine zumindest teilweise verflüs sigte Fraktion zu bilden;
- e) zumindest ein Teil des zweiten Anteils wird ge kühlt und zumindest ein Teil des gekühlten zwei ten Anteils wird in einer zweiten Turbine ent spannt, wobei die zweite Turbine eine höhere Ein laßtemparatur als die erste Turbine hat und sich der Auslaßdruck der ersten Turbine von dem Aus laßdruck der zweiten Turbine unterscheidet.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
der Auslaßdruck der ersten Turbine höher als der Aus
laßdruck der zweiten Turbine ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
der Auslaßdruck der zweiten Turbine im wesentlichen
dem ersten Druck entspricht.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
der Auslaßdruck der ersten Turbine höher als der Aus
laßdruck der zweiten Turbine ist.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Auslaßdruck der ersten Turbine
im wesentlichen dem zweiten Druck entspricht.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß der erste Anteil mittels zweier in
Reihe angeordneter Booster verdichtet wird, die mit
der ersten bzw. der zweiten Turbine gekuppelt sind.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil des entspannten
zweiten Anteils in den ersten Gasstrom zurückgeführt
wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil des entspannten
ersten Anteils in den verdichteten ersten Gasstrom,
der unter dem zweiten Druck steht, zurückgeführt wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß der Auslaßdruck der zweiten Tur
bine ungefähr zwischen 4 und 10 bar absolut liegt.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß der Einlaßdruck der ersten Turbine
ungefähr zwischen 40 und 80 bar absolut liegt.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch
gekennzeichnet, daß der Auslaßdruck der ersten Turbine
ungefähr zwischen 5 und 15 bar absolut liegt.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch
gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil des zweiten An
teils eine Kühleinheit durchströmt.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch
gekennzeichnet, daß der erste verdichtete Gasstrom, der
unter dem dritten Druck steht, in den ersten, den
zweiten und in einen dritten Anteil aufgeteilt wird,
wobei der dritte Anteil gekühlt und in einer dritten
Turbine bei einer Einlaßtemperatur, die höher als die
der ersten oder der zweiten Turbine ist, entspannt
wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch
gekennzeichnet, daß der verflüssigte Teil des ersten
Anteils nach Entspannung auf einen Druck, der nied
riger als der Auslaßdruck der ersten Turbine ist, zur
Bildung einer unterkühlten Flüssigkeit durch indirek
ten Wärmeaustausch mit einem Teil der unterkühlten
Flüssigkeit unterkühlt wird.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch
gekennzeichnet, daß ein gasförmiger Strom mit einer
abweichenden Temperatur aus einer Luftzerlegungsein
heit in den Verflüssiger eingespeist wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch
gekennzeichnet, daß der zumindest teilweise verflüs
sigte Anteil zumindest teilweise einer Entspannungs
vorrichtung zugeführt wird.
17. Verflüssiger zur Verflüssigung eines Gasstroms, umfas
send:
- a) einen Wärmeaustauscher;
- b) eine erste und eine zweite Turbine;
- c) eine erste Verdichtungseinrichtung;
- d) eine zweite Verdichtungseinrichtung;
- e) eine dritte Verdichtungseinrichtung;
- f) eine Leitung, um der ersten Verdichtungs einrichtung den Gasstrom zuzuführen;
- g) eine Leitung, um den Gasstrom von der ersten Verdichtungseinrichtung zu der zweiten Ver dichtungseinrichtung zu führen;
- h) Leitungen, um den mittels der zweiten Ver dichtungseinrichtung verdichteten Gasstrom in einen ersten und einen zweiten Anteil aufzuteilen, um den ersten Anteil der drit ten Verdichtungseinrichtung zuzuführen und den ersten Anteil aus der dritten Verdich tungseinrichtung zu dem Wärmeaustauscher zu führen;
- i) eine Leitung, um einen Teil des ersten An teils von dem Wärmeaustauscher zu der ersten Turbine zu führen, eine Leitung, um diesen Teil des ersten Anteils von der ersten Tur bine zu der zweiten Verdichtungseinrichtung zu führen;
- j) eine Leitung, um den Rest des ersten Anteils zumindest teilweise zu verflüssigen, so daß eine zumindest teilweise verflüssigte Frak tion entsteht;
- k) eine Leitung, um zumindest einen Teil des ersten Anteils von dem zweiten Verdichtungs mittel zu dem Wärmeaustauscher zu führen;
- l) eine Leitung, um zumindest einen Teil des zweiten Anteils von dem Wärmeaustauscher zu der zweiten Turbine zu führen; und
- m) eine Leitung, um den zweiten Anteil von der zweiten Turbine zu der ersten Verdichtungs einrichtung zu führen.
18. Verflüssiger nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet,
daß die dritte Verdichtungseinrichtung aus zwei in
Reihe angeordneten Boostern besteht.
19. Verflüssiger nach Anspruch 17 oder 18, gekennzeichnet
durch eine Entspannungseinrichtung zur Entspannung
zumindest eines Teils der zumindest teilweise verflüs
sigten Fraktion.
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