DE19931234C1 - Verfahren zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschine - Google Patents
Verfahren zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzventils einer BrennkraftmaschineInfo
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Abstract
Ein kapazitives Stellglied eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschine wird mit unterschiedlichen Lade- und Entladezeiten geladen oder entladen. Dazu werden die Kapazität des Umladekondensators oder die Induktivität der Umladespule durch Reihen- oder Parallelschalten von Umladekondensatoren oder Umladespulen variiert. Die Entladezeiten des Stellgliedes können auch durch Entladen mit Konstantströmen unterschiedlicher Größe variiert werden.
Description
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Ansteuern eines
kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzventils ei
ner Brennkraftmaschine, insbesondere einer Kraftfahrzeug-
Brennkraftmaschine.
Einer der Vorteile bei der Ansteuerung von Kraftstoffein
spritzventilen einer Brennkraftmaschine mittels Piezostell
gliedern statt Solenoiden ist die kurze Schaltzeit der Stell
glieder, die zu steilen Nadelflanken und geringen Streuungen
der eingespritzten Kraftstoffmengen führt. Aus verbrennungs
technischer Sicht sind möglichst kurze Ladezeiten anzustre
ben.
Zur Erzielung eines sanfteren Verbrennungsverlaufs wird die
Kraftstoffmenge in Vor- und Haupteinspritzmenge geteilt, was
eine langsamere Verbrennung und damit eine Verbrennungsge
räusch-Reduzierung ermöglicht. Die Stellglieder werden bisher
mit einer konstanten Lade- und Entladezeit (Dauer der Umla
dung von einer Energiequelle auf das Stellglied oder umge
kehrt) angesteuert, die sehr kurz sein muß (beispielsweise
100 µs), damit eine vorgegebene Kraftstoff-Voreinspritzmenge
auch im obersten Last- oder Drehzahlbereich der Brennkraftma
schine noch eingespritzt werden kann.
Der Ladeprozeß erfolgt beispielsweise als Umschwingvorgang
der Ladung von einer Ladungsquelle (einer Reihenschaltung ei
nes Lade- und eines Umladekondensators) über eine Umladespule
zum Stellglied, wobei die Induktivität der Umladespule zusam
men mit den Kapazitäten der Umladekondensatoren und des
Stellgliedes die Zeitkonstante für den Lade- und Entladevor
gangs (die Lade- und Entladezeit) bestimmt. Eine derartige
Vorrichtung ist aus DE 196 52 801 C1 bekannt.
Die kurzen Ladezeiten führen jedoch zu hohen Geräuschemissio
nen in für menschliche Ohren unangenehmen Frequenzbereichen.
Dies wird beispielsweise in einem Kraftfahrzeug dann als sehr
störend empfunden, wenn im Leerlauf der Brennkraftmaschine
die Verbrennungsgeräusche niedrig sind.
Es ist Aufgabe der Erfindung, eine Vorrichtung zum Ansteuern
eines kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzven
tils einer Brennkraftmaschine anzugeben, welches eine deutli
che Verminderung der Stellglied-Geräuschemissionen ermög
licht.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die in den Ansprü
chen 1, 2, 3 oder 6 genannten Merkmale gelöst, wonach mit den
angegebenen Schaltungen die Lade- und Entladezeiten, vor al
lem der Haupteinspritzvorgänge insbesondere im Niedriglast-
und Leerlaufbereich der Brennkraftmaschine, durch verschiede
ne Maßnahmen variiert, d. h., auf beispielsweise bis zu 200 µs
verlängert werden können, indem vor dem Beginn einer Stell
gliedaufladung die Kapazität der Ladungsquelle (beispielswei
se eines Lade- oder Umladekondensators) oder die Induktivität
der Umladespule zur Erzielung der gewünschten Ladezeiten va
riiert werden.
Dies kann auf verschiedene Weise geschehen, indem entweder
die Kapazität des Umladekondensators (C2) variiert wird:
- a) durch wenigstens einen weiteren Umladekondensator (mit je einem seriellen Schalter) parallel zum Umladekondensator,
oder
- a) durch wenigstens einen weiteren Umladekondensator (mit je einem parallelen Schalter) in Reihe mit dem Umladekonden sator;
oder die Induktivität der Umladespule (L) variiert wird:
- a) durch wenigstens eine weitere Umladespule (mit je einem seriellen Schalter) parallel zur Umladespule, oder
- b) durch wenigstens eine weitere Umladespule (mit je einem parallelen Schalter) in Reihe mit der Umladespule,
oder durch Kombinationen der Möglichkeiten a bis d, bei
spielsweise parallele Reihenschaltungen von je einem Umlade
kondensator, einer Umladespule und eines Schalters.
Ein Vorteil der Erfindung liegt darin, daß beispielsweise
durch Variation der Induktivität der Umladespule die Ladezei
ten verändert werden, während durch Variation der Kapazität
der Ladungsquelle (mittels welcher gegenüber der Variation
der Induktivität der Umladespule geringere Änderungen der La
dezeiten möglich sind) die durch Variation der Induktivität
der Umladespule bestimmten Ladezeiten über der Temperatur
konstant gehalten werden können, da sich ja bekanntlich die
Stellglied-Kapazität etwa proportional zur Temperatur verän
dert (im Betriebsbereich zwischen -40°C und +150°C etwa um
den Faktor 2).
Für die Wahl optimaler Ladezeiten gilt: Lade- und Entladezeit
begrenzen die minimale Kraftstoff-Einspritzdauer. Dies ist
insbesondere bei hohen Einspritzdrücken kritisch, weil die
eingespritzte Kraftstoffmenge bei gleicher Einspritzdauer mit
dem zur Last proportionalen Kraftstoffdruck ansteigt. Zur Er
zielung einer bestimmten Einspritzmenge, insbesondere für die
Voreinspritzung, sind daher mit wachsendem Kraftstoffdruck
immer kürzere Einspritzdauern erforderlich.
Bei der Haupteinspritzung sind die Einspritzmengen hingegen
last- bzw. druckabhängig. Bei geringer Last werden kleine
Einspritzmengen benötigt, bei großer Last aber große Ein
spritzmengen bei großem Kraftstoffdruck. Diese Korrelation
zwischen Kraftstoffmenge und Kraftstoffdruck ermöglicht die
Verwendung längerer Ladezeiten für die Haupteinspritzung auch
im Hochlastbereich.
Unterschiedliche Ladezeiten eines kapazitiven Stellgliedes
haben innerhalb gewisser Grenzen, beispielsweise zwischen
100 µs und 200 µs, bis auf geringe Totzeiteffekte (Verzögerun
gen von Einspritzbeginn und -ende), die durch zeitliche Ver
schiebung der Ansteuersignale kompensiert werden können, kei
nen Einfluß auf den für einen Verbrennungsprozeß relevanten
Einspritzverlauf.
Ausführungsbeispiele nach der Erfindung sind im folgenden un
ter Bezugnahme auf die schematische Zeichnung näher erläu
tert. Es zeigen:
Fig. 1 eine Prinzipschaltung einer bekannten Vorrichtung,
Fig. 2a ein erstes Ausführungsbeispiel nach der Erfindung,
Fig. 2b ein zweites Ausführungsbeispiel nach der Erfindung,
Fig. 3 ein drittes Ausführungsbeispiel nach der Erfindung,
Fig. 4 den Verlauf von Strom und Spannung beim Laden und
Entladen eines Stellgliedes mittels einer Schaltung
nach Fig. 1, 2a oder 2b, und
Fig. 5 den Verlauf von Strom und Spannung beim Laden und
Entladen eines Stellgliedes mittels einer Schaltung
nach Fig. 3.
Die prinzipielle Schaltung einer bekannten Vorrichtung zum
Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes P nach Fig. 1 be
steht aus einer beidseitig mit Massebezugspotential verbunde
nen Reihensachaltung eines von einer Energiequelle V ladbaren
Ladekondensators C1, einer Sperrdiode D, eines Ladeschalters
S1, eines Umladekondensators C2, einer Umladespule L und des
Stellgliedes. Der zum Ladeschalter S1 führende Anschluß des
Umladekondensators C2 ist über einen Entladeschalter S3 mit
Massebezugspotential verbindbar. Die beiden Schalter S1 und
S3 werden von einer Steuerschaltung ST gesteuert. Es gilt je
weils, daß daß C1 << C2.
Das Laden des Stellgliedes P erfolgt durch Schließen des La
deschalters S1. Dabei schwingt die Ladung (vom Zeitpunkt to
bis t1 in Fig. 4a) mit einem Strom I in Form einer halben
Sinusschwingung von der Ladungsquelle (der Reihenschaltung
von Lade- und Umladekondensator C1 und C2) über die Umlade
spule L zum Stellglied P. In dieser Zeit, der Ladezeit,
steigt die Stellgliedspannung U auf einen bestimmten Wert
(Fig. 4b), und das Stellglied P öffnet das Kraftstoffein
spritzventil.
Zum Zeitpunkt t1 wird der Ladeschalter S1 wieder geöffnet,
die Stellgliedspannung U bleibt erhalten, bis zum Zeitpunkt
t2 (Fig. 4) der Entladevorgang mit dem Schließen des Entla
deschalters S3 beginnt. Nun schwingt die Ladung vom Stell
glied P über die Umladespule L in den Umladekondensator C2
(t2 bis t3a in Fig. 4a); die Stellgliedspannung U geht wie
der nach null (t2 bis t3a in Fig. 4b), und das Kraftstoff
einspritzventil wird vom Stellglied P geschlossen. Zum Zeit
punkt t3a wird der Entladeschalter S3 geöffnet. Damit ist ein
Einspritzvorgang beendet. Eine Rückladung in den Ladekonden
sator C1 wird durch die Sperrdiode D verhindert.
Fig. 4 zeigt Strom- und Spannungsverlauf eines Einspritzvor
gangs während einer Kraftstoff-Haupteinspritzung. Bei einer
Kraftstoff-Voreinspritzung liegen Ladevorgang (to bis t1) und
Entladevorgang (t2 bis t3a) wegen der geringeren Einspritz
menge näher beieinander.
In Fig. 2a ist die Schaltung eines ersten Ausführungsbei
spiels nach der Erfindung dargestellt, welche zwischen dem
Ladekondensator C1 und dem Stellglied P parallel zur Reihen
schaltung aus Ladeschalter S1a, Umladekondensator C2a und Um
ladespule La eine zweite Reihenschaltung aus Ladeschalter
S1b, Umladekondensator C2b und Umladespule Lb aufweist. Auf
diese Weise kann das Stellglied P über die eine oder andere
Reihenschaltung mit zwei unterschiedlichen Ladezeiten geladen
und entladen werden. Auch hier gilt C1 << C2a, C2b.
Die mehrfache Anzahl gewisser Bauelemente verteuert diese
Schaltung ungemein. Wie die Schaltung nach Fig. 2a ohne
Funktionsverlust einfacher gestaltet und dennoch erweitert
werden kann, ist in dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2b
dargestellt.
Die beiden Umladespulen La und Lb nach Fig. 2a können zu ei
ner einzigen Umladespule vereint werden; diese gemeinsame Um
ladespule kann aber auch, wie in Fig. 2b dargestellt, durch
eine Reihenschaltung zweier Umladespulen La und Lb bzw. durch
eine Umladespule mit einer Anzapfung ersetzt werden, wobei
beide Spulen oder Spulenteile La, Lb durch je einen zu ihnen
parallel liegenden Schalter S2a, S2b abschaltbar, d. h., kurz
schließbar sind.
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2b kann die Entladung
des Stellgliedes, statt über zwei Entladeschalter S3a, S3b,
auch über einen einzigen Entladeschalter S3 erfolgen, mit
welchem beide Umladekondensatoren C2a, C2b über nicht näher
bezeichnete Sperrdioden verbunden sind.
In diesem Ausführungsbeispiel können unterschiedliche Lade
zeiten durch Variation der Induktivitäten von zwei Umladespu
len La und Lb bestimmt werden, während die jeweils bestimmte
Ladezeit (und Entladezeit) durch Variation der Kapazitäten
der zwei einzeln oder parallel zueinander schaltbaren Umlade
kondensatoren C2a und C2b im gesamten Temperaturbereich etwa
konstant gehalten werden können. Die zeitgerechte Zu- und Ab
schaltung - vor oder zwischen Lade- oder Entladevorgängen -
von Kondensatoren oder Spulen erfolgt durch die Steuerschal
tung ST.
Die Bauteile des Schwingkreises (Ladekondensator C1, Umlade
kondensatoren C2a und C2b und Umladespulen La und Lb) werden
so dimensioniert (Formel siehe weiter unten), daß unter Be
rücksichtigung der Kapazität des Stellgliedes P bei aktivier
ter Umladespule La (Schalter S2b geschlossen) die Ladezeit
etwa 100 µs beträgt, bei beiden aktivierten Umladespulen La
und Lb (beide Schalter S2a und S2b geöffnet) hingegen etwa
200 µs beträgt.
Eine Soll-Ladezeit von 100 µs, beispielsweise für eine Vor-
oder Haupteinspritzung, ergibt, wenn Umladespule La und Umla
dekondensator C2a aktiv sind, infolge von Toleranzen bei
spielsweise eine Ist-Ladezeit von etwa 80 µs bis 120 µs. Die
Kapazitäten der Umladekondensatoren C2a und C2b werden so di
mensioniert, daß bei Betrieb mit dem Umladekondensator C2a
bei niedrigen Temperaturen eine Soll-Ladezeit von 90 µs er
reicht wird. Damit ergibt sich beispielsweise mit Berücksich
tigung der Toleranzen eine Ist-Ladezeit von 70 bis 110 µs.
Die sich im Betrieb aufgrund der Bauteiltoleranzen und der
Stellgliedtemperatur tatsächlich einstellende Ladezeit wird
gemessen. Ist sie kürzer als die gewünschten 90 bis 110 µs, so
werden beim nächsten Ansteuervorgang beide Umladekondensato
ren C2a und C2b aktiviert und damit die Kondensator-Kapazität
vergrößert und die Ladezeit verlängert. Nun wird beispiels
weise eine Soll-Ladezeit von 110 µs und eine Ist-Ladezeit von
90 bis 130 µs erreicht. Da die Stellglied-Temperatur niedrig
und damit die Stellglied-Kapazität klein ist, liegt die Ist-
Ladezeit unter dem Sollwert und damit zwischen 90 und 110 µs.
Wenn die Stellglied-Kapazität aufgrund steigender Stellglied-
Temperatur größer wird, steigt die Ladezeit wieder an. Über
steigt sie den Wert von 110 µs, so wird dann wieder Umladekon
densator C2b abgeschaltet und nur Umladekondensator C2a al
lein im Schwingkreis eingesetzt.
Wird eine Ladezeit von 200 µs gewünscht, so werden beide Umla
despulen La und Lb aktiviert. Die Konstanthaltung dieser La
dezeit über der Temperatur erfolgt mittels der Kondensatoren
wieder genau so, wie vorstehend beschrieben.
Mit unterschiedlicher Dimensionierung der Kondensatoren und
Spulen oder durch zusätzliche Spulen, Kondensatoren und ent
sprechende Schalter kann eine feinere Quantisierung der Lade
zeiten und damit eine weitere Reduzierung der Toleranzen er
reicht werden. Damit können auch beim Umschalten der Ladezei
ten auftretende Momenten-Sprünge reduziert und ggf. spürbare
Übergangsvorgänge vermieden werden.
Da für die Stellglied-Entladungen die gleichen Schwingkreis
komponenten wie für die Stellglied-Ladungen verwendet werden,
sind die Entladezeiten gleich den Ladezeiten.
Die Ströme und Spannungen am Stellglied verlaufen auch bei
der Schaltung nach Fig. 2b so, wie bereits in Fig. 4a, b
dargestellt.
Fig. 3 zeigt die Schaltung eines zweiten Ausführungsbei
spiels nach der Erfindung, bei welcher die Ladezeiten vari
iert und die Entladezeiten des Stellgliedes unterschiedlich
zu den Ladezeiten gewählt werden können. Diese Schaltung ent
spricht in ihren Grundzügen ebenfalls der Schaltung nach
Fig. 1.
Zusätzlich zu der Schaltung nach Fig. 1 ist in Fig. 3 pa
rallel zur Reihenschaltung aus Sperrdiode D, Ladeschalter S1
(der in Fig. 3 mit S1a bezeichnet ist) und Umladekondensator
C2 eine Reihenschaltung aus einem weiteren Ladeschalter S1b
und einer weiteren Sperrdiode angeordnet, mittels welcher der
Umladekondensator C2 abschaltbar, d. h., kurzschließbar ist;
und parallel zum Stellglied P ist ein in diesem Ausführungs
beispiel als MOS-FET ausgeführter Leistungsschalter T ange
ordnet.
Die so ergänzte Schaltung arbeitet folgendermaßen:
ohne die soeben beschriebenen zusätzlichen Teile arbeitet die
oben beschriebene Schaltung wie die Schaltung nach Fig. 1,
mit gleichen Lade- und Entladezeiten und Strom- und Span
nungsverläufen nach Fig. 4.
Die mit dieser Schaltung unter der Voraussetzung, daß C1 << C2,
erzielbaren Umschwingzeiten (Laden mit Ladeschalter S1a über
C1 und C2, Ladezeit tL = t1 - to; und entladen mit Entlade
schalter S3 über C2, Entladezeit tE = t3a - t2) von beispiels
weise 100 µs berechnen sich näherungsweise nach der Formel
Diese Zei
ten werden durch die Kapazitäten von Ladekondensator C1, Um
ladekondensator C2 und Stellglied CP und die Induktivität der
Umladespule L bestimmt.
Die Formel 1 gilt für alle Schaltungen, wenn die jeweils gül
tigen Kapazitäten und Induktivitäten eingesetzt werden.
Zum Laden des Stellgliedes P mit längeren Ladezeiten tL wird
das Stellglied P über den Ladeschalter S1b unter Umgehung des
Umladekondensators C2 nur vom Ladekondensator C1 geladen. Da
durch ergibt sich, da die Kapazität des Ladekondensators C1
sehr viel größer ist als die Kapazität der Reihenschaltung
aus C1 und C2, eine längere Ladezeit tL von beispielsweise
200 µs nach der Formel:
Eine Entladung (über den Umladekondensator C2 mittels des
Entladeschalters S3) würde eine wesentlich kürzere Entlade
zeit tE ergeben.
Um eine der Ladezeit entsprechende Entladezeit oder andere
Entladezeiten zu erzielen, kann das Stellglied statt über den
Entladeschalter S3 über den als MOS-FET ausgeführten Leis
tungsschalter T entladen werden. In diesem Fall wird nämlich
das Stellglied P mit einem Konstantstrom I entladen, der von
der Größe einer an den Leistungsschalter T angelegten Ga
tespannung Ug abhängt, welche von der Steuerschaltung ST an
das Gate des Leistungsschalters T angelegt wird.
Strom- und Spannungsverlauf eines Einspritzvorgangs mit der
Schaltung nach Fig. 3 ist in Fig. 5a, b dargestellt. Der
Verlauf von Strom und Spannung beim Laden (to bis t1) nur ü
ber den Ladekondensator C1 unterscheidet sich nicht von dem
nach Fig. 4 mit Ausnahme der Ladezeit tL (to bis t1), die
sich nach Formel 2 berechnet.
Beim Entladen über den Leistungsschalter T zum Zeitpunkt t2
springt der Entladestrom des Stellgliedes P auf einen von der
angelegten Gatespannung Ug abhängigen Wert, und die Stell
gliedspannung sinkt linear auf den Wert Null ab. Anschließend
wird der Strom im Zeitpunkt t3b zu Null und der Ansteuervor
gang des Stellgliedes ist beendet (ausgezogene Kurve von t2
bis t3b).
Ist die angelegte Gatespannung Ug und damit der Entladestrom
des Stellgliedes P kleiner (strichlierte Linie in Fig. 5a),
so sinkt auch die Stellgliedspannung langsamer (Fig. 5b) und
der Ansteuervorgang ist erst zum Zeitpunkt t3c beendet.
Claims (8)
1. Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes
(P) eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschi
ne, mit einer zwischen einem Ladekondensator (C1), der von
einer Energiequelle (V) ladbar ist, und dem Stellglied (P)
angeordneten Reihenschaltung eines Ladeschalters (S1, S1a),
einer Sperrdiode (D), eines Umladekondensators (C2, C2a) und
einer Umladespule (L), und mit einem Entladeschalter (S3),
der den Verbindungspunkt von Ladeschalter (S1, S1a) und Umla
dekondensator (C2, C2a) mit einem Bezugspotential (GND) ver
bindet, wobei sämtliche Schalter von einer Steuerschaltung
(ST) angesteuert werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß parallel zur Reihenschaltung aus Ladeschalter (S1a),
Umladekondensator (C2a) und Umladespule (La) wenigstens eine
weitere Reihenschaltung mit je einem Ladeschalter (S1b), ei
nem Umladekondensator (C2b) und einer Umladespule (Lb) ange
ordnet ist, und daß jede Reihenschaltung einen Entladeschal
ter (S3a, S3b) aufweist.
2. Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes
(P) eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschi
ne, mit einer zwischen einem Ladekondensator (C1), der von
einer Energiequelle (V) ladbar ist, und dem Stellglied (P)
angeordneten Reihenschaltung eines Ladeschalters (S1, S1a),
einer Sperrdiode (D), eines Umladekondensators (C2, C2a) und
einer Umladespule (L), und mit einem Entladeschalter (S3),
der den Verbindungspunkt von Ladeschalter (S1, S1a) und Umla
dekondensator (C2, C2a) mit einem Bezugspotential (GND) ver
bindet, wobei sämtliche Schalter von einer Steuerschaltung
(ST) angesteuert werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß dem Umladekondensator (C2a) wenigstens ein weiterer Umla dekondensator (C2b) in Reihe geschaltet ist, wobei zu jedem Umladekondensator (C2a, C2b) ein Schalter (S2a, S2b) paral lelgeschaltet ist, oder
daß der Reihenschaltung aus Ladeschalter (S1a) und Umladekon densator (C2a) wenigstens eine weitere Reihenschaltung aus Ladeschalter (S1b) und Umladekondensator (C2b) parallelge schaltet ist, und wobei jede Reihenschaltung (S1a-C2a, S1b-C2b) einen Entladeschalter (S3a, S3b) aufweist.
dadurch gekennzeichnet,
daß dem Umladekondensator (C2a) wenigstens ein weiterer Umla dekondensator (C2b) in Reihe geschaltet ist, wobei zu jedem Umladekondensator (C2a, C2b) ein Schalter (S2a, S2b) paral lelgeschaltet ist, oder
daß der Reihenschaltung aus Ladeschalter (S1a) und Umladekon densator (C2a) wenigstens eine weitere Reihenschaltung aus Ladeschalter (S1b) und Umladekondensator (C2b) parallelge schaltet ist, und wobei jede Reihenschaltung (S1a-C2a, S1b-C2b) einen Entladeschalter (S3a, S3b) aufweist.
3. Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes
(P) eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschi
ne, mit einer zwischen einem Ladekondensator (C1), der von
einer Energiequelle (V) ladbar ist, und dem Stellglied (P)
angeordneten Reihenschaltung eines Ladeschalters (S1, S1a),
einer Sperrdiode (D), eines Umladekondensators (C2, C2a) und
einer Umladespule (L), und mit einem Entladeschalter (S3),
der den Verbindungspunkt von Ladeschalter (S1, S1a) und Umla
dekondensator (C2, C2a) mit einem Bezugspotential (GND) ver
bindet, wobei sämtliche Schalter von einer Steuerschaltung
(ST) angesteuert werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Umladespule (L2a) wenigstens eine weiterer Umladespu le (L2b) in Reihe geschaltet ist, wobei zu jeder Umladespule (L2a, L2b) ein Schalter (S2a, S2b) parallelgeschaltet ist, oder
daß der Umladespule (L2a) wenigstens eine weitere Umladespule (L2b) parallelgeschaltet ist, wobei mit jeder Umladespule (L2a, L2b) ein Schalter (S2a, S2b) in Reihe geschaltet ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Umladespule (L2a) wenigstens eine weiterer Umladespu le (L2b) in Reihe geschaltet ist, wobei zu jeder Umladespule (L2a, L2b) ein Schalter (S2a, S2b) parallelgeschaltet ist, oder
daß der Umladespule (L2a) wenigstens eine weitere Umladespule (L2b) parallelgeschaltet ist, wobei mit jeder Umladespule (L2a, L2b) ein Schalter (S2a, S2b) in Reihe geschaltet ist.
4. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich
net, daß alle Entladeschalter (S3a, S3b) durch einen einzi
gen, gemeinsamen Entladeschalter (S3) ersetzt sind, welcher
mit den parallelen Umladekondensatoren (C2a, C2b) durch
Sperrdioden verbunden ist.
5. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
die Reihenschaltung wenigstens zweier Umladespulen (La, Lb)
als Umladespule mit wenigstens einer Anzapfung ausgeführt
ist, wobei jeder Teilspule (La, Lb) ein Schalter (S2a, S2b)
parallelgeschaltet ist.
6. Vorrichtung zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes
(P) eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschi
ne, mit einer zwischen einem Ladekondensator (C1), der von
einer Energiequelle (V) ladbar ist, und dem Stellglied (P)
angeordneten Reihenschaltung eines Ladeschalters (S1, S1a),
einer Sperrdiode (D), eines Umladekondensators (C2, C2a) und
einer Umladespule (L), und mit einem Entladeschalter (S3),
der den Verbindungspunkt von Ladeschalter (S1, S1a) und Umla
dekondensator (C2, C2a) mit einem Bezugspotential (GND) ver
bindet, wobei sämtliche Schalter von einer Steuerschaltung
(ST) angesteuert werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Reihenschaltung aus Ladeschalter (S1a), Sperrdiode
(D) und Umladekondensator (C2) durch eine parallel zu ihr an
geordnete Reihenschaltung aus einem weiteren Ladeschalter
(S1b) und einer Sperrdiode (D) überbrückbar ist.
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1, 2, 3 oder 6, da
durch gekennzeichnet, daß dem Stellglied (P) ein Leistungs
schalter (T) parallelgeschaltet ist, über welchen das Stell
glied mit einem vorgebbaren Konstantstrom entladbar ist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß
der Leistungsschalter (T) ein MOSFET ist, dessen von der
Steuerschaltung (ST) vorgebbare Gatespannung (Ug) den Kon
stantstrom zum Entladen des Stellgliedes (P) bestimmt.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1999131234 DE19931234C1 (de) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Verfahren zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschine |
FR0007676A FR2796101B1 (fr) | 1999-07-07 | 2000-06-16 | Procede pour le pilotage d'un organe de commande capacitif d'un injecteur de carburant pour moteur a combustion interne |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1999131234 DE19931234C1 (de) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Verfahren zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschine |
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DE19931234C1 true DE19931234C1 (de) | 2000-12-28 |
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ID=7913869
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1999131234 Expired - Lifetime DE19931234C1 (de) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Verfahren zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschine |
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Country | Link |
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DE (1) | DE19931234C1 (de) |
FR (1) | FR2796101B1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE102008025208A1 (de) * | 2008-05-27 | 2009-12-10 | Continental Automotive Gmbh | Schaltungsanordnung und Verfahren zum Laden einer kapazitiven Last |
DE102017214697A1 (de) * | 2017-08-23 | 2019-02-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Schaltungsanordnung und Ansteuerungsverfahren für einen piezohydraulischen Aktor |
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JPH02103970A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-17 | Toyota Motor Corp | 圧電素子の駆動回路 |
JP2855648B2 (ja) * | 1989-04-28 | 1999-02-10 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
JP3716532B2 (ja) * | 1997-02-14 | 2005-11-16 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射装置 |
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1999
- 1999-07-07 DE DE1999131234 patent/DE19931234C1/de not_active Expired - Lifetime
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- 2000-06-16 FR FR0007676A patent/FR2796101B1/fr not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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FR2796101A1 (fr) | 2001-01-12 |
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