DE19928056A1 - Verfahren und Testkit zur Bestimmung der Temperatur in den Einzelgefäßen von Multiküvetten mit Fluoreszenzreadern - Google Patents
Verfahren und Testkit zur Bestimmung der Temperatur in den Einzelgefäßen von Multiküvetten mit FluoreszenzreadernInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und ein Testkit zur Bestimmung der Temperatur in den Einzelgefäßen von Multiküvetten mit Fluoreszenzreadern und wird für biochemische, immunologische und medizinische Analysenverfahren angewendet. DOLLAR A Aufgabe ist es, mit Fluoreszenzreadern die Temperaturen in den Einzelgefäßen von Multiküvetten sowie die Homogenität der Verteilung der einzelnen Gefäßtemperaturen über die gesamte Miltiküvette exakt zu bestimmen. Insbesondere sollen für jedes Einzelgefäß der Muliküvette Temperaturabweichungen von der Solltemperatur mit hoher Auflösung erfaßt werden. DOLLAR A Erfindungsgemäß wird zur Temperaturbestimmung der Einzelgefäße in diese eine Indikatorlösung aus einem temperaturabhängigen Puffer und einem pH-abhängigen Fluoreszenzindikator gefüllt und auf die Solltemperatur erwärmt. Durch den temperaturabhängigen Puffer stellt sich in jedem Einzelgefäß je nach Temperatur ein pH-Wert ein, der die Fluoreszenz der Indikatorlösung bestimmt. Wenigstens zwei Fluoreszenzintensitäten f¶1¶ und f¶2¶ der Indikatorlösung bei unterschiedlichen Anregungswellenlängen der Fluoreszenz und zumindest einer Emissionswellenlänge oder bei mindestens einer Anregungswellenlänge und zumindest zwei verschiedenen Emissionswellenlängen werden gemessen und aus diesen ein temperaturabhängiges Signal p gebildet, welches zur Temperaturbestimmung in den Einzelgefäßen mit unter sonst gleichen Bedingungen gewonnenen Kalibrierwerten verglichen wird.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und ein Testkit zur Bestimmung der
Temperatur in den Einzelgefäßen von Multiküvetten mit Fluoreszenzreadern
und wird für biochemische, immunologische und medizinische Analysen
verfahren angewendet.
Multiküvetten haben für ein nahezu unübersehbares Gebiet von Applikatio
nen Verbreitung gefunden. Die Anforderungen des High-Through-Put-
Screening und der Proteomforschung, aber auch die Entwicklung der
Analytik für Biotechnologie, Umweltschutz und Medizin haben zur
intensiven Entwicklung der Multiküvetten-Analysentechnologie beigetragen.
In den letzten Jahren ist es ausgehend von der 8 × 12-Anordnung der
herkömmlichen Multiküvetten zu einer Vervielfachung der Analysenplätze
auf der gleichen Flächeneinheit gekommen. Durch den vermehrten Einsatz
fluorimetrischer und luminometrischer Meßtechnik ist eine erhebliche
Empfindlichkeitssteigerung der Assays erreicht worden. Die Miniaturisierung
der Tests führte zu einer drastischen Volumenreduktion im unteren
Mikroliterbereich.
Da die meisten in Multiküvetten durchgeführten Analysenverfahren tempe
raturabhängig sind, ist die Kenntnis der Temperatur in den einzelnen
Reaktionsgefäßen der Multiküvette wünschenswert, zumindest muß, wenn
unter standardisierten Bedingungen gearbeitet wird, garantiert sein, daß
innerhalb eines Analysenansatzes der Multiküvette eine Gleichverteilung der
Temperatur vorliegt. Werden kinetische Untersuchungen durchgeführt oder
Analysen, die den Anforderungen der internationalen Gesellschaft für
klinische Chemie (IFCC) genügen, darf die Temperatur nur in geringen
Grenzen schwanken.
Die im allgemeinen in der Analytik, in der Industrie, in der Medizin und
anderswo eingesetzten Mittel zur Temperaturbestimmung über Widerstands
änderungen von Thermistoren, Thermokopplern und Widerstandsthermo
metern etc. können für Multiküvetten kaum genutzt werden, weil erstens eine
große Anzahl von solchen miniaturisierten Meßelementen, die individuell
abgeglichen werden müßten, aufwendig und kostenintensiv herzustellen
wäre; zweitens würden solche Thermofühler durch ihre Wärmeleiteigenschaf
ten das zu untersuchende System stören und zu verfälschten Resultaten
führen. Darüber hinaus kann mit solchen Elementen nur eine lokale
Temperatur, abhängig von der Positionierung des Fühlers, gemessen werden.
In der Analysenflüssigkeit der Multiküvette können sich aber leicht Gradien
ten ausbilden; die wirksame und gesuchte Temperatur ist die mittlere Reak
tionstemperatur in der Analysenlösung.
Deshalb bieten sich optische Temperaturmeßverfahren für die Bestimmung
der Temperatur in den Einzelgefäßen von Multiküvetten an. Der Bestimmung
der Temperatur mit optischen Thermometern stehen allerdings die relativ
großen Meßfehler entgegen, die durch ungenügend charakterisierte
Schichtdicke sowie durch Oberflächeneigenschaften der Flüssigkeitsspiegel
in den Einzelgefäßen hervorgerufen werden und zu erheblicher Verfälschung
des Meßwertes führen können.
Für kolorimetrische Messungen sind aus der GB 2 191 286 A und aus der
DE 31 47 146 C2 thermochrome Systeme bekannt. In der DE 41 30 584 C2
wird ein Verfahren zur Verbesserung der Empfindlichkeit der Temperatur
bestimmung in kolorimetrischen Readern beschrieben, welches aus der
Kombination von Kresolrot als pH-Indikator und einem temperaturabhän
gigen Puffersystem besteht. Dieses Verfahren nutzt die Absorbanzmessung
des Systems mit Mehrwellenlängenkolorimetrie, um die Unpräzision der
Multiküvettenmessung zu kompensieren. Die oben genannten Patentschriften
beruhen auf kolorimetrischen Messungen und sind deshalb für Fluoreszenz
reader, besonders dann wenn nicht im Durchlicht gemessen werden kann,
nicht geeignet.
Für Temperaturmessungen mit Fluoreszenzsensoren sind Anordnungen
beschrieben, welche die direkte Temperaturabhängigkeit von Fluoreszenz
intensitäten nutzen. Die Temperaturmessung mit optischen Fluoreszenz
sensoren auf der Basis von Faseroptiken wird z. B. in folgenden Patent
schriften veröffentlicht: Die US 4 986 671 beschreibt einen optischen
Fasersensor mit einer lumineszierenden Schicht, Gegenstand der
US 5 035 513 ist ein Fasersensor mit einer Festsubstanz, deren temperatur
abhängige Fluoreszenzlebensdauer zur Temperaturbestimmung genutzt wird,
und die US 5 352 040 verwendet ebenfalls die temperaturabhängige Zerfalls
zeit einer Dotierung mit seltenen Erden. Sie sind aus denselben Gründen, wie
für Thermistoren oben angeführt, zur Anwendung in Multiküvetten nicht
geeignet.
Die US 5,788,374 beschreibt eine Methode der 2-Wellenlängenfluoreszenz
messung unter Verwendung von Fluoreszenzindikatoren, die in Abhängigkeit
von der Temperatur und der Viskosität von flüssigen Polymeren als Lösungs
mittel Excimere mit anderen Fluoreszenzeigenschaften als die der Monomere
bilden. Eine relativ geringe Änderung des Quotienten Iex/Imon im Tempera
turbereich von 25 bis 50°C ermöglicht keine ausreichende Genauigkeit der
Temperaturbestimmung. Die Kombination hydrophober Indikator mit
flüssigem Polymer als Lösungsmittel entspricht nicht den Anforderungen, die
an die im allgemeinen wäßrige Systeme untersuchende Multiküvetten
technologie gestellt werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, mit Fluoreszenzreadern die
Temperaturen in den Einzelgefäßen von Multiküvetten sowie die
Homogenität der Verteilung der einzelnen Gefäßtemperaturen über die
gesamte Multiküvette exakt zu bestimmen. Insbesondere sollen für jedes
Einzelgefäß der Multiküvette Temperaturabweichungen von der Solltempera
tur mit hoher Auflösung erfaßt werden.
Erfindungsgemäß wird zur Temperaturbestimmung der Einzelgefäße in diese
eine Indikatorlösung aus einem an sich bekannten temperaturabhängigen
Puffer, wie beispielsweise TRIS (Tris(hydroxymethyl)aminomethan) oder
AMP (2-Aminomethyl-1-propanol), und einem an sich bekannten pH-abhän
gigen Fluoreszenzindikator, wie beispielsweise HPTS (8-Hydroxypyren-
1,3,6-trisulfonsäure), gefüllt und auf die Solltemperatur erwärmt. Durch den
temperaturabhängigen Puffer stellt sich in jedem Einzelgefäß je nach
Temperatur ein pH-Wert ein, der die Fluoreszenz der Indikatorlösung
bestimmt. Wenigstens zwei Fluoreszenzintensitäten f1 und f2 der Indikator
lösung bei unterschiedlichen Anregungswellenlängen der Fluoreszenz und
zumindest einer Emissionswellenlänge oder bei zumindest einer Anregungs
wellenlänge und zumindest zwei verschiedenen Emissionswellenlängen
werden gemessen und aus diesen ein temperaturabhängiges Signal p gebildet,
welches zur Temperaturbestimmung in den Einzelgefäßen mit unter sonst
gleichen Bedingungen gewonnenen Kalibrierwerten verglichen wird. Das
Verfahren wird mit einem Testkit durchgeführt, das sowohl die
temperaturabhängige Indikatorlösung als auch zu Eichzwecken von der
Temperatur unabhängige Eichlösungen enthält.
Die Erfindung soll nachstehend anhand von Ausführungsbeispielen näher
erläutert werden.
Es zeigen:
Fig. 1 Temperaturabhängigkeit der pH-Werte der Puffer AMP (2-
Amino-2-methyl-1-propanol), TRIS (Tris(hydroxymethyl)amino
methan) und Glycin
Fig. 2 Excitationsspektren von HPTS (8-Hydroxypyren-1,3,6-trisulfon
säure) in 0,1 M TRIS-Puffer bei verschiedenen Temperaturen,
gemessen bei einer Emissionswellenlänge von 511 nm
Fig. 3 Temperaturabhängigkeit der Fluoreszenzintensität einer 2 µM
HPTS-Lösung in 0,1 M TRIS-Puffer mit einem bei 22,5°C
eingestellten pH-Wert von 7,5 bei der Emissionswellenlänge
538 nm und den Anregungswellenlängen 405 nm (Gerade f1) und
450 nm (Gerade f2) und Temperaturabhängigkeit des Quotienten
f1/f2 = p (Kurve). Die eingetragenen Punkte stellen Mittelwerte
der Meßdaten aller Einzelgefäßpositionen dar, die Fehlerindi
katoren die zugehörigen Standardabweichungen, und die VK-
Werte die Variationskoeffizienten bei 25,9°C und 31,7°C. Der
Vergleich der Variationskoeffizienten zeigt den Vorteil des
Temperatursignals f1/f2 gegenüber f1 und f2.
Fig. 4 Streuung der Temperaturmeßwerte aller Positionen einer in
einem Fluoreszenzreader thermisch equilibrierten Multiküvette
bei unterschiedlichen Temperaturen im Bereich von 25°C bis
50°C, mit dem erfindungsgemäßen Verfahren erhaltene Werte
(), die sowohl die Restinhomogenität der Temperaturverteilung
als auch die Meßfehler der Temperaturbestimmung aus den
Fluoreszenzintensitäten enthalten, und theoretisch aufgrund des
Variationskoeffizienten σf/f der einzelnen Fluoreszenzmessung
erwarteter Verlauf (Kurve), der nur den Fluoreszenzmeßfehler
enthält
Fig. 5 Zu erwartende Streuung der Temperaturmeßwerte aller
Einzelgefäßpositionen einer in einem Fluoreszenzreader auf
37°C equilibrierten Multiküvette in Abhängigkeit vom Varia
tionskoeffizienten des Quotienten f1/f2 = p der gemessenen
Fluoreszenzintensitäten, bei Anwendung des erfindungsgemäßen
Verfahrens
Fig. 6 Verteilung der Temperaturmeßwerte der Einzelgefäßpositionen
einer Multiküvette in einem Fluoreszenzreader
- A) nach Equilibrierung auf 24°C
- B) während der Aufheizungsphase
- C) und D) nach Erreichen der Solltemperatur 37°C
Die an den Einzelgefäßpositionen eingetragenen Symbole
bezeichnen die Abweichungen der dortigen Temperaturen vom
Mittel der Multiküvette (siehe auch Erläuterungen am unteren
Bildrand)
Fig. 7 Eichung der Temperaturbestimmung mit temperaturunabhängig
fluoreszierenden Lösungen: Die durch Vollkreise dargestellten
Meßpunkte und die ihnen angepaßte Kurve wurden mit HPTS-
Eichlösungen gewonnen, deren pH-Werte und damit auch
Fluoreszenzen mit temperaturunabhängigen Puffern auf die pH-
Werte der Indikatorlösung bei den Eichtemperaturen eingestellt
wurden (zum Vergleich sind mit der Indikatorlösung erhaltene
Meßpunkte durch Quadrate dargestellt)
Fig. 8 Darstellung der Emissionsspektren von Luminol (Anregungs
wellenlänge 355 nm) und Fluorescein (Anregungswellenlänge
485 nm) in Phosphatpuffern mit unterschiedlichen pH-Werten,
wobei Luminol eine Fluoreszenzintensitätsabnahme mit steigen
dem pH-Wert und Fluorescein eine Fluoreszenzintensitäts
zunahme mit steigendem pH-Wert aufweist
Zur Erzeugung eines temperaturabhängigen optischen Signals wird eine
Indikatorlösung benutzt, die einen Puffer mit temperaturabhängigem pH-
Wert und einen pH-abhängigen Fluoreszenzindikator enthält. Beispiele für
den temperaturabhängigen Puffer sind AMP (2-Amino-2-methyl-1-propanol),
TRIS (Tris(hydroxymethyl)aminomethan) und Glycin, siehe auch Fig. 1. Als
pH-abhängig fluoreszierende Substanz dient HPTS (8-Hydroxypyren 1, 3, 6-
trisulfonsäure). Sie weist in wäßriger Lösung ein Excitationsspektrum mit
zwei pH-abhängigen Maxima bei Wellenlängen von 405 nm und 460 nm auf.
Im vorliegenden Ausführungsbeispiel wurden in jeder Einzelgefäßposition
einer Multiküvette 130 µl einer 2 µM HPTS-Lösung in 0,1 M TRIS-Puffer
mit einem bei 22,5°C eingestellten pH-Wert von 7,5 (Indikatorlösung)
verwendet. Fig. 2 zeigt Anregungsspektren bei verschiedenen Temperaturen.
Die Emission wurde im verwendeten Fluoreszenzreader jeweils bei 538 nm
gemessen. Die Intensitäten der Fluoreszenzsignale f1 (Anregung mit 405 nm)
bzw. f2 (Anregung mit 450 nm) sind steigende bzw. fallende und nahezu
lineare Funktionen der Temperatur (vgl. Fig. 3).
Verwendet man als Temperatursignal den Quotienten f1/f2 anstelle einer
einzelnen Fluoreszenzintensität, sind folgende Vorteile zu erwarten: Erstens
ist die Temperaturempfindlichkeit des Quotienten stärker als die Temperatur
empfindlichkeiten der einzelnen Fluoreszenzintensitäten f1 und f2, da beide
entgegengesetzt von der Temperatur abhängen (bei Erhöhung der Temperatur
von 26°C auf 50°C multiplizieren sich die gemittelten Intensitäten der
Fluoreszenzsignale f1 und f2 mit dem Faktor 1,3 und 1/1,9, der gemittelte
Quotient f1/f2 dagegen mit 2,3). Zweitens werden positionsabhängige
Unterschiede in der Geometrie des Volumens der fluoreszierenden
Flüssigkeit, die multiplikativ in f1 und f2 eingehen dürften, bei der Bildung
der Quotienten f1/f2 kompensiert (vgl. Ausführungsbeispiel 3).
Das erfindungsgemäße Verfahren wurde mit dem in Ausführungsbeispiel 1
angegebenen HPTS-TRIS-System geeicht, indem bei zwölf konstant
gehaltenen Temperaturen im Bereich von 25°C bis 50°C in der Position E7
(nahezu Mitte der Multiküvette) jeweils die eingestellte Temperatur in der
fluoreszierenden Lösung und die dazu gehörigen Fluoreszenzintensitäten f1
(Anregung mit 405 nm) und f2 (Anregung mit 450 nm) bei einer Emissions
wellenlänge von 538 nm gemessen wurden.
Die Bestimmung der Flüssigkeitstemperatur kann z. B. erfolgen, indem mit
einem in den Metallkörper der Multiküvette eingebauten elektronischen
Temperaturfühler die Temperatur nahe der Position E7 gemessen und das
Ergebnis auf die Temperatur der Flüssigkeit umgerechnet wird durch
Addition einer Korrektur, die man für die betreffende Multiküvette aus
Messungen mit Fühlern im Metallkörper und in der Flüssigkeit ermittelt.
Da die Intensitäten der Fluoreszenzsignale f1 und f2 praktisch lineare
Funktionen der Temperatur mit von Null verschiedener Steigung sind, liegt
für die Temperatur als Funktion des Quotienten f1/f2 = p die Form
T = (a + b × p)/(1 + c × p) nahe. An die Wertepaare T, f1/f2 = p wurde daher
diese Funktion durch Optimierung der Parameter a, b und c mit einem
iterativen Verfahren der kleinsten Quadrate angepaßt. Die Sequenz der
Vorzeichen der Abweichungen der Eichpunkte von der angepaßten Kurve
ließ im Lauftest keinen systematischen Unterschied zwischen
experimentellem und angepaßtem Verlauf erkennen.
Die Eichkurve T = (a + b × p)/(1 + c × p) verlief ähnlich der entsprechenden
Kurve in Fig. 3. Für das vorliegende Ausführungsbeispiel ergaben sich die
Werte a = - 34,584°C, b = 351,03°C, c = 4,0847.
Es wird davon ausgegangen, daß die Fluoreszenzintensität der Indikatorlö
sung nahezu linear von der Temperatur abhängt, was durch Messungen
bestätigt wurde (vgl. Fig. 3), und daß sie in der Multiküvette einen von
Position zu Position der Einzelgefäße unterschiedlichen Faktor V enthält, der
durch die Geometrie des Volumens der fluoreszierenden Indikatorlösung
zustande kommt und nicht von der Anregungswellenlänge abhängt:
f1 = V(a1 + b1T) + δf1, f2 = V(a2 + b2T) + δf2.
Verwendet man als optisches Temperatursignal nur eine der beiden
Fluoreszenzintensitäten f1 und f2, so wirken sich sowohl der Fluoreszenz
meßfehler δf1 oder δf2 als auch positionsabhängige Abweichungen von V auf
die Bestimmung der Temperatur aus. Für den Quotienten p = f1/f2 gilt jedoch
wegen der relativ kleinen Fehler δf1 und δf2 nahezu p = (a1 + b1T)/(a2 + b2T),
so daß sich die Positionsabhängigkeit von V praktisch nicht auf p und damit
auch nicht auf die aus p erschlossene Temperatur auswirkt.
Zur experimentellen Verifizierung wurde eine Multiküvette mit dem in
Ausführungsbeispiel 1 angegebenen HPTS-TRIS-System beschickt. Nach
Erreichung der Temperaturkonstanz wurden die Fluoreszenzsintensitäten f1
(Anregung mit 405 nm) bzw. f2 (Anregung mit 450 nm) an allen
Multiküvettenpositionen gemessen und aus den Quotienten f1/f2 = p mittels
der Eichfunktion (Ausführungsbeispiel 2) die Temperaturen berechnet. Aus
den Temperaturen ergab sich die empirische Streuung, welche durch die
Restinhomogenität der Temperaturverteilung und den Fehler der
Temperaturbestimmung bedingt wird. Ergebnisse für verschiedene Tempe
raturen im Bereich von 25°C bis 50°C sind in Fig. 4 dargestellt () und
zeigen im Bereich von 25°C bis 40°C eine Streuung von etwa 0,15°C.
Die Nützlichkeit des Temperatursignals f1/f2 anstelle einzelner Fluoreszen
zen zeigt sich bereits in den Variationskoeffizienten dieser Signale (vgl. die
in Fig. 3 eingetragenen Werte). Die bei Benutzung von nur einer einzelnen
Fluoreszenzintensität f1 bzw. f2 zu erwartende Mindeststreuung der Tempe
raturmeßwerte läßt sich wie folgt ermitteln: Die Fluoreszenzintensität f2
(Anregung mit 450 nm) hängt am stärksten von der Temperatur ab. Aus der
Steilheit der Geraden f2 = V(a2 + b2T) und der Streuung der gemessenen f2-
Werte aller Einzelgefäßpositionen ergäbe sich im Bereich von 25°C bis
40°C eine Streuung der aus f2 ermittelten Temperaturen zwischen 1°C und
1,7°C im Gegensatz zu etwa 0,15°C bei Temperaturbestimmung aus
p = f1/f2.
Zur theoretischen Abschätzung der Streuung der Temperaturmeßwerte
aufgrund der Fluoreszenzmeßfehler δf1 und δf2 wurde identische Temperatur
auf allen Meßpositionen angenommen. Mit Hilfe des Fehlerfortpflanzungs
gesetzes wurde aus der mittels Mehrfachmessung bestimmten Streuung von
df die Streuung von p = f1/f2 = (V(a1 + b1T) + δf1)/(V(a2 + b2T) + δf2)
geschätzt und aus dieser anhand der Eichfunktion die Streuung der
Temperatur. Das Ergebnis ist in Fig. 4 dargestellt (Kurve), es entspricht im
Bereich von 25°C bis 40°C etwa dem experimentellen Resultat. Oberhalb
von 40°C wird die beobachtete Streuung größer als die theoretisch erwartete.
Messungen zeigen in Übereinstimmung hiermit, daß die Korrelation
zwischen den f1- und f2-Werten der verschiedenen Einzelgefäßpositionen bei
höheren Temperaturen schwächer wird, was in f1/f2 eine schwächere
Kompensation der Positionsabhängigkeit von f1 durch diejenige von f2
bewirkt.
Hat man bei der Temperatur T die Fluoreszenzintensitäten f1 und f2 auf allen
Einzelgefäßpositionen gemessen, so läßt sich bei bekannter Eichfunktion die
Streuung σT der Temperaturmesswerte aus dem Variationskoeffizienten σp/p
des Quotienten p = f1/f2 abschätzen durch σT = σp/p × p × |dT/dp|.
Für T = 37°C und die Eichfunktion aus Ausführungsbeispiel 2 ergibt sich die
Relation σT = σp/p × 29,1°C. Diese Abhängigkeit ist in Fig. 5 dargestellt.
Differenzen kompensieren positionsabhängige additive Beiträge zur
Fluoreszenzintensität, z. B. die Eigenfluoreszenz des Küvettenmaterials.
Durch Messungen mit einer Lösung, die bis auf das Fehlen der
fluoreszierenden Substanz mit der Indikatorlösung identisch ist, könnten
solche Beiträge festgestellt und danach von den mit der Indikatorlösung
erhaltenen Fluoreszenzintensitäten subtrahiert werden. Die Verwendung
nichtfluoreszierender Materialien erscheint jedoch einfacher.
Unter Verwendung der in Ausführungsbeispiel 1 angegebenen Indikator
lösung und der Eichfunktion (Ausführungsbeispiel 2) kann durch Messung
der Fluoreszenzintensitäten f1 (Anregung mit 405 nm) bzw. f2 (Anregung mit
450 nm) an allen Positionen der Multiküvette die Temperaturverteilung über
die gesamte Multiküvette im geeichten Temperaturbereich erfaßt werden.
Fig. 6 zeigt die gemessene Temperaturverteilung bei 24°C sowie nach
Erwärmung auf 37°C. Die Streuung der Temperatur beträgt im Ausgangs
zustand 0,08°C, steigt während des Heizvorganges etwas an (0,16°C) und
liegt nach Erreichen der vorgegebenen Solltemperatur bei 0,12°C.
Außer einer HPTS-Lösung in TRIS-Puffer zur Temperaturbestimmung
(Indikatorlösung) enthält das Testkit einen Satz von Eichlösungen, d. h.
HPTS-Lösungen in Puffern mit definierten Konzentrationen von primärem
und sekundärem Phosphat mit fest eingestellten temperaturunabhängigen pH-
Werten, die genau den pH-Werten der Indikatorlösung bei den Eichtem
peraturen entsprechen.
Dieses Testkit ermöglicht die Übertragung der Temperatureichung auf
beliebige Fluoreszenzreader bzw. Multiküvetten, ohne daß für jedes Gerät
eine "echte" Temperatureichung durchgeführt werden muß.
Die verschiedenen Eichlösungen, deren Fluoreszenzquotienten jeweils einer
Temperatur der Eichkurve der Indikatorlösung entsprechen, können
gleichzeitig bei Raumtemperatur in einer Multiküvette gemessen werden,
indem man sie z. B. reihenweise in eine Multiküvette pipettiert und die
Fluoreszenzintensitäten bei 538 nm nach Anregung bei 405 nm und 450 nm
mißt. Zur Eichung werden die Quotienten den angegebenen Temperaturen
zugeordnet und die Eichfunktion wird aus den erhaltenen Wertepaaren durch
nichtlineare Optimierung ermittelt.
Fig. 7 zeigt die aus vier Eichlösungen (Vollkreise) erhaltene Eichkurve im
Vergleich zu den Meßpunkten (Quadrate) der Temperatureichung der
Indikatorlösung.
Fluoreszenzen mit gegenläufiger Temperaturabhängigkeit, die zur Tempe
raturbestimmung anhand von Intensitätsquotienen benutzt werden können,
lassen sich auch mit Mischungen verschiedener pH-abhängig fluoreszieren
der Substanzen mit einem temperaturabhängigen pH-Puffer erzeugen. Ein
Beispiel zeigt Fig. 8. Hierbei handelt es sich um einen Mischindikator,
bestehend aus Luminol und Fluorescein.
Claims (20)
1. Verfahren zur Bestimmung der Temperatur in den Einzelgefäßen von
Multiküvetten mit Fluoreszenzreadern, mit einer Indikatorlösung aus einem
temperaturabhängigen Puffer und einem pH-abhängigen Fluoreszenzindika
tor, wobei wenigstens zwei Fluoreszenzintensitäten f1 und f2 der Indikator
lösung bei unterschiedlichen Anregungswellenlängen der Fluoreszenz und
zumindest einer Emissionswellenlänge oder bei zumindest einer
Anregungswellenlänge und zumindest zwei verschiedenen Emissionswellen
längen gemessen werden und daraus ein temperaturabhängiges Signal p
gebildet wird, welches zur Temperaturbestimmung in den Einzelgefäßen mit
unter sonst gleichen Bedingungen gewonnenen Kalibrierwerten verglichen
wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als temperatur
abhängiger Puffer TRIS (Tris(hydroxymethyl)aminomethan) im Konzen
trationsbereich von 0,05-0,5 mol/L und im pH-Bereich von 6,5-8,5 für den
Temperaturbereich von 5-60°C verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als temperatur
abhängiges Puffersystem AMP (2-Aminomethyl-1-propanol) im Konzentra
tionsbereich von 0,05-0,5 mol/L, im pH-Bereich von 8-10 für den Tempera
turbereich von 5-60°C verwendet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Fluoreszenz
indikator HPTS (8-Hydroxypyren-1,3,6-trisulfonsäure) im Konzentrations
bereich von 0,1 bis 15 µM verwendet wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der pH-
abhängige Fluoreszenzindikator zwei gegenläufig vom pH-Wert abhängige
Fluoreszenzintensitäten liefert.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Fluoreszenz
signale f1 und f2 nach Anregung mit Licht einer Wellenlänge im Bereich von
390 bis 410 nm bzw. 430 bis 480 nm durch Messung des emittierten Lichts
bei einer Wellenlänge im Bereich von 490 bis 540 nm gebildet werden.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der pH-
abhängige Fluoreszenzindikator zumindest aus zwei fluoreszierenden Sub
stanzen besteht, wobei zumindest eine der fluoreszierenden Substanzen pH-
abhängig ihre Fluoreszenzeigenschaften ändert.
8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das tempera
turabhängige Signal p durch Quotientenbildung (p = f1/f2) der beiden
Fluoreszenzintensitäten f1 und f2 erzeugt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das tempera
turabhängige Signal p durch Quotientenbildung (p = (f1-f1')/(f2-f2')) der
Differenzen f1-f1' und f2-f2' erzeugt wird, wobei f1' und f2' die
Fluoreszenzintensitäten sind, die unter sonst gleichen Bedingungen wie für
die Bestimmung von f1 und f2, jedoch ohne pH-abhängigen Fluoreszenz
indikator gemessen werden.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als pH-
abhängiger Fluoreszenzindikator eine Mischung von Fluorescein in einem
Konzentrationsbereich von 0,01 µM bis 10 µM und Luminol im
Konzentrationsbereich von 0,01 µM bis 10 µM verwendet wird.
11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Vergleich
mit Kalibrierwerten anhand einer Eichkurve der Funktion p = f(T)
durchgeführt wird.
12. Verfahren nach Anspruch 1 l, dadurch gekennzeichnet, daß die Funktion
p = f(T) durch Quotientenbildung aus den Geraden f1 = f1(T) und f2 = f2(T)
gebildet wird, deren Parameter durch lineare Regression bestimmt werden.
13. Verfahren nach Ansprüchen 8, 11 und 12, dadurch gekennzeichnet, daß
die Temperatur nach der Funktion T = (a + b × p) / (1 + c × p) bestimmt wird,
welche durch Optimierung der Parameter a, b und c mit einem iterativen
Rechenverfahren an die Kalibrierwerte T, p = f1/f2 angepaßt wird.
14. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Vergleich
mit Kalibrierwerten anhand temperaturunabhängiger Kalibratoren erfolgt,
deren Signal p durch definierte pH-Einstellung mit temperaturunabhängigen
Puffern gewonnen wird.
15. Testkit zur Bestimmung der Temperatur in den Einzelgefäßen von Multi
küvetten mit Fluoreszenzreadern, enthaltend eine temperaturabhängige
Indikatorlösung, bestehend aus einem temperaturabhängigen Puffer und
einem pH-abhängigen Fluoreszenzindikator, sowie mindestens drei tempe
raturunabhängigen Lösungen, bestehend aus einem temperaturunabhängigen
Puffer und einem pH-abhängigen Fluoreszenzindikator, denen jeweils eine
definierte Temperatur zugeordnet ist.
16. Testkit nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die
temperaturabhängige Indikatorlösung einen TRIS-Puffer (Tris(hydroxy
methyl)aminomethan) im Konzentrationsbereich von 0,05-0,5 mol/L und
HPTS (8-Hydroxypyren-1,3,6-trisulfonsäure) im Konzentrationsbereich von
0,1 bis 15 µM enthalten.
17. Testkit nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die mindestens
drei temperaturunabhängigen Indikatorlösungen jeweils einen Phosphatpuffer
in einer Konzentration zwischen 0,05 und 0,5 mol/L enthalten.
18. Testkit nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß der pH-Wert des
TRIS-Puffers bei Raumtemperatur zwischen 7,0 und 8,0 liegt.
19. Testkit nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß der pH-Wert des
Phosphatpuffers jeweils zwischen 6,8 und 7,8 liegt.
20. Testkit nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die temperatur
abhängige Indikatorlösung und die mindestens drei temperaturunabhängigen
Lösungen steril in Einwegflaschen mit Volumina im Bereich von 50 ml bis
500 ml abgefüllt sind und ein bakteriostatisches Mittel zugesetzt wird.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1999128056 DE19928056A1 (de) | 1999-06-16 | 1999-06-16 | Verfahren und Testkit zur Bestimmung der Temperatur in den Einzelgefäßen von Multiküvetten mit Fluoreszenzreadern |
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DE (1) | DE19928056A1 (de) |
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- 1999-06-16 DE DE1999128056 patent/DE19928056A1/de not_active Withdrawn
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