DE19918926C2

DE19918926C2 - Verfahren zur Rückgewinnung von bei einer Flüssigkeitszuteilung abgegebenen Dämpfen

Info

Publication number: DE19918926C2
Application number: DE19918926A
Authority: DE
Inventors: Jacques Fournier; Claude Redon
Original assignee: Tokheim Services France SAS
Current assignee: Tokheim Services France SAS
Priority date: 1998-04-24
Filing date: 1999-04-26
Publication date: 2001-12-13
Anticipated expiration: 2019-04-27
Also published as: SE523952C2; GB9909453D0; AT409486B; ATA71399A; SE9901463L; DE19918926A1; FR2777878A1; SE9901463D0; GB2336583B; CH693338A5; GB2336583A; FR2777878B1; ITTO990328A1; ITTO990328A0; US6109311A; IT1307711B1

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Rückgewinnung von bei einer Zuteilung von Flüssigkeit in den Innenraum eines Vorratsbehältnisses abgegebenen Dämpfen nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Die Erfindung findet insbesondere mit Vorteil im Bereich der Kraftstoffzuteilung beispielsweise für Kraftfahrzeuge Anwendung, um die Kohlenwasserstoffdämpfe zurückzuge winnen, die aus dem Vorratsbehältnis bzw. Tank der Fahr zeuge in dem Maße entweichen, wie sich dieses mit flüssigem Kraftstoff füllt.

Eine Flüssigkeitszuteilanlage wie für Kraftstoff von Kraftfahrzeugen umfaßt im allgemeinen Mittel zur Zuteilung der Flüssigkeit, die im wesentlichen von Zuteilern mit Pumpen gebildet sind, die den Kraftstoff mit einem Flüssigkeitsdurchsatz Q_L aus einem Lagerbehälter zum Fahr zeugtank fließen lassen. Die Zuteilorgane umfassen ferner ein Flüssigkeitsmeßgerät, das an einen Impulserzeuger an geschlossen ist, was es einer Recheneinheit ermöglicht, die Menge und den Preis des abgegebenen Kraftstoffes zu bestimmen, die auf einer Anzeige erscheinen, mit der die Zuteileinheiten ausgerüstet sind.

Da vorgesehen ist, die abgegebenen Kohlenwasserstoffdämpfe zurückzugewinnen, umfaßt die Anlage außerdem Rückge winnungsmittel, die die Dämpfe mit einem Dampfdurchsatz Q_V durch ein Leitungssystem vom Fahrzeugtank zu einem Rückge winnungsbehälter, z. B. dem Lagerbehälter, fließen lassen, wobei der Dampfdurchsatz Q_V von einer Größe g gesteuert wird, die für die Rückgewinnungsmittel kennzeichnend ist, um zwischen der Dampfmenge Q_V und der Flüssigkeitsmenge Q_L ein Proportionalitätsverhältnis Q_V = k Q_L mit k gleich oder nahe 1 aufrechtzuerhalten. Schließlich ermöglichen Meßein richtungen, die Dampfmenge Q_V zu bestimmen.

In den meisten Fällen sind die Rückgewinnungseinrichtungen von einer Pumpe gebildet, die die Dämpfe vom Tank ansaugt, um sie in den Lagerbehälter der Kohlenwasserstoffe zu fördern. Die kennzeichnende Größe g ist sodann die Rotationsgeschwindigkeit der Pumpe, die vom Impulserzeuger der Zuteileinrichtung gesteuert wird.

In der Mehrheit der Fälle ist es dabei nicht möglich, auf einfache Weise eine Pumpengeschwindigkeit proportional zur Flüssigkeitsmenge Q_L herzustellen.

Dies ist dadurch begründet, daß die Arbeitsbedingungen von einer Anlage zur anderen sehr unterschiedlich sein können, und zwar durch

- Druckverluste im Rückgewinnungskanalsystem stromaufwärts und stromabwärts der Pumpe,
- das eventuelle Vorhandensein von geeichten Ventilklappen in Höhe des Rückgewinnungsbehälters, die in diesem einen vom atmosphärischen Druck unterschiedlichen Druck er zeugen können, was einem zusätzlichen Druckverlust der Pumpe im Rückgewinnungskanalsystem entspricht,
- die innere Undichtigkeit der Rückgewinnungspumpe in Ab hängigkeit von dem Druckunterschied stromaufwärts- stromabwärts, der ihre Leistung beeinflußt.

Zusammengefaßt ist es zum Erhalt eines gegebenen Dampf durchsatzes Qv notwendig, der Rückgewinnungspumpe eine Rotationsgeschwindigkeit zu vermitteln, die von der Anlage abhängig ist.

Um die oben erwähnten Parameter zu berücksichtigen, ist es üblich, eine Eichung der kompletten Anlage vorzunehmen, wenn sie an ihrem Platz aufgestellt wird. Bei dieser Eichung wird eine Drehzahl der Rückgewinnungspumpe fest gelegt und der entsprechende Dampfdurchsatz Qv wird mit Hilfe eines Durchflußmessers oder Gaszählers gemessen. Auf diese Weise wird ein Verhältnis zwischen der Drehzahl und dem Dampfdurchsatz Qv mit einer Anzahl von Messungen her gestellt, die ausreichen, um die Pumpencharakteristik unter diesen Arbeitsbedingungen zu definieren. Dieses Ver hältnis wird in einem Mikroprozessor gespeichert.

Im normalen Betrieb ist der Durchflußmesser zurückge nommen; bei einer Kohlenwasserstoffabgabe bei einem Flüssigkeitsdurchsatz Q_L sucht der Mikroprozessor im Speicher die der Rückgewinnungspumpe zu vermittelnde Dreh zahl, damit Q_V = Q_L.

Dieses bekannte Rückgewinnungsverfahren hat jedoch die folgenden Nachteile:

- Die Druckverluste im Rückgewinnungskanalsystem können sich im Laufe der Zeit aufgrund einer teilweise fort schreitenden Blockierung durch Staub und/oder durch Querschnittsveränderung der biegsamen Leitungen beim längeren Vorhandensein von Kohlenwasserstoffen aufbauen. Dieses ist insbesondere der Fall in dem Bereich des Leitungssystems, der stromaufwärts der Pumpe gelegen ist und im allgemeinen aus einer Leitung aus elastomerem Material besteht, die von Flüssigkeit unter Druck um geben ist, wobei dieser Bereich die Seele einer flexiblen Koaxialleitung darstellt.
- Ferner kann sich die innere Undichtigkeit der Pumpe auf grund von Verschleiß, wie z. B. bei Radialschieberpumpen, vergrößern.
- Die Dampfdichte ist mit den Kohlenwasserstoffen und der Temperatur der Fahrzeugtanks in Abhängigkeit von der Um gebungstemperatur veränderlich, was seinerseits den Ein fluß der Druckverluste stromaufwärts und stromabwärts verändert.
- Auch kann sich der Dampfdruck im Rückgewinnungsbehälter mit den Kohlenwasserstoffen und der Temperatur ver ändern.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Ver fahren zur Rückgewinnung abgegebener Dämpfe bei einer Flüssigkeitszuteilung in das Innere eines Vorratsbe hältnisses bzw. Tanks zu schaffen, das unter Berück sichtigung der langsamen Entwicklung der kennzeichnenden Parameter für den Dampffluß durch das Rückgewinnungs kanalsystem die Möglichkeit schafft, eine von der kenn zeichnenden Größe g unterschiedliche Neueichung in Ab hängigkeit von dem gemessenen Dampfdurchsatz Q_V vorzu nehmen.

Ausgehend von einem Verfahren der eingangs angegebenen Art wird diese Aufgabe nach der Erfindung durch die kennzeich nenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.

Das Verfahren nach der Erfindung verwendet somit als kenn zeichnende Größe g bei einer Flüssigkeitszuteilung einen Wert, der ausgehend von der bei der vorausgegangenen Zu teilung erstellten Eichungstabelle bestimmt wird, während eine neue, wieder aktualisierte Eichungstabelle mit Blick auf die folgende Zuteilung erstellt wird.

Um eventuellen Druckverlusten in den Leitungssystemen Rechnung zu tragen, sieht die Erfindung gemäß der Kenn zeichnung im Anspruch 2 vor, daß die Dampfmenge Q_V durch einen Wert Q von Dampfmengen gemessen wird, der von einem in Reihe mit den Rückgewinnungsmitteln angeordneten Durchflußmesser geliefert wird, und Q durch einen Druck faktor P/Pa korrigiert wird, wobei P der in Höhe des Durchflußmessers gemessene Druck und Pa der atmosphärische Druck ist.

Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des er findungsgemäßen Verfahrens, das im Anspruch 3 gekennzeich net ist, ist es möglich, bei der Zuteilung den Wert g^n-1 _j der Größe g, der von der Eichungstabelle geliefert wird, derart zu verändern, daß sich der Dampfdurchsatz Q_V best möglich an den von der Tabelle H_n - 1 definierten Durchsatz Q_Vi und damit den Flüssigkeitsdurchsatz Q_L annähert, ohne jedoch den letzteren zu erreichen.

Es sind zwei spezielle, jedoch nicht ausschließlich mög liche Ausführungsarten für das Verfahren nach der Er findung vorgesehen.

Nach einer ersten Ausführungsart sind die genannten Rück gewinnungsmittel von einer Rückgewinnungspumpe mit fester Drehzahl and einem Ventil mit veränderbarer Öffnung gebil det, wobei die kennzeichnenden Größe g der wirksame Durch laßquerschnitt des Ventils ist.

Nach einer zweiten Art der Ausführung sind die Rückge winnungsmittel von einer Rückgewinnungspumpe mit veränder barer Drehzahl gebildet, wobei die kennzeichnende Größe g die Drehzahl der Rückgewinnungspumpe ist.

Weitere Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den weiteren Unteransprüchen und der nachstehenden Be schreibung in Verbindung mit der Zeichnung, in der Ausführungsarten des erfindungsgemäßen Verfahrens schematisch veranschaulicht sind. Es zeigt:

Fig. 1 einen Schemaplan einer ersten Ausführungsart des Verfahrens nach der Erfindung,

Fig. 2 einen Schemaplan einer zweiten Ausführungsart des Verfahrens nach der Erfindung,

Fig. 3 eine graphische Darstellung einer Anfangseichungs tabelle des Verfahrens nach der Erfindung und

Fig. 4 eine graphische Darstellung einer Anfangskorres pondenztabelle des Verfahrens nach der Erfindung.

Der Übersichtsplan gemäß Fig. 1 zeigt eine Flüssigkeits zuteilanlage, z. B. für Kraftstoff, zum Inneren des Tanks eines nicht dargestellten Fahrzeugs.

Die Anlage umfaßt Zuteilungsmittel für Kraftstoff, die im wesentlichen von einer Pumpe P_L für den Umlauf des Kraft stoffes L mit einem Flüssigkeitsdurchsatz Q_L aus einem Lagerbehälter 100 zum Tank durch ein Leitungssystem 110 bis zu einer Zuteilungspistole 111 gebildet ist.

Eine Zuteilungseinheit 112, die ggf. die Flüssigkeitspumpe P_L einschließt, umfaßt ein auf dem Leitungssystem 110 in Reihe mit der Pumpe P_L angebrachtes Meßgerät 113, derart, daß ein Impulserzeuger 114, der mit dem Meßgerät 113 ge koppelt ist, ein für den Flüssigkeitsdurchsatz Q_L repräsen tatives Impulssignal liefert, das ein Rechner 115 in Mengen- und Preiswerte zur Bestimmung für eine Anzeige 116 umwandelt.

Die Anlage gemäß Fig. 1 umfaßt ferner Rückgewinnungsmittel für Dämpfe V, die bei der Flüssigkeitszuteilung in den Fahrzeugtank abgegeben werden. Bei dem Beispiel gemäß Fig. 1 sind die Rückgewinnungsmittel im wesentlichen von einer Rückgewinnungspumpe Pv mit veränderbarer Geschwindigkeit w für einen Umlauf der Dämpfe mit einem Dampfdurchsatz Qv durch ein Leitungssystem 120 vom Tank durch die Zuteilpistole 111 zu einem Rückgewinnungsbehälter 100 gebildet, der im Falle der Fig. 1 nichts anderes ist als der Lager behälter für den flüssigen Kraftstoff.

Zweckmäßig wird der Dampfdurchsatz Qv durch einen Wert Q des Dampfdurchsatzes gemessen, der von einem Durchfluß messer 123 in Reihe mit der Pumpe Pv geliefert wird; dabei wird Q durch einen Druckfaktor P/Pa korrigiert, wobei P der von einem Meßorgan 122 in Höhe des Durchflußmessers 123 gemessene Druck und Pa der atmosphärische Druck ist

Q_V = Q × P/Pa.

Als Beispiel kann der Durchflußmesser 123 vorteilhaft von einem Fluidikoszillator gebildet sein.

Im Falle der Fig. 2 sind die Rückgewinnungsmittel von einer Pumpe Pv mit fester Drehzahl wo und einem Ventil 126 mit einer veränderbaren Öffnung gebildet.

Gleichgültig, welche Art der Ausführung gewählt wird, be steht des Verfahren nach der Erfindung in seinem allge meiner. Konzept darin, einer kennzeichnenden Größe g der Rückgewinnungsmittel einen Wert für den Dampfdurchsatz Qv aufzuprägen, der im Ergebnis so nahe wie möglich bei dem Flüssigkeitsdurchsatz Q_L liegt. Bei den Beispielen nach den Fig. 1 und 2 ist die Größe g die veränderbare Drehzahl w der Rückgewinnungspumpe Pv bzw. der wirksame Durch laßquerschnitt Rx des Ventils 126.

Hierbei erhält eine Steuerelektronik 121 bzw. 121' einer seits eine Information des Flüssigkeitsdurchsatzes Q_L vom Impulsgeber 114 und andererseits Informationen des Dampf durchsatzes Qv von den Meßorganen 123, 122. Diese In formationen werden sodann von der Steuerelektronik in der Weise bearbeitet, daß an dem Motor Mv der Rückgewinnungs pumpe Pv oder das Elektroventil 126 ein Steuersignal ge geben wird, das die kennzeichnende Größe g, die Geschwindigkeit w der Pumpe Pv oder den wirksamen Quer schnitt Rx des Elektroventils 126, auf einen von der Steuerelektronik bestimmten Wert führt, der die bestmög liche Übereinstimmung zwischen den Durchsatzmengen Q_V und Q_L herstellt.

Das Verfahren nach der Erfindung umfaßt eine erste An fangsphase der Eichung der Rückgewinnungsmittel durch Luftansaugung.

Während dieser ersten Phase ist der Flüssigkeitsdurchsatz nicht aktiviert. Hingegen ist die Pumpe Pv zur Rückge winnung der Dämpfe in Betrieb gesetzt und ermöglicht das Ansaugen von Luft durch die Öffnung der Pistole 111. Die Steuerelektronik 121 bzw. 121' liefert an den Motor Mv der Pumpe Pv oder an das Elektroventil 126 ein festes An steuerungssignal während einer Dauer Δt entsprechend einem Wert g⁰ der betroffenen kennzeichnenden Größe g, wobei der Index 0 anzeigt, daß es sich um die anfängliche Eichungs phase handelt. Sodann wird das Ansteuerungssignal Schritt für Schritt inkrementiert, was zu einem schrittweisen An wachsen des Wertes g⁰ führt. Jedem Schritt i entspricht so mit ein bekannter Wert g⁰ _i sowie ein Dampfdurchsatzwert Q_vi, der aus dem am Durchflußmesser 123 gelesenen (und, vgl. Anspruch 2, durch den Druckfaktor Pi/Pa korrigierter) Wert Q_i resultiert.

Die Einheit der Wertepaare g⁰i und Q_vi bildet eine An fangseichungstabelle

To = [g⁰i, Q_vi]

Diese Tabelle T₀, die durch die Kurve gemäß Fig. 3 darge stellt ist, wird in die Antriebselektronik eingespeichert.

Nach der Anfangseichung ist die Rückgewinnungsvorrichtung bereit für die erste Flüssigkeitszuteilung. Der Benutzer enthakt die Pistole 111 und füllt den Tank seines Fahr zeugs mit einer Flüssigkeitsmenge Q_L, deren Wert von Meßgerät 113 an die Antriebselektronik übertragen wird, die in der Tabelle T₀ den Wert g⁰ _j sucht für die Größe g ent sprechend Q_vj = Q_L:

T₀ = [g⁰ _j, Q_L]

Dabei kann der Dampfdurchsatz entsprechend g⁰ _j nicht Q_L er reichen, da die Vorrichtung mit Luft geeicht worden ist. Die Dichte der Flüssigkeitsdämpfe, wenn es sich um Kraft stoff handelt, liegt oberhalb derjenigen von Luft, so daß der Druckverlust größer wird, mit der Tendenz, den abso luten Druck P bei der Ansaugung der Pumpe Pv zu verringern und folglich den Dampfdurchsatz Qv zu reduzieren. Um Q_L tatsächlich zu erreichen, müßte g bis auf einen in Fig. 3 angegebenen Wert g_j erhöht werden, um die Verminderung der Leistung der Rückgewinnungspumpe Pv zu kompensieren. Dies ist genau das Ziel des Verfahrens nach der Erfindung. Hierzu wird, bei der Zuteilung, die Flüssigkeitsmenge Q_L im regelmäßigen Intervall, z. B. alle 500 ms, gemessen und in die Antriebselektronik eingespeichert. Für jeden so ge messenen Wert Q_L wird von der Tabelle T₀ der Wert g⁰ _j für die Größe g abgeleitet. Ebenfalls alle 500 ms werden die am Durchflußmesser 123 gelesenen Werte Q und die am Druckmeßgerät 122 gelesenen Werte P gemessen und einge speichert.

Am Ende dieser ersten Zuteilung wird von jedem gespeicher ten Wertepaar Q und P der Wert Q_V des Dampfdurchsatzes ab geleitet durch

Q_V = Q × P/Pa.

Schließlich wird ein Ähnlichkeitskoeffizient K₁ in Ab hängigkeit von den beobachteten Abweichungen zwischen den verschiedenen Werten Q_L und Q_V errechnet, um eine neue Eichungstabelle T₁ zu erstellen, die für die nachfolgende Zuteilung zu benutzen ist:

T₁ = [g¹ _i, Q_Vi] = K₁ . T₀.

Zum Beispiel kann der Ähnlichkeitskoeffizient K₁ in der folgenden Weise berechnet werden. Für jede Messung 1, die alle 500 ms durchgeführt wird, berechnet man einen Ver hältniswert K¹ ₁ definiert durch

K¹ ₁ = Q_L1/Q_V1,

wobei man den Koeffizienten K₁ als den Mittelwert sämt licher Verhältniswerte K¹ ₁ erhält.

Demnach gilt:

T₁ = [K₁g⁰ _i, Q_Vi]

Bei der zweiten Zuteilung ermöglicht es die Messung des Flüssigkeitsdurchsatzes Q_L, einen entsprechenden Wert g¹ _j für die Größe g zu bestimmen durch:

T₁ = [g¹ _j, Q_L]

Dieses Mal ist, sofern keine merkliche Veränderung hin sichtlich der Druckverluste im Kanalsystem 120 und der Dampfdichte eingetreten ist, der von g¹ _j aufgeprägte Dampf durchsatz Q_V im wesentlichen gleich dem Flüssigkeitsdurch satz Q_L. Im allgemeinen sind Veränderungen im Falle einer Temperaturerhöhung der Rückgewinnungspumpe P_V festzu stellen, insbesondere dann, wenn beispielsweise die Kunden an einer Tankstelle im schnellen Rhythmus zu Spitzenzeiten aufeinanderfolgen. Auch werden im Tagesablauf die Fahr zeuge wärmer, ebenso wie der Kraftstoff in den Tanks, so daß die Dichte der Dämpfe ansteigt.

In der gleichen Weise wie bei der ersten Zuteilung bzw. Abgabe werden die Werte Q und P mit regelmäßigem Intervall registriert, so daß man am Ende der Zuteilung eine Reihe von Werten Q_V errechnen kann, die mit entsprechenden Werten Q_L verglichen werden, um daraus einen neuen Ähnlichkeits koeffizienten K₂ abzuleiten und eine neue Eichungstabelle T₂ zu bestimmen:

T₂ = [g² _j, Q_Vi] = K₂ . T₀,

die bei der dritten Zuteilung verwendet wird, wobei sich dieser Vorgang sodann von Zuteilung zu Zuteilung wieder holt.

Es ist zu bemerken, daß die Verwendung eines Durchfluß messers 123 und eines Druckfühlers 122 die Möglichkeit schafft, Unregelmäßigkeiten in der Funktion der Vor richtung zur Dampfrückgewinnung festzustellen, wie etwa:

- Unnormaler Aufbau des Druckverlustes. Wenn der Druck verlust zu groß ist, kann eine Verstopfung des Leitungs systems vorliegen, oder eine Undichtigkeit, wenn er zu schwach ist.
- Unmöglichkeit, den gewünschten Dampfdurchsatz zu er reichen, obwohl sich die Drehzahl w der Pumpe Pv bzw. der wirksame Querschnitt Rx des Ventils 126 auf ihrem Maximalwert befinden. Man kann daraus ableiten, daß ent weder die Pmpe Pv verschlissen ist oder daß der Druck verlust im Rückgewinnungsleitungssystem zu groß ist.
- Dampfdurchsatz Qv beträgt Null, obwohl der Flüssig keitsdurchsatz Q_L nicht Null beträgt. Daraus ist zu schließen, daß sich die Pumpe Pv nicht in Betrieb be findet.

In allen diesen Fällen ist es möglich, einen Alarm auszu lösen.

Das Verfahren der Rückgewinnung von Dämpfen, wie es oben beschrieben ist, kann auf folgende Weise weiter verbessert werden.

Bei der Anfangseichungsphase durch Luftansaugung wird außer der Eichungstabelle T₀ eine weitere Tabelle H₀ als anfängliche Korrespondenztabelle erstellt, die für jeden Schritt i den Dampfdurchsatz Q_V mit dem Durchsatz Q der Dämpfe verbindet, der vom Durchflußmesser 122 angezeigt wird:

H₀ = [Q⁰ _i, Q_Vi].

Diese Tabelle H₀, die auf der Kurve nach Fig. 4 dargestellt ist, veranschaulicht das Verhältnis zwischen dem am Durch flußmesser gelesenen Dampfdurchsatz und dem tatsächlichen Dampfdurchsatz. Diese Kurve steigt in Abhängigkeit von der Dichte der Dämpfe und dem Druckverlust im Leitungssystem. Bei der ersten Zuteilung von Flüssigkeit, z. B. von Kraft stoff, sucht die Steuerelektronik in der Anfangseichungs tabelle T₀ den Wert g⁰ _j auf, der der Größe g während des Zeitintervalls von 500 ms, entsprechend Q_Vj, Q_L, aufzuprägen ist, wie dies oben erläutert wurde. Während des gleichen Zeitraums werden die Werte von Q¹, P¹ und Q_L einge speichert. Da es sich um Kraftstoffdämpfe handelt, während die Tabelle T₀ mit Luft erstellt worden ist, ist der tat sächliche Dampfdurchsatz Q_V noch sehr schwach (Q_V < Q_L).

Die Antriebselektronik vergleicht sodann bei jedem Zeit intervall die durch den Durchflußmesser beim Wert Q⁰ _j ange zeigte Durchflußmenge:

H₀ = [Q⁰ _j, Q_L].

Im allgemeinen ist Q¹ < Q⁰ _j (vgl. Fig. 4). Zur Kompen sierung dieses Unterschieds wird während der Zuteilung der Wert der Größe g durch Schritt δg ausgehend von g⁰ _j ver ändert, derart, daß sich der Wert Q¹ an denjenigen von Q⁰ _j annähert, bis er ihn schließlich ausgleicht.

Am Ende der ersten Flüssigkeitszuteilung bildet die An triebselektronik ausgehend von den Werten Q¹ ₁ und P¹ ₁, die im Speicher im regelmäßigen Intervall 1 von 500 ms ge speichert werden, eine Reihe von Werten des Dampfdurch satzes Q_Vi = Q¹ ₁ + P¹ ₁/Pa, die es ermöglicht, einen zweiten Ähnlichkeitskoeffizieten K¹ ₁ in Abhängigkeit von den Unterschieden zwischen Q¹ ₁ und Q_Vi und einen als Mittel wert der Koeffizienten K¹ ₁ erhaltenen Ähnlichkeits koeffizienten K₁ zu bestimmen. Dieser Koeffizient K₁ wird dazu verwendet, die Korrespondenztabelle H₀ für die folgende Flüssigkeitszuteilung zu aktualisieren:

H₁ = k₁ . H₀ = [Q¹ ₁, Q_Vi].

Zum Beispiel k¹ ₁ = Q¹ ₁/Q_Vi und

H₁ = [k₁Q⁰ _i, Q_Vi].

Das Verfahren läuft in der gleichen Weise für die zweite Flüssigkeitszuteilung und die folgenden ab.

Claims

1. Verfahren zur Rückgewinnung von bei einer Zuteilung von Flüssigkeit in den Innenraum eines Vorratsbehältnisses ab gegebenen Dämpfen, bei dem die Flüssigkeit mit einer Flüssigkeitsmenge Q_L aus einem Lagerbehälter zum Vorratsbe hältnis geleitet wird, die Flüssigkeitsmenge Q_L gemessen wird, die Dämpfe mit einer Dampfmenge Q_V vom Vorratsbe hältnis zu einem Rückgewinnungsbehälter geführt werden, wobei die Dampfmenge Q_V von einer kennzeichnenden Größe g gesteuert wird, und die Dampfmenge Q_V ihrerseits gemessen wird, dadurch gekennzeichnet, daß eine Anfangseichung der Rückgewinnungsmittel durch Luftansaugung vorgenommen wird, indem die Größe g durch Schritt i verändert und für jeden Wert g⁰ _i von g die Dampfmenge entsprechend Q_Vi von Luft zur Aufstellung einer Anfangseichungstabelle To gemessen wird:
To = [g⁰ _i, Q_Vi],
und daß bei jeder Flüssigkeitszuteilung n die Flüssig keitsmenge Q_L in einem regelmäßigen Zeitintervall gemessen und ein Wert g^n-1 _j der Größe g bestimmt wird, der auf die Rückgewinnungsmittel mit Hilfe der Eichungstabelle T_n-1 = [g^n-1 _i, Q_Vi] übermittelt wird:
T_n-1 = [g^n-1 _j, Q_L] mit Q_Vi = Q_L,,
ferner die Dampfmenge Q_V bei jedem Zeitintervall gemessen, ein Ähnlichkeitskoeffizient K_n als Funktion der Unter schiede zwischen den gemessenen Werten von Q_L und Q_V er rechnet und eine neue Eichungstabelle T_n erstellt wird, die für die Zuteilung n + 1 zu benutzen ist, gemäß
T_n = [gⁿ _i, Q_Vi] = K_n . To.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Dampfmenge Q_V durch einen Wert Q von Dampfmengen ge messen wird, der von einem in Reihe mit den Rückge winnungsmitteln angeordneten Durchflußmesser geliefert wird, und Q durch einen Druckfaktor P/Pa korrigiert wird, wobei P der von einem Druckfühler in Höhe des Durchfluß messers gemessene Druck und Pa der atmosphärische Druck ist.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß in der Stufe der Anfangseichung eine Anfangskorres pondenztabelle H₀ erstellt wird, die die Dampfmenge Q_V mit der vom Durchflußmesser angezeigten Dampfmenge Q ver bindet:
H₀ = [Q⁰ _i, Q_Vi],
bei der Flüssigkeitszuteilung n bei jedem Zeitintervall die vom Durchflußmesser angezeigte Dampfmenge Qⁿ mit der durch die Korrespondenztabelle H_n-1 definierten Menge Q^n-1 _j verglichen wird,
H_n-1 = [Q^n-1 _j, Q_L] mit Q_vi = Q_L

- der Wert g^n-1 _j durch Schritt δg bei der Zuteilung derart verändert wird, daß sich der Wert von Qⁿ demjenigen von Q^n-1 _j annähert, am Ende der Zuteilung ein zweiter Ähn lichkeitskoeffizient k_n als Funktion der Unterschiede zwischen den gemessenen Werten von Q_n und Q_v errechnet wird und
- eine neue Korrespondenztabelle H_n erstellt wird, die für die folgende Zuteilung n + 1 zu verwenden ist, gemäß
H_n = [Qⁿ _i, Q_Vi] = K_n . Ho.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge kennzeichnet, daß die Rückgewinnungsmittel eine Rückge winnungspumpe mit fester Drehzahl und ein Ventil mit ver änderlicher Öffnung umfassen und daß als kennzeichnende Größe g der wirksame Durchgangsquerschnitt des Ventils verwendet wird.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge kennzeichnet, daß die Rückgewinnungsmittel eine Rückge winnungspumpe mit veränderlicher Drehzahl umfassen und daß als kennzeichnende Größe g die Drehzahl w der Rückge winnungspumpe verwendet wird.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch ge kennzeichnet, daß die Messung der Dampfmenge Q_V mittels eines Fluidikoszillators durchgeführt wird.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch ge kennzeichnet, daß im Falle von Unregelmäßigkeiten bei den Mengenwerten Q und Druckwerten P ein Alarm ausgelöst wird.