DE19835288A1 - Sprühnebelkammer und Sprühnebel-Prüfverfahren - Google Patents

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Sprühnebelkammer zur Durchführung von Sprühnebel-Korrosionsprüfung an wenigstens einem in die Sprühnebelkammer einbringbaren Prüfling, mit einer Einrichtung zum kontinuierlichen Versprühen einer wäßrigen Natriumchlorid-Lösung mit einer Massenkonzentration von 5 g/100 ml (Hauptbestandteil) als angreifendes Mittel mittels Druckluft, die sich dadurch auszeichnet, daß die Sprühnebelkammer eine Meßvorrichtung zur Messung von Potential- und/oder Stromspannungen zwischen dem wenigstens einen in die Kammer einbringbaren Prüfling als erster Meßelektrode und einer zweiten Meßelektrode aufweist, wobei die zweite Meßelektrode entweder ein Referenzelement oder ein zweiter Prüfling ist.

Description

Die Erfindung betrifft eine Sprühnebelkammer zur Durchführung von Sprühnebel-Kor­ rosionprüfungen an wenigstens einem in die Sprühnebelkammer einbringbaren Prüf­ ling, mit einer Einrichtung zum kontinuierlichen Versprühen einer wäßrigen Natrium­ chlorid-Lösung mit einer Massenkonzentration von 5 g/100 ml (Haupbestandteil) als angreifendes Mittel mittels Druckluft und ein Sprühnebel-Korrosionsprüfverfahren nach dem Oberbegriff des Anspruches 8.

Sprühnebelkammern und Sprühnebel-Prüfverfahren der gattungsgemäßen Art beschreibt die deutsche Norm DN N50 021, welche die Bedingungen festlegt, denen die Prüfeinrichtung mit der Sprühnebelkammer und die ihr zugeordneten weiteren Elemente sowie die angreifenden Mittel bei den Sprühnebelprüfungen genügen müs­ sen.

Sprühnebelprüfungen werden mittels einer kontinuierlich versprühten, wäßrigen Natriumchlorid-Lösung mit einer Massenkonzentration von 5 g/100 ml (Haupbestandteil) als angreifendes Mittel durchgeführt. Das Versprühen geschieht mit Hilfe von Druckluft. Durch die Norm definiert sind die Salzsprühnebelprüfung, die Essigsäure-Sprühnebelprüfung und die Kupfer-Chlorid-Essigsäure-Salzsprühnebel­ prüfung.

Die Prüfeinrichtung besteht im wesentlichen aus der Sprühnebelkammer mit der ihr zugeordneten Sprühdüse, einem Niveaugefäß mit Zuleitung, einer Druckluftzuleitung mit Luftbefeuchter und einer Vorrichtung zur Aufnahme der Probe bzw. des Prüflings. Die Prüfkammer ist derart konstruiert, daß Tropfen des Sprühnebels von der Decke, den Seitenwänden und den Prallplatten nicht auf die zu prüfenden Gegenstände fal­ len.

Der während der Prüfung aus der Sprühnebelkammer abgeleitete Sprühnebel weist bei 23° folgenden pH-Wert auf: falls die Prüflösung aus destilliertem oder salzfreiem Wasser und Natriumchlorid gebildet wird: 6,5 bis 7,2; falls die Prüflösung aus destil­ liertem oder salzfreiem Wasser und Natriumchlorid und Essigsäure gebildet wird: 3,1 bis 3,3; und falls die Prüflösung aus destilliertem oder salzfreiem Wasser und Natri­ umchlorid und Kupferchlorid und Essigsäure gebildet wird: 3,1 bis 3, 3. Zur Sprühne­ belerzeugung wird vorzugsweise Druckluft mit 0,7 bis 1,4 bar verwendet, wobei die Menge der in der Zeiteinheit versprühten Prüflösung so bemessen wird, daß in einem in der Sprühkammer aufgestellten Auffanggefäß mit einer horizontalen Auffangfläche von 80 cm² über eine Zeitspanne von mindestens 16 h (1,5 +-0,5) ml/h der ver­ sprühten Lösung als Mittelwert ansammeln.

Die in der eingangs benannten DIN-Norm aufgezeigte Sprühnebelkammer sowie das in dieser Norm beschriebene Sprühnebel-Korrosionsprüfverfahren haben sich an sich bewährt. Die eigentliche Überprüfung der Korrosionsverhalten des Prüflings erfolgt mittels Sichtprüfung.

Demgegenüber geht die Erfindung einen anderen Weg. Sie setzt bei der Idee an, alternativ oder zusätzlich zu der nunmehr seit Jahrzehnten praktizierten und grund­ sätzlich nicht in Frage gestellten Sichtprüfung eine "Rauschmessung" durchzuführen, welche eine "automatische" und wissenschaftlich fundierte Korrosionsprüfung erlaubt.

Die Idee der Korrosionsprüfung von Prüflingen bzw. Werkstoffen mit Hilfe des elek­ trochemischen Rauschens ist zwar an sich bekannt. Diese Messungen werden je­ doch bisher in entsprechenden Lösungen durchgeführt. Nach der Idee der Erfindung erfolgt die Rauschsignaluntersuchung dagegen in einem Sprühnebel, dessen Eig­ nung für eine derartige Untersuchung bisher nicht in Erwägung gezogen und erkannt worden ist. Ein Verdienst der Erfindung ist es, diese Anschauung durchbrochen zu haben.

Die erfindungsgemäße Sprühnebelkammer weist ergänzend zum gattungsgemäßen Stand der Technik eine Meßvorrichtung zur Messung von Potential- und/oder Strom­ spannungen zwischen dem wenigstens einen in die Kammer einbringbaren Prüfling als erster Meßelektrode und einer zweiten Meßelektrode auf, wobei die zweite Meß­ elektrode entweder ein Referenzelement oder ein zweiter Prüfling ist. Im Gegensatz zur Methode der Sichtprobe nach dem Stand der Technik wird es damit möglich, ge­ nauere Informationen über den Korrosionsvorgang zu erhalten (zum elektrochemi­ schen Rauschen siehe Göllner et al. "Untersuchung der Keimbildungsprozesse der Korrosion mit Hilfe des elektrochemischen Rauschens", 3. elektrochemisches Grundlagensymposium in Verbindung mit dem 2. Kurt-Schwabe-Symposium, Dres­ den 17.-19.04.1997. Proc. S. 51).

Vorzugsweise erfolgt die die Messung außenstromlos und/oder potentiostatisch und/oder galvanostatisch und es wird bei der Messung eine Rauschen-Zeit-Kurve aufgezeichnet. Bei ersten Versuchen wurde das Stromrauschen zwischen zwei Alu­ miniumblechen über ein Null-Widerstandsamperemeter sowie das Potentialrauschen eines Aluminiumbleches gegen eine Pt-Referenzelektrode über ein hochohmiges Potentialmeßgerät erfaßt. Die Untersuchung hat u. a. ergeben, daß eine Abtastfre­ quenzbereich von 0,1 bis 1 Hz für die erfindungsgemäßen Untersuchungen geeignet erscheint. Wird die Messung ohne die Erzeugung eines Sprühnebels durchgeführt, ist kein Meßergebnis feststellbar. Wird die Messung dagegen im Sprühnebel wiederholt, ergibt sich eine Meßkurve, welche bei Stromsignalen im Nanoamperebereich Rück­ schlüsse auf das Korrosionsverhalten erlaubt. Eine Auswertung dieser Meßkurven kann vorteilhaft mit mathematischen Standardmethoden wie der Ermittlung der qua­ dratischen Mittelwerte, der Standardabweichungen und des arithmetischen Mittel­ wertes erfolgen. Das Verhältnis zwischen den quadratischen Mittelwerten zur Stan­ dardabweichung läßt sich als eine Art Gefährdungsindex des Korrosionsvorganges definieren. Die Messung des Stromrauschens führt zudem sehr viel eher zu stabilen Meßwerten als die Messung des Potentialrauschens.

Zur Durchführung der Messung besonders geeignet ist eine Meßvorrichtung aus ei­ nem Verstärker oder einem Null-Widerstands-Amperemeter mit wenigstens zwei oder mehr Eingängen, an dessen Eingänge die Meßelektroden anschließbar sind, wobei die Ausgangssignale des Verstärkers oder des Null-Widerstands-Amperemeters ei­ ner Einrichtung zur Meßwerterfassung und -analyse zugeführt werden, der ein Digi­ tal-/Analogwandler und/oder ein Computer nachgeschaltet wird.

Weitere vorteilhafte Varianten der Erfindung sind den übrigen Unteransprüchen zu entnehmen.

Nachfolgend wird die Erfindung unter Bezug auf die Zeichnung anhand von Ausfüh­ rungsbeispielen näher erläutert. Es zeigt:

Fig. 1 eine schematische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispieles der Erfin­ dung;

Fig. 2 eine schematische Darstellung eines weiteren Ausführungsbeispieles der Er­ findung; und,

Fig. 3A-K verschiedene Meßkurven.

Fig. 1 zeigt eine Prüfeinrichtung, die im wesentlichen aus der Sprühnebelkammer 1 mit der ihr zugeordneten Sprühdüse 2 zum Einsprühen des Sprühnebels 3 in den Sprühraum der Sprühkammer 2 besteht. Die nur schematisch angedeutete Zufüh­ rungseinrichtung 4 mit einer Zuleitung 5 zur Sprühdüse 2 umfaßt die (hier nicht dar­ gestellten) Elemente Niveaugefäß mit Zuleitung und Druckluftzuleitung mit Luftbe­ feuchter, welche in üblicher Weise nach Art der Darstellungen der eingangs genann­ ten DIN-Norm beschaffen sein können. Ein Auffangbehälter 6 mit zugeordneter Ab­ leitung 7 vervollständigen den konventionellen Teil der Sprühkammer.

Zur Korrosionsuntersuchung des in die Sprühkammer 1 eingebrachten Prüflings 8 ist der Sprühkammer 1 eine Meßeinrichtung M zugeordnet, welche die an die Prüfling 8 angeschlossene Leitung (Pt-Draht) 9 sowie eine Referenzelektrode 10 aus Platin mit der Zuleitung 11 aufweist. Die Zuleitungen 9 und 11 sind an die Eingänge 12, 13 ei­ nes Verstärkers 14 (Potentiostat), geführt, wobei das Verstärkte Differenzsignal zwi­ schen den Eingängen 12 und 13 als Ausgangssignal der Datenverarbeitungsanlage 16 (z. B. ein Notebook mit AD-Wandlerkarte) zugeführt werden.

Hiervon unterscheidet sich das Ausführungsbeispiel der Fig. 2 dadurch, daß anstelle einer zweiten Referenzelektrode als zweite Elektrode ein weiterer Prüfling 17 ver­ wendet wird, wobei die Signale der Elektroden einem Null-Ohm-Widerstandsmeter 18 mit Eingängen (19, 20) zugeführt werden. Während die Meßapparatur des Ausfüh­ rungsbeispieles aus Fig. 1 l somit für die Messung von Potentialschwankungen ge­ eignet ist, werden mit der Apparatur der Fig. 2 Stromschwanksuntersuchungen er­ möglicht.

Fig. 3 veranschaulicht die Methode der Erfindung anhand verschiedener Meßkurven.

Fig. 3a zeigt eine Messung, die ohne das Versprühen einer Prüfflüssigkeit durchge­ führt würde, d. h. die Proben und die Kammer befinden sich in einem trockenen Zu­ stand. Dabei wurde für das Stromschrauben ein Rauschspiegel von ca. ± 0,1 nA festgestellt (Fig. 3a). Ein Potentialsignal war - wie nicht anders zu erwarten - unter diesen Bedingungen nicht meßbar. Für die Messung eingesetzt wurden insbeson­ dere Geräte der Firma Jaissle Elektronik GmbH, Waiblingen, DE, welche geeignete Potentionstaten, hochohmige mehrkanalige Potentialmeßgeräte, Nullwiderstandsam­ peremeter usw. entwickelt hat, die sich spezielle zur Realisierung elektrisch-chemi­ scher Rauschmessungen eignen. Störsignale wie das 50 Hz-Störsignal werden durch Bandsperre unterdrückt. Über Verstärkerkarten wird eine ca. 1.000-fache Verstär­ kung des Meßsignals im Frequenzbereich realisiert. Bei der Signalaufbereitung in den einzelnen Frequenzbereichen wird der gleiche Anteil des Meßsignales abge­ trennt, um evtl. auftretende langsame Drifteffekte der abhängigen Systemvariablen von der Auswertung auszuschließen. Der Einsatz von Besselfiltern für die Realisie­ rung einzelner Frequenzbereiche ermöglicht auch an den Rändern des erfaßten Fre­ quenzbereiches noch ausreichende Aussagen über die Flankensteilheit der Signale.

Fig. 3b zeigt eine Untersuchung in destilliertem Wasser, bei der neben dem Strom­ rauschen auch ein Potentialsignal gemessen wurde. Dieses Potentialsignal war aller­ dings sehr instabil und lag häufig außerhalb des Meßbereiches.

Die Darstellung der Fig. 3c veranschaulicht, daß auch in destilliertem Wasser bzw. beim Besprühen mit destilliertem Wasser keine korrosionsrelevante Meßinformation erzielbar ist. Es liegt vielmehr eine instabile Meßbedingung vor.

Fig. 3d zeigt eine Messung, bei der dem destillierten Wasser Natriumsulfat zugefügt wurde. Dabei wird ein geringfügig erhöhtes Stromrauschen meßbar. Die Schwan­ kungsbreite bei der Potentialmessung geht deutlich zurück (Fig. 3e).

Nach einem Zusatz von 0,5 g/l NaCl werden vereinzelt größere Transienten im Stromrauschen beobachtet (Fig. 3e), die zu einem Anstieg der berechneten rms- Werte führen. Der allgemeine Rauschpegel bleibt gegenüber den vorherigen Mes­ sungen in Na₂SO₄ nahezu unverändert. Wie in Fig. 3f zu erkennen, geht gleichzeitig die Schwankungsbreite des Potentialsignalverlaufes nochmals deutlich zurück. Der ruhige Potentialverlauf (Fig. 3g) kann allerdings durch einen Zusammenbruch des Meßsignals gestört werden. Aufgrund dieses Effektes scheint die Nutzung des Po­ tentialrauschens für eine Instrumentierung des Salzsprühtestes weniger geeignet als das Stromrauschen. Das Potentialrauschen spricht nämlich viel stärker auf die Ände­ rung der Leitfähigkeit des Sprühmediums an als auf korrosionsrelavante Verände­ rungen.

Sehr viel vorteilhafter als das Potentialrauschen erscheint die Untersuchung des Stromrauschens. Fig. 3h zeigt eine Beaufschlagung der Proben mit einer NaCl-Kon­ zentration von 5 g/l, welche im Stromrauschen zu deutlichen Veränderungen führt. Das Rauschen wird jetzt durch einige relativ langsame, große Transienten aber auch durch eine große Anzahl kleinerer und schneller Transienten geprägt. Noch deutli­ cher wird der Unterschied, wenn das Rauschenverhalten über einen längeren Meß­ zeitraum betrachtet wird (Fig. 3i).

Diese Transienten sind der deutliche Ausdruck für eine beginnende korrosive Schä­ digung der untersuchten Bleche. Um völlig sicher zu gehen, daß die gemessenen Si­ gnale auf Korrosionsprozesse zurückzuführen sind, wurde abschließend versucht, die beginnende Schädigung durch den Zusatz eines Inhibitors zu stoppen. Dazu wurde dem Versuchsmedium 10 g/l NaNO3 zugesetzt (Fig. 3j).

Nach dem Wirksamwerken des Inhibitors auf der Probenoberfläche wird eine deutli­ che Verringerung der Rauschintensität beobachtet. Das zeigt, daß der beginnende Korrosionsangriff durch den Nitratzusatz inhibiert werden konnte.

Zum Abschluß der Versuchsreihe wurde das Versprühen der Versuchslösung einge­ stellt und der Abtrocknungsprozeß der Proben mit Hilfe der Rauschmessung verfolgt. Dabei zeigte sich, daß mit zunehmender Abtrocknung die Rauschintensität geringer wird. In Fig. 3k ist das Rauschverhalten nach der nahezu vollständigen Abtrocknung dargestellt (Skalierung entspricht Abb. 1).

Im Vergleich zu Abb. 1 liegt der allgemeine Rauschpegel sogar noch etwas tiefer. Jedoch treten noch vereinzelt größere Transienten auf. Ursache dafür könnte die noch nicht vollständige Abtrocknung der Proben sein bzw. die in der Kammer vor­ handene Restfeuchtigkeit. Die visuelle Betrachtung der Proben nach dem Versuch ließ an der Schnittkante eines Bleches zwei geringfügige Angriffsstellen erkennen, die unter praktischen Gesichtspunkten wahrscheinlich keine Beachtung gefunden hätten.

Die Auswertung der Rausch-Zeit-Kurven erfolgt über die Ermittlung der quadrati­ schen Mittelwerte, der Standardabweichungen und des arithmetischen Mittelwertes über je 10 Minuten.

Fig. 31 zeigt die berechneten quadratischen Mittelwerte über die gesamte Meßzeit. Die vertikalen Linien unterteilen das Diagramm in verschiedene Bereiche, die den je­ weiligen Versuchsbedingungen zugeordnet sind.

Aus dieser Abbildung wird deutlich, daß sich die vorgenommenen Änderungen in der Zusammensetzung des Sprühmediums anhand der quadratischen Mittelwerte (Q) des Stromrauschens unterscheiden lassen. Insbesondere die zunehmende Korrosi­ onsgefährdung nach Einstellung einer 0,5%-igen NaCl-Konzentration im Sprühme­ dium (Bereich E) wird sehr gut erkannt.

Durch die gleichzeitige Ermittlung der Standardabweichungen S läßt sich aus dem Verhältnis von Q2/S ein Gefährdungsindex (G) berechnen, der angibt, wie stark die aktuelle Korrosionsneigung der untersuchten Proben ist. In Fig. 3m ist der berech­ nete Gefährungsindex für die verschiedenen Systemzustände dargestellt.

Anhand der vorliegenden Ergebnisse an den untersuchten Aluminiumblechen lassen sich für den Gefährungsindex beispielsweise folgende Grenzen festlegen:

Diese Einschätzungen stellen natürlich keine endgültige Festlegung dar. Sie zeigen jedoch die Möglichkeit der Erfindung auf, aus gemessenen Signalen eine indikale Größe für die aktuelle Korrosionsgefährdung zu ermitteln, was für den praktischen Einsatz des Salzsprühtestes von großer Bedeutung ist.

Über die dritte berechnete Größe, den arithmetischen Mittelwert, kann eine Aussage getroffen werden, welche der beiden Proben zu bestimmten Zeiten eine verstärkte Korrosionsneigung hat bzw. einem verstärkten Korrosionsangriff unterliegt (Fig. 3n). Die Höhe der beiden ist nur ein Maß für den relativen Unterschied zwischen den bei­ den Probeblechen. Eine Interpretation erfolgt im Zusammenhang mit den Fig. 31 und 3m. Es zeigt sich insbesondere, daß die Angriffsverteilung zum Zeitpunkt der höchsten Korrosionsaktivität (5 g/l NaCl im Sprühmedium) nicht gleichmäßig war. Blech 2 zeigte einen stärkeren Angriff. Dieses Ergebnis deckt sich auch mit den Be­ obachtungen an Blechen nach dem Versuch, bei dem an Blech 2 an einer Schnitt­ kante zwei kleine Angriffspunkte gefunden wurden.

Zusammengefaßt lassen sich mit der Erfindung elektrochemische Messungen unter den Bedingungen in der Salzsprühkammer effektvoll durchführen. Die Erfassung des Stromrauschens sollte in einem eher niederfrequenten Bereich erfolgen, da die be­ obachteten Ereignisse doch relativ langsam auftreten. Eine Abtrennung des Gleich­ anteils ist daher nicht unbedingt nötig, da die fließenden Ströme relativ gering sind.

Bedingt durch den Frequenzbereich und die beabachteten Signalformen hat sich für die Aufwertung der Messungen und die Berechnungen des quadratischen Mittelwer­ tes (rms-Wert) als sinnvoll erwiesen. Wird der Gleichanteil nicht vom Meßsignal ab­ getrennt, so können ergänzend über die Berechnung des arithmetischen Mittelwertes und der Standardabweichungen Informationen gewonnen werden.

Die Auswertung der Meßdaten ergibt insbesondere seine sehr gute Korrelation zwi­ schen dem erwarteten Korrosionsverhalten und den Meßergebnissen. So konnte nach der Einstellung einer Chloridkonzentration von 5 g/l ein signifikanter Anstieg des rms-Wertes um mehr als eine Zehnerpotenz im Vergleich zum chloridfreien Zustand beobachtet werden. Dies ist ein deutlicher Hinweis auf die zunehmende Korrosions­ gefährdung. Ebenso konnte der Effekt der Inhibition der Korrosionsprozesse durch die Zugabe von Natriumnitrat sicher erkannt werden.

Claims (11)

1. Sprühnebelkammer zur Durchführung von Sprühnebel-Korrosionprüfungen an wenigstens einem in die Sprühnebelkammer einbringbaren Prüfling, mit einer Einrichtung zum kontinuierlichen Versprühen einer wäßrigen Natriumchlorid- Lösung mit einer Massenkonzentration von 5 g/100 ml (Haupbestandteil) als angreifendes Mittel mittels Druckluft, dadurch gekennzeichnet, daß die Sprühnebelkammer eine Meßvorrichtung zur Messung von Potential- und/oder Stromspannungen zwischen dem wenigstens einen in die Kammer einbringbaren Prüfling als erster Meßelektrode und einer zweiten Meßelek­ trode aufweist, wobei die zweite Meßelektrode entweder ein Referenzelement oder ein zweiter Prüfling ist.

2. Sprühnebelkammer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Meß­ vorrichtung zur Messung einer Vielzahl der Prüflinge ausgebildet ist.

3. Sprühnebelkammer nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßvorrichtung einen Verstärker mit wenigstens zwei oder mehr Eingän­ gen aufweist, an dessen Eingänge die Meßelektroden anschließbar sind.

4. Sprühnebelkammer nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßvorrichtung ein Null-Widerstands-Amperemeter aufweist, mit wenig­ stens zwei oder mehr Eingängen aufweist, an dessen Eingänge die Meßelek­ troden anschließbar sind.

5. Sprühnebelkammer nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß dem Verstärker oder dem Null-Widerstands-Amperemeter eine Einrichtung zur Meßwerterfassung und -analyse nachgeschaltet ist.

6. Sprühnebelkammer nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Ein­ richtung zur Meßwerterfassung und -analyse einen Digital-/Analogwandler und einen Computer aufweist.

7. Sprühnebelkammer nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß an die zwei Prüfelektroden Drähte, insbesondere aus Pt, angeschlossen sind, welche aus der Sprühnebelkammer herausführen.

8. Sprühnebel-Prüfverfahren zur Durchführung von Sprühnebelprüfungen an wenigstens einem in eine Sprühnebelkammer einbringbaren Prüfling, wobei mittels Druckluft kontinuierlich wäßrige Natriumchlorid-Lösung mit einer Mas­ senkonzentration von 5 g/100 ml (Haupbestandteil) als angreifendes Mittel in die Sprühnebelkammer eingesprüht und das Korrosionsverhalten des wenig­ stens einen Prüflings ermittelt wird, dadurch gekennzeichnet, daß mittels einer Meßvorrichtung Potential- und/oder Stromspannungen zwi­ schen dem wenigstens einen in die Kammer einbringbaren Prüfling als erster Meßelektrode und einer zweiten Meßelektrode gemessen werden, wobei die zweite Meßelektrode von einem Referenzelement oder einem zweiten Prüfling gebildet wird.

9. Sprühnebel-Prüfverfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßung außenstromlos und/oder potentiostatisch und/oder galvanostatisch durchgeführt wird.

10. Sprühnebel-Prüfverfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Messung eine Rauschen-Zeit-Kurve aufgezeichnet wird.

11. Sprühnebel-Prüfverfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Messung mittels eines Verstärkers oder eines Null- Widerstands-Amperemeters mit wenigstens zwei oder mehr Eingängen erfolgt, an dessen Eingänge die Meßelektroden anschließbar sind, wobei die Aus­ gangssignale des Verstärkers oder des Null-Widerstands-Amperemeters einer Einrichtung zur Meßwerterfassung und -analyse zugeführt werden, der ein Digital-/Analogwandler und/oder ein Computer nachgeschaltet wird.