DE19807054C2 - Steuereinrichtung und Verfahren zur Steuerung der Abgasemission von Verbrennungsmotoren - Google Patents
Steuereinrichtung und Verfahren zur Steuerung der Abgasemission von VerbrennungsmotorenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Steuereinrichtung zur Steuerung
der Abgasemission einer Brennkraftmaschine nach dem Oberbeg
riff des Anspruches 1 und ein Verfahren zur Steuerung der Ab
gasemission einer Brennkraftmaschine nach dem Oberbegriff des
Anspruches 12.
Eine derartige Steuereinrichtung und ein derartiges Verfahren
zur Steuerung sind aus der DE 43 43 353 bekannt. Dort wird ein
Katalysator mittels einer elektronischen Katalysatorheizung
auf eine Betriebstemperatur nach dem Start der Brennkraft
maschine aufgeheizt. Gleichzeitig mit der Aufheizung des Kata
lysators erfolgt eine Frischluftzufuhr in den Abgaskanal mit
tels einer Sekundärluftpumpe.
Die DE 196 26 836 betrifft die elektrische Beheizung eines
Oxidationskatalysators für eine Dieselbrennkraftmaschine mit
einer zusätzlichen NOx-Speicherheizung, wobei der NOx-Speicher
mittels Einleiten von Kraftstoff in Gegenwart von Sauerstoff
unter Wärmeentwicklung im Oxidationskatalysator oxidiert wird.
Aus der DE 41 33 117 ist ein Verfahren zur Abgasentgiftung von
Brennkraftmaschinen mit einem elektrisch beheizbaren Katalysa
tor bekannt, bei dem der Katalysator mittels Zuführen von Se
kundärluft ins Abgas und/oder elektrischen Beheizen vorgewärmt
wird, wobei eine Vorwärmung des Katalysatormediums abhängig
von einem Alterungszustand desselben gesteuert wird.
Die DE 44 26 788 betrifft eine Vorrichtung zum Betreiben einer
Brennkraftmaschine mit Abgasturboaufladung, bei der ein elekt
risch beheizter Katalysator, welcher stromauf einer Abgastur
bine angeordnet ist, zeitweilig in den Abgasstrom einschaltbar
ist.
Die DE 41 39 291 offenbart ein Verfahren zur Abgasreinigung,
bei dem in Abhängigkeit eines Konvertierungsgrades eines Kata
lysators eine Abgasrückführrate, eine elektrische Beheizung
eines Katalysators und/oder eine Sekundärluftmenge über den
Katalysator gesteuert werden.
Aus der JP 7-11945-A ist eine Vorrichtung zum Steuern der Ab
gasemission von Verbrennungsmotoren bekannt, die einen elekt
risch beheizten Katalysator und eine Sekundärluft-Zufuhrein
richtung umfaßt. Der elektrisch beheizte Katalysator wird
durch Aufnahme von elektrischer Leistung schnell erwärmt. Die
Sekundärluft-Zufuhreinrichtung führt den Abgasen Frischluft
zu, um die Temperatur der Abgase mittels einer Abgasthermo
reaktion zu erhöhen und um die Oxidationsreaktionsleistung der
Abgase am Katalysatormedium zu verbessern. Diese herkömmliche
Abgasemission-Steuervorrichtung führt diese beiden Funktionen
gleichzeitig aus.
Die gleichzeitige Ausführung dieser beiden Funktionen schafft
jedoch mehrere Probleme. Da z. B. der elektrisch beheizte Kata
lysator während der elektrischen Beheizung eine hohe elektri
sche Leistung von 2 kW bis 3 kW verbraucht, muß die Generator
spannung eines Drehstromgenerators erhöht werden, um diese
elektrische Leistung während der elektrischen Beheizung am Ka
talysator liefern zu können. Ein solcher Lastanstieg des Dreh
stromgenerators erhöht die Motorlast, wodurch die Ansaugluft
menge erhöht wird. Durch diese
Erhöhung der Ansaugluftmenge steigt die Strömungsgeschwindig
keit der Abgase durch die Abgasleitung an, weshalb die durch
die Sekundärluftzufuhr gewährleistete Thermoreaktorwirkung ab
gesenkt wird, wie in Fig. 13 gezeigt ist. Dadurch wird die
Leistung des Katalysatormediums abgesenkt, weshalb die ausge
stoßene Menge unverbrannter HC- und CO-Gase ansteigt. Ferner
erhöht ein Anstieg der Durchflußmenge der Abgase aufgrund ei
ner erhöhten Ansaugluftmenge die ausgestoßene Menge unver
brannter HC- und CO-Gase.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde,
eine Steuereinrichtung und ein Verfahren zur Steuerung der Ab
gasemission von Brennkraftmaschinen der eingangs genannten Art
so zu verbessern, daß eine günstige Abgasemission-Steuerung
bei Unterdrückung einer Zunahme der Last an einen Drehstromge
nerator gewährleistet ist.
Diese Aufgabe wird hinsichtlich der erfindungsgemäßen Steuer
einrichtung zur Steuerung der Abgasemission einer Brennkraft
maschine gelöst durch eine Steuereinrichtung mit den Merkmalen
des Anspruches 1.
Hinsichtlich des Verfahrens zur Steuerung der Abgasemission
wir die Aufgabe erfindungsgemäß durch ein Verfahren mit den
Merkmalen des Anspruches 12 gelöst.
Bevorzugte Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen Steuer
einrichtung und des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Steuerung
der Abgasemission einer Brennkraftmaschine sind in den ent
sprechenden Unteransprüchen dargelegt.
Die Erfindung wird nachstehend anhand von Ausführungs
beispielen und den zugehörigen Zeichnungen näher erläutert. In
diesen zeigen:
Fig. 1 eine schematische Ansicht des Aufbaus der Abgas
emission-Steuereinrichtung gemäß einem ersten Aus
führungsbeispiel;
Fig. 2 einen Schaltplan zur Veranschaulichung des elektri
schen Steuersystems des ersten Ausführungsbeispie
les;
Fig. 3 einen Ablaufplan der Steuerroutine des ersten Aus
führungsbeispieles;
Fig. 4 eine Tabelle zur Erläuterung der Beziehung zwischen
der Wassertemperatur und einer EHC-Einschaltver
zögerungszeit, die bei der Steuerung des ersten
Ausführungsbeispieles verwendet werden kann;
Fig. 5 eine Tabelle einer alternativen Beziehung zwischen
der Wassertemperatur und der EHC-Einschaltverzöge
rungszeit, die ebenfalls bei der Steuerung des ers
ten Ausführungsbeispieles verwendet werden kann;
Fig. 6 einen Graphen zur Erläuterung eines Bereiches, in
dem die Einschaltverzögerungssteuerung ausgeführt
wird;
Fig. 7 einen Graphen zur Erläuterung der Bedingung, unter
der die Einschaltverzögerungssteuerung angehalten
wird;
Fig. 8A-8C Graphen zur Erläuterung der Änderung der Abgasein
laß- und Abgasauslaßtemperaturen bei den Steuerun
gen des ersten Ausführungsbeispieles;
Fig. 9 einen Graphen, der den durch die Einschaltverzöge
rungssteuerung erhaltenen Vorteil veranschaulicht;
Fig. 10 einen Schaltplan zur Erläuterung des elektrischen
Steuersystemes gemäß einem zweiten Ausführungsbei
spiel;
Fig. 11 einen Schaltplan zur Erläuterung eines elektrischen
Steuersystemes gemäß einem dritten Ausführungsbei
spiel;
Fig. 12 einen Schaltplan zur Erläuterung eines elektrischen
Steuersystems gemäß einem vierten Ausführungsbei
spiel; und
Fig. 13 den bereits erwähnten Graphen zur Erläuterung der
Änderung der Abgastemperatur, die durch eine her
kömmliche Abgasemission-Steuereinrichtung gesteuert
wird.
In den Fig. 1 bis 9 ist ein erstes Ausführungsbeispiel einer
Steuereinrichtung zur Steuerung der Abgasemission einer Brenn
kraftmaschine gezeigt.
Wie in Fig. 1 gezeigt ist, ist ein Abgaskrümmer 2 mit einem V6-
Verbrennungsmotor 1 verbunden. Mit dem Auslaß des Abgas
krümmers 2 ist eine Abgasleitung 3 verbunden, die unterhalb
des Bodens einer Fahrzeugkarosserie verläuft. In der Abgaslei
tung 3 ist ein Hilfskatalysator 4 angeordnet. Der Hilfskataly
sator 4 enthält einen elektrisch beheizten Katalysator (EHC)
4A und einen Dreiwegekatalysator 4B, der nicht elektrisch be
heizt wird. Der EHC 4A ist aus gewickelten Metallplatten ge
bildet, die als Dreiwegekatalysator-Träger in monolithischer
Form dienen. Die gewickelten Platten des EHC 4A wirken, wenn
sie elektrische Leistung aufnehmen, außerdem als Heizeinrich
tung. Auf der Auslaßseite des Hilfskatalysators 4 ist ein
Hauptkatalysator 5 angeordnet, der eine große Kapazität be
sitzt und nicht beheizt wird.
Mit dem Abgaskrümmer 2 ist ferner eine Sekundärluft-Zufuhrlei
tung 6 verbunden, durch die jedem Anschluß des
Abgaskrümmers 2 mittels einer Sekundärluftzufuhreinrichtung
17, einer elektrischen Luftpumpe 17, Sekundärluft zugeführt
wird. Selbstverständlich kann die Luftpumpe 17 so beschaffen
sein, daß sie vom Motor 17 angetrieben wird, alternativ kann
die Luftpumpe 17 jedoch auch eine Leitungsventileinheit sein,
die in der Weise arbeitet, daß sie der Abgasleitung 3 unter
Verwendung der Pulsationsströmung der Abgase Atmosphärenluft
zuführt.
Wie in Fig. 2 gezeigt ist, steuert ein Motorsteuermodul (ECM)
10 den EHC 4A und die elektrische Luftpumpe 17. Das ECM 10
empfängt Erfassungssignale von Erfassungseinrichtungen, den
Sensoren 101 bis 105, zur Erfassung von Motorzustandsgrößen
wie etwa eines Anlasserschaltersignals, eines Wassertempera
tursignals, eines Motordrehzahlsignals, eines Batteriespan
nungssignals, eines Zündschaltersignals und dergleichen. Fer
ner ist hinter dem EHC 4A ein Abgastemperatursensor 7 zur Er
fassung der Temperatur des vom EHC 4A austretenden Abgases an
geordnet, der ein die Abgastemperatur des EHC 4A angebendes
Signal an das ECM 10 schickt.
Das ECM 10 gibt an eine Wähleinrichtung 14, einen EHC-Wähl
schalter (EHCSW) 14 ein Schaltertreibersignal (SW-Treibersig
nal), an einen Regler 15 ein Signal, das einen Sollspannungs
einschaltdauerwert angibt, an ein Leerlaufsteuerventil (ISC)
16 ein EHC-Lastkorrektursignal sowie an eine Luftpumpe 17 ein
Treibersignal aus. Der Regler 15 ist mit einem Drehstrom
generator (ALT) 13 verbunden, um die Ausgangsspannung des ALT
13 entsprechend dem Sollspannungseinschaltdauerwert vom ECM 10
auf einen Sollwert zu regeln. Der ALT 13 ist mit einem Ein
gangsanschluß des EHCSW 14 verbunden, der einen ersten Kontakt
, der mit einer Batterie und einer elektrischen Last 12 ver
bunden ist, und einen zweiten Kontakt , der mit dem EHC 4A
verbunden ist, umfaßt. Der erste Kontakt und der zweite Kon
takt werden durch Schalten des EHCSW 14 entsprechend dem SW-
Treibersignal vom ECM 10 wahlweise mit dem mit dem ALT 13 ver
bundenen
Eingangsanschluß verbunden. Das ISC 16 steuert die Motordreh
zahl durch Regeln der Ansaugluftmenge Q auf eine Solldrehzahl,
wenn sich der Motor im Leerlaufzustand befindet. Wenn der EHC
4A mit dem ALT 13 verbunden ist, gibt das ECM 10 das Drossel
klappenöffnungsgrad-Korrektursignal an das ISC 16 aus, um die
Ansaugluftmenge Qa entsprechend der Zunahme der Motorlast an
steigend zu korrigieren. Die Luftpumpe 17 wird mit dem Trei
bersignal vom ECM 10 angesteuert.
Nun wird mit Bezug auf den Ablaufplan nach Fig. 3 die Funkti
onsweise der elektrischen Steuerung des EHC 4A beschrieben.
Im Schritt S1 setzt das ECM 10 den EHCSW 14 in die Anfangs
stellung zurück, in der der ALT 13 mit der Batterie 11 und
mit der elektrischen Last 12 verbunden ist.
Im Schritt S2 setzt das ECM 10 einen Zeitgeber TIMER1 zum Mes
sen einer Verzögerungszeit und einen Merker EHCF zur Angabe
des Betriebszustands des EHC 4A zurück.
Im Schritt S3 entscheidet das ECM 10, ob der EHC 4A für eine
elektrische Beheizung eingeschaltet werden soll. Mit anderen
Worten, das ECM 10 entscheidet, ob ein Zustand zum Einschalten
des EHC 4A, der einem Zustand zum Zuführen von Sekundärluft
entspricht, vorliegt. Insbesondere liegt der EHC-Einschaltzu
stand vor, wenn die folgenden vier Bedingungen (1) bis (4) er
füllt sind: (1) der Anlasserschalter ist ausgeschaltet; (2)
die vom Wassertemperatursensor erfaßte Motorkühlwassertempera
tur ist niedriger als ein vorgegebener Wert von beispielsweise
80°C; (3) die EHC-Abgastemperatur TEHC vom Abgastemperatursen
sor 7 ist niedriger als eine vorgegebene Temperatur; und (4)
es wird festgestellt, daß der EHC 4A normal arbeitet.
Wenn die Entscheidung im Schritt S3 JA lautet, gibt das ECM 10
das Treibersignal an die Luftpumpe 17 aus, um die Zufuhr von
Sekundärluft an die Abgasleitung 3 zu beginnen, woraufhin die
Routine zum Schritt S4 springt. Wenn die Entscheidung im
Schritt S3 NEIN lautet, springt die Routine zum ENDE, um das
Einschalten des EHC 4A anzuhalten. Wenn die Wassertemperatur
TW des Motors 1 höher als die vorgegebene Temperatur ist, ist
der Erhöhungskorrekturbetrag des Kraftstoffs gering und trägt
zur Thermoreaktorwirkung wenig bei. Weiterhin erreicht der Ka
talysator im allgemeinen die Aktivierungstemperatur. Daher
wird festgestellt, daß es nicht notwendig ist, den EHC 4A ein
zuschalten.
Im Schritt S4 liest das ECM 10 aus einem in einem ROM des ECM
10 gespeicherten Kennfeld eine Verzögerungszeit, um die das
Einschalten des EHC 4A verzögert wird, anhand der Motorkühl
wassertemperatur TW aus. Die Verzögerungszeit des EHC 4A in
Abhängigkeit von der Wassertemperatur ist anhand der in Fig. 4
gezeigten Tabelle festgelegt, wobei die Verzögerungszeit t1
auf 0 gesetzt ist, wenn die Motorkühlwassertemperatur TW nied
riger als 0°C ist, während die Verzögerungszeit t1 auf 6 Se
kunden gesetzt ist, wenn die Motorkühlwassertemperatur TW hö
her als 0°C und niedriger als 80°C ist.
Der Grund, weshalb die Verzögerungszeit t1 auf 0 gesetzt ist,
wenn die Wassertemperatur niedriger als 0°C ist, besteht dar
in, daß die Abgastemperatur zu niedrig ist, um die Thermoreak
torwirkung bei dieser niedrigen Temperatur sicherzustellen.
Daher wird durch schnelles elektrisches Beheizen des EHC 4A
die Aktivität des Katalysators gefördert, so daß es möglich
ist, eine günstige Abgasemission-Steuerleistung zu erhalten.
Wenn andererseits die Motorkühlwassertemperatur TW innerhalb
eines Bereichs von 0°C bis 80°C liegt, ist die Abgastemperatur
verhältnismäßig
hoch, weshalb die Zufuhr von Sekundärluft die Thermoreaktor
wirkung aufgrund des Anstiegs der Kraftstoffmenge und der Was
sertemperatur in ausreichendem Maß sicherstellt. Um eine Ab
senkung der Thermoreaktorwirkung aufgrund der Zunahme des Gas
volumens durch Einschalten der elektrischen Heizung des EHC 4A
zu verhindern, ist die Verzögerungszeit auf eine vorgegebene
Dauer von beispielsweise 6 Sekunden gesetzt, um die das Ein
schalten des EHC 4A verzögert wird.
Weiterhin ist es möglich, die Verzögerungszeit t1 entsprechend
der Wassertemperatur TW unterschiedlich zu setzen. Wie bei
spielsweise in Fig. 5 gezeigt ist, wird die Einschaltverzöge
rungszeit t1 dann, wenn die Thermoreaktorwirkung durch die Se
kundärluftzufuhr durch die Volumenzunahme des Kraftstoffs auf
grund der Änderung der Kühlwassertemperatur TW für lange Zeit
sichergestellt ist, auf einen hohen Wert von beispielsweise 15
Sekunden gesetzt. Wenn die Volumenzunahme des Kraftstoffs ab
nimmt, nimmt die die Thermoreaktorwirkung sicherstellende Pe
riode ab. Daher wird die Einschaltverzögerungszeit t1 in die
sem Fall auf eine kurze Dauer gesetzt. Wenn die Einschaltver
zögerungszeit t1 in dieser Weise gesetzt ist, wird die Thermo
reaktorwirkung in Abhängigkeit von der Wassertemperatur TW ge
eignet berücksichtigt, so daß die Abgasemission-Steuerung ver
bessert wird.
Aus den obigen Betrachtungen ergibt sich, daß die wichtigen
Bedingungen für die Ausführung der Einschaltverzögerungssteue
rung des EHC 4A, bei der die Thermoreaktorwirkung am effizien
testen sichergestellt ist, folgendermaßen lauten:
- 1. die Abgastemperatur ist in einem Grundzustand (vor der Zu fuhr von Sekundärluft) verhältnismäßig hoch;
- 2. die Ansaugluftmenge ist verhältnismäßig gering; und
- 3. das Luft-/Kraftstoffverhältnis hat einen Wert, bei dem die Kraftstoffmenge zur Thermoreaktorwirkung und zur Oxidati onsreaktion beiträgt.
Im Schritt S5 entscheidet das ECM 10, ob der Merker EHCF auf 0
gesetzt ist. Wenn EHCF auf 0 gesetzt ist, d. h., wenn das Ein
schalten des EHC 4A noch nicht erfolgt ist, springt die Routi
ne zum Schritt S6.
Im Schritt S6 entscheidet das ECM 10, ob der Zeitgeber TIMER1
kleiner als die Verzögerungszeit t1 ist, auf die im Schritt S4
Bezug genommen worden ist. Wenn die Entscheidung im Schritt S6
JA lautet, springt die Routine zum Schritt S7.
Im Schritt S7 entscheidet das ECM 10, ob die Verzögerungsfort
setzungsbedingung vorliegt. Das heißt, wenn der Motorbetriebs
zustand zu einem Zustand wechselt, in dem die Thermoreaktor
wirkung aufgrund der Ausführung der Einschaltverzögerung des
EHC 4A verlorengeht, wird der EHC 4A eingeschaltet, um die Ak
tivierung des Katalysators zu fördern. Wenn insbesondere die
Motorausgangsleistung hoch ist und die Ansaugluftmenge höher
als eine vorgegebene Menge ist, obwohl die Ansaugluftmenge
durch Absenken der Last des Drehstromgenerators aufgrund des
Abschaltens des EHC 4A reduziert wird, kann die Thermoreaktor
wirkung nicht gewährleistet werden. Daher wird die Einschalt
verzögerungssteuerung angehalten und wird der EHC 4A einge
schaltet. Falls die Ansaugluftmenge vorübergehend erhöht ist,
ist die Thermoreaktorwirkung nach der Abnahme der Ansaugluft
menge sichergestellt. Daher wird entschieden, daß die Verzöge
rungsfortsetzungsbedingung nicht erfüllt ist, wenn der Zu
stand, daß die Ansaugluftdurchflußmenge Qa größer als eine
vorgegebene Durchflußmenge von beispielsweise 600 l/min ist,
während einer vorgegebenen Dauer von beispielsweise 500 ms auf
rechterhalten wird.
Obwohl das erste Ausführungsbeispiel der Erfindung so gezeigt
und beschrieben worden ist, daß die Entscheidung im Schritt S7
anhand der von einem Luftdurchflußmesser erfaßten Ansaugluft
durchflußmenge Qa erfolgt, kann die Entscheidung im Schritt S7
selbstverständlich auch anhand eines Motorbetriebszustandes
erfolgen, der aus dem Kennfeld der Motordrehzahl und der Last
(Kraftstoffeinspritzmenge Tp), das in Fig. 6 gezeigt ist, er
halten wird.
Nun wird ein weiteres Entscheidungsverfahren beschrieben. Bei
spielsweise kann die Fortsetzungsbedingung auch durch Überwa
chen einer Änderung ΔT der Temperatur des EHC 4A anhand des
Signals vom Abgastemperatursensor 7 festgestellt werden. Mit
anderen Worten, wenn die Änderung ΔT kleiner als ein vorgege
bener Wert wird, so daß der Anstieg der Temperatur des EHC 4A
im allgemeinen gesättigt ist, kann bestimmt werden, daß die
Verzögerungsfortsetzungsbedingung nicht erfüllt ist, da in
diesem Zustand die Aktivierung des Katalysators statt durch
Sekundärluftzufuhr durch elektrisches Beheizen des EHC 4A ge
fördert wird. Es wird definiert, daß die Entscheidung über die
Änderung ΔT erfolgt, wenn die Abgaseinlaßtemperatur höher als
eine vorgegebene Temperatur T1 ist oder wenn eine vorgegebene
Zeitperiode ab dem Anlassen des Motors unter Berücksichtigung
des Ansprechverhaltens des Temperatursensors 7 verstrichen
ist.
Wenn im Schritt S7 entschieden wird, daß die Verzögerungsfort
setzungsbedingung erfüllt ist, springt die Routine zum Schritt
S8, in dem der Zeitgeber TIMER1 um Δt inkrementiert wird. Dann
springt die Routine zum Schritt S11.
Wenn andererseits die Entscheidungen in den Schritten S5, S6
und S7 jeweils NEIN lautet, d. h. wenn die EHC-Einschaltbedingung
nicht erfüllt ist und/oder wenn die Einschalt
verzögerungszeit t1 verstrichen ist und/oder wenn die Verzöge
rungsfortsetzungsbedingung nicht erfüllt ist, springt die Rou
tine zum Schritt S9.
Im Schritt S9 wird der EHC 4A eingeschaltet. Das heißt, das
ECM 10 bringt den EHCSW 14 in eine zweite Stellung , in der
der ALT 13 mit dem EHC 4A verbunden ist.
Im Schritt S10 wird der Merker EHCF auf 1 gesetzt. Nach den
Schritten S8 oder S10 springt die Routine zum Schritt S11, in
dem das ECM 10 feststellt, ob die EHC-Ausschaltbedingung vor
liegt. Wenn die Entscheidung im Schritt S11 JA lautet, springt
die Routine zum Schritt S12, in dem der EHCSW 14 in die erste
Stellung gebracht wird, in der der EHC 4A in den Ausschalt
zustand versetzt ist. Obwohl grundsätzlich entschieden wird,
daß der EHC-Ausschaltzustand erfüllt ist, wenn eine vorgegebe
ne Dauer von beispielsweise 30 Sekunden oder 60 Sekunden seit
dem Beginn verstrichen ist, wird das Einschalten des EHC 4A
selbst während der Einschaltverzögerungsdauer angehalten,
falls die Ausschaltbedingung vorliegt.
Wenn im Schritt S11 entschieden wird, daß die Ausschaltbedin
gung nicht vorliegt, kehrt die Routine zum Schritt S5 zurück,
um die Schritte S5 bis S10 zu wiederholen.
Wenn bei dieser Anordnung die Motorkühlwassertemperatur TW vor
dem Erwärmen des Motors 1 in einen vorgegebenen Bereich (zwi
schen 0°C und 80°C) liegt, ist die Basis-Abgastemperatur ver
hältnismäßig hoch, so daß die Thermoreaktorwirkung durch die
Sekundärluftzufuhr aufgrund der Kraftstoffvolumenzunahme bei
niedriger Temperatur sichergestellt ist. Daher wird durch Ver
zögern des Einschaltens des EHC 4A bei stattfindender Zufuhr
von Sekundärluft der Anstieg der Ansaugluftmenge unterdrückt,
so daß die Thermoreaktorwirkung aufgrund der Sekundärluft ver
bessert wird. Daher wird der Katalysator schnell bis zu einem
Ausmaß aktiviert, der im Zustand direkt nach dem Anlassen des
Motors erforderlich ist. Dadurch kann die Abgasemission-
Steuereinrichtung die Abgasemissionssteuerung zufriedenstel
lend ausführen. Ferner wird durch Unterdrücken des Anstiegs
der Ansaugluftmenge die absolute Menge von Abgasschadstoffen
erniedrigt. Dadurch wird die Abgasemission-Steuerung weiter
verbessert.
Da der Katalysator nach der Verzögerung des Einschaltens des
EHC 4A schnell in hohem Maß aktiviert wird, so daß der Kataly
sator die Abgasemission-Steuerung selbst in dem Motorbetriebs
zustand, in dem die Ansaugluftmenge hoch ist, ausreichend er
zielt, wird der gesamte Katalysator durch Einschalten des EHC
4A erwärmt, so daß er schnell aktiviert wird.
Die Fig. 8A bis 8C zeigen die Unterschiede der Leistung, die
durch Einschalten des EHC 4A und durch Anwenden der Einschalt
verzögerungszeit hervorgerufen werden. In den Fig. 8A bis 8C
sind zum Vergleich drei Fälle gezeigt, wobei im ersten Fall
der EHC 4A direkt nach dem Anlassen eingeschaltet wird (EHC
EIN), im zweiten Fall das Einschalten des EHC 4A entsprechend
der Wassertemperatur verzögert wird (EHC EIN (Verzögerung))
und im dritten Fall der EHC 4A nicht eingeschaltet wird (EHC
AUS).
Wie aus den Fig. 8A bis 8C hervorgeht, wird bei Einschalten des
EHC 4A die Last des ALT 13 erhöht, wird die Thermoreaktorwir
kung durch die Sekundärluftzufuhr erniedrigt und wird die Ein
laßtemperatur des EHC 4A stark abgesenkt. Durch Verzögern des
Einschaltens des EHC 4A um 6 Sekunden ab dem Beginn, bei dem
die Thermoreaktorwirkung hoch ist, wird hingegen die Thermore
aktorwirkung wie bei ausgeschaltetem EHC 4A hoch. Durch diese
Verzögerung
wird jedoch die Auslaßtemperatur des EHC 4A im Vergleich zu
dem Fall bei eingeschaltetem EHC 4A erhöht, weshalb der EHC 4A
schnell aktiviert wird, wodurch die Abgasemission-Steuerung
deutlich verbessert wird.
Falls der EHC 4A bis zum Ende nicht eingeschaltet wird, obwohl
die Thermoreaktorwirkung durch die Sekundärluftzufuhr während
einer vorgegebenen Dauer ab dem Beginn wie im Fall der Ein
schaltverzögerung sichergestellt ist, bleibt die Auslaßtempe
ratur des EHC 4A im Vergleich zu dem Fall mit eingeschaltetem
EHC 4A auf einem niedrigen Wert. Daher ist es schwierig, den
Katalysator lediglich durch ausreichende Erhöhung seiner Tem
peratur bei ausgeschaltetem EHC 4A zu aktivieren.
Fig. 9 zeigt die Wirkung, die durch Verzögern des Einschaltens
des EHC 4A (EHC EIN (Verzögerung)) im Vergleich zu den Fällen
bei ausgeschaltetem EHC (EHC AUS) und bei eingeschaltetem EHC
(EHC EIN) erhalten wird. Wie aus dem Graphen von Fig. 9 hervor
geht, beträgt die HC-Abgasmenge bei EHC-Einschaltverzögerung
72% der Menge, die im Fall bei ausgeschaltetem EHC erhalten
wird, während die HC-Abgasmenge bei eingeschaltetem EHC 82%
derjenigen bei ausgeschaltetem EHC beträgt.
Obwohl das erste Ausführungsbeispiel so gezeigt und beschrie
ben worden ist, daß der EHC 4A durch die Leistung des ALT 13
elektrisch beheizt wird, kann der EHC 4A selbstverständlich
auch mit der Batterie 11 elektrisch verbunden werden, um den
gleichen Vorteil wie in dem ersten Ausführungsbeispiel sicher
zustellen. In diesem Fall liefert der ALT 13 elektrische Leis
tung an die Batterie 11, während die Batterie 11 an den EHC 4A
elektrische Leistung liefert. Obwohl die Batterie 11 in der
Weise arbeitet, daß sie Laständerungen für den ALT 13 dämpft,
wird die Last des ALT 13 erhöht, so daß die Ansaugluftmenge
ansteigt. Selbstverständlich werden für die Beheizung des EHC
4A durch die elektrische Leistung von der Batterie 11 und für
die Verzögerung des Einschaltens des EHC 4A die gleichen Vor
teile wie bei dem ersten Ausführungsbeispiel in ähnlicher Wei
se erhalten.
In Fig. 10 ist ein zweites Ausführungsbeispiel der Abgasemis
sion-Steuereinrichtung gezeigt. Das zweite Ausführungsbeispiel
ist im allgemeinen dem ersten Ausführungsbeispiel ähnlich, mit
der Ausnahme, daß anstelle der Wähleinrichtung 14, also des
Wählschalters 14, eine Wähleinrichtung 21, also ein Wählschal
ter 21, verwendet wird. Der Wählschalter 21 des zweiten Aus
führungsbeispiels ist ein EIN/AUS-Schalter und zwischen dem
EHC 4A und der mit dem ALT 13 verbundenen Batterie 11 angeord
net, um die Zufuhr von elektrischer Leistung von der Batterie
11 an den EHC 4A entsprechend dem SW-Treibersignal vom ECM 10
zu ermöglichen bzw. zu unterbrechen. Die Batterie 11 ist di
rekt mit dem ALT 13 verbunden, wie in Fig. 10 gezeigt ist. Da
die übrige Konstruktion des zweiten Ausführungsbeispiels
gleich derjenigen des ersten Ausführungsbeispiels ist, wird
eine nochmalige Erläuterung weggelassen.
Um eine Abnahme der Thermoreaktorwirkung zu vermeiden, die
durch Einschalten des EHC 4A gleichzeitig mit dem Beginn der
Sekundärluftzufuhr verursacht wird, ist das zweite Ausfüh
rungsbeispiel so beschaffen, daß während einer vorgegebenen
Zeitdauer ab dem Einschalten des EHC 4A durch Schließen des
Wählschalters 21 die erzeugte Spannung des ALT 13 auf einen
Wert gesetzt wird, der kleiner als der Spannungswert ist, der
bei ausgeschaltetem EHC 4A erforderlich ist. Da insbesondere
die erzeugte Spannung des ALT 13 durch den Regler 15 gesteuert
wird, wird die Sollspannung (Einschaltdauerwert), die vom ECM
10 an den Regler 15 ausgegeben wird, während einer vorgegebe
nen Zeitperiode auf einen Wert gesetzt, der kleiner als die
bei ausgeschaltetem EHC erforderliche erzeugte Spannung
ist. Die Sollspannung kann einfach auf 0 V gesetzt werden oder
auf der vor dem Einschalten des EHC 4A gesetzten Sollspannung
gehalten werden. Die vorgegebene Zeitperiode kann ähnlich wie
die Einschaltverzögerungszeit in dem ersten Ausführungsbei
spiel in Abhängigkeit von der Motorkühlwassertemperatur TW be
stimmt werden. In dem zweiten Ausführungsbeispiel erfolgt das
Einschalten des EHC 4A gleichzeitig mit der Zufuhr von Sekun
därluft. Daher wird durch das elektrische Beheizen des EHC 4A
und die Thermoreaktorwirkung der Katalysator schnell akti
viert. Da die Restkapazität der Batterie 11 absinkt, falls die
elektrische Beheizung des EHC 4A lediglich durch die Leistung
der Batterie 11 erfolgt, steigt die erzeugte Spannung des ALT
13 nach Verstreichen einer vorgegebenen Zeitperiode ab dem Be
ginn des Heizvorgangs an, um eine Abnahme der Restkapazität
der Batterie 11 zu verhindern und um den EHC 4A in ausreichen
dem Maß beheizen zu können.
In Fig. 11 ist ein drittes Ausführungsbeispiel der Abgasemissi
on-Steuereinrichtung gezeigt. Das dritte Ausführungsbeispiel
ist im allgemeinen dem zweiten Ausführungsbeispiel ähnlich,
mit der Ausnahme, daß sich die Anordnung des Wählschalters von
derjenigen in dem zweiten Ausführungsbeispiel unterscheidet.
Da die übrige Konstruktion des dritten Ausführungsbeispiels
gleich derjenigen des ersten Ausführungsbeispiels ist, wird
eine nochmalige Erläuterung weggelassen.
Wie in Fig. 11 gezeigt ist, ist zwischen dem ALT 13 und der
Batterie 11 ein erster Wählschalter 20 angeordnet, während
zwischen dem EHC 4A und einer den ersten Wählschalter 20 und
die Batterie 11 verbindenden Leitung ein zweiter Wählschalter
21 angeordnet ist. Der erste Wählschalter 20 nimmt entspre
chend einem ersten Schaltertreibersignal vom ECM 10 einen ge
schlossenen oder einen geöffneten Zustand an. Ähnlich nimmt
der zweite Wählschalter 21 entsprechend einem zweiten Schal
tertreibersignal
vom ECM 10 einen geschlossenen oder einen geöffneten
Zustand an. Nachdem der Motor 1 angelassen worden ist, wird
der erste Wählschalter 20 geöffnet, um die Verbindung zwischen
dem ALT 13 und der Batterie 11 zu unterbrechen. Dann wird der
zweite Wählschalter 21 geschlossen, um elektrische Leistung
von der Batterie 11 an den EHC 4A zu liefern. Wenn ab dem
Schließen des zweiten Wählschalters 21 eine vorgegebene Zeit
periode verstrichen ist, wird der erste Wählschalter 20 ge
schlossen, um elektrische Leistung vom ALT 13 zum EHC 4A zu
liefern. Bei dieser Anordnung wird ähnlich wie in dem zweiten
Ausführungsbeispiel die Last aufgrund des Einschaltens des EHC
4A solange nicht an den ALT 13 geliefert, bis ab dem Einschal
ten des EHC 4A eine vorgegebene Zeitperiode verstrichen ist.
Daher wird die Zunahme der Ansaugluftmenge aufgrund einer Er
höhung der Motorlast unterdrückt, so daß die Beheizung mittels
elektrischer Leistung und die Thermoreaktorwirkung den Kataly
sator schnell aktivieren. Ferner liefert der ALT 13 zu einem
Zeitpunkt, zu dem eine vorgegebene Dauer ab dem Einschalten
des EHC 4A verstrichen ist, elektrische Leistung an die Batte
rie 11 und an den EHC 4A, so daß die Batterie 11 aufgeladen
wird und der Katalysator des EHC 4A schnell aktiviert wird.
In Fig. 12 ist ein viertes Ausführungsbeispiel der Abgasemissi
on-Steuereinrichtung gezeigt. Das vierte Ausführungsbeispiel
ist im allgemeinen dem ersten Ausführungsbeispiel ähnlich, mit
der Ausnahme, daß anstelle des Wählschalters 14 ein Wählschal
ter 31 angeordnet ist. Da die übrige Konstruktion des vierten
Ausführungsbeispiels gleich derjenigen des ersten Ausführungs
beispiels ist, wird eine nochmalige Erläuterung weggelassen.
Wie in Fig. 12 gezeigt ist, ist der Wählschalter 31 so beschaf
fen, daß er die Batterie wahlweise mit dem ALT 13 oder mit dem
EHC 4A verbindet. In dieser Anordnung erfolgt
die elektrische Beheizung des EHC 4A ausschließlich
durch die Batterie 11, so daß die Last des EHC 4A den ALT 13
niemals beeinflußt. Daher wird die Zunahme der Ansaugluftmenge
aufgrund einer Zunahme der Motorlast unterdrückt, so daß die
Beheizung mittels elektrischer Leistung und die Thermoreaktor
wirkung den Katalysator schnell aktivieren.
Claims (19)
1. Steuereinrichtung zur Steuerung der Abgasemission einer Brennkraftmaschine (1)
in Abhängigkeit vom Betriebszustand der Brennkraftmaschine (1) mit einem elek
trisch beheizbaren Katalysator (4A) und einer Sekundärluftzufuhreinrichtung (17)
in einem Abgassystem der Brennkraftmaschine (1), gekennzeichnet durch eine
Verzögerungseinrichtung zur Verzögerung eines Beginns der elektrischen Behei
zung des Katalysators (4A) in Bezug auf den Betriebsbeginn der Sekundärluftzu
fuhreinrichtung (17).
2. Steuereinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Sekun
därluftzufuhreinrichtung (17) und der Katalysator (4A) durch eine Abgasleitung (3)
miteinander verbunden sind.
3. Steuereinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß durch
die Sekundärluftzufuhreinrichtung (17) jedem Anschluß eines Abgaskrümmers (2)
der Brennkraftmaschine (1) Frischluft zugeführt ist.
4. Steuereinrichtung nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge
kennzeichnet, daß die Sekundärluftzufuhreinrichtung (17) eine Luftpumpe enthält,
die entweder elektrisch oder durch die Brennkraftmaschine (1) angetrieben ist.
5. Steuereinrichtung nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch ge
kennzeichnet, daß die Sekundärluftzufuhreinrichtung (17) ein Leitungsventil ent
hält, das durch eine Pulsationsströmung der Brennkraftmaschine (1) angetrieben
ist.
6. Steuereinrichtung nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 5, gekennzeichnet
durch eine Erfassungseinrichtung (101-105), die die Zustandsgrößen der Brenn
kraftmaschine (1) erfaßt.
7. Steuereinrichtung nach zumindest einem der Ansprüche 1 bis 6, gekennzeichnet
durch ein Steuermodul (10) zur Verarbeitung der von der Erfassungseinrichtung
(101-105) und von einem Abgastemperatursensor (7) übermittelten Signalen wo
bei der Katalysator (4A) und die Sekundärluftzufuhreinrichtung (17) über eine
Wähleinrichtung (14) gesteuert sind.
8. Steuereinrichtung nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch die Wähleinrichtung,
(14) durch die ein Drehstromgenerator (13) entweder mit einer Batterie (11) oder
mit dem Katalysator (4A) verbunden ist, wobei der Drehstromgenerator (13) mit
der Batterie (11) verbunden ist, wenn ein erster Verbindungszustand gewählt ist
und der Drehstromgenerator (13) mit dem Katalysator (4A) verbunden ist, wenn
ein zweiter Verbindungszustand gewählt ist und das Steuermodul (10), das die
Wähleinrichtung (14) in der Weise steuert, daß sie den zweiten Verbindungszu
stand wählt, wenn der Katalysator (4A) beheizt werden soll und sie den ersten
Verbindungszustand wählt, wenn der Katalysator (4A) in den Ausschaltzustand
versetzt ist.
9. Steuereinrichtung nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch eine Wähleinrichtung
(21) zum Wählen entweder eines Verbindungszustandes oder eines Unterbre
chungszustandes zwischen dem mit der Batterie (11) verbundenen Drehstromge
nerator (13) und dem Katalysator (4A) und das Steuermodul (10), das die Wähl
einrichtung (21) in der Weise steuert, daß sie den Verbindungszustand wählt, um
eine vom Drehstromgenerator (13) erzeugte Spannung auf einen Wert zu setzen,
der kleiner als der erforderliche Wert bei ausgeschaltetem Katalysator (4A) ist.
10. Steuereinrichtung nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch eine erste Wählein
richtung (20) zum Wählen entweder eines Verbindungszustandes oder eines Un
terbrechungszustandes zwischen der Batterie (11) und dem Drehstromgenerator
(13), die zweite Wähleinrichtung (21) zum Wählen entweder eines Verbindungszu
standes oder eines Unterbrechungszustandes zwischen der Batterie (11) und dem
Katalysator (4A) und das Steuermodul (10), das die zweite Wähleinrichtung (21) in
der Weise steuert, daß sie den Verbindungszustand wählt, wenn seit dem Anlas
sen der Brennkraftmaschine (1) eine vorgegebene Zeitperiode verstrichen ist.
11. Steuereinrichtung nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch eine Wähleinrichtung
(31), durch die die Batterie (11) entweder mit dem Drehstromgenerator (13) oder
mit dem Katalysator (4A) verbunden ist, wobei die Batterie (11) mit dem Dreh
stromgenerator (13) verbunden ist, wenn ein erster Verbindungszustand gewählt
ist, und die Batterie (11) mit dem Katalysator (4A) verbunden ist, wenn ein zweiter
Verbindungszustand gewählt ist und das Steuermodul (10), durch das die Verbin
dungswähleinrichtung (31) in der Weise gesteuert ist, daß diese in dem zweiten
Verbindungszustand nach dem Anlassen der Brennkraftmaschine (1) gebracht ist
und den ersten Verbindungszustand nach Verstreichen einer vorgegebenen Zeit
dauer seit dem Anlassen der Brennkraftmaschine (1) gebracht ist.
12. Verfahren zur Steuerung der Abgasemission einer Brennkraftmaschine (1) in Ab
hängigkeit vom Betriebszustand der Brennkraftmaschine (1) mit einem Katalysator
(4A) und einer Sekundärluftzufuhreinrichtung (17) in einem Abgassystem der
Brennkraftmaschine (1) mit den Verfahrensschritten:
Beheizung des Katalysators (4A) und Sekundärluftzufuhr mittels Sekundärluftzu fuhreinrichtung (17), dadurch gekennzeichnet, daß der Beginn der elektrischen Beheizung des Katalysators (4A) in Bezug auf den Betriebsbeginn der Sekundär luftzufuhreinrichtung (17) verzögert wird.
Beheizung des Katalysators (4A) und Sekundärluftzufuhr mittels Sekundärluftzu fuhreinrichtung (17), dadurch gekennzeichnet, daß der Beginn der elektrischen Beheizung des Katalysators (4A) in Bezug auf den Betriebsbeginn der Sekundär luftzufuhreinrichtung (17) verzögert wird.
13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die von einer Erfas
sungseinrichtung (101-105) erfaßte Temperatur der Brennkraftmaschine (1) eine
Verzögerungszeit zum Verzögern der elektrischen Beheizung des Katalysators
(4A) bestimmt.
14. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 12 bis 13, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Temperatur der Brennkraftmaschine (1) eine vorgegebene Zeit
dauer zum Begrenzen der von einem Drehstromgenerator (13) erzeugten Span
nung bestimmt.
15. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 12 bis 14, dadurch gekenn
zeichnet, daß die von einem mit einer Batterie (11) verbundenen Drehstromgene
rator (13) erzeugte Spannung von einem Steuermodul (10) so begrenzt wird, daß
sie während einer vorgegebenen Zeitdauer nach dem Beginn der elektrischen Be
heizung des Katalysators (4A) und der Sekundärluftzufuhr durch die Sekundärluft
zufuhreinrichtung (17) kleiner als ein Wert während des Zustandes ohne Behei
zung des Katalysators (4A) ist, dabei beendet das Steuermodul (10) die Begren
zung der vom Drehstromgenerator (13) erzeugten Spannung und erhöht die vom
Drehstromgenerator (13) erzeugte Spannung auf einen Spannungswert, der für
den Betrieb des Katalysators (4A) nach Verstreichen einer vorgegebenen Zeitdau
er erforderlich ist.
16. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 12 bis 15, dadurch gekenn
zeichnet, daß das Steuermodul (10) die vom Drehstromgenerator (13) erzeugte
Spannung begrenzt, indem sie eine Sollspannung eines Reglers (15) zum Regeln
der vom Drehstromgenerator (13) erzeugten Spannung in der Weise begrenzt,
daß sie kleiner als der Wert während des Zustands ohne Beheizung des Katalysators
(4A) ist.
17. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 12 bis 16, dadurch gekenn
zeichnet, daß das Steuermodul (10) die vom Drehstromgenerator (13) erzeugte
Spannung begrenzt, wenn die Temperatur der Brennkraftmaschine (1) in einem
bestimmten Bereich liegt.
18. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 12 bis 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß das Steuermodul (10) die Verzögerung der elektrischen Beheizung
beendet, wenn die durch die Sekundärluftzufuhreinrichtung (17) sicherzustellende
Thermoreaktorwirkung gering ist.
19. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche 12 bis 18, dadurch gekenn
zeichnet, daß das Steuermodul (10) die Begrenzung der vom Drehstromgenerator
(13) erzeugten Spannung zurücknimmt, wenn die durch die Sekundärluftzufuhrein
richtung (17) sicherzustellende Thermoreaktorwirkung gering ist.
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