DE19755772A1 - Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung - Google Patents
Hydraulische Kupplungs- und BremsbetätigungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung für ein
Kraftfahrzeug mit einem zu betätigenden Kupplungs- und Bremspedal, denen
jeweils ein Geberzylinder zugeordnet ist, wobei die Geberzylinder mit je einem
der Reibungskupplung bzw. der Bremse zugeordneten Nehmerzylinder über je
eine Druckleitung in Verbindung stehen und wobei Dichtungsgleitflächen für
Dichtungen in den Zylindern zumindest teilweise mit einer Schutzschicht
versehen sind.
Eine derartige Kupplungsbetätigung ist beispielhaft in der DE 43 31 728 A1
vorbeschrieben. In bekannter Weise ist ein axial verschiebbarer Kolben an
einem Ende mit einer Dichtung versehen, deren Dichtlippen gleitend an einer
Wandung eines zugehörigen Druckraumes anliegen. Der Druckraum wird durch
ein doppelwandiges zylindrisches Gehäuse gebildet, dessen Gleitflächen für die
schleifende Dichtung des Kolbens plattiert sind. Im vorliegenden Ball sind diese
autokatalytisch, d. h. stromlos vernickelt. Die auf diese Weise plattierte Schicht
des Gehäuses verbessert dessen Verschleißfestigkeit und trägt auch dazu bei,
daß das Dichtungselement weniger anfällig für eine Beschädigung ist, wodurch
die Lebensdauer des aus dem zylindrischen Gehäuse und den dazugehörigen
Elementen gebildeten Hydraulikzylinders verlängert wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, andere Schutzschichten für hydrauli
sche Kupplungs- und Bremsbetätigungssysteme für Kraftfahrzeuge zu entwickeln.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe nach dem kennzeichnenden Teil von
Anspruch 1 dadurch gelöst, daß die Dichtungsgleitflächen mit einer intermetalli
schen Verbindung oder mit einer Dispersionsschicht beschichtet sind.
Unter intermetallischer Verbindung ist dabei in bekannter Weise eine chemi
sche Verbindung zweier oder mehrerer Metalle in einem ihren Atomgewichten
entsprechenden Mischungsverhältnis zu verstehen, vorwiegend mit metallischer
Bindung und daher weitgehend metallisch. Die intermetallischen Verbindungen
besitzen als hochfeste, leichte Werkstoffe hoher Schmelztemperatur bei hydrau
lischen Kupplungs- und Bremsbetätigungen ein interessantes Anwendungs
potential im Hinblick auf die Verhinderung von Korrosions- und Verschleiß
problemen. Das gleiche, d. h. eine gute Verhinderung von Korrosions- und
Verschleißproblemen trifft für Dispersionsschichten zu, unter denen der Fach
mann metallische Oberflächenschutzschichten mit eingelagerten Partikeln
versteht, die durch galvanisches Abscheiden hergestellt werden. Technische
Bedeutung haben in diesem Zusammenhang vor allem elektrolytisch abgeschie
dene Nickelschichten und auch fremdstromlos abgeschiedene Nickel-Phosphor-
Schichten. Korrosionsprobleme, die es mit der erfindungsgemäßen Lösung zu
verhindern gilt, werden an derartigen Bauteilen immer dann auftreten, wenn
diese nach der Endbearbeitung oder nach einer Zwischenlagerung transportiert,
montiert und in ein zugehöriges Getriebe eingebaut werden müssen. Ver
schleißprobleme, die durch die Erfindung ebenfalls abgestellt werden sollen,
werden durch die gleitende Reibung der Dichtung an umgebenden Flächen
verursacht.
In Weiterbildung der Erfindung ist nach Anspruch 2 vorgesehen, daß die inter
metallische Verbindung eine Kupfer-Zinn-, eine Kupfer-Zinn-Zink-, eine
Zinn-Nickel- oder eine Wolfram-Nickel-Legierung ist.
Die Kupfer-Zinn- bzw. die Kupfer-Zinn-Zink-Legierung werden dabei in bekann
ter Weise aus galvanischen Bädern abgeschieden, wobei die Farbe der abge
schiedenen Schichten je nach Badtyp und Legierungszusammensetzung weiß
oder gelb ist. Genau abgestimmte Komponenten des galvanischen Bades erlau
ben bei konstanter Elektrolytzusammensetzung eine sichere Arbeitsweise mit
gleichbleibenden Schichteigenschaften. Neben ausgezeichneter Metallverteilung
ergeben sich je nach Badtyp anlaufbeständige Schichten mit hoher Abriebs
festigkeit und bestem Korrosionsverhalten. Ein weiterer Vorteil dieser Schichten
liegt darin, daß selbst bei dauerhaftem Hautkontakt keine allergischen Reaktio
nen hervorgerufen werden, wie sie beispielsweise von nickelhaltigen Ge
brauchsgegenständen bekannt sind.
Das gleiche trifft für Zinn-Nickel- oder Wolfram-Nickel-Legierungen zu, d. h.
auch diese werden elektrolytisch abgeschieden. So haben beispielsweise Zinn-
Nickel-Überzüge ein edelstahl-ähnliches Aussehen. Weitgehend unabhängig
vom Zinn-Nickel-Verhältnis im Eletrolyten scheidet sich immer eine Zinn-Nic
kel-Legierung in einem Atomverhältnis Nickel Zinn 1 : 1 ab. Dies entspricht
in etwa einem Gewichtsverhältnis von 65% Nickel und 35% Zinn. Der
Fachmann spricht in diesem Fall von einer metastabilen Monophase. Auch diese
Schichten sind hinsichtlich Korrosions- und Verschleißverhalten als Auflagemate
rial bestens geeignet.
Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung gemäß Anspruch 3 soll die Kup
fer-Zinn-Legierung 55% Kupfer und 45% Zinn und die Kupfer-Zinn-Zink-
Legierung 80% Kupfer, 17,5% Zinn und 2,5% Zink enthalten.
Durch die unterschiedlichen Legierungsbestandteile wird auf die Härte der
abgeschiedenen Schicht eingewirkt. Weiße Schichten mit durchschnittlich 55%
Kupfer und 45% Zinn-Legierungsanteilen weisen mit 550 KV deutlich höhere
Härtewerte auf als diejenigen gelber Farbe mit ungefähr 80% Kupfer und 20%
Zinn bzw. 80%, 17,5% Zinn und 2,5% Zink, deren Härtewerte bei etwa
400 HV liegen. Diese hohen Härtewerte sind der Grund für die außerordentlich
gute Beständigkeit gegenüber abrassivem Verschleiß.
Aus Anspruch 4 geht hervor, daß die Dispersionsschicht eine Nickel-Phosphor-
Schicht mit PTFE-Teilchen ist.
Bei der stromlosen Abscheidung von Nickel werden gleichzeitig kleine Mengen
an Phosphor mit abgeschieden, die die Korrosionsbeständigkeit des Nickels
erhöhen. Die so beschichtete Oberfläche zeichnet sich durch sehr gute Trocken
gleiteigenschaften und niedrige Abriebskoeffizienten aus, sie ist sehr formgenau,
sehr hart und verschleißfest. Die PTFE-Teilchen (Polytetrafluorethylen) sind in
der Nickel-Phosphor-Matrix über die ganze Schichtdicke gleichmäßig verteilt.
Bei Abrieb der Oberfläche werden daher immer neue PTFE-Partikel freigelegt,
so daß die Schmiereigenschaften während der ganzen Lebensdauer der Be
schichtung erhalten bleiben. Durch diese Verringerung des Dichtungsverschlei
ßes erhöht sich insbesondere unter extremen Betriebsbedingungen die Ge
brauchsdauer der entsprechenden Bauteile. Durch den insgesamt verringerten
Gleitreibungskoeffizienten wird auch ein besserer Gesamtwirkungsgrad erreicht.
Nach einem anderen Merkmal der Erfindung gemäß Anspruch 5 ist vorgesehen,
daß die Schichten eine Stärke von ≦ 10 µm aufweisen. So sind beispielsweise
für Kupfer-Zinn-Legierungen bzw. Kupfer-Zinn-Zink-Legierungen oder auch für
Zinn-Nickel-Legierungen Schichtstärken im Bereich von 1 bis 5 µm ausreichend,
während bei Dispersionsschichten auf Nickel-Phosphor-Basis eine Schichtdicke
von 8 bis 10 µm angezeigt ist.
Nach einem weiteren zusätzlichen Merkmal der Erfindung gemäß Anspruch 6
sollen die abgeschiedenen Schichten einer Wärmebehandlung unterworfen sein.
Durch diese thermische Behandlung lassen sich die Härten der abgeschiedenen
Schichten beträchtlich erhöhen. Bei frisch abgeschiedenen Niederschlägen liegt
die Härte von Zinn-Nickel-Schichten bei 520 bis 550 HV. Die Härte wird durch
diese thermische Nachbehandlung gesteigert, und kann je nach Abhängigkeit
von der aufgewendeten Temperatur auf etwa 750 HV gebracht werden. Dies
trifft auch für Dispersionsschichten auf Nickel-Phosphor-Basis zu. Die Härte des
abgeschiedenen Nickelgerüstes beträgt etwa 550 HV 0.1. Durch Wärmebehand
lung kann dieser Wert bis auf 700 HV 0.1 erhöht werden.
Schließlich geht aus den Ansprüchen 7 und 8 je eine konkrete beschichtete
Ausführungsform eines Geber- bzw. Nehmerzylinders eines hydraulischen
Kupplungsausrücksystems hervor.
So ist nach Anspruch 7 der Geberzylinder aus einem Gehäuse und einer darin
aufgenommenen Führungshülse zusammengesetzt, die einen Abschnitt des
Geberzylinders bildet, in dem ein über eine Kolbenstange mit dem zu betätigen
den Pedal verbundener Kolben axial verschiebbar geführt ist, wobei der einen
Druckraum begrenzende Kolben über voneinander beabstandete Nutringdich
tungen abgedichtet ist, die mit ihren Dichtlippen an der Mantelfläche des
Kolbens anliegen, wobei die Mantelfläche des Kolbens erfindungsgemäß mit
einer intermetallischen Verbindung oder mit einer Dispersionsschicht versehen
ist.
In Anspruch 8 schließlich ist ein Nehmerzylinder beschrieben, der ein Druckge
häuse umfaßt, das eine Längsbohrung aufweist, in die radial nach innen be
abstandet eine Führungshülse eingesetzt ist, so daß ein Druckraum gebildet ist,
in dem ein Ringkolben längsverschieblich geführt ist, der mit einer Dichtung
versehen ist, welche mit ihren Dichtungslippen an der Mantelfläche der Füh
rungshülse und an der Wandung der Längsbohrung anliegt, wobei erfindungs
gemäß zumindest die Mantelfläche der Führungshülse mit einer intermetalli
schen Verbindung oder mit einer Dispersionsschicht versehen ist.
Die Erfindung wird an nachstehenden Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch einen Geberzylinder eines hydrauli
schen Ausrücksystems und
Fig. 2 einen Längsschnitt durch einen Nehmerzylinder eines hydrau
lischen Ausrücksystems.
Mit Bezugsziffer 1 ist in Fig. 1 ein aus Kunststoff hergestellter Geberzylinder
abgebildet, der ein Gehäuse 2 umfaßt. Über einen Leitungsanschluß 3, der mit
einem nicht abgebildeten Druckmittelreservoir in Verbindung steht, kann dem
Geberzylinder 1 ein Druckmittel zugeführt werden. Das Gehäuse 2 verfügt über
eine radial abgestufte Bohrung, in deren größten Durchmesserbereich eine
Führungshülse 5 eingesetzt ist, die mit dem Gehäuse 2 unlösbar und dicht ver
bunden ist. In der Führungshülse 5 ist ein Kolben 6 axial verschiebbar geführt.
Am Kolben 6 ist eine Kolbenstange 8 beweglich angeordnet, die eine Ver
bindung zu einer Pedaleinrichtung sicherstellt, über die der Geberzylinder 1
betätigbar ist. Die Kolbenstange 8 ist an einem Ende mit einem Kugelkopf 9
versehen, der in Halbschalen 7a, 7b formschlüssig gehalten ist. Die Halbschalen
7a, 7b sind wiederum von einer aus Stahlblech spanlos geformten Hülse 10
umgeben. In der abgebildeten Kolbenstellung liegt der Kolben 6 an einem radial
nach innen umlaufend angeordneten, einen Anschlag bildenden Bund 11 der
Führungshülse 5 an. Auf der vom Bund 11 abgewandten Seite weist die Füh
rungshülse 5 stirnseitig eine zum Kolben 6 offene Ausnehmung 12 auf, in die
eine Dichtung 13 eingesetzt ist, deren Dichtlippen 14, 15 jeweils unter radialer
Vorspannung an einem Bund 16 der Führungshülse 5 bzw. auf der Mantelfläche
der Hülse 10 dichtend anliegen.
Der Führungshülse 5 ist in der Bohrung 4 ein Dichtungsträger 17 axial vor
angestellt, der sich stirnseitig am Bund 16 der Führungshülse 5 abstützt. Auf der
Gegenseite liegt der Dichtungsträger 17 an einem Ansatz 18 des Gehäuses 2
an. Der Dichtungsträger 17 stellt für den Kolben 6 eine verlängerte Kolbenfüh
rung dar. Bei einer Verlagerung des Kolbens 6 in Pfeilrichtung verdrängt dieser
das im Druckraum 19 des Gehäuses 2 eingeschlossene Druckmittel über einen
Druckanschluß 20 in eine in der Fig. 1 nicht gezeigte Druckleitung zur Beauf
schlagung einer Ausrückvorrichtung für eine Reibungskupplung. Im Dichtungs
träger 17 ist druckraumseitig in einer Ausnehmung 21 eine weitere Dichtung 22
eingesetzt, deren radial äußere Dichtlippe 23 sich am Gehäuse 2 abstützt und
dabei in eine Axialnut 24 eingreift. Die dynamisch wirkende Dichtlippe 25 liegt
dagegen unter radialer Vorspannung bei betätigtem Kolben 6 an der Hülse 10
an. In der abgebildeten Kolbenstellung ergibt sich ein Axialversatz zwischen der
Dichtlippe 25 und einer Stirnseite 26 des Kolbens 6. Dadurch bildet sich ein
Ringspalt 27, der mit einer Längsnut 28 und einer Radialnut 29, jeweils einge
bracht im Dichtungsträger 17, eine Strömungsverbindung vom Druckraum 19
zum Leitungsanschluß 3 herstellt.
Erfindungsgemäß wird die Mantelfläche der Hülse 10, d. h. die Dichtungsgleit
fläche 30, mit einer galvanisch aufgetragenen intermetallischen Kupfer-Zinn-
Legierung versehen, die aus 55% Kupfer und 45% Zinn besteht. Diese weiß
aussehende Legierung weist eine Härte von 550 HV auf. Die Beschichtung
erfolgt in bekannter Art und Weise derart, daß die Hülse 10 entfettet und mit
Mineralsäuren einem Beizvorgang unterworfen wird. Danach wird die Dich
tungsgleitfläche 30 der Hülse 10 mit ca. 5 µm vorverkupfert und anschließend
mit einer Stromdichte von 2 A/dm2 ein 2 µm dicker Kupfer-Zinn-Belag abge
schieden. Die vorstehend angegebenen Härtewert von 550 HV sorgen für eine
sehr gute Beständigkeit gegenüber abrassivem Verschleiß. Auch hinsichtlich des
Korrosionsverhaltens, das insbesondere bei wäßrigen Bremsflüssigkeiten eine
große Rolle spielt, wurden im Salzsprühtest nach DIN 50021 SS (5% NaCl,
96 h) und Kesternich-Test nach DIN 50018 (0,2 l SO2, 5 Zyklen = 5 Runden)
gute Ergebnisse erzielt. Im Kesternich-Test war nach 5 Runden außer einer
gleichmäßigen Deckschicht keine Veränderung zum Ausgangszustand der Hülse
10 feststellbar.
In Fig. 2 ist ein Nehmerzylinder 31 im Halbschnitt dargestellt, der ein Druck
gehäuse 32 umfaßt, das im eingebauten Zustand über einen Flansch 33 mit
einem in Fig. 2 nicht abgebildeten Getriebegehäuse verbunden ist und das mit
dem vom Flansch 33 abgewandten Ende mit einem Ausrücklager 34 an einer
Reibungskupplung kraftschlüssig anliegt. Das Druckgehäuse 32 verfügt über
eine Längsbohrung 35, in die radial nach innen beabstandet eine sich über die
gesamte axiale Länge des Nehmerzylinders 31 erstreckende Führungshülse 36
eingesetzt ist. Diese spanlos aus Blech einstückig geformte Führungshülse 36
besitzt an dem zum Flansch 33 gerichteten Ende einen radial nach außen
gerichteten Ringflansch 37, der von einer Doppelung 38 umschlossen ist. Dabei
ist die Doppelung 38 in einer Ringnut 39 dichtend gehalten, die von einer
Stirnseite 40 in das Druckgehäuse 32 eingebracht ist. Zwischen der Längs
bohrung 35 und der Führungshülse 36 ist ein Ringkolben 41 geführt, der einen
kreisringförmig gestalteten Druckraum 42 in axialer Richtung begrenzt. Der
Ringkolben 41 ist in Richtung Druckraum 42 mit einer Druckdichtung 43
versehen, die elastisch am Ringkolben 41 befestigt ist, wobei sich in einer
Neutralposition des Ringkolbens 41 ein axialer Abstand "X" einstellt. Dazu
weist die Druckdichtung 43 einen Ringkragen 44 auf, der mit Übermaß in eine
stirnseitig am Ringkolben 41 eingebrachte Umlaufnut 45 eingepreßt ist. Zur
Schaffung einer formschlüssigen Befestigung des Ringkragens 44 in der Um
laufnut 45 ist diese an den Seitenflächen profiliert, so daß der elastische Dich
tungswerkstoff zur Erreichung einer sicheren Befestigung beim Einpressen der
Druckdichtung 43 radiale Ausnehmungen bzw. Hohlräume ausfüllen kann. Die
Druckdichtung 43 verfügt über zwei Hochdruckdichtlippen 46 und 47, die zum
Druckraum 42 zeigend dichtend an der Dichtungsgleitfläche 52 der Führungs
hülse 36 sowie an der Bohrungswandung der Längsbohrung 35 anliegen. Axial
beabstandet zu den Hochdruckdichtlippen 46, 47 verfügt die Druckdichtung 43
außerdem über zwei Niederdruckdichtlippen 48, 49, die ebenfalls an der
Führungshülse 36 und an der Längsbohrung 35 anliegen. Am freien Ende des
Ringkolbens 41, d. h. an dem von der Druckdichtung 43 abgewandten Ende, ist
das Ausrücklager 34 über ein Halteblech 50 befestigt. Eine zwischen dem
Druckgehäuse 32 und dem Ausrücklager 34 eingesetzte Druckfeder 51 stellt im
eingebauten Zustand des Nehmerzylinders 1 eine kraftschlüssige Anlage des
Ausrücklagers 34 an einer in Fig. 2 nicht gezeigten Reibungskupplung sicher.
Erfindungsgemäß ist die Mantelfläche der aus Stahl oder Aluminium gefertigten
Führungshülse 36, d. h. die Gleitfläche 52 für die Druckdichtung 43 mit einer
Dispersionsbeschichtung versehen, an der deren Dichtlippen 46 und 48 glei
tend anliegen. Diese Dispersionsschicht besteht aus einer stromlos abgeschiede
nen Nickel-Phosphor-Legierung, die etwa 8 bis 10% Phosphor enthält. Die im
stromlosen Nickelbad vorhandenen PTFE-Partikel werden ebenfalls abgeschie
den, wobei der PTFE-Anteil im Überzug variieren kann. Üblicherweise sind in
der Nickelschicht etwa 25 Volumen-% PTFE-Partikel vorhanden. Wie bereits
ausführlich erläutert, werden durch die PTFE-Partikel dauerhafte Selbstschmier
eigenschaften auch an schwer zugänglichen Stellen ermöglicht, da das stromlose
Verfahren eine gleichmäßig Abscheidung an allen Stellen des zu beschichten
den Teiles garantiert. Bei Abrieb der Oberflächen werden immer neue PTFE-
Partikel freigelegt, so daß die Schmiereigenschaften während der Lebensdauer
der Beschichtung erhalten bleiben.
1
Geberzylinder
2
Gehäuse
3
Leitungsanschluß
4
Bohrung
5
Führungshülse
6
Kolben
7
a Halbschale
7
b Halbschale
8
Kolbenstange
9
Kugelkopf
10
Hülse
11
Bund
12
Ausnehmung
13
Dichtung
14
Dichtlippe
15
Dichtlippe
16
Bund
17
Dichtungsträger
18
Ansatz
19
Druckraum
20
Druckanschluß
21
Ausnehmung
22
Dichtung
23
Dichtlippe
24
Axialnut
25
Dichtlippe
26
Stirnseite
27
Ringspalt
28
Längsnut
29
Radialnut
30
Dichtungsgleitfläche
31
Nehmerzylinder
32
Druckgehäuse
33
Flansch
34
Ausrücklager
35
Längsbohrung
36
Führungshülse
37
Ringflansch
38
Doppelung
39
Ringnut
40
Stirnseite
41
Ringkolben
42
Druckraum
43
Druckdichtung
44
Ringkragen
45
Umlaufnut
46
Hochdruckdichtlippe
47
Hochdruckdichtlippe
48
Niederdruckdichtlippe
49
Niederdruckdichtlippe
50
Halteblech
51
Druckfeder
52
Dichtungsgleitfläche
Claims (8)
1. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung für ein Kraftfahrzeug mit
einem zu betätigenden Kupplungs- und Bremspedal, denen jeweils ein Geber
zylinder (1) zugeordnet ist, wobei die Geberzylinder (1) mit je einem der
Reibungskupplung bzw. der Bremse zugeordneten Nehmerzylinder (31) über je
eine Druckleitung in Verbindung stehen und wobei Dichtungsgleitflächen (30,
52) für Dichtungen (13, 22, 43) in den Zylindern (1, 31) zumindest teilweise
mit einer Schutzschicht versehen sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Dich
tungsgleitflächen (30, 52) mit einer intermetallischen Verbindung oder mit einer
Dispersionsschicht beschichtet sind.
2. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die intermetallische Verbindung eine Kupfer-Zinn-, eine
Kupfer-Zinn-Zink-, eine Zinn-Nickel- oder eine Wolfram-Nickel-Legierung ist.
3. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Kupfer-Zinn-Legierung 55% Kupfer und 45% Zinn
und die Kupfer-Zinn-Zink Legierung 80% Kupfer, 17,5% Zinn und 2,5% Zink
aufweist.
4. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Dispersionsschicht eine Nickel-Phosphor-Schicht mit
PTFE-Teilchen ist.
5. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Schichten eine Stärke von ≦ 10 µm aufweisen.
6. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Schichten einer Wärmebehandlung unterworfen sind.
7. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung nach den Ansprüchen 1 bis
6, wobei der Geberzylinder (1) aus einem Gehäuse (2) und einer darin aufge
nommenen Führungshülse (5) zusammengesetzt ist, die einen Abschnitt des
Geberzylinders (1) bildet, in dem ein über eine Kolbenstange (8) mit dem zu
betätigenden Pedal verbundener Kolben (6) axial verschiebbar geführt ist, wobei
der einen Druckraum (19) begrenzende Kolben (6) über voneinander beabstan
dete Nutringdichtungen (13, 22) abgedichtet ist, die mit ihren Dichtlippen (15,
25) an der Dichtungsgleitfläche (30) des Kolbens (6) anliegen, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Dichtungsgleitfläche (30) des Kolbens (6) mit einer inter
metallischen Verbindung oder mit einer Dispersionsschicht versehen ist.
8. Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung nach den Ansprüchen 1 bis
6, wobei der Nehmerzylinder (31) ein Druckgehäuse (32) umfaßt, das eine
Längsbohrung (35) aufweist, in die radial nach innen beabstandet einen Füh
rungshülse (36) eingesetzt ist, so daß ein Druckraum (42) gebildet ist, in dem
ein Ringkolben (41) längsverschieblich geführt ist, der mit einer Dichtung (43)
versehen ist, welche mit ihren Dichtungslippen (46, 48) an der Mantelfläche
(52) der Führungshülse (36) und an der Wandung der Längsbohrung (35) an
liegt, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest die Dichtungsgleitfläche (52) der
Führungshülse (36) mit einer intermetallischen Verbindung oder mit einer
Dispersionsschicht versehen ist.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19755772A DE19755772A1 (de) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19755772A DE19755772A1 (de) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19755772A1 true DE19755772A1 (de) | 1999-06-17 |
Family
ID=7852023
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE19755772A Withdrawn DE19755772A1 (de) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | Hydraulische Kupplungs- und Bremsbetätigung |
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8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: LUK LAMELLEN UND KUPPLUNGSBAU GMBH, 77815 BUEHL, D |
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Owner name: LUK LAMELLEN UND KUPPLUNGSBAU BETEILIGUNGS KG, 778 |
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