DE19743828A1

DE19743828A1 - Verfahren zum Betrieb einer Klimaanlage mit Kompressor und Kondensatorgebläse

Info

Publication number: DE19743828A1
Application number: DE19743828A
Authority: DE
Inventors: Bernd Dr Ing Dienhart
Original assignee: Behr GmbH and Co KG; Mahle Behr GmbH and Co KG
Current assignee: Mahle Behr GmbH and Co KG
Priority date: 1997-10-03
Filing date: 1997-10-03
Publication date: 1999-04-08

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Betrieb ei ner Klimaanlage, die einen Kompressor, einen Kondensator und ein dem Kondensator zugeordnetes Luftgebläse variabler Lei stung sowie je nach Anwendungsfall weitere herkömmliche Kom ponenten beinhaltet. Derartige Klimaanlagen werden beispiels weise in Kraftfahrzeugen eingesetzt.

Der Energiebedarf einer solchen Klimaanlage setzt sich aus dem mechanischen und elektrischen Energiebedarf zusammen. Die mechanische Energie wird meist über einen Riemenantrieb di rekt vom Fahrzeugantriebsmotor aufgebracht, während die elek trische Energie üblicherweise von einem an den Fahrzeugan triebsmotor angekoppelten Generator erzeugt wird. Diese elek trische Energieerzeugung besitzt einen relativ niedrigen Wir kungsgrad von beispielsweise 50%. Das dem Kondensator zuge ordnete Luftgebläse ist neben dem Kompressor meistens der größte Energieverbraucher im Kältekreislauf der Klimaanlage. Um den Gesamtenergieaufwand für die Klimaanlage möglichst niedrig zu halten, ist es daher erwünscht, das Kondensator gebläse in seiner Leistung jeweils so einzustellen, daß sich bei gegebenem Kühlleistungsbedarf ein möglichst geringer Pri märenergieverbrauch ergibt.

Bei Klimaanlagen, wie sie heutzutage in Automobilen verwendet werden, wird das Kondensatorgebläse häufig nur abhängig vom Kältemitteldruck auf der Hochdruckseite des Kältemittelkreis laufs und von der Kühlwassertemperatur ein- und ausgeschaltet oder z. B. linear innerhalb eines vorgegebenen Druckbereichs des Kältemittels geregelt, ohne dabei den Gesichtspunkt mög lichst geringen Gesamtenergieverbrauchs der Klimaanlage be sonders zu berücksichtigen.

In der Patentschrift DE 195 08 102 C1 ist ein Verfahren zur Regelung eines Kühlkreislaufes eines Verbrennungsmotors, ins besondere für Kraftfahrzeuge, beschrieben, das zum Ziel hat, die gesamte Leistungsaufnahme einer Kühlmittelpumpe des Kühl kreislaufs und eines Luftgebläses variabler Leistung, das ei nem Kühler des Kühlkreislaufs zugeordnet ist, unter Einhal tung einer optimalen Kühlmitteltemperatur möglichst gering zu halten. Dazu werden die Drehzahl sowohl der Kühlmittelpumpe als auch des Gebläses nicht nur in Abhängigkeit eines Tempe ratur-Sollwertes des Kühlmittels, sondern außerdem über einen Vergleich der durch den Betrieb der Kühlmittelpumpe bzw. den jenigen des Gebläses bedingten zeitlichen Wirkungsgrade für den am Kühler übertragenen Wärmestrom geregelt. Speziell wird hierzu eine bestimmte Abhängigkeit des Wärmeübergangskoeffi zienten des Kühlers von den zeitlichen Änderungsraten des Kühlmittelstroms und des Luftstroms am Kühler vorausgesetzt, und anhand der zugehörigen, vorgegebenen Gleichung werden die partiellen Ableitungen nach der zeitlichen Änderungsrate des Luftstroms einerseits und des Kühlmittelstroms andererseits gebildet und zum jeweils für die Bereitstellung des Luft stroms bzw. des Kühlmittelstroms erforderliche Energieeinsatz in Bezug gesetzt. Durch Quotientenbildung der beiden so er haltenen Bezugswerte wird ein Vergleichswert gebildet. Wenn dieser Vergleichswert größer als eins ist, wird eine Steige rung des Luftstroms als wirkungsgradgünstiger angesehen, wäh rend dann, wenn dieser Vergleichswert kleiner als eins ist, einer Erhöhung des Kühlmittelstroms der Vorzug gegeben wird.

Zur Ermittlung des Energieeinsatzes für die Bereitstellung des Kühlmittelstroms und des Luftstroms können in einem zuge hörigen Steuergerät Kennlinien der für die Kühlmittelpumpe aufzubringenden Energie in Abhängigkeit des zu erzeugenden Kühlmittelstroms bzw. der für das Luftgebläse aufzubringenden Energie in Abhängigkeit des zu erzeugenden Luftstroms und der Fahrzeuggeschwindigkeit abgelegt sein.

Der Erfindung liegt als technisches Problem die Bereitstel lung eines Verfahrens der eingangs genannten Art zugrunde, das mit relativ einfachen Mitteln den Betrieb einer Klimaan lage mit vergleichweise geringem Primärenergieaufwand ermög licht.

Die Erfindung löst dieses Problem durch die Bereitstellung eines Verfahrens mit den Merkmalen des Anspruchs l. Bei die sem Verfahren wird wenigstens in einer bestimmten Betriebs art, nachfolgend Gebläseregelungs-Betriebsart bezeichnet, für die jeweils momentane Betriebssituation die Summe der diffe rentiellen Änderungen der Kompressorantriebsleistungsgröße und der Luftgebläseleistungsgröße in Abhängigkeit vom Luft massenstrom am Kondensator bei gegebener Kühlleistung ermit telt. Wenn die ermittelte Summe kleiner als ein vorgegebener erster Schwellwert ist, der kleiner oder gleich null gewählt ist, wird in dieser Betriebsart die Luftgebläseleistung er höht. Wenn hingegen die ermittelte Summe größer als ein vor gegebener zweiter Schwellwert ist, der größer oder gleich null ist, wird in dieser Betriebsart die Luftgebläseleistung verringert. Als Kompressorantriebsleitungsgröße kann insbe sondere die Kompressorantriebsleistung selbst oder eine mit dieser in eindeutigem funktionalem Zusammenhang stehende Grö ße verwendet werden, wie z. B. der hochdruckseitige Druck des vom Kompressor geförderten Kältemittels. Entsprechend kann als Luftgebläseleistungsgröße insbesondere die Luftgebläse leistung selbst oder aber eine mit der Luftgebläseleistung in eindeutigem funktionalem Zusammenhang stehende Größe, wie z. B. die Gebläsedrehzahl oder die Gebläseansteuerspannung, verwendet werden.

Mit dieser Vorgehensweise wird folglich ein Betriebspunkt an gestrebt, in welchem die Summe des Primärenergiebedarfs für den Kompressor einerseits und das Luftgebläse des Kondensa tors andererseits minimal ist, was angesichts der Tatsache, daß diese beiden Komponenten die größten Primärenergiever braucher der Klimaanlage sind, insgesamt den Primärenergiebe darf der Anlage bei gegebenem Kühlleistungsbedarf minimiert. Ein solcher Betriebspunkt existiert deshalb, weil bei sehr klein werdendem Luftmassenstrom die zur Erzielung einer ge forderten Kühlleistung erforderliche Kompressorleistung stär ker ansteigt als sich die Luftgebläseleistung verringert, während andererseits bei sehr groß werdendem Luftmassenstrom zur Erzielung der geforderten Kühlleistung die Lüfterleistung stärker ansteigt als sich die Kompressorleistung verringert. Das Verfahren ist zum Betrieb vom Klimaanlagen mit jedwedem Kompressortyp geeignet, der eine Leistungsvariation des Kom pressors zuläßt, insbesondere sind Kompressoren sowohl vom ungeregelten als auch vom intern geregelten und vom extern geregelten Typ einsetzbar.

Bei einem nach Anspruch 2 weitergebildeten Verfahren wird die Gebläseregelungs-Betriebsart mit der energieverbrauchsmini mierenden Einstellung der Luftgebläseleistung deaktiviert, wenn der Istwert der Fahrzeuginnenraumtemperatur oder des Kältemittelhochdrucks um mehr als einen jeweils vorgebbaren Toleranzwert den zugehörigen Sollwert übersteigt. In diesem Fall wird die Gebläseleistung so lange erhöht, bis die Abwei chung wieder unter den Toleranzwert gefallen ist. Ein Be triebsfall mit gegenüber dem Sollwert überhöhtem Temperatur- Istwert kann insbesondere in einem Kraftfahrzeug bei Fahrtan tritt auftreten.

Ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in den Zeichnungen dargestellt und wird nachfolgend beschrieben. Hierbei zeigen:

Fig. 1 ein schematisches Blockdiagramm einer Klimaanlage mit Kompressor und Kondensatorgebläse,

Fig. 2 ein Diagramm mit Kennlinien der Kompressorantriebs leistung in Abhängigkeit vom Luftmassenstrom bei gegebener Klimaanlagen-Kühlleistung und verschiede nen Umgebungstemperaturen,

Fig. 3 ein Diagramm mit Kennlinien des Betrags der ersten Ableitungen der Kennlinien von Fig. 2 sowie der er sten Ableitung der Kennlinie der Kondensatorgeblä seleistung in Abhängigkeit vom Luftmassenstrom und

Fig. 4 ein Flußdiagramm des erfindungswesentlichen Teiles eines Verfahrens zum Betrieb der Klimaanlage von Fig. 1.

Die in Fig. 1 dargestellte Klimaanlage ist beispielsweise in einem Kraftfahrzeug verwendbar und besitzt einen herkömmli chen Aufbau mit einem Kältemittelkreis, der einen Kompressor 1, einen Kondensator 2, ein Expansionsventil 3 und einen Ver dampfer 4 beinhaltet. Das im Kältemittelkreislauf umlaufende Kältemittel wird im Kondensator 2 von einem über den Konden sator 2 hinweggeführten Luftstrom 5 gekühlt, der von einem dem Kondensator 2 zugeordneten Luftgebläse 6 erzeugt wird, wobei dieses Kondensatorgebläse 6 die Luft einer Außenumge bung entnimmt, z. B. der Fahrzeugaußenumgebung bei Verwendung in einem Kraftfahrzeug. In gleichfalls üblicher Weise wird mittels eines nicht gezeigten Lüfters über den Verdampfer 4 ein Kühlluftstrom 7 hinweggeführt, der sich am Verdampfer 4 abkühlt und als entsprechend kalter Luftstrom dem zu kühlen den Raum, z. B. einem Fahrzeuginnenraum, zugeführt wird. Dabei kann sich der Verdampfer 4 gegebenenfalls im abzukühlenden Raum befinden.

Die Kühlleistung der Klimaanlage ist im wesentlichen durch den Kältemittelmassenstrom und damit durch die Antriebslei stung des Kompressors 1 sowie durch den Luftmassenstrom des den Kondensator 2 kühl enden Luftstroms 5 und damit durch die Leistung des Kondensatorgebläses 6 bestimmt. Für den Kompres sor 1 und den Kondensator 6 sind jeweils herkömmliche Typen mit variabler Leistung gewählt, für den Kompressor 1 insbe sondere ein solcher vom sogenannten intern geregelten, extern geregelten oder ungeregelten Bautyp. Die Kühlleistung der Klimaanlage kann somit durch Steuerung der Kompressoran triebsleistung und der Kondensatorgebläseleistung reguliert werden, wobei der Begriff Steuerung vorliegend auch Regelun gen umfaßt. Verfahrensgemäß wird nun im Zusammenspiel mit dieser Kompressorleistungsregelung die Leistung des Kondensa torgebläses 6 so eingeregelt, daß sich bei gegebener Kühllei stung der Anlage ein möglichst niedriger Gesamtleistungsbe darf für diese beiden Anlagenkomponenten 1, 6 ergibt. Da der Kompressor 1 und das Kondensatorgebläse 6 die beiden wesent lichen Energieverbraucher der Klimaanlage darstellen, wird dadurch gleichzeitig der Primärenergieverbrauch für die Kli maanlage minimiert.

Diesem Betriebsverfahren liegt die Tatsache zugrunde, daß bei gegebener Kühlleistung der Anlage mit steigendem Luftmassen strom MS am Kondensator 2, d. h. des über den Kondensator 2 hinweggeführten Luftstroms 5, zum einen die Leistung L_G des Kondensatorgebläses 6 ansteigt und zum anderen die Kompres sorleistung L_K abfällt. Letzteres ist darin begründet, daß zur Erzielung einer gegebenen Kühlleistung mit größer werden dem Luftmassenstrom MS am Kondensator 2 weniger bzw. nicht so heißes Kältemittel durch den Kondensator 2 hindurchgeführt und dort kondensiert werden muß, um die gleiche Kühlleistung bereitzustellen. Dabei steigt im Bereich hoher Luftmassen ströme die Gebläseleistung L_G stärker an als die Kompressor leistung L_K abfällt, während im Bereich kleiner Luftmassen ströme mit sinkendem Luftmassenstrom MS die Kompressorlei stung L_K stärker ansteigt als sich die Gebläseleistung L_G verringert. Dieser Sachverhalt ist beispielhaft in den Fig. 2 und 3 illustriert.

Fig. 2 zeigt diagrammatisch die Abhängigkeit der Leistung L_K eines herkömmlichen Typs des Kompressors 1 variabler Leistung in Abhängigkeit vom Luftmassenstrom MS am Kondensator 2 bei einer gegebenen Anlagenkühlleistung für verschiedene Umge bungstemperaturen, d. h. Temperaturen des vom Kondensatorge bläse 6 angesaugten Luftstroms 5 vor Erreichen des Kondensa tors 2. Eine erste Kennlinie L_K1 zeigt den vom Luftmassen strom abhängigen Verlauf der Kompressorantriebsleistung L_K bei einer Umgebungstemperatur von 25°C, eine zweite Kennlinie L_K2 den Verlauf bei einer Umgebungstemperatur von 35°C und eine dritte Kennlinie L_K3 den Verlauf bei einer Umgebungstem peratur von 45°C.

In Fig. 3 sind zum einen drei Kennlinien |δL_K1|, |δL_K2|, |δL_K3| dargestellt, die den Betrag der ersten Ableitung δL_K1 = dL_K1/d(MS), δL_K2=dL_K2/d(MS), δL_K3=dL_K3/d(MS) der drei Kennlinien L_K1, L_K2, L_K3 der Kompressorantriebsleistung L_K von Fig. 2 wie dergeben. Es ist wegen des streng monoton fallenden Verlaufs der Kennlinien L_K1, L_K2, L_K3 von Fig. 2 klar, daß diese ersten Ableitungen δL_K1, δL_K2, δL_K3, sämtlich negativ sind und in ih rem Verlauf in Abhängigkeit vom Luftmassenstrom MS am Konden sator 2 folglich den an der horizontalen Achse des Diagramms von Fig. 3 gespiegelten Betragskennlinien |δL_K1|, |δL_K2|, |δL_K3| entsprechen. Zum anderen ist in Fig. 3 die erste Ab leitung δL_G=dL_G/(MS) der Kondensatorgebläseleistung L_G nach dem Luftmassenstrom MS wiedergegeben, wie sie anhand eines herkömmlichen Typs für das Kondensatorgebläse 6 ermittelt wurde.

Aus Fig. 3 ist ersichtlich, daß sich in einer jeweiligen Be triebssituation ein Schnittpunkt S der Gradientenkennlinie δL_G bezüglich der Kondensatorgebläseleistung L_G mit der je weiligen Gradientenbetragskennlinie |δL_K1|, |δL_K2|, |δL_K3| er gibt, dessen Lage sich im Diagramm von Fig. 3 abhängig von der Umgebungstemperatur ändert. In diesem Schnittpunkt S ent spricht der Betrag des Gradienten δL_K=dL_K/d(MS) der Kompres sorantriebsleistung L_K dem Gradienten δL_G=dL_G/d(MS) der Kon densatorgebläseleistung L_G. Zusammen mit der Tatsache, daß ausgehend vom Schnittpunkt S für steigenden Luftmassenstrom MS die Kondensatorgebläseleistung L_G stärker ansteigt als sich die Kompressorantriebsleistung L_K verringert und für fallenden Luftmassenstrom MS die Kompressorantriebsleistung L_K stärker ansteigt als die Kondensatorgebläseleistung L_G ab fällt, bedeutet dies, daß der Schnittpunkt S in der jeweils momentanen Betriebssituation bei gegebenem Kühlleistungsbe darf einem Minimum der Summe aus Kompressorantriebsleistung L_K und Kondensatorgebläseleistung L_G entspricht.

Das erfindungsgemäße Betriebsverfahren nutzt dies dazu aus, die Kondensatorgebläseleistung L_G jedenfalls während Be triebsphasen, für die eine entsprechende Gebläseregelungs- Betriebsart aktiviert ist, so einzuregeln, daß der Betriebs punkt der Anlage möglichst diesem Minimum des Gesamtlei stungsbedarfs von Kompressor 1 und Kondensatorgebläse 6 ent spricht. Die hierfür wesentlichen Verfahrensschritte werden nachfolgend unter Bezugnahme auf das zugehörige Flußdiagramm von Fig. 4 erläutert, in welchem ein Verfahrenszyklus darge stellt ist, der während des aktiven Klimaanlagenbetriebs zy klisch wiederholt durchlaufen wird.

Nach einem jeweiligen Zyklusstart 10 erfolgt zunächst eine Abfrage 11, in der festgestellt wird, ob der Istwert TI_ist der Temperatur des zu temperierenden Raums, beispielsweise des Fahrzeuginnenraums, größer als die Summe TI_soll+T_T des zugehö rigen Sollwertes TI_soll und eines Toleranzwertes T_T ist, der auf einen beliebigen Wert größer null festgesetzt werden kann. Ist dies der Fall, wird rekursiv wiederholt die Konden satorgebläseleistung L_G schrittweise bis zum Erreichen der maximal möglichen Gebläseleistung L_GM erhöht (Schritt 12). Diese Situation liegt z. B. im Fall eines Kraftfahrzeugs bei Fahrtantritt vor, wenn sich der Fahrzeuginnenraum bei stehen dem Fahrzeug und deaktivierter Klimaanlage stark aufgeheizt hat. Durch diese Maßnahme wird eine möglichst rasche Raumab kühlung bis in den Bereich des Sollwertes TI_soll sicherge stellt. Eine analoge Sonderbetriebsart kann für den Fall vor gesehen sein, daß der Kältemittelhochdruck, d. h. der hoch druckseitige Kältemitteldruck, um mehr als einen zugehörigen Toleranzwert über einem zugehörigen Sollwert oder zulässigen Maximalwert liegt. Auch in diesem Fall bleibt zunächst die Gebläseregelungs-Betriebsart deaktiviert und es wird schnellstmöglich dafür gesorgt, daß der Kältemittelhochdruck auf einen normalen Betriebsbereich absinkt. Sobald der Ist wert TI_ist der Raumtemperatur bzw. des Kältemittelhochdrucks unterhalb der Summe von Sollwert TI_soll und Toleranzwert T_T liegt, wird die Gebläseregelungs-Betriebsart aktiviert, in welcher anschließend die Kondensatorgebläseleistung L_G hin sichtlich minimalem Primärenergieaufwand eingeregelt wird.

Dazu werden in einem anschließenden Schritt 13 zunächst die Gradienten δL_K, δL_G der für den Kompressorantrieb aufzuwenden den Leistung L_K bzw. der für den Kondensatorgebläseantrieb erforderlichen Leistung L_G bezüglich des Luftmassenstroms MS am Kondensator 2 beim gegebenen, geforderten Kühlleistungs bedarf der Anlage berechnet, d. h. die differentielle Änderung der Kompressorantriebsleistung L_K bzw. der Kondensatorgeblä seleistung L_G pro differentieller Änderung des Luftmassen stroms MS am Kondensator 2. Die beiden Leistungsgradienten δL_K, δL_G werden dabei jeweils als Funktion derjenigen be triebssituationsspezifischen Parameter ermittelt, die Einfluß auf die Kompressorantriebsleistung L_K bzw. die Kondensatorge bläseleistung L_G haben. Speziell wird der Leistungsgradient δL_K bezüglich der Kompressorleistung L_K abhängig vom Kälte mitteldruck p_k, der Kältemitteltemperatur T_k, der Drehzahl n des den Kompressor 1 antreibenden Motors, z. B. eines Fahr zeugantriebsmotors, der Umgebungstemperatur TA, der Fahrzeug geschwindigkeit v bei mobilem Einsatz der Klimaanlage und der Drehzahl m des Lüfters, der zur Erzeugung des über den Ver dampfer 4 geleiteten Luftstroms 7 dient, berechnet. Die Er mittlung des Leistungsgradienten δL_G bezüglich der Kondensa torgebläseleistung L_G erfolgt abhängig von der Fahrzeugge schwindigkeit v, der Lüfterdrehzahl m und der Umgebungstempe ratur TA.

Daraufhin wird abgefragt (Schritt 14), ob die Summe δL_K+δL_G der beiden für die momentane Betriebssituation ermittelten Leistungsgradienten δL_K, δL_G kleiner als ein erster Schwell wert S₁ ist, für den ein Wert kleiner oder gleich null vorge geben wird. Wenn dies der Fall ist, wird in einem anschlie ßenden Schritt 15 die Kondensatorgebläseleistung L_G um ein vorgegebenes Inkrement erhöht, um dann den laufenden Verfah renszyklus durch Übergang zum Stoppschritt 16 zu beenden und einen neuen Zyklus zu beginnen.

Wird hingegen in diesem Abfrageschritt 14 festgestellt, daß die Summe δLk+δL_G nicht unterhalb des ersten Schwellwertes S₁ liegt, wird zu einem weiteren Abfrageschritt 17 übergegangen, in welchem festgestellt wird, ob die Summe δL_K+δL_G der beiden Leistungsgradienten δL_K, δL_G größer als ein zweiter Schwell wert S₂ ist, der auf einen Wert größer oder gleich null fest gesetzt ist. Wenn dies der Fall ist, wird in einem anschlie ßenden Schritt 18 die Kondensatorgebläseleistung L_G um ein vorgegebenes Dekrement erniedrigt und dann zum Stoppschritt 16 übergegangen. Fällt die Abfrage hingegen verneinend aus, bedeutet dies, daß die Summe δL_K+δL_G im Intervall zwischen den beiden Schwellwerten S₁, S₂ liegt. In diesem Fall wird der Verfahrenszyklus ohne Änderung der Kondensatorgebläseleistung L_G durch Übergang zum Stoppschritt 16 beendet.

Das durch die beiden Schwellwerte S₁, S₂ definierte Intervall [S₁, S₂] bildet folglich einen Toleranzbereich, innerhalb dem die Kondensatorgebläseleistung L_G konstant gelassen wird. Im Extremfall kann dieses Intervall allein aus dem Nullpunkt be stehen, zur Vermeidung unnötig häufiger, die Kondensatorge bläseleistung L_G ändernder Regelungseingriffe wird jedoch vorzugsweise wenigstens einer der beiden Schwellwerte S₁, S₂ mit einem gewissen Abstand zum Wert null vorgegeben.

Die anhand von Fig. 4 beschriebene Vorgehensweise bewirkt, daß die Kondensatorgebläseleistung L_G stets im Bereich des der Lage des Schnittpunkts S von Fig. 3 entsprechenden Mini mums der Summe aus Kompressorantriebsleistung L_K und Konden satorgebläseleistung L_G gehalten wird. Der dadurch einge stellte Luftmassenstrom MS entspricht einem unter den gegebe nen Bedingungen minimalen Primärenergieverbrauch von Kompres sor 1 und Kondensatorgebläse 6 und damit der Klimaanlage ins gesamt. Sobald der tatsächliche Luftmassenstrom MS von diesem energieverbrauchsminimalen Punkt entsprechend der Lage des Schnittpunktes S von Fig. 3 in Richtung geringerem Luftmas senstrom abweicht, unterschreitet die Gradientensumme δL_K+δL_G wegen des stark negativ werdenden Kompressorleistungsgradien ten δL_K den ersten Schwellwert S₁, wodurch der Luftmassen strom MS durch Steigerung der Kondensatorgebläseleistung L_G wieder angehoben wird. Weicht andererseits der Luftmassen strom MS vom energieverbrauchsoptimalen Betriebspunkt in Richtung größerem Luftmassenstrom ab, überschreitet die Gra dientensumme δL_K+δL_G den zweiten Schwellwert S₂ aufgrund des dominierenden Anstiegs des Kondensatorgebläseleistungsgra dienten δL_G, woraufhin diesem Anstieg des Luftmassenstroms MS durch Reduzierung der Kondensatorgebläseleistung L_G entgegen gewirkt wird. Es versteht sich, daß das geschilderte Verfah ren dahingehend modifiziert sein kann, daß statt der Kompres sorantriebsleistung und/oder der Luftgebläseleistung selbst jeweils eine davon verschiedene, jedoch in eindeutigem funk tionellem Zusammenhang stehende, d. h. für die Kompressoran triebsleistung bzw. die Luftgebläseleistung repräsentative Größe verwendet werden kann, deren differenzielle Veränderung ermittelt wird. Als Kompressorantriebsleistungsgröße eignet sich beispielsweise auch der Kältemittelhochdruck, während als Luftgebläseleistungsgröße auch die Gebläsedrehzahl oder die Gebläseansteuerspannung in Betracht kommt.

Die obige Beschreibung eines vorteilhaften Beispiels verdeut licht, daß sich mit dem erfindungsgemäßen Verfahren eine Kli maanlage energieverbrauchsoptimal betreiben läßt, indem die zum Betrieb des dem Kondensator zugeordneten Luftgebläses er forderliche Leistung bei gegebener Kühlleistung der Klimaan lage so eingeregelt wird, daß der Gesamtenergieverbrauch für den Kompressor und das Kondensatorgebläse bei gegebener, ge forderter Kühlleistung der Anlage möglichst gering ist.

Claims

1. Verfahren zum Betrieb einer Klimaanlage, insbesondere für ein Kraftfahrzeug, die einen Kompressor (1), einen Kon densator (2) und ein dem Kondensator zugeordnetes Luftgebläse (6) variabler Leistung beinhaltet, dadurch gekennzeichnet, daß

- in einer Gebläseregelungs-Betriebsart für die jeweils mo mentane Betriebssituation die Summe (δL_K+δL_G) der differen tiellen Änderungen (δL_K, δL_G) einer für die Kompressoran triebsleistung repräsentativen Größe (L_K) und einer für die Luftgebläseleistung repräsentativen Größe (L_G) in Abhängig keit vom Luftmassenstrom (MS) am Kondensator (2) bei gege bener Kühlleistung ermittelt wird und
- die Luftgebläseleistung (L_G) erhöht wird, wenn die ermit telte Summe (δL_K+δL_G) kleiner als ein erster, kleiner oder gleich null vorgegebener Schwellwert (S₁) ist, und die Luftgebläseleistung (L_G) verringert wird, wenn die ermit telte Summe (δL_K+δL_G) größer als ein zweiter, größer oder gleich null vorgegebener Schwellwert (S₂) ist.

2. Verfahren nach Anspruch 1, weiter dadurch gekennzeich net, daß die Gebläseregelungs-Betriebsart deaktiviert wird, wenn der Istwert (TI_ist) der Temperatur des von der Klimaan lage zu temperierenden Raums oder der Istwert des hochdruck seitigen Drucks des vom Kompressor (1) geförderten Kältemit tels um mehr als einen vorgebbaren Toleranzwert (T_T) den zu gehörigen Sollwert (TI_soll) übersteigt, und die Luftgebläse leistung (L_G) bis zum Maximalwert (L_GM) erhöht wird, solange der Istwert (T_ist) über der Summe (TI_soll+T_T) aus Sollwert (TI_soll) und Toleranzwert (T_T) liegt.