DE19715708A1

DE19715708A1 - Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung

Info

Publication number: DE19715708A1
Application number: DE19715708A
Authority: DE
Inventors: Yoshimasa Aoki; Kei Ishii; Koichiro Hayashi; Kouichi Aonuma; Hideaki Kawata; Kunio Maki; Atsushi Ehira; Akira Fujiki; Sadayuki Abo; Seigo Sato
Original assignee: Hitachi Powdered Metals Co Ltd; Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1996-04-15
Filing date: 1997-04-15
Publication date: 1997-10-16
Anticipated expiration: 2017-04-16
Also published as: US5949003A; DE19715708B4

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Sinterlegierung auf Eisenbasis, die bei ho her Temperatur verschleißfest (abriebsbeständig) ist. Eine solche Sinterlegie rung wird vorzugsweise als Material für mechanische Teile (z. B. als Ventilsitz ring, wie er in Verbrennungsmotoren verwendet wird) verwendet, die bei hoher Temperatur verschleißfest sein müssen.

Es gibt bereits verschiedene konventionelle verschleißfeste (abriebsbestän dige) Materialien. In der geprüften japanischen Patentpublikation JP-B-5-55593 und in der ungeprüften japanischen Patentpublikation JP-A-7-233454 sind beispielsweise bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierungen beschrieben, die jeweils einen hohen Kobalt-Gehalt aufweisen. Die Herstel lungskosten dieser Sinterlegierungen sind jedoch hoch wegen der Verwen dung verhältnismäßig großer Mengen an Kobalt.

In JP-A-5-9667 ist eine Sinterlegierung auf Eisenbasis beschrieben, die eine Matrix auf Eisenbasis und eine in der Matrix dispergierte harte Phase auf Ei senbasis enthält. Die harte Phase enthält C, Cr, Mo, W, V, Si und Mn. In JP-B-1-51539 ist eine Sinterlegierung auf Eisenbasis beschrieben, die eine Matrix auf Eisenbasis und eine dispergierte Phase enthält, die Cr, C, Mo, Si und min destens einen Vertreter, ausgewählt aus der Gruppe Nb, Ta, Ti und V, enthält. Nach diesen Patent-Publikationen JP-A-5-9667 und JP-B-1-51 539 ist es je doch schwierig, eine Sinterlegierung herzustellen, die eine verbesserte Ver schleißfestigkeit (Abriebsbeständigkeit) aufweist und gleichzeitig die Eigen schaft hat, ein anderes Element, das mit der Sinterlegierung in Kontakt kommt, nicht zu beschädigen.

Es ist daher ein Ziel der vorliegenden Erfindung, eine Sinterlegierung bereit zustellen, die bei hoher Temperatur verschleißfest (abriebsbeständig) ist und gleichzeitig eine gute Kompatibilität hat, ohne ein anderes Element, das mit der Sinterlegierung in Kontakt kommt, zu beschädigen.

Gemäß den nachfolgend beschriebenen ersten bis achten Aspekten der vor liegenden Erfindung ist die Sinterlegierung bei hoher Temperatur verschleiß fest (abriebsbeständig) und gleichzeitig weist sie eine gute Kompatibilität auf, ohne ein anderes Element, das mit der Sinterlegierung in Kontakt kommt, zu beschädigen.

Gemäß einem ersten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die umfaßt, bezogen auf das Ge samtgewicht der Sinterlegierung, 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe.

Diese Sinterlegierung enthält eine erste Phase, die, bezogen auf das Ge samtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe; sowie eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase.

Gemäß einem zweiten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die, bezogen auf das Gesamtge wicht der Sinterlegierung, umfaßt 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe. Diese Sinterlegierung enthält eine erste Pha se, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, 0,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, sowie eine zweite Phase, die bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezo gen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase.

Gemäß einem dritten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die, bezogen auf das Gesamtge wicht der Sinterlegierung, umfaßt 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe. Diese Sinterlegierung enthält eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, sowie eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C, und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase.

Gemäß einem vierten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die, bezogen auf das Gesamtge wicht der Sinterlegierung, umfaßt 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe. Diese Sinterlegierung enthält eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, 0,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, sowie eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase.

Gemäß einem fünften Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die, bezogen auf das Gesamtge wicht der Sinterlegierung, umfaßt 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe. Diese Sinterlegierung enthält eine erste Pha se, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, sowie eine zweite Phase, die, bezo gen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase.

Gemäß einem sechsten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei ho her Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die, bezogen auf das Ge samtgewicht der Sinterlegierung, umfaßt 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe. Diese Sinterlegierung enthält eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, 6,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, sowie eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, um faßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezogen auf das Gesamtgewicht aus erster Phase und zweiter Phase.

Gemäß einem siebten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die, bezogen auf das Gesamtge wicht der Sinterlegierung, umfaßt 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe. Diese Sinterlegierung enthält eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, sowie eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht aus erster Phase und zweiter Phase, vorliegt.

Gemäß einem achten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung eine bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, die, bezogen auf das Gesamtge wicht der Sinterlegierung, umfaßt 3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe. Diese Sinterlegierung enthält eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, 0,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, sowie eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase.

Bei jedem der ersten bis achten Aspekte der vorliegende Erfindung sind die erste Phase und zweite Phase der Sinterlegierung jeweils darin in Form von Punkten (Spots) verteilt.

Gemäß einem neunten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann die Sinterle gierung des ersten, zweiten, fünften oder sechsten Aspekts der vorliegenden Erfindung 0,3 bis 1,6 Gew.-% MnS enthalten, das in einem Grenzbereich (Korngrenze) zwischen einem ersten Korn der ersten Phase und einem zwei ten Korn der zweiten Phase und/oder in den Poren der Sinterlegierung verteilt ist.

Die Erfindung wird nachstehend unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 ein Diagramm, das den Verschleiß des Ventilsitzringes, des Ventils und ihrer Gesamtheit bei Verwendung von unverbleitem Benzin in Abhän gigkeit von dem Wolfram-Gehalt der ersten Phase jeder Sinterlegierung zeigt

Fig. 2 ein ähnliche Diagramm wie in Fig. 1, das jedoch ihren Verschleiß in Ab hängigkeit von demjenigen in ihrer zweiten Phase zeigt;

Fig. 3 ein Diagramm ähnlich Fig. 1, das jedoch diesen in Abhängigkeit von dem Vanadin-Gehalt ihrer zweiten Phase zeigt;

Fig. 4 ein Diagramm ähnlich Fig. 3, das jedoch diesen in Abhängigkeit von demjenigen in ihrer ersten Phase zeigt;

Fig. 5 ein Diagramm ähnlich Fig. 4, das jedoch ihren Verschleiß bei Verwen dung von verbleitem Benzin in Abhängigkeit von demjenigen in ihrer ersten Phase zeigt;

Fig. 6 ein Diagramm ähnlich Fig. 1, das jedoch diesen in Abhängigkeit von dem Cr-Gehalt ihrer zweiten Phase zeigt;

Fig. 7 ein Diagramm ähnlich Fig. 1, das jedoch diesen in Abhängigkeit von demjenigen in ihrer ersten Phase zeigt;

Fig. 8 ein Diagramm ähnlich Fig. 1, das jedoch diesen in Abhängigkeit von dem Gewichtsprozentsatz in der zweiten Phase, bezogen auf das Ge samtgewicht von erster und zweiter Phase, zeigt;

Fig. 9 ein Diagramm ähnlich Fig. 1, das jedoch diesen bei Verwendung von verbleitem Benzin in Abhängigkeit von dem Silicium-Gehalt ihrer ersten oder zweiten Phase zeigt;

Fig. 10 ein Diagramm ähnlich Fig. 9, das jedoch die radiale Druckfestigkeit der jeweiligen Sinterlegierung in Abhängigkeit davon zeigt;

Fig. 11 ein Diagramm ähnlich Fig. 10, das jedoch diejenige in Abhängigkeit von dem Mangan-Gehalt ihrer ersten oder zweiten Phase zeigt;

Fig. 12 ein Diagramm ähnlich Fig. 10, das jedoch diejenige in Abhängigkeit von dem abgeschiedenen MnS-Gehalt ihrer ersten oder zweiten Phase zeigt;

Fig. 13 ein Diagramm ähnlich Fig. 12, das jedoch die Dichte des Preßlings je der Pulver-Mischung in Abhängigkeit davon zeigt;

Fig. 14 ein Diagramm ähnlich Fig. 12, das jedoch die maximale Schneidekraft jeder Sinterlegierung in Abhängigkeit davon zeigt;

Fig. 14a ein Diagramm ähnlich Fig. 10, das jedoch diese in Abhängigkeit von dem zugegeben MnS-Gehalt ihrer ersten oder zweiten Phase zeigt;

Fig. 14b ein Diagramm ähnlich Fig. 14a, das jedoch die Dichte des Preßlings jeder Pulver-Mischung in Abhängigkeit davon zeigt;

Fig. 14c ein Diagramm ähnlich Fig. 14a, das jedoch die maximale Schneide kraft jeder Sinterlegierung in Abhängigkeit davon zeigt;

Fig. 15 ein Diagramm ähnlich Fig. 1, das jedoch diese bei Verwendung von verbleitem Benzin in Abhängigkeit davon zeigt;

Fig. 16 ein Diagramm ähnlich Fig. 15, das jedoch diese in Abhängigkeit von dem Wolfram-Gehalt ihrer zweiten Phase zeigt;

Fig. 17 ein Diagramm ähnlich Fig. 15, das jedoch diese in Abhängigkeit von dem Vanadin-Gehalt ihrer zweiten Phase zeigt;

Fig. 18 ein Diagramm ähnlich Fig. 15, das jedoch diese in Abhängigkeit von dem Chrom-Gehalt ihrer zweiten Phase zeigt;

Fig. 19 ein Diagramm ähnlich Fig. 15, das jedoch diese in Abhängigkeit von dem Chrom-Gehalt ihrer ersten Phase zeigt;

Fig. 20 ein Diagramm ähnlich Fig. 15, das jedoch diese in Abhängigkeit von dem Gewichtsprozentsatz der zweiten Phase, bezogen auf das Ge samtgewicht von erster und zweiter Phase, zeigt;

Fig. 21 ein Diagramm ähnlich Fig. 15, das jedoch diese in Abhängigkeit von dem Silicium-Gehalt ihrer ersten oder zweiten Phase zeigt;

Fig. 22-26 Diagramme, die jeweils den Fig. 10 bis 14 ähneln, die jedoch die Daten anderer Proben aus den Sinterlegierungen zeigen; und

Fig. 26a-26c Diagramme, die jeweils den Fig. 14a bis 14c ähneln, die jedoch die Daten anderer (weiterer) Proben der Sinterlegierungen zeigen.

Nach jedem der obengenannten ersten, zweiten, fünften und sechsten Aspekte der vorliegenden Erfindung kann die Sinterlegierung 0,3 bis 1,6 Gew.-% MnS enthalten, das in einer Korngrenze zwischen den ersten Körnern der ersten Phase und den zweiten Körnern der zweiten Phase und/oder in den Poren der Sinterlegierung verteilt ist. Wegen des Einschlusses dieses MnS kann die Sinterlegierung in bezug auf ihre maschinelle Bearbeitbarkeit (Zerspanbarkeit) wesentlich verbessert sein.

Gemäß jedem der obengenannten ersten bis neunten Aspekte der vorliegen den Erfindung kann die Sinterlegierung ein erstes Metall enthalten, bei dem es sich um einen Vertreter aus der Gruppe metallisches Kupfer und Kupfer-Legierung handelt. Dieses erste Metall kann in der Sinterlegierung in der Wei se enthalten sein, daß das erste Metall in die Sinterlegierung eingearbeitet wird durch Infiltrieren der Poren der Sinterlegierung mit einer ersten Schmelze des ersten Metalls. So kann gemäß den ersten, zweiten, fünften und sechsten Aspekten der vorliegenden Erfindung die Sinterlegierung sowohl das erste Metall als auch 0,3 bis 1,6 Gew.-% MnS enthalten. Nach jedem der obenge nannten ersten bis neunten Aspekte der vorliegenden Erfindung kann die Sinterlegierung ein zweites Metall enthalten, d. h. einen Vertreter aus der Gruppe metallisches Blei und Blei-Legierung. Das zweite Metall kann in der Sinterlegierung in der Weise enthalten sein, daß die Poren der Sinterlegierung mit dem geschmolzenen zweiten Metall imprägniert sind. Gemäß dem ersten, zweiten, fünften und sechsten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann somit die Sinterlegierung sowohl das zweite Metall als auch 0,3 bis 1,6 Gew.-% MnS enthalten. Nach jedem der obengenannten ersten bis neunten Aspekte der vorliegenden Erfindung kann die Sinterlegierung ein Acrylharz enthalten, das in der Weise eingearbeitet wird, welche die gleiche ist wie bei den zweiten Metallen. Nach dem ersten, zweiten, fünften und sechsten Aspekt der vorlie genden Erfindung kann somit die Sinterlegierung sowohl das Acrylharz als auch 0,3 bis 1,6 Gew.-% MnS enthaltend. Aufgrund des Einschlusses des er stes oder zweiten Metalls wie vorstehend angegeben, kann die Sinterlegierung in bezug auf die Verschleißfestigkeit stark verbessert sein. Aufgrund der Ein arbeitung des zweiten Metalls oder des Acrylharzes, wie vorstehend angege ben, kann die Sinterlegierung außerdem eine weiter verbesserte maschinelle Bearbeitbarkeit (Zerspanbarkeit) aufweisen.

Nach jedem der fünften bis achten Aspekte der vorliegenden Erfindung wird der Silicium-Gehalt jeweils der Gesamtmenge der Sinterlegierung und ihrer ersten und zweiten Phasen auf einen Wert in dem Bereich von 0,6 bis 5,0 Gew.-% eingestellt. Nach dem zweiten, vierten, sechsten und achten Aspekt der vorliegenden Erfindung wird der Vanadin-Gehalt der ersten Phase der Sinterlegierung auf einen Wert in dem Bereich von 0,5 bis 1,5 Gew.-% einge stellt. Mit diesen Einstellungen kann die Sinterlegierung jeweils des zweiten und des vierten bis achten Aspekts der vorliegenden Erfindung weiter verbes sert sein in bezug auf die Verschleißfestigkeit selbst unter der Bedingung, daß diese Sinterlegierung beispielsweise als Ventilsitzring eines Verbrennungsmo tors verwendet wird, der mit verbleitem Benzin betrieben wird. Durch die vor genannte Einstellung des Silicium-Gehaltes werden die Sinterlegierungen ge mäß dem fünften und siebten Aspekt der vorliegenden Erfindung jeweils weiter verbessert in bezug auf die Korrosionsbeständigkeit, verglichen mit der Sinter legierung gemäß dem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung, obgleich die se Sinterlegierungen und die Pulver-Mischungen zur Herstellung derselben jeweils schlechter werden in bezug auf Härte und Kompressibilität als die Sin terlegierung gemäß dem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung und als die Pulver-Mischung zur Herstellung derselben. Durch die obengenannte Einstel lung des Silicium-Gehaltes werden auch die Sinterlegierungen gemäß dem sechsten und achten Aspekt der vorliegenden Erfindung jeweils weiter verbes sert in bezug auf die Korrosionsbeständigkeit, verglichen mit der Sinterlegie rung gemäß dem zweiten Aspekt der vorliegenden Erfindung, obgleich diese Sinterlegierungen und die Pulver-Mischungen zur Herstellung derselben je weils schlechter werden in bezug auf Härte und Kompressibilität als die Sinter legierung des zweiten Aspekts der vorliegenden Erfindung und als die Pulver-Mischung zur Herstellung derselben. Auf diese Weise wird, wie vorstehend angegeben, die Sinterlegierung gemäß jedem der fünften bis achten Aspekte der vorliegenden Erfindung verbessert in bezug auf die Verschleißfestigkeit unter der obengenannten Bedingung, bei der verbleites Benzin verwendet wird. Nach jedem der fünften bis achten Aspekte der vorliegenden Erfindung wird dann, wenn der Silicium-Gehalt mehr als 5,0 Gew.-% beträgt, die Sinter legierung schlechter in bezug auf die Härte. Außerdem wird die Pulver-Mischung zur Herstellung der Sinterlegierung wesentlich schlechter in bezug auf die Kompressiblität. Wenn der Silicium-Gehalt unter 0,6 Gew.-% liegt, wird die Korrosionsbeständigkeit der Sinterlegierung nicht ausreichend verbessert. Nach jedem der zweiten, vierten, sechsten und achten Aspekte der vorliegen den Erfindung wird dann, wenn der Vanadin-Gehalt der ersten Phase unter 0,5 Gew.-% liegt, die Verschleißfestigkeit der Sinterlegierung schlechter wegen der unzureichenden Korrosionsbeständigkeit. Wenn er über 1,5 Gew.-% liegt, wird die als Ventilsitzring verwendete Sinterlegierung verbessert in bezug auf die Eigenschaft, das Ventil zu beschädigen. Nach dem dritten, vierten, siebten und achten Aspekt der vorliegenden Erfindung werden der Mangan-Gehalt und der Schwefel-Gehalt sowohl der Gesamtmenge der Sinterlegierung als auch ihrer ersten und zweiten Phasen jeweils auf einen Wert in dem Bereich von 0,2 bis 1,0 Gew.-% und auf einen Wert in dem Bereich von 0,1 bis 0,6 Gew.-% eingestellt. Mit diesen Einstellungen scheidet sich MnS in der ersten und in der zweiten Phase der entsprechenden Sinterlegierungen aus. Deshalb kann die Sinterlegierung beträchtlich verbessert sein in bezug auf die maschi nelle Bearbeitbarkeit (Zerspanbarkeit). Wenn die Mangan- und Schwefel-Gehalte jeweils höher sind als 1,0 Gew.-% und 0,6 Gew.-%, weist die Pulver-Mischung zur Herstellung der Sinterlegierung eine schlechte Kompressibilität auf. Damit nimmt die Härte der Sinterlegierung ab. Wenn die Mangan- und Schwefel-Gehalte jeweils unter 0,2 Gew.-% und 0,1 Gew.-% liegen, scheidet sich kein MnS in einer ausreichender- Menge ab. Deshalb wird die maschinelle Bearbeitbarkeit (Zerspanbarkeit) der Sinterlegierung nicht ausreichend ver bessert.

Im Vergleich zu konventionellen Sinterlegierungen, die große Mengen an Ko balt enthalten, kann die erfindungsgemäße Sinterlegierung viel wirtschaftlicher hergestellt werden und sie ist beträchtlich verbessert in bezug auf die Ver schleißfestigkeit.

Nach jedem der ersten bis achten Aspekte der vorliegenden Erfindung können die erste Phase und die zweite Phase der Sinterlegierung jeweils erste und zweite Körner enthalten, von denen jedes einen durchschnittlichen Teilchen durchmesser von 20 bis 150 µm aufweist.

Gemäß dem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung kann die Sinterlegie rung enthalten eine erste Phase, d. h. Wolframcarbid vom M₆C-Typ, dispergiert in der Sinterlegierung, und eine zweite Phase, die einen durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 20 bis 150 µm aufweist, wird mit Chrom verstärkt und wird aus Wolframcarbid vom M₆C-Typ und aus Vanadincarbid vom MC-Typ hergestellt, die gleichmäßig darin dispergiert sind. Mit diesen ersten und zweiten Phasen kann dann, wenn die Sinterlegierung als Ventilsitzring eines Verbrennungsmotors verwendet wird, diese ausreichend schwach sein in ihrer Eigenschaft, das Ventil zu beschädigen.

Erfindungsgemäß wird dann, wenn der Wolframgehalt der ersten Phase der Sinterlegierung mehr als 7 Gew.-% beträgt, bei der als Ventilsitzring verwende ten Sinterlegierung die Eigenschaften, das Ventil zu beschädigen, ausgeprägt. Wenn ihr Wolfram-Gehalt weniger als 2 Gew.-% beträgt, nimmt die Verschleiß festigkeit der als Ventilsitzring verwendeten Sinterlegierung ab. Wenn der Chrom-Gehalt der ersten Phase der Sinterlegierung steigt, wird die Eigen schaft der als Ventilsitzring verwendeten Sinterlegierung, das Ventil zu be schädigen, ausgeprägter. Daher kann Chrom in der ersten Phase der Sinter legierung weggelassen werden, die erste Phase kann aber auch bis zu 1 Gew.-% Chrom enthalten, das durch Diffusion aus der zweiten Phase in die erste Phase zum Zeitpunkt des Sinterns gebildet werden kann.

Erfindungsgemäß werden dann, wenn die Wolfram- und Vanadin-Gehalte der zweiten Phase der Sinterlegierung jeweils größer sind als 15 Gew.-% und 7 Gew.-%, bei der als Ventilsitzring verwendeten Sinterlegierung die Eigen schaft, das Ventil zu beschädigen, ausgeprägt. Wenn sie jeweils weniger als 3 Gew.-% und 2 Gew.-% betragen, wird sie schlechter in bezug auf die Ver schleißfestigkeit. Aufgrund des Einschlusses von 1 bis 7 Gew.-% Chrom in der zweiten Phase der Sinterlegierung wird die Härtbarkeit der Sinterlegierung verbessert. Außerdem bilden sich Vanadincarbid-Ablagerungen vom MC-Typ in der zweiten Phase und somit wird die zweite Phase härter als die erste Pha se. Deshalb wird die Sinterlegierung in bezug auf die Härte ungleichmäßig und sie wird verbessert in bezug auf die Verschleißfestigkeit. Wenn der Chrom-Gehalt der zweiten Phase über 7 Gew.-% beträgt, wird die Eigenschaft der als Ventilsitzring verwendeten Sinterlegierung ausgeprägter, das Ventil zu be schädigen. Wenn er unter 1 Gew.-% liegt, nimmt die Verschleißfestigkeit ab.

Gemäß den ersten bis vierten Aspekten der vorliegenden Erfindung wird der Silicium-Gehalt sowohl der Gesamtmenge der Sinterlegierung als auch ihrer ersten und zweiten Phase auf einen Wert in dem Bereich von 0,1 bis 0,6 Gew.-%, wie vorstehend angegeben, eingestellt. Wenn er über 0,6 Gew.-% liegt, nimmt die Härte der Sinterlegierung ab. Wenn er unter 0,1 Gew.-% liegt, nimmt die Härte ebenfalls ab wegen der schlechteren Sinterbarkeit.

Gemäß den ersten, zweiten, fünften und sechsten Aspekten der vorliegenden Erfindung wird der Mangan-Gehalt jeweils der Gesamtmenge der Sinterlegie rung als auch ihrer ersten und zweiten Phasen auf einen Wert in dem Bereich von 0,1 bis 0,6 Gew.-% eingestellt, wie vorstehend angegeben. Aufgrund die ser Einstellung wird die Härte der Sinterlegierung hoch. Wenn der Gehalt mehr als 0,6 Gew.-% beträgt, nimmt die Härte ab wegen der schlechteren Sinterbarkeit.

Erfindungsgemäß liegt das Gewichtsverhältnis zwischen der zweiten Phase und der ersten Phase in der Sinterlegierung in einem Bereich von 20 : 100 bis 80 : 100. Wenn es unter 20 : 100 liegt, nimmt die Verschleißfestigkeit der als Ventilsitzring verwendeten Sinterlegierung ab. Wenn das Verhältnis mehr als 80 : 100 beträgt, wird die Eigenschaft, das Ventil zu beschädigen, stärker (ausgeprägt).

Gemäß dem zweiten Aspekt der vorliegenden Erfindung wird der Vanadin-Gehalt der ersten Phase der Sinterlegierung auf einen Wert in dem Bereich von 0,5 bis 1,5 Gew.-% eingestellt. Damit wird die Korrosionsbeständigkeit der Sinterlegierung weiter verbessert und sie weist somit eine verbesserte Ver schleißfestigkeit auf bei Verwendung von verbleitem Benzin. Wenn der Vana din-Gehalt unter 0,5 Gew.-% liegt, nimmt die Verschleißfestigkeit der Sinterle gierung ab wegen der unzureichenden Korrosionsbeständigkeit. Wenn er über 1,5 Gew.-% liegt, wird die als Ventilsitzring verwendete Sinterlegierung stark (ausgeprägt) in bezug auf die Eigenschaft, das Ventil zu beschädigen.

Wie vorstehend angegeben, wird bei jedem der fünften bis achten Aspekte der vorliegenden Erfindung der Silicium-Gehalt sowohl der Gesamtmenge der Sinterlegierung als auch ihrer ersten und zweiten Phasen auf einen Wert in dem Bereich von 0,6 bis 5,0 Gew.-% eingestellt.

Das folgende nicht-beschränkende Beispiel dient der Erläuterung der vorlie genden Erfindung.

Beispiele

Zuerst wurden Pulver (G1-G113), die jeweils einen durchschnittlichen Teil chendurchmesser von 20 bis 150 µm und eine chemische Zusammensetzung wie in der Tabelle 1 angegeben hatten, hergestellt. Dann wurde jede Pulver-Mischung, wie in der Tabelle 2 angegeben, hergestellt durch 30 min langes Mischen eines Pulvers zur Herstellung der ersten Phase eines weiteren Pul vers zur Herstellung der zweiten Phase, eines Graphit-Pulvers und von Zink stearat, das als Schmiermittel verwendet wurde, unter Verwendung eines Mi schers gemischt. Dann wurde jede Pulver-Mischung einem Druck von 6,5 t f/cm², ausgesetzt, wodurch ein Pulver-Preßling mit einem Innen-Durchmesser von 20 mm, einen Außen-Durchmesser von 40 mm und einer Dicke von 10 mm hergestellt wurde. Danach wurden die Pulver-Preßlinge in einer Atmosphäre aus zersetzendem Ammoniakgas 30 min lang bei 1180°C gesintert, wodurch Sinterlegierungen mit den Proben Nr. 1 bis 138 und mit den in den Tabellen 3a bis 3m angegebenen chemischen Zusammensetzungen erhalten wurden.

Wie in der Tabelle 6 angegeben, wurde jede der Sinterlegierungen der Proben Nr. 4, 22, 58, 124, 46, 112, 63 und 129 mit geschmolzenem Kupfer infiltriert (getränkt), indem man einen Kupfer-Pulver-Preßling auf jede Sinterlegierung legte, dann beide 30 min lang in einer Atmosphäre aus zersetzendem Ammo niakgas bei 1140°C hielt. Außerdem wurde jede dieser Sinterlegierungen mit Blei imprägniert durch Eintauchen jeder Sinterlegierung in einem Vakuum in einer Bleischmelze, die auf 550°C erhitzt war, und anschließendes Unter drucksetzen bis auf 8 Atmosphären durch Einschluß von Stickstoffgas. Ferner wurde jede dieser Sinterlegierungen mit einem Acrylharz unter Anwendung eines Vakuumimprägnier-Verfahrens imprägniert und danach in heißem Was ser, das auf 100°C erhitzt wurde, ausgehärtet. In der Tabelle 6 stellen bei spielsweise die Proben Nr. 4, 4-Cu, 4-Pb und 4-Harz jeweils eine Sinterlegie rung Nr. 4 ohne Imprägnierung, eine Sinterlegierung Nr. 4, die mit Kupfer im prägniert ist, eine solche, die mit Blei imprägniert ist, und eine solche, die mit einem Acrylharz imprägniert ist, dar.

Bewertungstests

Es wurde Verschleißfestigkeitstest mit den Sinterlegierungen wie nachstehend angegeben durchgeführt, um die Verschleißfestigkeit jeder Sin terlegierung zu bewerten. Zuerst wurden die Sinterlegierungen zu einem Ven tilsitzring eines Verbrennungsmotors geformt. In diesem Test wurde jeder Ventilsitzring auf einer Auspufföffnungsseite eines Verbrennungsmotors mit 4 Zylindern in Reihe, der 16 Ventile und einen Hubraum von 1600 cm³ aufwies, installiert. Diese Ventile waren aus SUH-36 hergestellt und ihre Ventilflächen waren mit Stellite #32 beschichtet. Der Verschleißfestigkeitstest wurde durch geführt durch Inbetriebnahme des Motors für 300 Stunden mit einer Motor-Umdrehungszahl von 6000 UpM unter Verwendung von unverbleitem Normal benzin oder von verbleitem Benzin. Nach dem Test wurde der Verschleiß je des erfindungsgemäßen Ventilsitzringes und des entsprechenden Ventils ge messen.

Es wurde ein Maschinenbearbeitungstest mit den Sinterlegierungen wie folgt durchgeführt. In diesem Test wurden die äußeren Oberflächen von 50 Stücken aus jeder Sinterlegierung mit einem Außen-Durchmesser von 40 mm und einer Dicke von 10 mm mittels einer Drehbank vom Ohkuma-Typ mit einer Umdre hungsgeschwindigkeit von 525 UpM, mit einem Maschinenbearbeitungsschaft von 0,5 mm, einer Laufgeschwindigkeit von 0,1 mm pro Umdrehung und einem superharten Chip ohne Verwendung irgendeines Schneidöls geschnitten. In diesem Test wurde als Ergebnis die maximale Schneidekraft der Drehbank aufgezeichnet.

Mit einem Autographen wurde unter Anwendung einer Kreuzkopf-Geschwin digkeit von 0,5 mm/min die radiale Druckfestigkeit jeder Sinterlegierung mit einem Außendurchmesser von 40 mm, einem Innendurchmesser von 20 mm und einer Dicke von 10 mm bestimmt.

Die Bewertung der Kompressibilität jeder Pulver-Mischung wurde wie folgt durchgeführt: zuerst wurde jede Pulver-Mischung unter einer Belastung von 6 t f mit einer Test-Vorrichtung vom Amsier-Typ unter Verwendung einer Kokille mit einem Durchmesser von 11,3 mm verdichtet. Dann wurde die Dichte des Pulver-Preßlings bestimmt.

In jeder der Fig. 1 bis 26c repräsentieren die in dem Diagramm angegebenen Ziffern die Proben-Nummer der Sinterlegierungen.

Die Ergebnisse der obengenannten Test wurden wie folgt interpretiert: Wie in Fig. 1 und in der entsprechenden oberen Hälfte der Tabelle 4a darge stellt, wurden sie so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von un verbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Wolfram-Gehaltes der ersten Phase auf einen Bereich von 3 bis 7 Gew.-%. Außerdem wurden sie auch, wie in Fig. 15 und der entsprechenden oberen Hälfte der Ta belle 4e dargestellt, so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von verbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Wolfram-Gehaltes der ersten Phase auf einen Bereich von 3 bis 7 Gew.-%. Wie in Fig. 2 und in der entsprechenden unteren Hälfte der Tabelle 4a dargestellt, wurde dies so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von unverbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Wolfram-Gehaltes der zweiten Phase auf einen Bereich von 3 bis 15 Gew.-%. Außerdem wurde dies, wie in Fig. 16 und in der entsprechenden unteren Hälfte der Tabelle 4e dar gestellt, auch so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von verblei tem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Wolfram-Gehaltes der zweiten Phase auf einen Bereich von 3 bis 15 Gew.-%. Wie in Fig. 3 und in der entsprechenden oberen Hälfte der Tabelle 4b dargestellt, wurde dies so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von unverbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Vanadin-Gehaltes der zweiten Phase auf einen Bereich von 2 bis 7 Gew.-%. Außerdem wird, wie in Fig. 17 und in der entsprechenden oberen Hälfte der Tabelle 4f dargestellt, dies so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von verbleitem Benzin aus reichend niedrig wird durch Einstellung des Vanadin-Gehaltes der zweiten Phase auf einen Bereich von 2 bis 7 Gew.-%. Wie in Fig. 4 und 5 und in der entsprechenden unteren Hälfte der Tabelle 4b dargestellt, wurde dies so inter pretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von unverbleitem und verbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Vanadin-Gehaltes der ersten Phase auf einen Bereich von bis zu 1,5 Gew.-%. Wie in Fig. 6 und in der entsprechenden oberen Hälfte der Tabelle 4c angegeben, wurde dies so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von unverbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Chrom-Gehaltes der zweiten Phase auf einen Bereich von 1 bis 7 Gew.-%. Außerdem wird dies, wie in Fig. 18 und in der entsprechenden unteren Hälfte der Tabelle 4f dargestellt, so in terpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von verbleitem Benzin ausrei chend niedrig wird durch Einstellung des Chrom-Gehaltes der zweiten Phase auf einen Bereich von 1 bis 7 Gew.-%. Wie in Fig. 7 und in der entsprechen den unteren Hälfte der Tabelle 4c dargestellt, wurde dies so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von unverbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Chrom-Gehaltes der ersten Phase auf einen Be reich von bis zu 1 Gew.-%. Außerdem wird dies, wie in Fig. 19 und in der ent sprechenden oberen Hälfte der Tabelle 4g dargestellt, so interpretiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von verbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Chrom-Gehaltes der erste Phase auf einen Bereich von bis zu 1 Gew.-%. Wie in Fig. 8 und in der entsprechenden oberen Hälfte der Tabelle 4d dargestellt, wurde dies so interpretiert, daß der Verschleiß bei Ver wendung von unverbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Gewichtsverhältnisses zwischen der ersten Phase und der zweiten Phase auf einen Bereich von 20 : 80 bis 80 : 20. Außerdem wird dies, wie in Fig. 20 und in der entsprechenden unteren Hälfte der Tabelle 4g dargestellt, so interpre tiert, daß der Verschleiß bei Verwendung von verbleitem Benzin ausreichend niedrig wird durch Einstellung des Gewichtsverhältnisses zwischen der ersten Phase und der zweiten Phase auf einen Bereich von 20 : 80 bis 80 : 20. Wie in den Fig. 9 bis 10 und in der entsprechenden oberen Hälfte der Tabelle 5a und in den Fig. 21 bis 22 und der entsprechenden oberen Hälfte der Tabelle 5d dargestellt, wurde dies so interpretiert, daß die Verschleißfestigkeit bei Ver wendung von verbleitem Benzin und die radiale Druckfestigkeit ausreichend hoch werden durch Einstellung des Silicium-Gehaltes der ersten oder zweiten Phase auf einen Wert in dem Bereich von 0,1 bis 5,0 Gew.-%. Wie in Fig. 11 und in der entsprechenden unteren Hälfte der Tabelle 5a und in Fig. 23 und in der entsprechenden unteren Hälfte der Tabelle 5d angegeben, wurde dies so interpretiert, daß die radiale Druckfestigkeit ausreichend hoch wird durch Ein stellung des Mangan-Gehaltes der ersten oder zweiten Phase auf einen Wert in dem Bereich von 0,1 bis 0,6 Gew.-%.

Tabelle 1

Tabelle 2

Der gesamte Inhalt der japanische Patentanmeldung Nr. 8-92752, eingereicht am 15. April 1996, und der japanischen Patentanmeldung Nr. 9-57943, einge reicht am 12. März 1997, umfassend die Beschreibung, Patentansprüche, Zeichnungen und eine Zusammenfassung, wird in seiner Gesamtheit in die vorliegende Erfindungsbeschreibung aufgenommen.

Claims

1. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch ge kennzeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, umfaßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die umfaßt, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe; und
eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase, vorliegt, und
wobei die erste und die zweite Phase in der genannten Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

2. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch gekenn zeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, um faßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die genannte Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt
3 bis 7 Gew.-% W, 0,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe; und eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase, vorliegt, und
wobei die erste Phase und die zweite Phase in der Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

3. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch gekenn zeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, um faßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe; und eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Pha se, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die genannte zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase und der zweiten Phase, vorliegt, und wobei
die erste Phase und die zweite Phase in der Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

4. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch gekenn zeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, um faßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, 0,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe; und
eine zweite Phase, die bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-% vorliegt, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase, und
worin die erste Phase und die zweite Phase in der Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

5. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch gekenn zeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, um faßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, und
eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase, vorliegt, und
wobei die erste Phase und die zweite Phase in der Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

6. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch gekenn zeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, um faßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, 0,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, und
eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,1 bis 0,6 Gew.-% Mn, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wo bei die zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase, vorliegt, und
wobei die erste Phase und die zweite Phase in der Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

7. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch gekenn zeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, um faßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,4 bis 5,6 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, und
eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase, vor liegt, und
wobei die erste Phase und die zweite Phase in der Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

8. Bei hoher Temperatur verschleißfeste Sinterlegierung, dadurch gekenn zeichnet, daß sie, bezogen auf das Gesamtgewicht der Sinterlegierung, um faßt
3 bis 13,4 Gew.-% W, 0,8 bis 5,9 Gew.-% V, 0,2 bis 5,6 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, 0,6 bis 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die Sinterlegierung enthält:
eine erste Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der ersten Phase, umfaßt 3 bis 7 Gew.-% W, 0,5 bis 1,5 Gew.-% V, bis zu 1 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, und
eine zweite Phase, die, bezogen auf das Gesamtgewicht der zweiten Phase, umfaßt 3 bis 15 Gew.-% W, 2 bis 7 Gew.-% V, 1 bis 7 Gew.-% Cr, 0,6 bis 5,0 Gew.-% Si, 0,2 bis 1,0 Gew.-% Mn, 0,1 bis 0,6 Gew.-% S, bis zu 2,2 Gew.-% C und als Rest Fe, wobei die zweite Phase in einer Menge von 20 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht von erster Phase und zweiter Phase, vor liegt, und
wobei die erste Phase und die zweite Phase in der Sinterlegierung jeweils in Form von Punkten (Spots) verteilt sind.

9. Sinterlegierung nach mindestens einem der Ansprüche 1, 2, 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß sie 0,3 bis 1,6 Gew.-% MnS umfaßt, das an ei ner Korngrenze zwischen einem ersten Korn der genannten ersten Phase und einem zweiten Korn der genannten zweiten Phase und/oder in den Poren der genannten Sinterlegierung verteilt ist.

10. Sinterlegierung nach mindestens einem der Ansprüche 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß sie außerdem ein erstes Metall um faßt, bei dem es sich um metallisches Kupfer oder um eine Kupfer-Legierung handelt, wobei das erste Metall der Sinterlegierung durch Infiltration in die Po ren der genannten. Sinterlegierung mit einer ersten Schmelze des genannten ersten Metalls einverleibt worden ist.

11. Sinterlegierung nach mindestens einem der Ansprüche 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß sie außerdem umfaßt ein zweites Metall, bei dem es sich um metallisches Blei oder eine Blei-Legierung handelt, wobei das zweite Metall der Sinterlegierung durch Imprägnieren der Poren der Sinterlegierung mit einer zweiten Schmelze des genannten zweiten Metalls einverleibt worden ist.

12. Sinterlegierung nach mindestens einem der Ansprüchen 1, 2, 3,4, 5,6, 7, 8 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß sie außerdem ein Acrylharz umfaßt, das der Sinterlegierung durch Imprägnieren der Poren der Sinterlegierung mit einer dritten Schmelze aus dem Acrylharz einverleibt worden ist.

13. Sinterlegierung nach mindestens einem der Ansprüche 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Korn der ersten Phase und das zweite Korn der zweiten Phase einen durchschnittlichen Teilchendurch messer von 20 bis 150 µm aufweisen.