DE1962050C3 - Absorptions Kälteanlage und Ver fahren zum Betreiben derselben - Google Patents
Absorptions Kälteanlage und Ver fahren zum Betreiben derselbenInfo
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- Y02B30/62—Absorption based systems
Description
I 962
peratur gegeben ist, werden die vorstehend beschriebenen
Schwierigkeiten bei luftgekühlten Anlagen noch wesentlich gesteigert.
L;in weiterer bei Absorptions-Kälteanlagen zu beobachtender
Nachteil besteht darin, daß" der Verdampferdruck bei der Inbetriebnahme der Anlage
plötzlich unter dem üblichen Betriebsdruck abfällt, v;i^ ein unerwünschtes Absinken der Verdampfertemperatur
zur Folge hat. Zur Vermeidung dieses Mangels wurden auf diese Verdampfertemperaturen
ansprechende Überwachungsgeräte verwendet, die tiii. Anlage abschalteten, urr. eine Eisbildung im Verdampfer
zu verhindern. Um diese recht aufwendigen Vorkehrungen zu vermeiden, ist es bekannt, dem bei
tier Inbetriebnahme auftretenden Temperaturabfal!
ir·;. Verdampfer dadurch zu begegnen, daß beim An-I1-Uf
der Anlage Absorptionsmittellösunu in den Verdampfer
eingeführt wird, so daß die Verdampfer-ι-..nperatur
langsam in dem Maße abnimmt, wie die Λ-,-sorptionsmittellösung derv Verdampfer wieder ver-Liu.
Wenn der normale Betriebszustnnd erreicht ist. v, !.' dem Verdampfer zur Regelung des Kältemitteldampfdrucks
keine Absorptionsmittellösung mehr /'!ceführt.
Hs ist ferner bekannt, dem Verdampfer oder
irgendeiner anderen Stelle der AnInge Absorptions-.·..:;.·■
zuzuführen, um eine Eisbildung zu vermeiden iilc-r bereits gebildetes Eis aufzutauen. Hierbei soll
iilj zugefügte Absorpiionslösur.gsmenge 'verhältnismäßig gering bleiben, damit die im Verdampfer zur
Verdampfung gelangende Flüssigkeit das Absorptionsmittel nur in so schwacher Konzentration enthält,
daß der Dampfdruck der Lösung nur wenig beeinträchtigt wird. Wie noch ersieh.'".1 werden -vird.
steht dies im Gegensatz zur Erfinili1: - ..enre. 3s
P'c Aufgabe der Erfindung ';.v;u darin, eine
Absorptions-Kälteanlage zu se:\;,icn. bei der als
Absorptionsmittel eine Salzlösung eines Lithiumhalogens und als Kältemittel Wasser verwendet werden
kann und bei eier ein mit atmosphärischer Luft gekühlter Absorber und Kondensator verwendet oder
mit nicht geregelten Kühlwassertemperaturen gearbeitet werden kann.
Diese Aufgabrnsullung wird erfindungsgemaß bei
der eingangs erwähnten Absorptionskälteanlage dadurch gelös*, daß eine während des Kühibeiriebs der
Anlage wirksame auf einer Abweichung von einer vorbestimmten Umgebungstemperatur des Absorbers
ansprechende Verdampferdruck-Rcgeleinrichtung vorgesehen ist, die das im Verdampfer be- 5.-findliehe
Kältemittel bei einer Abnahme der Umgebungstemperatur
mit Absorptionsmittcilösung verdünnt und bei einer Zunahme der Umgebungstemperatur
konzentriert und die Verdampfertemperatur im wesentlichen konstant hält.
Bei der erfindtmgsgernäß ausgebildeten Anlage
wird der Kältemitteldampfdruck im Verdampfer während de1-· Betriebes der Anlage ständig in Abhängigkeit
von der Absorberumgebungstemperatur geregelt, um die Verdampfertemperatur im wesentliehen
konstant zu haiten. Der hierdurch erzielte Fortschritt durfte ohne weiteres einleuchten, da diese
Anlage bei veränderlichen Kühllemperaturcn des
Absorbers und Kondensators einwandfrei arbeitet, was bisher ni..>/. deutlich war. Die durch die Erfindung
erziehen Vorteile werden mit einfachsten Mitteln erreicht, wobei sich gegenüber den bekannten
Anlagen neben der besseren Wirkungsweise noch eine erhebliche Senkung der Stellungskosten
ergibt.
Die bevorzugte Ausführungsform des Erfindungsgegenstandes sieht vor, daß die Verdampferdruckregeleinrichtung
einen in der vom Auslaß de^ Absorbers zum Austreiber führenden Leitung ar.aeo jneten
Sammelbehälter für verdünnte Absorpüonsmittellösung
und einem in der vom Auslaß des Verdampfers über einen eine Kühllast darstellenden
Wärmetauscher zum Verdampfer rückführenden Leitung angeordneten Sammelbehälter für kaltes Ihissiges
Kältemittel sowie eine die beiden Sammelbehälter verbindende, einen Volumenausgleich in beiden
Behältern und damit eine Änderung der Kähemiiielzusammensetzung
bewirkende Dampfdruckregelleitung aufweist.
Die Konzentrierung bzw. Verdünnung de^ Kältemittels,
je nachdem, ob die Umgebungstemperatur an Absorber abfällt oder anzeigt, kann hierbei in einfachster
äußerst vorteilhafter Weise dadurch erreicht werden, daß der Flüssigkeitsspiegel <n beiden Sammelbehältern
bei der vorbestimmten Umgebungstemperatur
des Absorbers gleich hoch ist und daß bei eine/ Volumendifferenz der Flüssigkeiten in den
Sammelbehältern ein Überlauf >n einem zum an-'Jcren
Behälter durch die Damptdrjckregel!c;'.unj erfolgt.
Vorzugsweise wird als Kühlmittel gemäß der Hrfindung
atmosphärische Luft verwendet, wobei die bisher üblichen aufwendigen Kühltürmc in Fortfall
bisher üblichen aufwendigen K
kommen und der Absorber und der Kondensator im
Freien aufgestellt werden können.
Um ein durch Entspannung verursachtes pi■'■-'/.-liches
Gefrieren des Käiiemitlelkondensats zu ν.τ-meiden,
sieht die Erfindung v.eiterhin vor. daß ■-.-\·~
vom Wärmetauscher zum Verdampf.τ rückfühiev.ie
Leitung über eine Nebenschlußleitung mit dem Κ.·π-dcnsatsammelrohi
des Kondensators verbunden i-,1. durch die eine kleine Menge des vom Wärmetaus-:!.er
zum Verdampfer rückströmenden Absorptionsmit'eilösung
enthaltenden Kältemittels dem vom Kond'eu sator zum Verdampfer strömenden Kältemiuelknp.-uensat
beimischbar ist.
Ein Ausführungsbeispiel des Erfindungsgc-L.n-Standes
sol! nunmehr an Hand der Zeichnungen beschrieben werden. Es zei;·:!
F i g. 1 eine teilweise im Schnitt schematisch dargestellte
Absorptionskälteanlage gemilß der Γ r:V: dung
und
F 1 g. 2 die Absorptionslösungskonzcntration. 'ic
Kä!trrni;:dkonzer!tration und die Bctriebstempei ;iluren
der Anl.'i^e an Hand eines F.ntvialpie-Kon/.cntralionsdiugramrns
bei Verwendung «on '.. :'.hiu;ribromid
als Absorpiionsir.itcl upc! Wps'.cr ai1. K;ii;e
mittel.
D)C Erfindung wird ίρ. ManJ ;v,rv.\s bcvoi/u: !-:\\
Ausl'ührungsbeispieles beschrieben, bei we'clien. rm
zweistufiger adiabatischer KälicmiUelvcrdampii1.' .ι;ι··Ι
ein zweistufiger. luftgcküM··.'..· Absorber zürn ivi1".■-betrieb
verwendet werden Die Erfindung IaI'' 1. !1
jedocli arch auf Systeme anwenden, die eine beliebige
Anzahl von adiabatischen oder niehi'ichaHiiischen
Verdampfersiufen aufweisen.
Bei der dargestellten Anlage ist das hcvrir/.iv.ie
Kältemittel Wasser und das bevor-".igtc Ahsorj :i?,:;■
mittel eine wäßrige LilhiumbromidlösuiH'. ob-xohl
auch andere Kombinationen von Absorptionsniirji
unci Kältemittel, insbesondere solche, div: ein Liihiiim·
halogensalz enthalten, an Stelle der liier verwendeten dumpfes wird die Absorptionsmittellosung etwas ver-
Kombination zur Anwendung kommen können. In dünnt, so daß die im Flüssigkeitssammclrohr 35 auf-
der vorliegenden Beschreibung wird eine kon/.cn- gefangene Lösung eine mittlere Konzentration auf-
trierte l.ithiumbromidlösung, welche ein hohes Ab- weist. Die Lösung mittlerer Konzentration gehingt
sorptionsvermögen aufweist, als »starke« Lösung 5 durch ein Siphonrohr 37 mit einem nach oben gc-
und eine verdünnte Litniiimbromidlösung. die krümmten Abschnitt 38 in ein Hochdruck-Dampf-
ein geringes Absorptionsvermögen aufweist, als sammelrohr 42 der Hoehdruck-Absorberstufe 14.
»schwache« Lösung bezeichnet. Die Hochdruck-Absorbcrstufc 14 weist mehrere
In entsprechender Weise wird reines Wasser als mit Kühlrippen versehene senkrechte Absorber-
»konzentriertes Kältemittel« und Lithiumbromid io Wärmetauschrohre 43 auf, die an ihren oberen Enden
enthaltendes Wasser als »verdünntes Kältemittel« durch das Hochdruck-Dampfsammelrohr 42, und an
bezeichnet. Der Absorptionsmittellösung kann ein zur ihren unteren Enden durch ein Hochdruck-Flüssig-
Verbesscrung des Wärmetauschers dienendes Zusatz- keitssammclrohr 44 miteinander verbunden sind. Die
mittel, wie z. B. 2-Äthyl-n-Hexanol, zugesetzt werden. Absorptionsmittellösung mittlerer Konzentration
Die in der Zeichnung dargestellte Anlage besteht 15 strömt über die oben offenen Enden in die Absorberaus
einem Austreiber 10, einem Kondensator 11, rohre 43 und fließt entlang den Innenflächen der Abeinem
Absorber 12 mit einer Niederdruckstufc 13 sorberrohrc nach unten, wobei sie den darin befind-
und einer Hochdruckstufe 14, einem adiabatischen liehen Kältemitteldampf absorbiert. Die bei dem Ab-Verdampfcr
15 mit einer Stufe 16 niedriger Tempe- Sorptionsvorgang frei werdende Wärme wird von der
ralur und einer Stufe 17 hoher Temperatur, einem ao Hochdruck-Absorberstufe 14 an die Umgebungsluft
zur Luflkonditionierung dienenden Wärmetauscher 18 abgegeben, die mittels eines Axiallüfters 45 über die
und einem Lösungswärmetauscher 19. Der Wärme- Außenflächen der Absorberrohre 43 geblasen wird,
tauscher 18 bewirkt einen Wärmeaustausch von Die durch die Absorberrohre 43 nach unten fliel-igenwiirmc
zwischen dem kalten flüssigen Kälte- P;nde Absorptionsmittellösung wird durch die Abmiltel
und der zur konditionierenden Luft, wenn die »5 sorption des darin befindlichen Kältcmitteldampfes
Anlage auf Kälteerzeugung eingestellt ist. Bei diesem weiter verdünnt, so daß die im Hochdruck-Flüssig-Belrieb
dient der Wärmetauscher 18 zur Absorption keitssammelrohr 44 gesammelte Absorptionsmittclvon
Wärme. Der Wärmetauscher 18 stellt ein bevor- lösung ein geringes Absorptionsvermögen aufweist,
zugtes Ausführungsbeispiel mit Fernbedienung dar, Die schwache Lösung fließt von dem Hochdruckder
sich für das hier dargestellte adiabatische Ver- 30 Flüssigkcitssammelrohr 44 durch ein Siphonrohr 46
dampfersystem eignet. Wenn ein nichtadiabatischer mit einem nach oben gekrümmten Abschnitt 47 und
herkömmlicher Verdampfer verwendet wird, kann durch die Rohrleitung 51 in einen Behälter 52. Die
der Wärmetauscher 18 innerhalb des Verdampfers schwache Lösung gelangt von dem Behälter 52 durch
angeordnet sein. die Rohrleitung 53 zur Pumpe 54, von der sie durch
Der Austreiber 10 weist ein Gehäuse 22 mit meh- 35 die Rohrleitung 55 und das Rohrbündel des Lösungs-
reren dasselbe durchsetzenden Flammrohren 23 auf. Wärmetauschers 19 über eine sich aufwärts erstrek-
Heißc, z. B. durch einen Brenner 24 erzeugte Gase kendc Rohrschleifc 56 und eine Rohrleitung 57 in
durchströmen die Flammrohre 23. Oberhalb der den Austreiber 10 gepumpt wird, um in diesem er-
Flammrohrc befindet sich ein Abgassammler 25. der neut konzentriert zu werden.
mit einem Abgasabzug verbunden ist. Andererseits 40 Im Austreiber 10 wird durch Kochen der Absorp-
kann auch eine andere Art Austreiber, der z. B. mit tionsmittellösung Kältemitteldampf erzeugt. Der
Dampf oder heißem Wasser beheizt wird, verwendet Kältemitteldampf gelangt vom Austreiber 10 durch
werden. die Kältemitteldampfleitung 60 zu dem Kondensator
Schwache Absorptionsmittellösung wird dem Aus- 11. In der Kältemitteldampfleitung 60 sind eine sich
treiber 10 zugeführt und in diesem gekocht, um wäh- 45 aufwärts erstreckende Rohrschleife 61 und eine sich
rend des Kühlbetriebes die Lösung zu konzentrieren. abwärts erstreckende Rohrschleife 62 vorgesehen, in
Die dabei erhaltene starke Absorptionsmittellösung denen sich während des Kühlbetriebes keine Flüssiggelangt
dann durch die Rohrleitung 28 und die Ge- keit befindet. Mittels einer Nebenschlußleitung 63
häuseseite des Wärmetauschers 19 zu der Pumpe 29, wird im oberen Abschnitt der Rohrschleife 56 ein
die sie über eine Rohrleitung 30 in ein Niederdruck- 50 Druckausgleich mit der zum Kondensator 11 führen-Dampfsammeirohr
33 pumpt, das sich am oberen den Rohrleitung 60 hergestellt. Ende der Niederdruckstufe 13 des Absorbers 12 be- Der Kondensator 11 weist mehrere senkrechte
findet. mit Kühlrippen versehene Rohre 66 auf, die ai
Die Niederdruck-Absorberstufe 13 besteht aus ihren oberen Enden durch ein Kältemitteldampf
mehreren senkrecht angeordneten und mit Kühl- 55 sammelrohr 65 und an ihren unteren Enden durc1
rippen versehenen Absorber-Wärmetauschrohren 34, ein Kältemittelkondensat-Sammelrohr 67 miteinande
die an ihren oberen Enden durch das Niederdruck- verbunden sind. Der Kondensator 11 ist vorzugsweis
Dampfsammeirohr 33 und an ihren unteren Enden so angeordnet, daß ihm die über die Rohre des At
durch ein Niederdruck-Flüssigkeitssammelrohr 35 sorbers 12 strömende Luft zugeführt wird, so da
verbunden sind. Die in die oben offenen Enden der 60 die Axiallüfter des Absorbers gleichzeitig dazu di<
Absorberrohre 34 überfließende starke Lösung strömt nen, Kühlluft auf den Kondensator zu richten. Di
entlang der Innenflächen der Absorberrohre nach im Kondensator gebildete Kältemittelkondensat g
unten und absorbiert dabei den darin befindlichen langt von dem Sammelrohr 6,7 durch eine Kondensa
Kältemitteldampf. Die Absorptionswärme wird an leitung 68 mit einer sich abwärts erstreckenden Roh
die Umgebungsluft abgegeben, die mittels eines 65 schleife 69 zur Hochtemperaturstufe 17 des adiaba
Axiallüfter? 36 über die äußeren Oberflächen der scher Kältemittelverdampfers 15.
Absorberrohre 34 geblasen wird. Durch die Absorp- Die Hochtemperatur-Verdampferstufe 17 beste
tion des in den Rohren 34 enthaltenen Kältemittel- vorzugsweise aus einem Gehäuse 74 mit einem j
962
2ignctcn Füllmaterial, durch das die Masse und die
dim Wärmeübergang dienende Oberfläche vergrößert
werden. Von der HoehtcniperaUii-VcrdampfersUite
17 führt eine Dampfleitung 76 zu dem Dampfsani .'.elrohr 42 der Hochdruck-Absorberstufe 14. Fine
kleine Menge des durch die Verdampferstufc 17 strömenden
Kältemittels wird verdampft, wodurch eine Abschreckung des übrigen Kältemittels erfolgt. Das
abgeschreckte Kältemittel gelangt über eine Kältcmittelleitung 78, die eine sich abwärts erstreckende
Rohrschleife 79 aufweist, von der Hochtemperatur-Verdampferstufe 17 zur Kühlvcrdampfcrstufe 16.
Die Niedertemperatur-Vcrdampferslufc 16 weist
vorzugsweise ein Gehäuse 80 mit einem geeigneten Füllmaterial 81 auf und steht über eine Kältemittel-
>5 dampfleitung 82 mit dem Dampfsammclrohr 33 des Niederdruckabsorbers 33 in Verbindung. Wie bei dei
vorhergehenden Stufe wird in der Nicdcrtemperalur-Vcrdampfcrstufc 16 eine kleine Kältcmittelmengc
verdampft, wodurch das übrige, durch diese Stufe »" hindurchgehende Kältemittel abgeschreckt wird. Insgesamt
braucht nur etwa I n/n des gesamten, durch
den adiabatischen Verdampfer 15 strömenden Kältemittels verdampft zu werden, um eine ausreichende
Abschreckung der übrigen W/n zu bewirken. Bevor- as
zugterwcisc wird ein adiabatischer Verdampfer verwendet, in welchem eine Abschreckung des Kältemittels
erfolgt und keine Wärme von außen zugeführt wird; gewünschtenfalls kann jedoch auch ein herkömmlicher
ein- oder mehrstufiger Verdampfer mit einem zur Wärmeabsorption dienenden Wärmetauscher
verwendet werden.
Das kalte Kältemittel gelangt dann von der Niedertemperatur-Verdampferstufc
16 durch die Kältcmittelleitung 84 in den Kältemittelbehälter 85. Vom
Kältemittelbehälter 85 gelangt das kalte Kältemittel durch eine Kältemittelleitung 86 zur Pumpe 87 und
wird von dieser durch eine Rohrleitung 88 in das Einlaßsammeirohr 90 des Wärme absorbierenden
Wärmetauschrohres 18 gepumpt. Der Wärmetauscher 4<>
18 kann eine aus Gebläse und Rohrschlange bestehende Luftkonditionierungseinheit aufweisen mit einem
Einlaßsammeirohr 90, einem Auslaßsammeirohr 91 und einem Axiallüfter 92, der dazu dient, die zu konditionierende
Luft durch die in einen Kanal 93 eingebaute Konditionierungseinheit zu drücken. Der
Wärmetauscher 18 bringt kaltes flüssiges Kältemittel in einen Wärmeaustausch mit der den Wärmetauscher
bestreichenden Luft, wodurch die Luft abgekühlt wird, welche be; Kühlbetrieb eine Kühllast
darstellt. Nach der Absorption von Wärme von der zu kühlenden Luft strömt das erwärmte flüssige
Kältemittel durch die Kältemittelleitung 95 mit einer sich aufwärts erstreckenden Rohrschleife 96 und
durch Sprühdüsen 98 zur Hochtemperatur-Verdampferstufe
17 des adiabatischen Verdampfen 15 zurück, um in diesem erneut gekühlt zu werden. Es ist
eine Nebenschlußleitung 97 vorgesehen, durch die eine kleine Menge des zurückströmenden flüssigen
Kältemittels in das Kondensatsammei rohr 67 gelan- &°
gen kann.
Entsprechend der Darstellung befindet sich zwischen den Behältern 85 und 52 eine zur erneuten
Konzentration des Kältemittels und zur Regelung de<;
Dampfdruckes dienende Rohrleitung 100. durch die 6S
die Konzentration und der Dampfdruck Ot'-. Kältemittel-,
so'^ie der Absorptionsmitrellösung in d;-Anlage
unter den -.erschiedenen Bet/ieHshecTinsiinser;
geregelt weiden, wie dies nachfolgend beschiicbcii
werden soll.
I-iiio Heizleitung 105 steht mit drr Köln Intimi'. «>5
au einer unterhalb des obeien Indes dei sich atil
\\ii11 s erstreckenden UoIuschleife '>6 befindlichen
Stelle in Verbindung. In dei I lei/leiluni1, 105. ileien
anderes Hiule iibei die Rohrleitung 57 mit dem Aus
treiber 10 in Verbindung stellt, bclindci sich cm zur
Steuerung der Betriebsart dienendes Ventil 107. Fine
weitere Heizleitung 110, in der sich cbenfiills ein zur
Steuerung der Betriebsart dienendes Ventil 11! beliu
det, verbindet die I.osimgsroht1ciumg30 mil dem Behälter
52 für das Absorptionsmittel, lime dritte Heizleitung 115, deren oberes linde an einer Stelle z.wi
sehen der sich aufwärts erstreckenden Rohrsehlrife
61 und der sich abwärts erstreckenden Rolirselilcifc
62 mit der Rohrleitung 60 verbunden ist, weist eine sich abwärts erstreckende Rohrsclileife lift sowie
eine sich iiiil'wiirts erstreckende Rohrschleife I !7 iiiif.
Der unlere Schenkel 118 der sich iiufwärls erstick
kcnden Rohrschleife 117 ist mit dem Källemillelbc
halter 85 verbunden und Im! einen giößcien Durchmesser
ills diL* Schenkel der Rohrschleife 116, um
eine Siphonwirkung der Rohrsclileife 116 zu verhin
eiern.
/.unäclist soll die grundlegende Arbeitsweise der
Anlage beim Kühlbctrieb beschiieben werden, bei dem die Steuerventile 107 und 111 geschlossen sind,
wobei die I'cgelständc der Flüssigkeit etwa der Dm
stellung in der Zeichnung entsprochen. Die Rolirschlcife
116 ist mit einer iiiisreicliendeii ,Menge Flüssigkeit gefüllt, um den Druckunterschied zwischen
dem Austreiber 10 und dem Kiillcmitlelhchiiltcr 85
auszugleichen und einen Dninpfiiiisglcich zwischen
diesen zu verhindern. Während des Betriebes strömt vom Austreiber 10 abgegebene, slnrke Absorptions
mittcllösunp nacheinander durch die Rohre 34 und 43 der Absorberstufen 13 und 14 und absorbiert den
in den adiabatischcn Verdampferstufen 16 bzw. 17
erzeugten Kältomitleldampf. Die schwache Absorptionsmittcllösung
wird von dem Absorber 15 über den Behälter 52 für schwache Lösung durch die
Pumpe 54 wieder dem Austreiber 10 zur erneuten Konz.entratirm zugeführt. In den Absorberstufen
und 14 wird ein niedriger Dampfdruck aufrcchterlui1
ten, indem die Absorptionswärmc an die über /ic
Außenseite der Absorberrohre streichende Luft abgegeben wird. Das vom Kondensator 11 kommende
Kältemittelkondensat und das vom Wärmetauscher 18 kommende warme flüssige Kältemittel werden zunächst
durch die Hochtemperatur-Verdampferstufe 17 und dann durch die Niedertemperatur-Verdampferstufe
16 geleitet, um das Kältemittel durch Abschreckung adiabatisch abzukühlen. Das kalte Kältemittel
wird durch die Pumpe 87 durch den Wärmetauscher 18 umgewälzt und kühlt die durch den Kanal
93 strömende Luft. Wenn die Temperatur außer halb des Absorbers dem eingestellten Sollwert de
Anlage entspricht oder höher ist, besteht das durcl den Verdampfer 15 und den Wärmetauscher 18 um
gewälzte Kältemittel vorzugsweise im vesenflichei
aus reinem Wasser, und die Konzentration der star ken Ahsorptionsmittellösung, besteht vorzuijsweis·
aus etwa 64 5 Gewichtsprozent Lithiumbromid.
Ak nächstes soll der Heizbetrieb beschrieben wer den. Cm di-o Anlage -.on Kühlhefrieb ?.·.:( Hei/.hetrie
■ i!T;/uv.h;iif;;ri. ••».errier: rlie Steuerventile 107 und Il
■z:;'iiTnc? \)\:: Pamper 54 urn! 29 -.TAiC die Axiftliiij
Icr 36 und 45 weiden au Her I'ätigkeit gesel/t. Wenn
il.is Ventil 107 ueöffnet wild, wild die vom Wärmetauscher
IS kommende und durch die Rohrleitung 95
slniniendc I His^iL'keit in die Rohrleitung 105 ahgelenkl.
d.. sich die Rohrleitung 105 und die mit dieser in \ cibiiuliing stehende Rohrleitung 57 unterhalb des
oben, η In.Ls der Rohrschleife 96 befinden, welche
hoher hegt als das obere Linde der Rohrschlcifc 61. Daher werden der Austreiber 10 und die Rohrschlei-Ien
61 und 62 durch die Pumpe 87 mit einem Gemisch von Kältemittel und Absorptionsmittellösung
gefüllt. Her Pegelstand. der in der Rohrleitung 60 befindlichen
Flüssigkeit liegt unterhalb der Verbindungsstelle mit der Nebenschlußleitung 63 und innerhalb
de.-, oberen F.ndes der Rohrschleife 96.
Wenn die Anlage auf Heizbetrieb geschaltet ist, werden vorzugsweise alles Kältemittel und die ganze
in der Anlage befindliche Absorptionsmittellösung miteinander vermischt, um eine schwache Heizlösung
/u bilden. Der bevorzugte Konzentrationsbercich liegt /wischen etwa 50 und 30" η Lilhiumbromid. so daß
sich eine P.rstarrungstemperaUir unterhalb etwa
45.6 C ergibt, die wesentlich niedriger ist als die von reinem Kältemittel (0 C) oder starker, 64.5"/nigcr
I iisung (43.3 C), wodurch eine Beschädigung des Systems durch Frost bei allen normalerweise auftretenden
Außentemperaturen unmöglich gemacht wird. Wenn Frostschutz nur bis etwa -17.7°C erforderlich
ist. kann die Konzentration der Lösung /wischen etwa 20 und etwa 55 "Ό Lithiumbromid
betragen. Hin weilerer Frostschutz ergibt sich dadurch, dai.l sich die bevorzugten Mischungen bei
ihrer Erstarrung zusammenziehen, so daß eine Beschädigung des Systems unwahrscheinlich wird.
Die Lösung wird vorzugsweise im Austreiber 10 auf eine Temperatur von etwa 51,8 C erhitzt, die
ausreicht, um eine Winterheizung mittels des Wärmetauschers 18 zu ermöglichen, dessen Größe für die
Kühlkapa/ität der Anlage ausgelegt ist. Die bevorzugte
Temperatur liegt jedoch unterhalb derjenigen Temperatur, bei welcher die im Austreiber befindliche
Lösung infolge des durch die Rohrschleife 61 auf den Austreiber einwirkenden Flüssigkeitsdruckes
zu kochen beginnt. Die in der Rohrschleife 61 befindliche Lösung ist verhältnismäßig kühler als die innerhalb
des Austrcibers befindliche Lösung, da ein Wärmeaustausch mit der die Rohrschleife umgebenden
Atmosphäre erfolgt, der ein Kochen oder Verdampfen der darin befindlichen Lösung hemmt.
Der größte Teil der erwärmten Lösung (9O0Zo)
gelangt durch die Rohrschleife 61 nach oben in die Heizleitung 115. Der Pegelstand der erwärmten Lösung
liegt oberhalb des Pegelstandes der sich aufwärts erstreckenden Rohrschleife 117, so daß die
Flüssigkeit infolge der Schwerkraft durch die Leitung 115 und den unteren Schenkel 118 in den Kältemittelbehälter
85 einströmt. Von dem Kältemittelbehälter
85 gelangt die erwärmte Lösung in die Rohrleitung
86 und wird durch die Pumpe 87 über die Rohrleitung 88 durch den Wärmetauscher 18 gepimpt.
Der Wärmetauscher 18 gibt bei Heizbetrieb Wärme ab und erwärmt dabei die durch ücn Kanal 93 strömende
Luft, während die Lösung abgekühlt wird. Die abgekühlte Lösung gelangt von dem Wärmetauscher
18 durch die Rohrleitungen 95, 105 und 57 zurück zum Austreiber 10, um in diesem erneut erwärmt
zu werden. Ein kleinerer Teil (10° o) der im Austreiber 10 erwärmten Lösung gelangt durch die
Rohrleitung 28 mich unten und strömt durch die Gehauseseite
lies Wärmetauschers 19, durch die außer Betrieb befindliche Pumpe 29, die Rohrleitungen 30
und 110, ilen Absorptionsmittelbeliältcr 52 und durch
die Regelleitimg 100 in den Kältemitlclbehälter 85, von welchem sie in der vorstehend beschriebenen
Weise zu dem Wärmetauscher 18 gelangt.
Ls ist ersichtlich, daß bei Ileizbetrieb die meisten
Stellen der Anlage, an denen sich eine größere Menge
ίο Kältemittel ansammelt, durch Heizlösung ausgespült
oder entleert werden, so daß die Wahrscheinlichkeit, daß die Anlage bei niedrigen Außentemperaturen
durch Frosteinwirkung beschädigt wird, auf ein Minimum herabgesetzt ist. Gleichzeitig w;rd jedoch
der Durchfluß von Lösung durch den Kondensator, den Verdampfer und den Absorber ausgeschaltet, um
Wärmeverluste in diesen Teilen der Anlage zu vermeiden.
Als nächstes wird der Übergang vom Heizbetrieb auf Kühlbetrieb erläutert. Wenn der Heizbetrieb beendet
werden und auf Kühlbetrieb übergegangen werden soll, werden die zur Steuerung der Betriebsart
dienenden Ventile 107 und 111 geschlossen. Die Pumpen 54 und 29 sowie die Axiallüfter 36 und 45
werden wiederum in Tätigkeit gesetzt. Durch das Schließen des Ventils 107 kann keine Lösung mehr
von dein Wärmetauscher 18 unmittelbar zu dem Austreiber
10 gelangen. Statt dessen wird die Lösung vom
Wärmetauscher 18 durch die sich aufwärts erstreckende Rohrchleife 96 und die Rohrleitung 95
gepumpt und durchströmt nacheinander den Hochtemperatur-Verdampfer 17 und den Niedertemperatur-Verdampfer
16 des adiabatischen Verdampfers 15. Die im Austreiber 10 befindliche Lösung wird
auf Siedetemperatur erwärmt und dadurch konzentriert. Der Pegelstand der im Austreiber befindlichen
Flüssigkeit fällt so weit ab, daß die Dampfleitung 60 frei von Flüssigkeit ist und die Rohrschlcife 116 abgedichtet
wird, um keine Lösung mehr durchzulassen.
Der im Austreiber 10 erzeugte Dampf wird im Kondensator 11 verflüssigt und gelangt durch die
Kondensatieitung 68 in den Hochtemperatur-Verdampferabsciiniii
17 und von diesem in den Niedertemperatur-Verdampferabschnitt
16. Das Kondensat gelangt weiter durch die Rohrleitung 84 in den Kältemittelbehälter
85, von welchem es durch die Pumpe 87 durch den Wärmetauscher 18 gepumpt wird.
Wenn die Außentemperatur am Absorber 12 höher ist als die für die Anlage eingestellte Solltemperatur,
erhöht sich die Konzentration des Kältemittels in dei durch den Wärmetauscher 18 gepumpten Flüssigkeit
infolge der Zufuhr reinen Kältemittelkondensats vorr Kondensator 11.
Die im Austreiber 10 gebildete starke Absorptionsmittellösung
gelangt durch die Rohrleitung 28, der Wärmetauscher 19 und die Rohrleitungen 28 und 3(
zu dem Absorber 12. Von diesem gelangt die Absorp tionsmittellösung nacheinander durch die Nieder
druck-Absorberstufe 13 und die Hochdruck-Absor berstufe 14 in den Behälter 52 für schwache Lösun]
und wird dann durch die Pumpe 54 zu dem Aus treiber 10 zurückgepumpt, in welchem sie wiederun
konzentriert wird. Wenn die Außentemperatur ar Absorber über der für die Anlage eingestellten Soll
temperatur liegt, nimmt die Absorptionsmittelkonzen tration der durch die Anlage umgewälzten Absorp
tionsmittellösung zu, da tue Absorptionsmittellösun
durch Kochen im Austreiber konzentriert wird.
11 12
l);is Volumen der dem !!dialler 52 /".igelührien dem Kühlbedarf erreicht ist. Von diesem Punkt an
starken Absorptionsmittellösung nirnnit ah, wenn das stellen sieh die Konzentration des Absorptionsmittel;·.
Kältemittel im Austreiber aus ihr ausgekocht wird. \\\\Λ des Kältemittels so ein. daß eine veränderliche
so dal' der Pcgelstand der in dem Behälter 52 befind- I >;impldi uckvvirkiing auitritt. welche die Kühllas!
liehen Lösung abfällt. Dagegen nimmt die Menge lies 5 gerade gegen die Absoi herleistung ausgleicht,
den Verdampfer 15 passierenden Kältemittels infolge /ur Lrläutcriing der Art und Weise, in welcher
des dem Kältemittelkreislauf uiin Kondensator 11 sich der veränderliche Dampfdruck ui.d die Auszugeführten
Kältemittels /.u. und der Pegclstand des vviikung der veränderlichen l.ösungskoii 'duration
Kältemittels im Behälter 85 steigt an. Wenn der verhalten, soll angenommen werden, da 1.1 der KAiIiI-Pegclstand
des in dem Behälter 85 befindlichen Kälte- m betrieb bei einer Außentemperatur arbeitet, die nur
mittels höher ist als der Pegelstancl der in dem Be- etwas oberhalb der vorgesehenen Temperatur liegt,
liälter 52 befindlichen Absorptionsmittellösung. fließt bei der die Kältemitlei- und die Absorptionsmitleletvvas
Kältemittel, das durch den Heizbetrieb mil Ab- lösung voll konzentriert sind. Wenn die Außentempesorptionsmittellösung
verunreinigt ist, durch die zur ralur am Absorber abfällt, fällt ebenfalls die Temerneuten
Konzentration des Kältemittels und zur 15 peraiur der durch die Absorberrohre 34 und 43 hin-Steuerung
des Dampfdrucks dienende Steuerleitung durchgehenden Absorptionsmittellösung ab. Infolge
100 in den AbsorptionsmittelbehäUer 52 und gleicht der verringerten Temperatur der Absorptionsmitteldi
· Pegelstände der Flüssigkeiten in beiden Behältern lösung ergibt sich ein verringerter Absorptionsmittelaus.
Die Höhen der Behälter 85 und 52 in senk- dampfdruck, so daß das Absorptionsvermögen de,
rechter Richtung sind vorzugsweise so gewählt, daß 20 Absorbers für Wasserdampf zunimmt. Folglich nimmt
sich die Pcgelstände der Flüssigkeit in beiden Behäl- die in den Verdampfern 16 und 17 verdampfte
tern jeweils auf der Höhe der Leitung 100 befinden, Wassermenge zu. um dem erhöhten Absorptionswenn
der Behälter 85 praktisch reines Kältemittel vermögen zu genügen. Infolge der größeren Menge
und der Behälter 52 starke Lösung enthält, die auf von Wasserdampf, die in dem Absorber absorbiert
die vorgesehene maximale Iklriebskonzentration kon- 25 wird, wird die Endkonzentration der den Absorber
zentriert worden ist. Wenn die Außentemperatur am 12 durch die Rohrleitung 51 verlassenden schwachen
Verdampfer die für den Betrieb vorgesehene Tetnpe- Ahsorptionsmittcllösung verringert. Dadurch wiederratur
überschreitet, wird mit Absorptionsmittel ver- um nimmt das Volumen der aus der Leitung 51 in den
unreinigtes Kältemittel vom Behälter 85 in den Be- Absorptionsbehälter 52 angegebenen Lösung infolge
hälter 52 übergeführt, bis das Kältemittel im wesent- 30 des in der Lösung zusätzlich absorbierten Kälteliehen
konzentriert worden ist und die Absorptions- mittels zu. Auf Grund des größeren Volumens von
mittellösung auf die gewünschte Betricbskonzen- schwacher Lösung steigt der Pegelstand der Ahsorptration
für volle Belastung gebracht worden ist. tionsmittellösung im Behälter 52. Infolge der größe-
Wcnn die beiden Konzentrationen durch Trennung ren Menge von verdampftem Kältemittel nimmt
von Absorptionsmittel und Kältemittel gesteigert 35 gleichzeitig das Volumen des in den Kältemittelw
erden, kann die Anlage eine erhöhte Kühlleistung behälter 85 abgegebenen Kältemittels ab. Dadurch
liefern. Die volle Kühlleistung ist bei hoher Außen- sinkt der Pegelstand des Kältemittels im Kältemittel-'.emperatur
am Absorber dann erreicht, wenn das behälter 85. Da der Pegelstand der in dem Behälter
Kältemittel und die Absorptionsmittcllösung voll 52 befindlichen schwachen Lösung über den Pegel-K
Hizentriert sind. Wenngleich in der Zwischenzeit 40 stand des in dem Behälter 85 befindlichen Kälter.ur
eine teilweise Kühlkapazität erreicht wird, besteht mittels ansteigt, kann Absorpionsmittellösune aus
η der Praxis kein Bedarf für volle Leistung unmittel- dem Behälter 52 durch die Dampfdruck-Steuerbar
nach dem Llmschalten der Anlage auf Heiz- leitung 100 in den Kältemittelbchälter 85 einströmen
betrieb. Folclich ist die Anlage in der Lage, die nor- und die Pegelstände der Flüssigkeit in den Behältern.
malen Anforderungen für Heizung und Kühlung zu 45 52 und 85 ausgleichen.
erfüllen und während des ganzen Jahres ausreichende Die Abgabe von Absorptionsmittellösu· :; aus dem
Konditionierung zu liefern. Absorptionsmittelbehälter 52 an den Kältcmittel-
AIs letztes soll der Kühlbctrieb der Anlage bei behälter 85 wird so lange fortgesetzt, bis der Pegelniedriger. Außentemperaturen beschrieben werden. stand der Flüssigkeiten in den beiden Behältern untei
Es ist gezeigt worden, daß die Anlage bei Umschal- 5° Berücksichtigung der Geschwindigkeit, mit welchei
tung vom Heizbetrieb auf Kühlbetrieb bei Außen- diesen Behältern Flüssigkeit zugeführt wird, gleicr
temperaturen des Absorbers, die oberhalb der vor- hoch ist. Durch den Ausfluß von Absorptionsmittel
gesehenen Temperaturen liegen, die Absorptions- lösung in den Kältemittelbehälter wird das durch der
mittellösung vollständig von dem Kältemittel trennt. Wärmetauscher 18 zu dem Verdampfer 15 umge
Der Kältebetrieb muß jedoch in vielen Fällen bei 55 wälzte Kältemittel mit Absorptionsmittelsalz ver
Außentemperaturen arbeiten, die unterhalb der vor- unreinigt oder verdünnt. Der Dampfdruck des Kälte
bestimmten Außentemperatur für den Absorber mittels wird infolge der Verdünnung mit Absorp
liegen, die etwa 35° C betragen kann. Das trifft ins- tionsmittellösung verringert, wobei gleichzeitig di
besondere auf Frühling und Herbst zu, bei denen die Verdampfungstemperatur des Kältemittels in de
größte Wahrscheinlichkeit dafür besteht, daß die An- 6° adiabatischen Verdampferstufen erhöht wird. Da
lage von Heizung auf Kühlung und wieder auf Kältemittel und die AbsorptionsmiUellösung werde
Heizung umgeschaltet werden muß. so lange verdünnt, bis die Verdampfungstemperatu
Wenn die Außentemperatur der den Absorber 12 in den Verdampferstufen 16 und 17 wieder auf di
bestreichenden Luft niedriger ist als d:e vorgesehene veranschlagte Verdampfertemperanir angestiegen is
Temperatur, hört der Konzentrationsvorgang der Ab- 65 bei welcher die Kühllast gerade der Absorberleistun
sorptionsmittellösung und des Kältemittels bei einer entspricht.
mittleren Konzentration auf, bei welcher ein Gleich- Die Entlüftungsleitung 97 verhindert, daß das i
gewicht zwischen der Leistung des Absorbers und der Leitung 68 befindliche Kältemittelkondens
durch Abschreckung gefriert, indem das Kältemittel
durch Absorptionsmittel verdünnt wird, welches durch die Leitung 95 mit Kältemittel verunreinigt ist.
Wenn die Umgebungstemperatur des Absorbers ansteigt, nehmen die Konzentrationen von Kältemittel
und Absorptionsmittel zu. um sich bei der neuen Außentemperaturdes Absorbers auszugleichen. Durch
die erhöhte Absorbertemperatur wird die Absorptionsfähigkeit des Absorbers 12 für Kältemitteldampf
innerhalb des Absorbers gleich dem von Wasser, das ;>uf etwa (S1(S C abgekühlt worden ist, und die Kältcmittelkonzentration
beträgt etwa KMl "u Wasser.
Wenn die Außentemperatur von 35 auf 12,7 C ah-5
fällt, beträgt die Temperatur der im Absorber befindlichen Absorptionsmittellösum? etwa 26,6 C, so
daß sich ein Verlust von 13,8 C ergibt. Dieser Betriebszustand ist durch den Punkt 150 dargestellt.
Unter diesen Bedingungen beträgt die mittlere Kon
verringert. Somit wird das Volumen der in den Lo- io zentration der im Absorber 12 befindlichen AbsorpsuriEsbehälter
52 einströmenden Lösung verringert, tionsmittellösung etwa 55" α Lithiumbromid, und der
Dampfdruck des Absorbers ist äquivalent dem von Wasser, das auf etwa - I1IC abgekühlt worden ist.
da die schwache Lösung weniger Kältemitteldampf absorbien hat. Gleichzeitig nimmt die Menge des in
den Kältemittelbehälter 85 abgegebenen Kältemittels
Wenn man die Taupunktlinie für -1,1 "C nach unten
7.U, da in dem Verdampfer 15 weniger Kältemittel ver- 15 bis zu dem Punkt verfolgt, an welchem sie die Linie
dampft worden ist. Folglich fällt der Pegelstand der 130 schneidet, wird ersichtlich, daß die KäUemittel-
in dem Behälter 52 befindlichen Lösung unterhalb konzentration im Verdampfer 15 etwa 63 ' .. (37",
des Pegelstandes des Kältemittels in dem Behälter 85, Lithiumbromid) beträgt, was durch den Punkt 160
und ein Teil des verunreinigten Kältemittels wird dargestellt ist. Dabei ist hervorzuheben, daß die
durch die Dampfdruck-Steuerleitung in den Absorp- 20 Kühltemperatur des Wassers von 6,6 C auch dann
tionskreislauf entlüftet. Die mit Kältemittel ange- aufrechterhalten wird, wenn sich der Taupunkt mner-
reicherte und durch die Leitung 100 entlüftete Lb- halb des Absorbers auf oder unterhalb der Tempe-
sung gelangt durch die Rohrleitungen 55 und 57 zum ratur befindet, bei welcher reines Wasser gefriert und
Austreiber 10, und das Kältemittel wird aujgekochi bei der herkömmliche Absorptions-Kälteanlagen
und im Kondensator 11 verflüssigt. Vom Kondensator 25 keine Kälte mehr erzeugen könnten.
11 kommendes reines Kältemittelkondcnsat wird in Die Linie 180 zeigt die Kristallisationsgrenze für
dsm Sammelrohr 67 gesammelt und gelangt durch Lithiumbromid. Wenn die Umgebungstemperatur des
die Kondensatleitung 68 zurück zum Verdampfer 15. Absorbers abfällt, entfernt sich die mittlere Lösung'-
Die konzentrierte Absorptionsmittellösung wird konzentration des im Absorber 12 befindlichen Ab-
wiederum dem Absorptionskreislauf zugeführt. Wenn 30 sorptionsmittel langsam immer weiter von der
verunreinigtes Kältemittel aus dem Behälter 85 in Kristallisationsgrenzc, was im Gegensatz steht zu be-
den Absorptionsmittelbehälter 52 gelangt, konzen- kannten Anlagen, für die die Kristallisation ein
tricrt die Anlage sowohl das Absorptionsmittel als Problem darstellt, wenn die Umgebungstemperatur
auch das Kältemittel, bis sich Kühllast und Absorber- des Absorbers abfällt. Folglich ist die beschriebene
leistung gegenseitig ausgleichen oder bis das Kälte- 35 Anlage mit veränderlichem Dampfdruck und ver-
mittel zu im wesentlichen reinem Wasser konzentriert änderlicher Konzentration in der Lage, ohne Rchc-
worden ist. lung der Außentemperatur am Kondensator und Ab-
In F i g. 2 sind die Betriebskennlinien einer Ab- sorbcr einwandfrei zu arbeiten.
sorptions-Kälteanlage unter Verwendung des crfin- Somit stellen sich der Dampfdruck des Kältemittels
dungsgemäßen Dampfdrucksteuerungsprinzips an 4° und dei Dampfdruck der Absorptionsmittellösung bei
Hand einer graphischen Darstellung von Enthalpie verhältnismäßig niedrigen Außentemperaturen, d. h.
und Konzentration von Lithiumbromid und Wasser bei Temperaturen, die unterhalb der vorgesehenen
für eine Anlage dargestellt, die eine angenähert Temperatur liegen, selbsttätig und kontinuierlich auf
15°/nige Mindestkonzentration der Lösung aufweist. die Kühllast und die Außentemperatur des Absor-Die
gestrichelten Linien zeigen den Absorberdampf- 45 bers ein, um bei der gewünschten Temperatur de s
druck in Form von Taupunkten, gemessen in Grad Kühlwassers die gewünschte Kälteleistuns .7U cr-Cclsius,
und die ausgezogenen Linien zeigen die Ab- bringen. In einem entsprechend der Erfindung aussorberlösungstemperatur
in Grad Celsius. Die waage- gelegten System wird das Kältemittel bei verhältnisrechte
Achse zeigt die Konzentration der Absorp- mäßig niedrigen Außentemperaturen des-Absorbers
tionsmittellösung in Vo oder die Kältemittelkonzen- 5° stets selbsttätig mit Absorptionsmittellösung so weit
tration, die gleich einhundert minus der Konzen- verdünnt, daß sich unabhängig von Veränderungen
trationsprozente des Absorptionsmittels ist. der Außentemperatur des Absorbers, die normaler-Die
Linie 120 zeigt die mittlere Lösungskonzcn- weise zu einer Änderung der Verdampfertemperatur
tration der Absorptionsmittellösung innerhalb des Führen wurden, eine angenähert gleichförmige Verganzen
Absorbers 12. Die Linie 130 zeigt die mittlere 55 dampfertemperatur oder ein angenähert gleichmäßi-Konzentration
des Kältemittels innerhalb des ganzen ger Siedepunkt des Kältemittels ergibt. Verdampfers 15. Bei der für die Anlage vorgesehenen Wenngleich die Erfindung in bezug auf eine Kon-Temperatur,
die durch den Punkt 140 dargestellt ist, ditionierungsanlage mit einem aus Gebläse und Rohrbewirkt
eine Außentemperatur von 35 C eine Tem- schlange bestehenden Wärmetauscher zur Absorption
pcratur der Absorptionsmittellösung von etwa 48,8 C 6o von Wärme während des Kühlbetriebes bzw. zur Abinnerhalb
des Absorbers 12, bei einem Temperatur- gäbe von Wärme während des Heizbetriebes beunterschied
von etwa 13,9' C. Die Konzentration der schrieben worden ist, läßt sich die Erfindung auch
den Austreiber unter diesen Bedingungen verlassen- auf wassergekühlte Einrichtungen und andere Ausden
starken Lösung beträgt etwa 64,5 Gewichts- führungen von Heiz- und Kühlanlagen anwenden,
prozcnt Lithiumbromid, wobei jedoch die mittlere 65 Beispielsweise kann der Wärmetauscher 18 in einem
Lösumiskon/.entration innerhalb des Absorbers bei iiichtadiabatischen Verdampfer unpjordnot sein. Gcangeiiiihert
62,5 Gewichtsprozent Lithiumbromid gebenenfalls lassen sich getrennte Wärmetauscher für
liegt. Unter diesen Bedingungen ist der Dampldruek die Wärmeaufnahme und die Wärmeabgalu· ver-
wenden. Der Kältemittelbehälter 85 kann in einer Einheit zusammen mit dem Verdampfer 15 ausgeführt
und die Lösungspumne 52 kann mit dem Absorber 12 kombiniert sein.
Bevorzugterweise gleicht die Dampfdruck-Steuerleitung
100 die Flüssigkeitsdrücke in dem Kältemittelbehälter 85 und dem Lösungsmittelbehälter 52 entsprechend
der Darstellung selbsttätig aus. Durch diese Anordnung wird das Kältemittel selbsttätig mil
.Absorptionsmittellösung verdünnt,, wenn die Menge
lei ''-.Ti Absorber verlassenden Absorptionsmittel-
;;.)sur.g größer isi ais o\c Menge des den Verdampfer
verlassenden Kältemittels, was dann der Fall ist,
wenn die Absorpiionsmiitellösung durch erhöhte Absorption von Kältemittel verdünnt ist. Gleicheivveivj
s;.-igert die Dampfdruck-Steiiei ieiung KIO selbsttätig
u',j Kältemittelkonzentr.iiion. indem sie verdünntes
k. '!cmiitel in die /um -\u.-!reiber führenden Rohr-1.
ungen 53, 55 und 57 für sehwache Lösung abiiibl,
t' :nit dieses von dem Absorptionsmittel gelrennt
'-' ,rd, wenn die Menge des den Verdampfer verlassenden
Kältemittels größer ist als die Menge des von ti m Absorber abgegebenen Absorptionsmittels. Die
l'.inipfdnick-Steuerleitung 100 kann jedoch andererseits
auch aus getrennten Rohrleitungen heftchen, die /ur Durchführung der beschriebenen Vorgänge
dienen. Weiterhin ist es nicht erforderlich daß die Dampfdruck-Steuerleitung entsprechend der hier dargestellten
bevorzugten Ausführungsform zwischen dem Behälter für das Kältemittel und dem Behälter
für das Absorptionsmittel angeordnet ist. Die Dampfdruck -Stcuerleitung kann aus einer beliebigen Rohrleitung
zwischen einer geeigneten. Absorptionsmittel enthallenden Stelle und einer mit dem Verdampfer
in Verbindung stehenden Stelle, zusammen mit einer weiteren Rohrleitung zwischen einer Kältemittel
enthaltenden Stelle und dem Austreiber bestehen. Die Rohrleitungen können mit Ventilen oder
Schiebern versehen sein, die an eine geeignete Regeleinrichtung angeschlossen sind, welche dazu dient,
die Konzentration des Kältemittels und des Absorptionsmittels entsprechend eines geeigneten Betriebszustandes
der Anlage oder unmittelbar in Abhängigkeit von der Außentemperatur des Absorbers oder
des Kondensators einzustellen.
Es ist nicht erforderlich, eine Heizung entsprechend der hier dargestellten bevorzugten Ausführung vorzusehen.
Die beschriebene Anlage mit veränderlichem Dampfdruck ist jedoch besonders vorteilhaft
in Verbindung mit einer Heizung, da es ein Mittel zur 50 ist. teilweisen Kühlleistung darstellt, wobei vermischte
Lösung und Kältemittel bei der Umschaltung son
Heizbetrieb auf Kühlbetrieb selbsttätig getrennt werden. Durch Veränderung der Zusammensetzung des
Kältmittels und des im
S im Verdampfer befindlichen
Absorber befindlichen Absorptionsmittels und um den Dampfdruck einsprech hd
äl is
Kältemittels und des im rptionsmittels und um end der vorstehenden Be
den Dampfdruck einsprech
sch;eibung zu verämlern. ist es möglich, ein Ahsorptioiis-Kältesyslem
mit unterschiedlichen Außentem- und oder des Kondensator-
Erstarrung de des Kälte
peraturen des Absouters
zu betreiben. Der Absorber i'.nj der Kondensator
können entweder einzeln oder zusammen durch ein Kühlmedium wie z. B. Wasser von einem Kühltun;:
gekühlt werden, und es ist infolge de-., Merkmals de:
selbsttätigen Verdünnung entsprechend der F.rfinduru·
nicht erforderlich, eine geregelte Mindesitemperaii·
des Kühlwassers einzuhalten, um eine Absorptionsmittel oder ein Gefrieren
miilels zu verhindern. Das System kann beispielsweise mit luftgekühltem Absorber und Kondensate
bei Aulknlemperaturen bis zu 1,66 C betriebe!,
werden und auch bei dieser Temperatur noch eine Kühlleistung liefern, d;f das Kältemittel und die Absorptionsmittellösung
beide selbsttätig zu einer Mischung verdünnt werden, die in bezug auf starke
fi4,5n oige Lösung oder au! reines Wasser einen niedrigen
Gefrierpunkt aufweist. Gleichzeitig ist es möglich, die Anlage in einer Zone niedriger Außentemperatur
außerhalb geschlossener Räume aufzustellen.
Hin weiterer erheblicher Vorteil der hier beschriebenen Anordnung besteht darin, daß die Erstarrung
der Absorptionsmittellösung bei oder oberhalb der vorgesehenen Temperatur durch die selbsttätige Verdünnung
des Absorptionsmittels mit Kältemittel be-
seitigt wird. Wenn die Umgebungstemperatur des Absorbers über die vorgesehene Temperatur ansteigt
oder wenn die Absorberleistung durch nicht einwandfreie Reinigung herabgesetzt wird, beginnt der Pegelstand
des in dem Kältemittelbehälter befindlichen
Kältemittels zu steigen, und Kältemittel fließt in den
Absorptionsmittelbehälter ab, verdünnt dabei das hochkonzentrierte Absorptionsmittel und verhindert.
daß dieses erstarren kann.
Der Wirkungsgrad einer Anlage nach der Erfindung ist wesentlich höher bei niedrigen Außentemperaturbedingungen
außerhalb des vorgesehenen Bereiches, da die Anlage Wärme bei einer niedrigeren Temperatur abgibt, als wenn eine Temperaturregelung
des Absorbers oder des Kondensators erforderlich
30
45
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Absorptionskälteanlage mit einem zum Kochen und Konzentrieren von Absorptionsmittel,
vorzugsweise einem Lithiumhalogen, dienenden Austreiber, einem zum Kondensieren des im
Austreiber gebildeten Kältemitteldampfes, vorzugsweise Wasserdampf, dienenden Kondensators,
einem zum Verdampfen des im Kondensator verflüssigten Kältemittels und zur Kälteerzeugung
dienenden Verdampfer und einem zum Absorbieren des im Verdampfer gebildeten Kältemitteldampfes
in die im Austreiber befindliche konzentrierte Absorptionsmittellösung dienenden Absorber,
dadurch gekennzeichnet, daß eine
wahrend Je-, Kühlbetriebes auf eine Abweichung
vim einer orbestimmten Umgebungstemperatur
des Absorbers (12) ansprechende Verdampferdruckregeleinrichtung (52. 100. 85) vorgesehen
ist. die das im Verdampfer (15) befindliche Kältemittel bei einer Abnahme der Umgebungstemperatur
mit Absorptionsmittellösung verdünnt und bei einer Zunahme der Umgebungstemperatur
konzentriert und die Verdampfertemperatur im wusentliehen konstant hält.
2. Kälteanlage nach Anspruch 1, dadurch geker.nzeichr
n, daß die Verdampferdruckregeleinrichtung (52. 100, XS) einen in der vom Auslaß
(46) des Absorbers (*2) zu, \ Austreiber (10) führenden
Leitung!?! b'\i 57) angeordneten Sammelbehälter
(52) für verdür.Mte Absorptionsmiltellöiung
und einen in der 'om Auslaß (84) des Verdampfers (!5) über einen eine Kuhllast darstellenden
Wärmetauscher (18) zum Verdampfer (15) rückführenden Leitung (86, 87, 88, 95) angeordneten
Sammelbehälter (85) für kaltes flüssiges Kältemittel sowie eine die hciden Sammelbehälter
(52, 85j verbindende, einen Volur.-.enausgleich
in beiden Behältern und damit eine Änderung der Kältemittelzusanirnenset/ung bewirkende
Dampfdruckregelieiiung (100) aufweist.
3. Kälteanlage nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Flüssigkeitsspiegel
in beiden Sammelbehältern (52, 85) bei tier vorbestimmten
Umgebungstemperatur des Absorbers (12) gleich hoch ist im ! daß bei einer Volumendiffercn/
der Flüssigkeiten in den Sammelbehältern (52, 85) ein Überlauf von einem zum anderen
Behälter durch die Danipfdruckregelleitung
(100) erfolgt.
4. Kälteanlage nach einem der Ansprüche i bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Kühlmittel
atmosphärische Luft ist.
5. Kälteanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dai.i die vom
Wärmetauscher (18) zum Verdampfer (15) rückführende Leitung (95) über eine Ncbt.-nsehlußlcilung
(97) mit dem Kondensatsammelrohr (67) ties
Kondensators (11) verbunden ist, durch die eine
kleine Menge des vom Wärmetauscher (18) zum Verdampfer (15) rückströmenden Absorptionsmittellösung
enthaltenden Kältemittel:; dem vom Kondensator (U) zum Verdampfer (15) strömenden
Kältemittelkondensal beimischbar ist, um ein Gefrieren des Kältemittelkondensats zu verhindern.
Die Erfindung betrifft eine Absorptionskälteanlage mit einem zum Kochen und Konzentrieren von
Absorptionsmittel, vorzugsweise einem Lithiumhaloger. dienenden Austreiber, einem zum Kondensieren
des im Austreiber gebildeten Kältemitieldanipfes, vorzugsweise Wasserdampf, dienenden Kondensator,
einem zum Verdampfen des im Kondensator verflüssigten Kältemittels und zur Kälteerzeugung dienenden
Verdampfer und einem zum Absorbieren des
ίο im Verdampfer gebildeten Kältemitteldampfes in die
im Austreiber befindliche konzentrierte Absorptionsmittellösung dienenden Absorber.
Bei den bekannten Absorptions-Kältcanlagen ist es allgemein üblich, wassergekühlte Absorber zu verwenden,
um die Absorber-Temperatur so niedrig zu hallen, daß sich eine ausreichend niedrige Verdampfertemperatur
ergibt. Hierbei sind Vorkehrungen erforderlich, die ein zu tiefes Abfallen der Kühlwasscr-
und damit der Absorber-Temperatur verhindern, da anderenfalls die Gefahr besieht, daß die Absorptionsmiuellösung
erstarrt und dadurch die Anlage außer Betrieb gesetzt wird, bis die erstarrte Lösung wieder
gelöst ir,i, wozu ein erheblicher Aufwand erforderlich
sein kann. A.ieh dann, wenn die Temperatur des
Absorbers nicht ausreichend weit abfällt, um das Auftreten einer Erstarrung darin hervorzurufen, kann
die von dem Absorber zum Austreiber zurückgeführte kalte Losung zur Folge haben, daß die
dem Absorber zugeführte starke Lösung liinemulb
des Lösungswärmeau-iiauschers erstarrt und durch
Wärmezufuhr oder auf andere Weise wieder flüssig nemacht werden muß. Wenn man außerdem die Absorber-Temperatur
zu niedrig werden läßt, kann das Kältcmittelwasser innerhalb des Verdampfers infolge
des verringerten Dampfdrucks des Absorptionsmittels zum Gefrieren gebracht wenden. Dabei kann sich
festes Eis innerhalb des Verdampfers bilden und da-.
Umwälzen von Kühlmittel zur Kühllast verhindern. Weiterhin kann die Verdampierpumpe durch Eisbildung
oder auch dadurch beschädigt werden, daß ihren Lagern zu wenig zur Schmierung dienendes
Wasser zugeführt wird.
Zur Behebung dieser Schwierigkeiten ist es im allgemeinen erforderlich, die Mindesttemperatur des
4S der Anlage durch den Kühlturm zugeführten Kühlwassers
zu regeln. Zu diesem Zweck wird der Kühlturm mit einem Kühlturm-Nebenstromventil und
einer Nebcnstromregclung ausgestattet, so daß das Kühlwasser im Bedarfsfall im Nebenstrom an dem
Kühlturm vorbeigeführt werden kann, um einen sehr starken Temperaturabfall des dem Absorber zugeführten
Kühlwassers zu verhindern.
Da für eine derartige Anordnung kostspielige Ventile
in Verbindung mit einer Regeleinrichtung erforderlich sind, istes offensichtlich wünschenswert, die
Notwendigkeit einer geregelten KühKvassertcmperatur nach Möglichkeit auszuschalten. Es ist weiterhin
bekannt, daß sich durch die Ausscheidung der Beschränkung auf eine Mindcstkühlwasser-Tcmperatür
ein verbesserter Wirkungsgrad der Anlage bei niedrigen Außentemperaturen erzielen läßt, da die
Wärme der Anlage dann bei niedrigeren Temperaturen abgegeben werden kann. Wie bekannt, wird
sich ein großer Vorteil dadurch ergeben, wenn die luftgekühlten Absorber und Verdampfer eines
Lithiurnbrornid-W'jsser-Absorptiorri-Kältesystems im
Freien aufgestellt werden könnten. Da jedoch die Möglichkeit eines plötzlichen Abfalls der Außeiitcin-
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US78472668A | 1968-12-18 | 1968-12-18 | |
US78472568A | 1968-12-18 | 1968-12-18 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1962050A1 DE1962050A1 (de) | 1970-06-25 |
DE1962050B2 DE1962050B2 (de) | 1973-03-29 |
DE1962050C3 true DE1962050C3 (de) | 1973-12-13 |
Family
ID=27120325
Family Applications (1)
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DE1962050A Expired DE1962050C3 (de) | 1968-12-18 | 1969-12-11 | Absorptions Kälteanlage und Ver fahren zum Betreiben derselben |
Country Status (3)
Country | Link |
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FR (1) | FR2026438A1 (de) |
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Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN109140797B (zh) * | 2018-09-14 | 2024-01-23 | 山东惠德节能环保科技有限公司 | 一种太阳能、空气能联用发电系统及其制冷、发电和供暖方法 |
-
1969
- 1969-09-03 GB GB43659/69A patent/GB1277482A/en not_active Expired
- 1969-12-11 DE DE1962050A patent/DE1962050C3/de not_active Expired
- 1969-12-16 FR FR6943463A patent/FR2026438A1/fr not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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GB1277482A (en) | 1972-06-14 |
FR2026438A1 (de) | 1970-10-18 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |