DE19536960A1

DE19536960A1 - Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Bauteils aus Glas durch Ziehen aus einem Rohling

Info

Publication number: DE19536960A1
Application number: DE19536960A
Authority: DE
Inventors: Thomas Bogdahn; Harald Hain; Markoto Sajidman
Original assignee: Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV; Heraeus Quarzglas GmbH and Co KG
Current assignee: Heraeus Quarzglas GmbH and Co KG
Priority date: 1995-10-04
Filing date: 1995-10-04
Publication date: 1996-03-21
Also published as: DE59600769D1; JP3522057B2; EP0767148A1; JPH09124335A; US6098428A; EP0767148B1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines langgestreckten Bauteils aus Glas durch Ziehen aus einem Rohling, bei welchem der Rohling einer Heizzone zugeführt, dort bereichsweise erweicht, und aus dem erweichten Bereich unter Ausbildung einer Ziehzwie bel das Bauteil kontinuierlich und geregelt abgezogen wird, wobei totzeitfreie Schätzwerte mindestens einer Regelgröße prädiziert werden, weiterhin mindestens eine mit der Regel größe korrelierbare geometrische Größe des Bauteils fortlaufend gemessen und die so er mittelten Meßwerte zum Abgleich der prädizierten Schätzwerte verwendet werden, und an hand der so abgeglichenen prädizierten Schätzwerte die Soll-Ist-Abweichung der Regelgrö ße bestimmt und in eine Änderung einer Stellgröße umgesetzt wird.

Derartige Verfahren sind beispielsweise zur Herstellung von Rohren, Stäben, Hohlfasern und Vollfasern geeignet.

Für viele Anwendungen solcher Bauteile, beispielsweise von Hohlfasern in der Chromatogra phie, von Rohren als Halbzeuge für die Herstellung von Vorformen für Lichtwellenleiter oder auch für die Lichtwellenleiter selbst, spielt die Geometrie der Bauteile eine entscheidende Rolle. An deren Maßhaltigkeit werden daher sehr hohe Anforderungen gestellt, so daß die entsprechenden Herstellverfahren aufwendige Regelprozesse und Regeleinrichtungen erfordern.

Im einfachsten Fall wird der Außendurchmesser des vom Rohling abgezogenen Bauteiles mittels eines Durchmesser-Meßgerätes kontinuierlich gemessen. Die so erhaltenen Meßwerte dienen zur Kontrolle der Maßhaltigkeit des Außendurchmessers und werden gleichzeitig einer Regeleinrichtung zugeführt, die Abweichungen vom Sollwert des Außen durchmessers feststellt und in Änderungen der Ziehgeschwindigkeit umsetzt. In diesem Fall ist die sogenannte "Regelgröße" der Außendurchmesser und die sogenannte "Stellgröße" die Ziehgeschwindigkeit. Mittels einer derart einfachen Regelung können die hohen Anforde rungen an die Maßhaltigkeit der Bauteile aber nicht erfüllt werden. Eine Hauptursache dafür liegt in einer prozeßinhärenten "Meßtotzeit". Diese beruht darauf, daß der Außendurchmes ser immer erst eine bestimmte Zeitspanne nach seiner eigentlichen Ausbildung gemessen werden kann. Die Auswirkungen von Änderungen der Ziehparameter auf den Außendurch messer werden daher erst verspätet, nämlich durch die Messung im Durchmesser-Meßge rät, erkennbar.

Zur Kompensierung dieser Meßtotzeit der Prozeßregelung wird in dem gattungsgemäßen Verfahren gemäß der US-A 53 14 517 ein Regelungskonzept vorgeschlagen, das als "Smith-Prädiktor" bekannt ist. Hierbei wird der Außendurchmesser einer optischen Faser kontinuierlich berührungslos gemessen und aus den tatsächlichen Meßwerten und aus der Ziehgeschwindigkeit ein fiktiver Außendurchmesser mittels eines vorgegebenen Prozeßmo dells prädiziert. Der prädizierte Außendurchmesser wird dann anstelle des tatsächlich ge messenen Außendurchmessers als Regelgröße verwendet.

Für die Regelung mittels "Smith-Prädiktor" ist ein sehr genaues Prozeßmodell sowie die ex akte Kenntnis aller relevanten Prozeßparameter sowie der Meßtotzeit erforderlich. Das zeit variante, nichtlineare und dynamische Verformungsverhalten des Ziehprozesses läßt sich aber nicht ohne weiteres vorhersagen und daher mittels eines Prozeßmodells auch nicht ausreichend genau erfassen. Außerdem können die Prozeßparameter und Totzeiten sich im Verlaufe des Prozesses unvorhersehbar ändern, so daß bei dem bekannten Herstellungs verfahren Schwankungen des Faser-Außendurchmessers unvermeidlich sind.

Weiterhin betrifft die Erfindung ein Verfahren zum Herstellen eines langgestreckten Bau teils aus Glas durch Ziehen aus einem Rohling, bei welchem der Rohling einer Heizzone zu geführt, dort bereichsweise erweicht, und aus dem erweichten Bereich unter Ausbildung ei ner Ziehzwiebel das Bauteil kontinuierlich und geregelt abgezogen wird, wobei mindestens eine Regelgröße der Prozeßregelung fortlaufend gemessen, aus den so ermittelten Meßwer ten die Soll-Ist-Abweichung der Regelgröße bestimmt und in eine Änderung einer Stellgröße umgesetzt wird. Auch ein derartiges Verfahren ist, wie oben bereits erläutert, aus der US-A 53 14 517 bekannt. Es hat sich gezeigt, daß das bekannte Verfahren für die Regelung, insbesondere bei plötzlichen Störungen des Verfahrensablaufes oder bei Änderungen der Verfahrensparameter im Verlaufe des Ziehvorganges, nicht ausreichend ist.

Der Erfindung liegt insoweit die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren anzugeben, das die Her stellung eines Bauteils mit hoher Maßhaltigkeit erlaubt.

Weiterhin betrifft die Erfindung eine Vorrichtung für die Herstellung eines langgestreckten Bauteils aus Glas durch Ziehen aus einem Rohling, mit einer Vorschubeinrichtung zum Zu führen des Rohlings zu einer Heizeinrichtung, mit einem Abzug zum Abziehen des Bauteils aus einem in der Heizeinrichtung erweichten Bereich des Rohlings, mit einer Meßeinrichtung zum Erfassen einer geometrischen Größe des aus dem Rohling abgezogenen Bauteils, die mit einer Regeleinrichtung verbunden ist, in der die Soll-Ist-Abweichung von einer Regelgrö ße ermittelt und in Abhängigkeit davon eine Stellgröße eingestellt wird.

Eine Vorrichtung der angegebenen Gattung ist ebenfalls aus der US-A 53 14 517 bekannt. Bei der bekannten Vorrichtung ist ein Ziehturm für das Ziehen einer optischen Faser aus ei ner Vorform vorgesehen, der einen Vorschub für die Halterung und für das kontinuierliche, vertikale Zuführen der Vorform in einen Ofen aufweist. Das in den Ofen ragende Ende der Vorform wird bereichsweise erweicht und aus dem erweichten Bereich unter Ausbildung ei ner Ziehzwiebel eine Faser kontinuierlich und mit einer regelbaren Ziehgeschwindigkeit mit tels einer Zieheinrichtung abgezogen. Zwischen dem Ofen und der Zieheinrichtung ist ein Durchmesser-Meßgerät für die berührungslose optische Messung des Außendurchmessers der Faser vorgesehen. Das Durchmesser-Meßgerät und die Zieheinrichtung sind jeweils mit einer Regeleinrichtung verbunden, die Soll-Ist-Abweichung des Außendurchmessers der Fa ser vom Soll-Durchmesser ermittelt und in eine Änderung der Ziehgeschwindigkeit umsetzt. Zur Kompensation der inhärenten Meßtotzeit ist die Regeleinrichtung mit einem "Smith-Prä diktor" versehen.

Mittels des prozeßmodell-basierten Regelungskonzeptes der bekannten Vorrichtung lassen sich Durchmesserschwankungen des Lichtwellenleiters nicht vollkommen ausschließen.

Der Erfindung liegt daher weiterhin die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung bereitzustellen, mit der langgestreckte Bauteile aus Glas mit sehr guter Maßhaltigkeit aus einem Rohling ge zogen werden können.

Hinsichtlich des Verfahrens wird die Aufgabe ausgehend von dem eingangs genannten Ver fahren erfindungsgemäß einerseits dadurch gelöst, daß für die Prädiktion des Schätzwertes eine Messung der geometrischen Größe an einer ersten Meßstelle im Bereich der Ziehzwie bel herangezogen wird.

Unter dem Ausdruck "Ziehzwiebel" wird derjenige erweichte Bereich verstanden, in dem der Rohling plastische Verformung erfährt.

Als "geometrische Größe" kann jede Abmessung des Bauteils gemessen werden, die mit der "Regelgröße" der Prozeßregelung korrelierbar ist. Üblicherweise handelt es sich um die "Re gelgröße" selbst. Davori wird im folgenden der Einfachheit halber ausgegangen. Wegen der im Bereich der Ziehzwiebel noch andauernden Verformung entspricht der dort gewonnene Meßwert der geometrischen Größe jedoch nicht deren endgültigen Wert im Bauteil.

Dadurch, daß die geometrische Größe im Bereich der Ziehzwiebel gemessen wird, wird eine totzeitfreie Prozeßregelung ermöglicht. Denn Änderungen der Verfahrensparameter, wie insbesondere der Stellgröße, resultieren unmittelbar in Änderungen der geometrischen Grö ße an der ersten Meßstelle im Bereich der Ziehzwiebel und werden dort totzeitfrei erfaßt.

Die Erfinder haben überraschend gefunden, daß sich aus dem für die geometrische Größe in diesem Bereich gemessenen Wert, der sich tatsächlich endgültige einstellende Wert der geometrischen Größe des Bauteils außerhalb dieses Bereiches sehr genau prädizieren, also vorhersagen läßt.

Der prädizierte Schätzwert wird einem Abgleich unterworfen. Die konkrete Art und Weise des Abgleiches liegt im Ermessen des Fachmanns. Beispielsweise kann zum Abgleich zunächst der tatsächliche Wert der jeweiligen geometrischen Größe an einer zweiten Meßstelle gemessen und mit dem prädizierten Schätzwert verglichen werden. In diesem Fall kann dann die Abweichung zwischen den beiden Werten bei der Bestimmung des Istwertes der Regelgröße nach folgender Gleichung berücksichtigt werden:

y_regel(t) = y_prädiziert(t) + (y_gemessen(t) - y_prädiziert(t-T_tot)), (Gl. 1)

wobei "y_regel" den Istwert der Regelgröße, "y_prädiziert" den prädizierten Schätzwert, "y_gemessen" den gemessenen Wert der geometrischen Größe, "t" die Zeit und "T_Tot" die Meßtotzeit bezeichnet.

Die so erhaltenen Vorhersagen über den Istwert der geometrischen Größe bzw. die Istwerte der geometrischen Größen des Bauteils sind sehr genau und von Schwankungen der Prozeßparameter nahezu unabhängig, da sie nicht, wie beim Verfahren nach dem Stand der Technik, auf einem mit der Meßtotzeit behafteten Meßwert und einem Streckenmodell, sondern auf einem realen, totzeitfreien Meßwert beruhen.

Die erfindungsgemäß hergestellten "länglichen Bauteile" können die eingangs erläuterten Geometrien aufweisen.

Die Zuführung des Rohlings zur Heizzone kann vertikal, horizontal oder schräg erfolgen, wo bei bei den beiden zuletzt genannten Varianten eine Rotation des Rohlings um seine Längs achse erforderlich ist. Es ist offenkundig, daß in kinematischer Umkehr des Verfahrens auch die Heizzone auf den Rohling zubewegt werden kann. Üblicherweise ist die Zuführgeschwin digkeit des Rohlings zu der Heizzone konstant; sie kann aber auch regelbar sein.

Die "fortlaufende Messung" der geometrischen Größe des Bauteils im Bereich der Ziehzwie bel kann kontinuierlich oder diskontinuierlich erfolgen, wobei bei einer diskontinuierlichen Messung die Prozeßregelung um so genauer ist, je kürzer die Zeitabstände zwischen aufein anderfolgenden Messungen gewählt werden.

Für das Ermitteln des prädizierten Schätzwertes wird eine Verfahrensweise bevorzugt, die folgende Verfahrensschritte umfaßt:

a) eine erste Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle,
b) eine zweite Messung der geometrischen Größe an einer zweiten Meßstelle, die der ersten Meßstelle, in Ziehrichtung gesehen, um einen festen Meßstellen-Ab stand nachgeordnet ist, und zwar nach Ablauf einer Zeitspanne, die sich aus dem Verhältnis des Meßstellen-Abstandes und der Ziehgeschwindigkeit ergibt,
c) Ermitteln eines Korrelationswertes aus der ersten und aus der zweiten Messung,
d) erneute Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle und
e) Prädiktion des Schätzwertes anhand dem gemäß d) gemessenen Meßwert und aus dem Korrelationswert.

Dabei ist es günstig, die zweite Meßstelle in einen Bereich zu verlegen, in dem sich das Bauteil nicht mehr verformt, so daß die zu messende geometrische Größe ihren endgültigen Wert erreicht hat.

Es ist nicht erforderlich, daß die an der ersten Meßstelle gemessene geometrische Größe die gleiche Abmessung des Bauteils betrifft wie die an der zweiten Meßstelle gemessene geometrische Größe. Wesentlich ist nur, daß zwischen den jeweiligen "geometrischen Grö ßen" ein fester mathematischer Zusammenhang besteht. So kann beispielsweise bei einem hohlzylindrischen Bauteil mit bekannter Wandstärke an der ersten Meßstelle der Innendurch messer und an der zweiten Meßstelle der Außendurchmesser gemessen werden. Es wird aber eine Verfahrensweise bevorzugt, bei der an beiden Meßstellen die gleiche Abmessung als geometrische Größe gemessen wird und bei der, wie oben bereits dargelegt, die gemes sene geometrische Größe bzw. der hierfür prädizierte Schätzwert gleichzeitig die Regelgrö ße der Prozeßregelung ist.

Die in Verfahrensschritt b) erläuterte Zeitspanne würde der Meßtotzeit der Regelung ent sprechen, wenn der Istwert der Regelgröße anhand der zweiten Meßstelle ermittelt würde. Bei diesem Verfahrensschritt wird die von der ersten Meßstelle gemessene geometrische Größe um ein Schieberegister, das dieser Meßtotzeit entspricht, verzögert, an der zweiten Meßstelle erneut gemessen. Die bei der ersten und der zweiten Meßstelle gemessenen Werte lassen folgenden, experimentell gefundenen, mathematischen Zusammenhang erkennen:

y₂(t) = a₀(t) + a₁ · y₁(t-T_Tot), (Gl. 2)

wobei "y₁" den Meßwert an der ersten Meßstelle, "y₂" den Meßwert an der zweiten Meßstelle, "a₀" einen zeitvarianten Parameter," a₁" einen zeitinvarianten Parameter, "t" die Zeit und "T_Tot" die Meßtotzeit bezeichnet. Hierbei wurde gefunden, daß der Parameter a₁ eine prozeßspezifische Konstante darstellt, während sich der Parameter a₀, der in diesem Fall gleichzeitig der zu ermittelnde Korrelationswert ist, im Verlaufe des Herstellungsprozeß langsam ändern kann.

Aus den so gemessenen Meßwerten läßt sich somit nach Verfahrensschritt c) ein über die Prozeßdauer mehr oder weniger konstanter Korrelationswert ermitteln. Dieser kann dann für jede weitere (und totzeitfreie) Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle der Prädiktion des Schätzwertes an der zweiten Meßstelle zugrundegelegt werden.

Der Istwert der Regelgröße wird somit (entsprechend Gl. 1) nach folgender Gleichung berechnet:

y_regel(t) = a₁(t) + (y₂(t) - a₁ · y₁(t-T_tot)), (Gl. 3).

Eine besonders genaue Prädiktion des Schätzwertes ergibt sich bei einem Verfahren, bei dem das Ermitteln des Korrelationswertes nach Verfahrensschritt c) zusätzlich anhand ge messener oder eingestellter Werte der Stellgröße erfolgt.

Als besonders vorteilhaft hat sich eine Verfahrensweise erwiesen, bei der Korrelationswert in regelmäßigen Zeitabständen, vorzugsweise im Bereich von 0,5 bis 5 Sekunden, aktualisiert wird. Diese Werte gelten für mittlere Abziehgeschwindigkeiten des Bauteils zwischen 0,2 m/min und 4 m/min. Die geeignete Abtastfrequenz hängt jedoch sehr stark von der Abzieh geschwindigkeit des Bauteils ab. Bei sehr hohen Abziehgeschwindigkeiten im Bereich von mehreren Metern pro Sekunde sind wesentlich höhere Abtastfrequenzen im Bereich unter halb von 0,1 Hz sinnvoll.

Bevorzugt wird als Regelgröße der Außendurchmesser des Bauteils, und/oder bei einem rohrförmigen Bauteil der Innendurchmesser und/oder die Wandstärke verwendet.

Die nachfolgend beschriebene Verfahrensweise wird zur Herstellung von rohrförmigen Bau teilen bevorzugt, wobei mindestens eine zusätzliche, zweite Regelgröße vorgesehen ist und wobei die Prädiktion des Schätzwertes der zweiten Regelgröße anhand gemessener oder eingestellter Werte mindestens einer Stellgröße der Regelung und unter Anwendung eines Streckenmodells nach Art eines Smith-Prädiktors erfolgt und folgende Verfahrensschritte umfaßt:

a) eine erste Messung der geometrischen Größe zur Ermittlung eines ersten Wer tes der zweiten Regelgröße,
b) Ermittlung der Soll-Ist-Abweichung der nach a) ermittelten Regelgröße,
c) Umsetzen in eine fiktive Änderung des Stellwertes der Stellgröße,
d) Bereitstellen eines realitätsnahen Streckenmodells des Übertragungsverhältnis ses zwischen Stellgröße und zweiter Regelgröße, und
e) Prädiktion des Schätzwertes anhand der fiktiven Änderung des Stellwertes und dem Streckenmodell gemäß d) unter Verwendung des Meßwertes der ersten Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle.

Die Prädiktion erfolgt unter Anwendung eines Streckenmodells des Übertragungsverhältnis ses zwischen Stellgröße und Regelgröße. Ein geeignetes Streckenmodell 1. Ordnung läßt sich mit folgender allgemeiner Gleichung beschreiben:

y(t) + T · dy(t)/dt =k · u(t),

wobei "y" die Regelgröße, "u" die Stellgröße, "T" eine Zeitkonstante, die den dynamischen Zusammenhang zwischen einer Stellgrößenänderung und der Regelgröße beschreibt, "dy(t)/dt" die zeitliche Ableitung der Regelgröße, und "k" einen konstanten Übertragungsfak tor zwischen der Stellgrößenänderung und der Regelgrößenänderung beschreibt. "T" wird üblicherweise empirisch ermittelt, "k" läßt sich leicht für den jeweiligen Regelkreis analytisch herleiten.

Nachfolgend werden anhand der oben angegebenen allgemeinen Gleichung analytisch her geleitete Streckenmodelle für die Regelung des Durchmessers (D) des Bauteils, seiner Querschnittsfläche (A), bzw. bei einem rohrförmigen Bauteil der Wandstärke (W) und des Wandstärke-Durchmesser-Verhältnisses (Q) beschrieben:

Streckenmodelle des Durchmessers und der Wanddicke

Streckenmodell der Querschnittsfläche:
A(t) = A₀ + Av(t)
Av(t) + T_v · dA_v(t)/dt = k_A,v · (v(t) - v₀)
k_A,v = -A₀/v₀

Streckenmodell des Wanddicke-Durchmesser-Verhältnisses:
Q(t) = Q₀ + Q_p(t), wobei Q = W/D
Q_p(t) + 2 T_p · dQ_p(t)/dt + T_p² · d²Q_p(t)/dt² = k_Q,p · (p(t) - p₀)
k_Q,p = - Q₀/p₀ · log (1/Q_N), wobei Q_N = (W_T0/D₀)/(W_Roh/D_Roh)
wobei gilt:

t = Zeit bzw. Prozeßdauer
v = Abzugsgeschwindigkeit
v0 = Arbeitspunkt der Abzugsgeschwindigkeit
p = Blasdruck
p₀ = Arbeitspunkt des Blasdrucks
D = Durchmesser
D₀ = Nominalmaß des Durchmessers
D_Roh = Durchmesser des Rohlings
D_v = Abzugsgeschwindigkeitsanteil des Durchmessers
D_p = Blasdruckanteil des Durchmessers
W = Wanddicke
W₀ = Nominalmaß der Wanddicke
W_Roh = Wanddicke des Rohlings
W_v = Abzugsgeschwindigkeitsanteil der Wanddicke
W_p = Blasdruckanteil der Wanddicke
A = Querschnittsfläche
A₀ = Nominalmaß der Querschnittsfläche
A_v = Abzugsgeschwindigkeit der Querschnittsfläche
Q = Wanddicke-Durchmesser-Verhältnis (= Ausziehverhältnis)
Q₀ = Nominalmaß des Ausziehverhältnisses
Q_p = Blasdruckanteil des Ausziehverhältnisses
Q_N = Normiertes Nominalmaß des Ausziehverhältnisses
k_D,v = Übertragungsfaktor zwischen Abzugsgeschwindigkeit und Durchmesser
k_D,p = Übertragungsfaktor zwischen Blasdruck und Durchmesser
k_W,v = Übertragungsfaktor zwischen Abzugsgeschwindigkeit und Wanddicke
k_W,p = Übertragungsfaktor zwischen Blasdruck und Wanddicke
k_A,v = Übertragungsfaktor zwischen Abzugsgeschwindigkeit und Wanddicke
k_Q,p = Übertragungsfaktor zwischen Blasdruck und Nominalmaß des Ausziehverhältnisses
T_v = Zeitkonstante der Abzugsgeschwindigkeits-Dynamik
tp = Zeitkonstante der Blasdruck-Dynamik

Eine Verfahrensweise, bei der als Regelgröße die Querschnittsfläche des Bauteils und als Stellgröße die Ziehgeschwindigkeit verwendet werden, ist besonders vorteilhaft bei einem rohrförmigen Bauteil anwendbar. Unter dem Ausdruck "Querschnittsfläche des Bauteils" wird dabei die Fläche eines Schnittes durch die Wandung des Bauteils senkrecht zur Ziehrich tung verstanden. Die Ziehgeschwindigkeit beeinflußt die Querschnittsfläche des Bauteils, je doch nicht der im Inneren des rohrförmigen Bauteils angelegte Blasdruck. Daher wird umge kehrt in einer weiteren bevorzugten Verfahrensweise als Regelgröße das Wandstärke/Au ßendurchmesser-Verhältnis oder das Wandstärke-/Innendurchmesser-Verhältnis, und als Stellgröße ein innerhalb des rohrförmigen Bauteils angelegter, regelbarer Blasdruck verwen det.

Die Querschnittsfläche bzw. das Wandstärke-/Durchmesser-Verhältnis dienen dabei als "Er satzgrößen" für die Regelung der Wanddicke nach einem modellbasierten Verfahren. Die Prädiktion anhand der Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle im Be reich der Ziehzwiebel ist hierfür nicht unbedingt erforderlich. Allerdings ist durch eine Kombi nation der beiden Prädiktionsverfahren, nämlich der Prädiktion des Schätzwertes der Regel größe anhand einer Messung der geometrischen Größe an einer ersten Meßstelle einerseits und der Prädiktion des Schätzwertes der Regelgröße anhand eines Streckenmodells unter Berücksichtigung der eingestellten Verfahrensparameter andererseits, sowohl im Falle der Querschnittsfläche als auch im Falle des Wanddicke/Durchmesser-Verhältnisses, eine wei tere Steigerung der Maßhaltigkeit erreichen.

Derartige Kombinations-Verfahren haben sich zur Herstellung von Rohren oder Hohlfasern, bei denen zur Gewährleistung der Maßhaltigkeit die Regelung mindestens zweier unter schiedlicher Regelgrößen erforderlich ist, bewährt. Bevorzugt werden hierbei die Kombina tionen Außendurchmesser und Querschnittsfläche sowie Außendurchmesser und Wanddic ke/Außendurchmesser-Verhältnis. Andere Kombinationen sind allerdings denkbar und wer den durch die Erfindung nicht ausgeschlossen.

Besonders bewährt hat es sich, zum Herstellen eines rohrförmigen Bauteils als erste Regel größe den Außendurchmesser und als Stellgröße hierfür ein innerhalb des rohrförmigen Bauteils aufrecht erhaltenen Blasdruck, und als zweite Regelgröße die Querschnittsfläche der Wandung des Bauteils und als Stellgröße hierfür die Ziehgeschwindigkeit zu verwenden.

In einer hierzu alternativen bevorzugten Verfahrensweise zum Herstellen eines rohrförmigen Bauteils wird als erste Regelgröße der Außendurchmesser und als Stellgröße hierfür die Ziehgeschwindigkeit, und als zweite Regelgröße das Verhältnis von Wandstärke zu Außen durchmesser des Bauteils und als Stellgröße hierfür ein innerhalb des rohrförmigen Bautei les aufrecht erhaltener Blasdruck verwendet.

Da sich die beiden Regelkreise im allgemeinen gegenseitig beeinflussen, wird vorteilhafter weise eine statische oder dynamische Entkopplung der beiden Regelkreise vorgesehen. Bei der dynamischen Entkopplung wird, im Gegensatz zur statischen Entkopplung, das unter schiedliche Zeitverhalten des Einflusses der jeweiligen Stellgrößen auf die Regelgrößen berücksichtigt.

Als besonders geeignet zur Herstellung maßgenauer Bauteile hat sich ein Verfahren erwie sen, bei dem für die Regelung Fuzzy-Logic-Regler eingesetzt werden. Dadurch lassen sich heuristische Regelstrategien in die Regelung mit einbeziehen.

Andererseits wird die oben angegebene Aufgabe hinsichtlich des Verfahrens, ausgehend von dem eingangs genannten Verfahren auch dadurch gelöst, daß die Temperatur der Zieh zwiebel gemessen und als Regelgröße verwendet wird.

Veränderungen der Ziehzwiebeltemperatur, etwa während der Anfahrphase oder in der End phase des Ziehvorganges, werden durch das erfindungsgemäße Verfahren erkannt und kön nen dann durch eine Korrektur der Temperatur der Heizeinrichtung kompensiert werden. Da bei ist zu beachten, daß maßgeblich für das Verformungsverhalten des Glases dessen Tem peratur im Bereich der Ziehzwiebel ist und nicht die Temperatur der Heizeinrichtung. Aus ei ner höheren Konstanz der Ziehzwiebeltemperatur resultiert eine höhere Konstanz des dyna mischen Verformungsverhaltens und somit eine deutliche Verbesserung der Maßhaltigkeit des Bauteils. Dabei kann die Temperatur der Ziehzwiebel sowohl alternativ zur Temperatur der Heizeinrichtung als auch in Verbindung mit dieser Temperatur als Regelgröße verwendet werden.

In einer bevorzugten Verfahrensweise wird zusätzlich die Temperatur der Heizeinrichtung gemessen und in einer Kaskadenregelung die Temperatur der Ziehzwiebel als Hauptregel größe und die Temperatur der Heizeinrichtung als Hilfsregelgröße verwendet. Üblicherweise reagiert die Temperatur der Heizeinrichtung rasch auf Änderungen des entsprechenden Temperaturreglers, während sich die Temperatur der Ziehzwiebel aufgrund von Änderungen der Umgebungstemperatur nur langsam ändert. Die letztgenannte Variante hat hinsichtlich des Regelverhaltens daher den Vorteil, daß sowohl eine Regelstrecke mit einer sehr gerin gen Integrationszeit zur hochkonstanten Regelung der Temperatur der Heizeinrichtung, als auch eine Regelstrecke mit einer sehr großen Integrationszeit zur reproduzierbaren Viskosi tätsbestimmung im Verformungsbereich verwendet werden kann. Vorteilhafterweise wird die Temperatur der Ziehzwiebel mittels Pyrometer gemessen.

Hinsichtlich der Vorrichtung wird die oben angegebene Aufgabe ausgehend von der ein gangs genannten Vorrichtung erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zum Erfassen der geo metrischen Größe des Bauteils eine Meßeinrichtung, der eine Meßstelle im erweichten Be reich des Rohlings zuzuordnen ist, vorgesehen ist.

Die erfindungsgemäße Anordnung der Meßeinrichtung erlaubt eine totzeitfreie Messung der geometrischen Größe des Bauteils. Die Meßeinrichtung erfaßt die geometrische Größe des Bauteils, beispielsweise den Außendurchmesser oder die Wandstärke im er weichten Bereich. Das bedeutet zwar, daß das Bauteil sich noch verformt, so daß der ge messene Wert der geometrischen Größe nicht mit dem endgültigen, tatsächlichen Wert der geometrischen Größe übereinstimmen muß. Mittels des totzeitfrei gemessenen Wertes der geometrischen Größe läßt sich aber, wie oben anhand der Beschreibung des erfindungsge mäßen Verfahrens erläutert, eine Vorhersage über den zu erwartenden Wert der endgülti gen geometrischen Größe des Bauteils machen, der dann als Istwert der Regelgröße für die Prozeßregelung verwendet werden kann oder woraus ein solcher Istwert ableitbar ist.

Die Messung erfolgt berührungslos, so daß die Meßstelle am Bauteil, an der Meßwert ge wonnen wird, von der Meßeinrichtung beabstandet ist. Bei den Meßeinrichtungen kann es sich um optische Geräte handeln, wie sie üblicherweise für Durchmesser-Messungen ver wendet werden oder um Videokameras.

Besonders bewährt hat sich eine Vorrichtung mit zwei voneinander beabstandeten, mit der Regeleinrichtung verbundenen Meßeinrichtungen. Die Meßstellen der jeweiligen Meßeinrich tungen halten hierbei einen Abstand zueinander. Die Meßstelle der weiteren Meßeinrichtung liegt in einem Bereich, in dem das Bauteil sich nicht weiter verformt. Der dort gemessene Wert der geometrischen Größe dient der Kontrolle der Maßhaltigkeit. Es ist auch möglich, wie oben anhand der Verfahrensbeschreibung dargelegt, den gewonnenen Meßwert in der gemeinsamen Regeleinrichtung für die Prozeßregelung zu verarbeiten.

Vorteilhafterweise ist eine der Meßeinrichtungen in der Nähe des Heizelementes angeord net. Dies vereinfacht die Justierung der Meßeinrichtung, insbesondere dann, wenn die Ge fahr besteht, daß der erweichte Bereich des Rohlings, die Ziehzwiebel, ihre Lage im Verlauf des Prozesses verändert. Zweckmäßigerweise befindet sich die Meßeinrichtung außerhalb des Heizelementes, wobei im Heizelement mindestens eine Öffnung vorgesehen ist, durch die hindurch die Messung der geometrischen Größe berührungslos erfolgt. Dadurch läßt sich die Meßeinrichtung besonders dicht an den erweichten Bereich heranführen.

Bevorzugt werden Durchmesser-Meßeinrichtungen, wobei als geometrische Größe der Durchmesser des Bauteils oder, bei rohrförmigen Bauteilen, der Innendurchmesser oder die Wandstärke gemessen werden.

Bewährt hat sich auch eine Vorrichtung, bei der ein Pyrometer zur Messung der Temperatur des Rohlings im erweichten Bereich, also im Bereich der Ziehzwiebel, vorgesehen ist, wobei das Pyrometer mit der Regeleinrichtung verbunden ist. Die Temperatur der Ziehzwiebel wird vorteilhafterweise bei der Prozeßregelung berücksichtigt. Dadurch ermöglicht diese Vorrich tung eine wesentlich konstantere Prozeßführung, insbesondere bei Temperaturschwankun gen wie bei Prozeßanfang oder bei Prozeßende.

Als besonders geeignet hat sich eine Vorrichtung erwiesen, bei der die Regeleinrichtung mit dem Abzug und/oder mit der Vorschubeinrichtung und/oder mit der Heizeinrichtung und/oder - bei hohlzylindrischen Bauteilen - mit einem Regelventil für den Innendruck des Bauteils verbunden ist.

Besonders bewährt hat sich eine Vorrichtung, bei der für die Regeleinrichtung Fuzzy-Logic- Regler eingesetzt werden. Dabei sind vorteilhafterweise alle Regler als Fuzzy-Logic-Regler ausgebildet.

Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden nachfol gend näher erläutert.

In der Zeichnung zeigen in schematischer Darstellung im einzelnen

Fig. 1 eine erfindungsgemäße Vorrichtung zum Ziehen eines Rohres in einem Längsschnitt und

Fig. 2 eine erfindungsgemäße Vorrichtung zum Ziehen einer Faser in einem Längsschnitt.

In der Fig. 1 ist die Bezugsziffer 1 einem hohlzylinderförmigen Quarzglasrohling zugeord net, der an einem Träger 2 gehalten und mittels eines, in der Fig. 1 nicht dargestellten Zu führeinrichtung kontinuierlich einem Ofen 3 zugeführt wird. Innerhalb des Ofens 3 wird der Rohling 1 von einem Ende beginnend bereichsweise erhitzt, so daß er sich in einer Verfor mungszone 4 erweicht und daraus unter Ausbildung einer Ziehzwiebel 5 ein Rohr 6 mittels eines Abzuges 7 abgezogen werden kann.

Zur Ermittlung des Außendurchmessers des Rohres 6 ist ein Durchmesser-Meßgerät 8 vor gesehen. Das Durchmesser-Meßgerät 8 befindet sich in einem gewissen Abstand zur Ver formungszone 4. Der Abstand ist bedingt durch die Abziehstrecke bis zur vollständigen Er starrung des Quarzglases. Abgesehen von geringfügigen Durchmesseränderungen des Rohres 6 durch das vollständige Abkühlen, mißt das Durchmesser-Meßgerät 8 den endgülti gen Außendurchmesser des Rohres 6.

Zur Ermittlung des Rohrdurchmessers innerhalb der Verformungszone 4 ist ein erstes Durchmesser-Meßgerät 9 in unmittelbarer Nähe des Ofens 3 angeordnet. Das erste Durch messer-Meßgerät 9 erfaßt den Rohr-Außendurchmesser im Bereich der Verformungszone 4 berührungslos durch eine im Ofen 3 vorgesehene Öffnung 10. Das erste Durchmesser-Meß gerät 9 ist im viskosen Auslaufbereich der Verformungszone 4, also im unteren Bereich der Ziehzwiebel 5, angeordnet. Mit den dort gemessenen Durchmesserwerten werden totzeit freie Schätzwerte für den endgültigen Rohrdurchmesser prädiziert, also vorhergesagt, der ansonsten mit dem Durchmesser-Meßgerät 8 nur mit einer Meßtotzeit behaftet gemessen werden könnten.

Weiterhin ist zur Ermittlung der Wandstärke ein Wanddicken-Meßgerät 11 vorgesehen, das in Ziehrichtung (die mit dem Richtungspfeil 12 gekennzeichnet ist) gesehen, unterhalb des Durchmesser-Meßgerätes 8 angeordnet ist. Das Wanddicken-Meßgerät 11 arbeitet nach dem Reflexionsverfahren, wobei anhand des Abstandes der Reflexions-Peaks von innerer und äußerer Oberfläche des Rohres 6 dessen Wanddicke ermittelt wird.

Zur Messung der Temperatur des Ofens 3 dient ein erstes Pyrometer 13. Die Temperatur der Ziehzwiebel 5 wird mittels eines zweiten Pyrometers 14 gemessen. Die Temperaturreg lung des Ofens 3 erfolgt mittels eines Temperaturreglers 15, wobei für die Temperaturregelung die vom zweiten Pyrometer 14 gemessene Ziehzwiebel-Temperatur als Hauptregelgröße und die vom ersten Pyrometer gemessene Temperatur als Hilfsregelgröße bei einer Kaskadenregelung berücksichtigt werden.

Der Träger 2 weist eine Bohrung 16 auf, die in das Rohrinnere mündet und durch die über ein Ventil 17 und einen Druckregler 18 Druckluft in das Innere des Rohres 6 geleitet werden kann. Der Innendruck innerhalb des Rohres 6 wird mittels eines Druckmeßgerätes 19 erfaßt.

Die Rohrabzugsgeschwindigkeit wird mittels eines Geschwindigkeitsmeßgerätes 22 erfaßt und über einen Geschwindigkeitsregler 21 eingestellt.

Die den jeweiligen schematisch dargestellten Meßgeräten 8; 9; 13; 14; 19; 22 zugeordneten Meßstellen im Bereich des Rohres 6 bzw. des Ofens 3 sind durch die ihnen ausgehenden Verbindungslinien charakterisiert.

In eine zentrale Prozeßregelungseinrichtung 20 werden folgende Parameter eingespeist: Die vom Geschwindigkeitsmeßgerät erfaßte Rohrabzugsgeschwindigkeit, der vom Durchmes ser-Meßgerät 8 gemessene Rohraußendurchmesser, der vom ersten Durchmesser-Meßge rät 9 gemessene Rohraußendurchmesser, die vom Wandstärken-Meßgerät 11 gemessene Rohr-Wandstärke, die vom ersten Pyrometer 13 gemessene Temperatur des Ofens 3, die vom Pyrometer 14 gemessene Temperatur der Ziehzwiebel 5 sowie der vom Druckmeßge rät 19 ermittelte Rohr-lnnendruck. Die Prozeßregelungseinrichtung 20 steuert das Druckgas ventil 18, den Temperaturregler 15 des Ofens 3 sowie den Regler 21 für den Abzug 7.

Der Prozeßregelungseinrichtung 20 können vorbestimmte Sollwerte, beispielsweise des Rohrinnendurchmessers, des Rohraußendurchmessers, der Wandstärke oder des Massen durchsatzes eingegeben werden, was schematisch durch den Eingabepfeil 23 dargestellt wird.

Nachfolgend wird ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens anhand Fig. 1 näher erläutert.

Bei der Verformung des Rohres 6 im Ofen 3 wird sowohl die Querschnittsfläche verringert, als auch das Wanddicken-Durchmesser-Verhältnis. Die Kräfte zur Verformung in axialer Richtung ergeben sich mittelbar aus der Differenz zwischen der hier fest vorgegebenen Vor schubgeschwindigkeit und der regelbaren Rohrabzugsgeschwindigkeit. Die Kräfte zur Ver formung des Rohres 6 in radialer Richtung ergeben sich aus einem definierten Differenzdruck zwischen dem Rohrinneren und der Umgebung, der auch als Blasdruck be zeichnet wird.

Im ersten Ausführungsbeispiel wird der Quarzglasrohling dem Ofen 3 mit einer konstanten Vorschubgeschwindigkeit zugeführt, wobei die Temperatur des Ofens 3 zunächst auf ca. 2200°C eingestellt wird. Als Regelgröße für die Temperaturregelung des Ofens dient die Temperatur der Ziehzwiebel 5, die mittels des Pyrometers 14 gemessen und auf einen Soll wert um 1800°C eingestellt wird.

Als Regelgrößen der Prozeßregelung wird der Außendurchmesser des Rohres 6 sowie die Querschnittsfläche der Wandung des Rohres 6 verwendet. Als Stellgrößen werden für den Außendurchmesser der Blasdruck und für die Querschnittsfläche die Abzugsgeschwindigkeit verwendet.

Die Regelung auf den Führungswert der Querschnittsfläche wird nachfolgend erläutert:

An der Meßstelle 25 wird mittels des ersten Durchmesser-Meßgerätes 9 ein erster Wert des Rohr-Außendurchmessers gemessen. Die Wandstärke des Rohres 6 wird mittels des Wand dicken-Meßgerätes 22 ermittelt und daraus die Querschnittsfläche der Wandung berechnet. Daraus wird die Soll-Ist-Abweichung der Querschnittsfläche der Rohrwandung festgestellt und in eine erste fiktive Änderung der Rohrabzugsgeschwindigkeit umgesetzt. Anhand eines realitätsnahen Modells des Übertragungsverhältnisses zwischen Rohrabzugsgeschwindig keit und der Querschnittsfläche der Rohrwandung, und der fiktiven Änderung der Rohrab zugsgeschwindigkeit sowie unter Berücksichtigung des Meßwertes der ersten Messung des Außendurchmessers an der ersten Meßstelle 25 wird ein Schätzwert für die Querschnittsflä che prädiziert, der dann als Istwert der Regelgröße zur weiteren Prozeßregelung verwendet wird.

Das hierzu verwendete realitätsnahe Modell läßt sich durch folgende Gleichung charakterisieren:
Modell der Querschnittsfläche:

y(t) + T · dy(t)/dt = k· u(t)

wobei "y" die Querschnittsfläche, "dy/dt" die zeitliche Änderung der Querschnittsfläche, "u" die Abzugsgeschwindigkeit, "t" die Zeit, "k" den Übertragungsfaktor und "T" die Zeitkonstante bezeichnet.

Der Istwert der Regelgröße wird dann nach folgender Gleichung berechnet:

y_regel(t) = y_prädiziert(t) + (y_gemessen(t) - y_prädiziert(t-T_Tot)),

wobei "y_regel" den Istwert der Regelgröße, "y_prädiziert" den mittels des Streckenmodells und der gemessenen Abzugsgeschwindigkeit prädizierten Schätzwert der Querschnittsfläche, "y_gemessen" den aus den gemessenen Werten von Außendurchmesser und Wanddicke berech neten Wert der Querschnittsfläche, "t" die Zeit und "T_Tot" die Meßtotzeit bezeichnet.

Die Regelung auf den Führungswert des Außendurchmessers wird nachfolgend erläutert:
Zur Eliminierung der Meßtotzeit wird der Außendurchmesser des Rohres 6 abgeschätzt. Für diese Prädiktion des Rohr-Außendurchmessers wird zunächst der Durchmesser des Rohres 6 am oberen Meßpunkt 25 im Verformungsbereich 4 gemessen, und - über ein Schieberegi ster um die Meßtotzeit zwischen dem oberen Meßpunkt 25 und dem unteren Meßpunkt 24 verzögert - mit dem vom Durchmesser-Meßgerät 8 am unteren Meßpunkt 24 gemessenen Rohrdurchmesser verglichen.

Mittels eines Korrelationsmodells wird der Korrelationswert zwischen dem am oberen Meß punkt 25 gemessenen Außendurchmesser und dem am unteren Meßpunkt gemessenen Au ßendurchmesser ermittelt, der dann für jeden weiteren vom ersten Durchmesser-Meßgerät 9 gemessenen Außendurchmesser für die Prädiktion des endgültigen Rohr-Außendurchmes sers genutzt werden kann.

Das hierzu verwendete Prädiktionsmodell läßt sich durch folgende Gleichung beschreiben:

a₀(t) = y₂(t) - a₁ · y₁(t-T_Tot),

wobei "y₁" den Meßwert des Außendurchmessers an der ersten Meßstelle, "y₂" den Meßwert des Außendurchmessers an der zweiten Meßstelle, "a₀" den zu ermittelnden, zeitvarianten Korrelationswert, "a₁" einen zeitinvarianten Parameter, "t" die Zeit und "T_TOt" die Meßtotzeit bezeichnet.

Der Istwert der Regelgröße des Außendurchmessers wird dann nach folgender Gleichung berechnet:

y_regel(t) = a₁ · y₁(t) + (y₂(t) - a₁ · y₁(t-T_Tott))

wobei "y_regel" den Istwert der Regelgröße bezeichnet.

Die vorteilhafte Wirkung der Erfindung besteht in einer deutlichen Verbesserung der Maßhal tigkeit sämtlicher Abmessungen des Rohres 6 über den gesamten Rohrstrang, insbesondere auch der Rohr-Querschnittsfläche, sofern zur Regelung der totzeitfrei abgeschätzte Wert der Querschnittsfläche anstelle der vom Wanddicken-Meßgerätes 22 gemessenen tatsächlichen Wandstärke und der daraus berechneten Querschnittsfläche sowie der totzeitfrei abge schätzte Wert des Außendurchmessers verwendet wird.

Die Verwendung dieser Kombination von Stellgrößen und Regelgrößen, nämlich der Rege lung des Rohr-Außendurchmessers über den Blasdruck, kombiniert mit der Regelung der Querschnittsfläche über die Abzugsgeschwindigkeit, hat sich insbesondere bei dünnwandi gen Rohren als sehr vorteilhaft erwiesen.

Eine weitere Verbesserung der Maßhaltigkeit des Rohres 6 wird durch die zusätzliche, vom Pyrometer 14 gelieferte Ziehzwiebel-Temperatur erreicht. Die Wirkung dieser Temperatur messung besteht darin, daß instationäre Veränderungen der Verformungstemperatur, bei spielsweise während der Anfahrphase oder der Endphase des Prozesses durch eine Tem peraturänderung in der Verformungszone 4 erkannt und über eine Korrektur der Ofentempe ratur kompensiert werden können. Daraus resultiert eine höhere Konstanz der Verfor mungstemperatur und somit eine höhere Konstanz des dynamischen Verformungsverhal tens und eine deutliche Verbesserung der Maßhaltigkeit.

In einem zweiten Ausführungsbeispiel wird der Quarzglasrohling dem Ofen 3 mit einer kon stanten Vorschubgeschwindigkeit zugeführt, wobei die Temperatur des Ofens 3 zunächst auf 2000°C eingestellt wird. Als Regelgröße für die Temperaturregelung des Ofens dient die Temperatur der Ziehzwiebel 5, die mittels des Pyrometers 14 gemessen und auf einem Soll wert um 1800°C gehalten wird.

Als Regelgrößen der Prozeßregelung wird der Außendurchmesser des Rohres 6 sowie das Wanddicke-Durchmesser-Verhältnis des Rohres 6 verwendet. Als Stellgrößen werden für den Außendurchmesser die Abzugsgeschwindigkeit und für das Wanddicke-Durchmesser- Verhältnis der Blasdruck verwendet.

Die Regelung auf den Führungswert des Wanddicke-Durchmesser-Verhältnisses wird nach folgend näher erläutert:

An der Meßstelle 25 wird mittels des ersten Durchmesser-Meßgerätes 9 ein erster Wert des Rohr-Außendurchmessers gegessen. Das Ausziehverhältnis wird mittels der vom Wanddic ken-Meßgerät 22 und vom Durchmesser-Meßgerätes 8 ermittelten Meßwerte berechnet. Dar aus wird die Soll-Ist-Abweichung des Ausziehverhältnisses festgestellt und in eine erste fikti ve Änderung des Blasdruckes umgesetzt. Anhand eines realitätsnahen Modells des Übertra gungsverhältnisses zwischen Ausziehverhältnis und dem Blasdruck, sowie der fiktiven Ände rung des Blasdruckes, wird unter Berücksichtigung des Meßwertes der ersten Messung des Außendurchmessers an der ersten Meßstelle 25, ein Schätzwert für das Ausziehverhältnis prädiziert, der dann als Istwert der Regelgröße zur weiteren Prozeßregelung verwendet wird.

Modell des Wanddicke-Durchmesser-Verhältnisses:

y(t) + 2T · dy(t)/dt + T² · d²y(t)/dt² = k · u(t)

wobei "y" das Wanddicke-Durchmesser-Verhältnis, "dy/dt" die zeitliche Änderung des Wand dicke-Durchmesser-Verhältnisses, "d²y/dt²" die zweite Ableitung des Wanddicke-Durchmesser- Verhältnisses nach der Zeit, "u" den Blasdruck, "t" die Zeit, "k" den Übertragungsfaktor und "T" die Zeitkonstante bezeichnet.

Die Art und Weise der Regelung auf den Führungswert des Außendurchmessers erfolgt ana log zu dem anhand des ersten Ausführungsbeispieles bereits erläuterten Verfahren mit dem Unterschied, daß anstelle des Blasdruckes die Abzugsgeschwindigkeit als Stellgröße An wendung findet.

Die Verwendung dieser Kombination von Stellgrößen und Regelgrößen, nämlich der Rege lung des Außendurchmessers durch die Abzugsgeschwindigkeit und der Regelung des Wanddicke-Außendurchmesser-Verhältnisses durch den Blasdruck hat sich insbesondere bei dickwandigen Rohren als besonders vorteilhaft erwiesen.

In einem dritten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens wurden als Regel größe sowohl die Querschnittsfläche des Rohres 6 als auch das Wandstärke-/Außendurchmesser-Verhältnis und als Stellgröße die Ziehgeschwindigkeit so wie der Blasdruck verwendet. Dabei beeinflußt die Ziehgeschwindigkeit in erster Linie die Querschnittsfläche der Rohr-Wandung, jedoch nicht das Ausziehverhältnis, wogegen umge kehrt der Blasdruck das Ausziehverhältnis beeinflußt, jedoch nicht die Querschnittsfläche der Rohrwandung. Durch Kombination der beiden vorgenannten Regelmechanismen in einer Gesamtregelung, lassen sich daher sowohl die Querschnittsfläche der Rohr-Wandung, als auch das Ausziehverhältnis nahezu unabhängig voneinander regeln. Dabei wird eine dyna mische Entkopplung der beiden Regelkreise vorgesehen.

Die in Fig. 2 dargestellte Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung dient zum Ziehen einer optischen Faser 26 aus einer vollzylindrischen Vorform 27. Soweit in dieser Figur die gleichen Bezugsziffern wie in Fig. 1 verwendet sind, betreffen diese gleiche oder äquivalente Bauteile, wie sie anhand Fig. 1 erläutert sind.

Zur Ermittlung des Durchmessers der Faser 26 ist eine Videokamera 8 in einem Bereich au ßerhalb der Verformungszone 4 vorgesehen. Zur Ermittlung des Faserdurchmessers inner halb der Verformungszone 4 ist ein Durchmesser-Meßgerät 9 in unmittelbarer Nähe des Ofens 3 angeordnet. Das Durchmesser-Meßgerät 9 erfaßt den Faserdurchmesser im Be reich der Verformungszone 4 berührungslos durch eine im Ofen 3 vorgesehene Öffnung 10.

Zur Messung der Temperatur des Ofens 3 dient ein erstes Pyrometer 13. Die Temperatur der Ziehzwiebel 5 wird mittels eines zweiten Pyrometers 14 gemessen. Die Temperaturreg lung des Ofens 3 erfolgt mittels eines Temperaturreglers 15, der in einer Kaskadenregelung die Temperatur der Ziehzwiebel 5 als Hauptregelgröße und die Temperatur des Ofens 3 als Hilfsregelgröße berücksichtigt.

Die Faserabzugsgeschwindigkeit wird mittels eines Geschwindigkeitsmeßgerätes 22 erfaßt und über einen Geschwindigkeitsregler 21 eingestellt.

Die den jeweiligen schematisch dargestellten Meßgeräten 8; 9; 13; 14; 15; 22 zugeordneten Meßstellen im Bereich der Faser 26 bzw. des Ofens 3 sind durch die Berührungspunkte der von ihnen ausgehenden Verbindungslinien und die Oberfläche des zu messenden Objektes 3; 26; 27 charakterisiert.

In die zentrale Prozeßregelungseinrichtung 20 werden folgende Parameter eingespeist: Die vom Geschwindigkeitsmeßgerät 22 erfaßte Faserziehgeschwindigkeit, der von der Videokamera 8 gemessene Faserdurchmesser, der vom zweiten Durchmesser-Meßgerät 9 gemessene Faserdurchmesser, die vom ersten Pyrometer 13 gemessene Temperatur des Ofens 3, sowie die vom zweiten Pyrometer 14 gemessene Temperatur der Ziehzwiebel 5. Die Prozeßregelungseinrichtung 20 steuert den Temperaturregler 15 des Ofens 3 sowie den Regler 21 für den Abzug 7.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung erlaubt eine totzeitfreie Vorhersage des tatsächlichen Faserdurchmessers, wodurch eine deutliche Verbesserung der Maßhaltigkeit des Faser durchmessers ermöglicht wird. Das erfindungsgemäße Verfahren zum Ziehen der Faser 26 wird nachfolgend an einem Ausführungsbeispiel erläutert:

Als Regelgröße der Prozeßregelung wird der Durchmesser der Faser 26 verwendet. Der Sollwert des Faserdurchmessers beträgt 127 µm. Als Stellgröße dient die Faserziehge schwindigkeit. Die Regelung auf den Führungswert des Faserdurchmessers wird nachfol gend näher erläutert:

An der Meßstelle 25 wird mittels des ersten Durchmesser-Meßgerätes 9 ein erster Wert des Faserdurchmessers gemessen. Dieser Meßwert dient zur Prädiktion des zu erwartenden Fa serdurchmessers. Für die Prädiktion wird dieser Meßwert - über ein Schieberegister um die Meßtotzeit zwischen dem oberen Meßpunkt 25 und dem unteren Meßpunkt 24 verzögert - mit dem vom Durchmesser-Meßgerät 8 am unteren Meßpunkt 24 gemessenen Faserdurch messer verglichen. Als Differenz oder als Quotient der Meßwerte wird der Korrelationswert zwischen dem am oberen Meßpunkt 25 gemessenen Faserdurchmesser und dem am unte ren Meßpunkt 24 gemessenen Faserdurchmesser ermittelt, der dann für jeden weiteren vom ersten Durchmesser-Meßgerät 9 gemessene Faserdurchmesser für die Prädiktion des end gültigen Faserdurchmessers genutzt werden kann. Weiterhin wird der Prädiktion des Schätz wertes für den Faserdurchmesser ein Streckenmodell zugrunde gelegt, das dem in anhand Fig. 1 für den Rohraußendurchmesser erläuterten entspricht.

Für die Ermittlung des Korrelationswertes, der in regelmäßigen Zeitabständen von 0,01 Se kunden aktualisiert wird, werden zusätzlich die aktuellen Werte der Faserziehgeschwindig keit berücksichtigt.

Das erfindungsgemäße Verfahren erlaubt eine totzeitfreie Vorhersage des zu erwartenden Faserdurchmessers. Die vorteilhafte Wirkung der Erfindung besteht in einer deutlichen Ver besserung der Maßhaltigkeit der Faser 26, sofern zur Regelung der totzeitfrei abgeschätzte Wert des Faserdurchmessers anstelle des vom Durchmesser-Meßgerät 8 gemessenen tat sächlichen Faserdurchmessers verwendet wird.

Eine weitere Verbesserung der Maßhaltigkeit des Faserdurchmessers wird durch die zusätz liche vom Pyrometer 14 gelieferte Ziehzwiebel-Temperatur erreicht. Die Wirkung dieser Temperaturmessung besteht darin, daß instationäre Veränderungen der Verformungstempe ratur, beispielsweise während der Anfahrphase oder der Endphase des Prozesses, durch ei ne Temperaturänderung in der Verformungszone 4 erkannt und über eine Korrektur der Ofentemperatur kompensiert werden können. Daraus resultiert eine höhere Konstanz der Verformungstemperatur und somit eine höhere Konstanz des dynamischen Verformungsver haltens und eine deutliche Verbesserung der Maßhaltigkeit.

Sämtliche Regler der Regeleinrichtung 20 sind als Fuzzy-Logic-Regler ausgestaltet.

Ein weiteres Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens, das die Temperatur regelung betrifft, wird nachfolgend anhand Fig. 1 näher erläutert.

Das Verfahren wird zur Herstellung eines Rohres 6 angewandt. Die zum Ziehen des Rohres eingestellten Verfahrensparameter sind die gleichen, wie sie oben zur Erläuterung der ersten Verfahrensvariante zu Fig. 1 bereits genannt sind. Zur Verbesserung der Temperaturrege lung und des dynamischen Verformungsverhaltens und damit der Maßhaltigkeit des Rohres wird in einer Kaskadenregelung die Temperatur der Ziehzwiebel 5 als Hauptregelgröße und die Temperatur des Ofens 3 als Hilfsregelgröße für die Regelung verwendet.

Hierzu wird der Regeleinrichtung 20 eine Soll-Temperatur für die Ziehzwiebel 5 von ca. 1850°C vorgegeben. Die Temperatur der Ziehzwiebel 5 wird mittels eines Pyrometers 14 ge messen, die Soll-Ist-Abweichung festgestellt und der Temperaturregler 15 für den Ofen 3 so angesteuert, daß die Ziehzwiebel-Temperatur konstant gehalten wird.

Veränderungen der Ziehzwiebeltemperatur, etwa während der Anfahrphase oder in der End phase des Ziehvorganges, werden durch das erfindungsgemäße Verfahren erkannt und kön nen dann durch eine Korrektur der Temperatur der Heizeinrichtung kompensiert werden.

Bei den vorgenannten Ausführungsbeispielen werden als Regler, außer für die Temperatur, Fuzzy-Logic-Regler eingesetzt. Dadurch kann heuristisches Expertenwissen bei der Rege lung berücksichtigt werden.

Claims

1. Verfahren zum Herstellen eines langgestreckten Bauteils aus Glas durch Ziehen aus ei nem Rohling, bei welchem der Rohling einer Heizzone zugeführt, dort bereichsweise er weicht, und aus dem erweichten Bereich unter Ausbildung einer Ziehzwiebel das Bauteil kontinuierlich und geregelt abgezogen wird, wobei totzeitfreie Schätzwerte mindestens ei ner Regelgröße prädiziert werden, weiterhin mindestens eine mit der Regelgröße korre lierbare geometrische Größe des Bauteils fortlaufend gemessen und die so ermittelten Meßwerte zum Abgleich der prädizierten Schätzwerte verwendet werden, und anhand der so abgeglichenen prädizierten Schätzwerte die Soll-Ist-Abweichung der Regelgröße be stimmt und in eine Änderung einer Stellgröße umgesetzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß für die Prädiktion des Schätzwertes eine Messung der geometrischen Größe an einer ersten Meßstelle (25) im Bereich der Ziehzwiebel (5) herangezogen wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Prädiktion des Schätzwer tes folgende Verfahrensschritte umfaßt:

a) eine erste Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle,
b) eine zweite Messung der geometrischen Größe an einer zweiten Meßstelle (24), die der ersten Meßstelle (25), in Ziehrichtung (12) gesehen, um einen festen Meßstellen-Abstand nachgeordnet ist, und zwar nach Ablauf einer Zeitspanne, die sich aus dem Verhältnis des Meßstellen-Abstandes und der Ziehgeschwindigkeit ergibt,
c) Ermitteln eines Korrelationswertes aus der ersten und aus der zweiten Messung,
d) erneute Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle (25) und
e) Prädiktion des Schätzwertes anhand dem gemäß d) gemessenen Meßwert und aus dem Korrelationswert.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Ermitteln des Korrelati onswertes nach Verfahrensschritt c) zusätzlich anhand gemessener oder eingestellter Werte der Stellgröße erfolgt.

4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Korrelationswert in regelmäßigen Zeitabständen, vorzugsweise im Bereich von 0,5 bis 5 Sekunden, aktualisiert wird.

5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß als Regelgröße der Außendurchmesser des Bauteils (6; 26), und1oder bei einem rohrförmi gen Bauteil (6) der Innendurchmesser und1oder die Wandstärke verwendet wird.

6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zum Herstellen eines rohrför migen Bauteils mindestens eine erste und eine zweite Regelgröße vorgesehen sind und daß die Prädiktion des Schätzwertes der zweiten Regelgröße anhand gemessener oder eingestellter Werte mindestens einer Stellgröße der Regelung und unter Anwendung ei nes Streckenmodells erfolgt und folgende Verfahrensschritte umfaßt:

a) eine erste Messung der geometrischen Größe zur Ermittlung eines ersten Wertes der zweiten Regelgröße,
b) Ermittlung der Soll-Ist-Abweichung der nach a) ermittelten Regelgröße,
c) Umsetzen in eine fiktive Änderung des Stellwertes der Stellgröße,
d) Bereitstellen eines realitätsnahen Streckenmodells des Übertragungsverhältnisses zwischen Stellgröße und zweiter Regelgröße, und
e) Prädiktion des Schätzwertes anhand der fikiven Änderung des Stellwertes und dem Streckenmodell gemäß d) unter Verwendung des Meßwertes der ersten Messung der geometrischen Größe an der ersten Meßstelle (25).

7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß als zweite Regelgröße die Querschnittsfläche des Bauteils (6) und als Stellgröße die Ziehgeschwindigkeit verwendet wird.

8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß als zweite Regelgröße das Wandstärke-/Außendurchmesser-Verhältnis oder das Wandstärke-/Innendurchmesser- Verhältnis, und als Stellgröße ein innerhalb des rohrförmigen Bauteils (6) angelegter, re gelbarer Blasdruck verwendet wird.

9. Verfahren nach Anspruch 6 und einem der Ansprüche 1 bis 5 oder 7 bis 8, dadurch ge kennzeichnet, daß zum Herstellen eines rohrförmigen Bauteils (6) als erste Regelgröße der Außendurchmesser und als Stellgröße hierfür ein innerhalb des rohrförmigen Bauteils (6) aufrecht erhaltener Blasdruck, und als zweite Regelgröße die Querschnittsfläche der Wandung des Bauteils (6) und als Stellgröße hierfür die Ziehgeschwindigkeit verwendet werden.

10. Verfahren nach Anspruch 6 und einem der Ansprüche 1 bis 5 oder 7 bis 8, dadurch ge kennzeichnet, daß zum Herstellen eines rohrförmigen Bauteils (6) als erste Regelgröße der Außendurchmesser und als Stellgröße hierfür die Ziehgeschwindigkeit, und als zweite Regelgröße das Verhältnis von Wandstärke zu Außendurchmesser des Bauteils (6) und als Stellgröße hierfür ein innerhalb des rohrförmigen Bauteiles (6) aufrecht erhaltener Blasdruck verwendet werden.

11. Verfahren nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß zur Regelung der beiden unterschiedlichen Regelgrößen eine Entkopplung der jeweiligen Regelkreise vor gesehen wird.

12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß für die Regelung Fuzzy-Logic-Regler eingesetzt werden.

13. Verfahren zum Herstellen eines langgestreckten Bauteils aus Glas durch Ziehen aus ei nem Rohling, bei welchem der Rohling einer Heizeinrichtung zugeführt, dort bereichsweise erweicht, und aus dem erweichten Bereich unter Ausbildung einer Zieh zwiebel das Bauteil kontinuierlich und geregelt abgezogen wird, wobei mindestens eine Regelgröße der Prozeßregelung fortlaufend gemessen, aus den so ermittelten Meßwer ten die Soll-Ist-Abweichung der Regelgröße bestimmt und in eine Änderung einer Stell größe umgesetzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der Ziehzwiebel (5) gemessen und als Regelgröße verwendet wird.

14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der Heizein richtung gemessen wird, und daß in einer Kaskadenregelung die Temperatur der Zieh zwiebel als Hauptregelgröße und die Temperatur der Heizeinrichtung als Hilfsregelgröße verwendet wird.

15. Vorrichtung für die Herstellung eines langgestreckten Bauteils aus Glas durch Ziehen aus einem Rohling, mit einer Vorschubeinrichtung zum Zuführen des Rohlings zu einer Heiz einrichtung, mit einem Abzug zum Abziehen des Bauteils aus einem in der Heizeinrich tung erweichten Bereich des Rohlings, mit einer Meßeinrichtung zum Erfassen einer geo metrischen Größe des aus dem Rohling abgezogenen Bauteils, die mit einer Regelein richtung verbunden ist, in der die Soll-Ist-Abweichung von einer Regelgröße ermittelt und in Abhängigkeit davon eine Stellgröße eingestellt wird, dadurch gekennzeichnet, daß zum Erfassen der geometrischen Größe des Bauteils (6; 26) eine Meßeinrichtung (9), der eine Meßstelle (25) im erweichten Bereich (4) des Rohlings (1; 27) zuzuordnen ist, vorgesehen ist.

16. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß zum Erfassen der geome trischen Größe des Bauteils (6; 26) mindestens zwei mit der Regeleinrichtung (20) ver bundene Meßeinrichtungen (8; 9; 22) vorgesehen sind.

17. Vorrichtung nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, daß eine Meßeinrich tung (9) im Bereich des Heizelementes (3) angeordnet ist.

18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung (9) au ßerhalb des Heizelementes (3) angeordnet ist und im Heizelement (3) mindestens eine Öffnung (10) vorgesehen ist, durch die hindurch die Messung der geometrischen Größe berührungslos erfolgt.

19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß ein mit der Regeleinrichtung (20) yerbundenes Pyrometer (14) zur Messung der Temperatur des Rohlings (1; 27) im erweichten Bereich (4) vorgesehen ist.

20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Re geleinrichtung (20) Fuzzy-Logic-Regler umfaßt.

21. Vorrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß sämtliche Regler als Fuz zy-Logic-Regler ausgebildet sind.