DE19515534A1 - Steuervorrichtung für automatisches Getriebe und ein Steuerverfahren hierfür - Google Patents
Steuervorrichtung für automatisches Getriebe und ein Steuerverfahren hierfürInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe und ein Steuerverfahren für das automatische Getriebe und
insbesondere eine Steuervorrichtung für das automatische Getriebe und
dessen Steuerverfahren, wobei das Schalten ohne Schaltroutineverzeichnis
durch Berechnen eines Schaltpunktes durchführbar ist.
In der Vergangenheit wurde ein Getriebeschalt-Routineverzeichnis in der
Steuervorrichtung für das automatische Getriebe in der Entwicklungsstufe
eines Fahrzeuges bestimmt, wobei dessen Kraftstoffverbrauch-, Beschleuni
gungscharakteristik und dergleichen in Betracht gezogen wurden, und das
Schaltroutineverzeichnis wird in einem Speicherelement gespeichert, das
in dem Fahrzeug angeordnet ist. Bei diesem Verfahren ist es möglich, in
Realzeit mit einem Computer mit geringer Rechnergeschwindigkeit zu
steuern, da für die Steuerung erforderliche Daten aus dem Schaltroutine
verzeichnis gelesen werden können. Jedoch besteht in jüngerer Zeit eine
wachsende Notwendigkeit für komfortableres Fahren und eine aufwendige
re Getriebesteuervorrichtung, die zu einem komplexen Muster bzw. Form
der Gangschaltroutine führt.
Beispielsweise werden bei einem Vorschlag nach der japanischen Offenle
gungsschrift 54-5167 (1979) lediglich Knickpunkte in einer Schaltkurve,
bestimmt durch Last und Motorgeschwindigkeit, gespeichert, und Knick
punkte werden gelesen, wenn sie erforderlich sind, um eine Getriebe
schaltroutine durch Interpolieren der Knickpunkte zu berechnen. Bei
einem Verfahren nach der japanischen Offenlegungsschrift 55-500122
(1980) kann eine Getriebeschaltroutine entsprechend dem Motordrehmoment
geändert werden. Nach der japanischen Offenlegungsschrift 1-238748
(1989) wird beschrieben, wie ein Fahrer; der ein Fahrzeug führen will,
gemäß Daten wie beispielsweise Betriebswert von Gaspedal, Betriebswert
von Bremspedal, Betriebsgröße von Lenkrad, Fahrzeuggeschwindigkeit und
dergleichen und Straßenzustand beurteilt wird, und danach wird ein für
den Fahrer passendes Schaltschema ausgewählt. Nach der japanischen
Offenlegungsschrift 62-246655 (1987) werden verschiedene Arten von
Getriebeschaltroutinen durch Berechnen in Abhängigkeit von der Fahr
bedingung aufgestellt. Bei den Verfahren wird der Schaltroutineplan
vorher in seinem Speicherelement gespeichert, wenn das Fahrzeug ent
wickelt wird. Da das Getriebeschaltroutineverzeichnis von verschiedenen
Parametern wie beispielsweise nicht lediglich Kraftstoffverbrauchcharak
teristik, Beschleunigungscharakteristik, sondern auch vom Unterschied der
einzelnen Fahrergewohnheiten, Unterschied der Antriebszustände, Unter
schied der Beschleunigungseigenschaften der entsprechenden Fahrzeuge,
Unterschied im Motorbremsverhalten abhängig ist, kostet es sehr viel
Zeit, das Schaltroutineverzeichnis zu entwickeln.
Das mit der Erfindung zu lösende Problem besteht darin, es unnötig zu
machen, eine lange Zeit zum Entwickeln eines Getriebeschaltplans zu
beanspruchen, indem eine Steuervorrichtung für ein automatisches Getrie
be und ein Steuerverfahren für ein automatisches Getriebe geschaffen
werden, welche in Realzeit unter Berücksichtigung verschiedener Parame
ter nicht nur Kraftstoffverbrauchscharakteristik, Beschleunigungscharak
teristik ohne Verwendung eines Schaltroutineverzeichnisses steuern.
Um dieses Problem zu lösen, wird erfindungsgemäß wenigstens eine
Anzeigeeinrichtung zum Anzeigen von Antriebszuständen eines Fahrzeuges
wie beispielsweise Motorlast, Drosselklappenöffnung, Fahrzeuggeschwindig
keit, Getriebeposition oder Zahnradverhältnis (Übersetzungsverhältnis) und
dergleichen geschaffen, wobei eine Speichereinrichtung zum Speichern von
Charakteristiken des Fahrzeuges wie beispielsweise Motorantriebscharakte
ristik, Drehmomentwandlercharakteristik, Kraftstoffverbrauchsrate-Charak
teristik und dergleichen, Antriebsachsendrehmomente vor und nach dem
Schalten geschaffen wird, wobei ein mittlerer Wert für Kraftstoffver
brauchsrate und Getriebeschaltung eines Getriebes in Realzeit berechnet
wird, um eine Getriebesteuerung durchzuführen, wobei die Signale aus
der Anzeigeeinrichtung und die Signale aus der Speichereinrichtung
verwendet werden.
Mit dem erfindungsgemäßen Vorschlag kann ein automatisches Getriebe
in Realzeit durch Berechnen eines Getriebeschaltpunktes in einer kurzen
Zeit durch Bewerten der Antriebsachsen-Drehmomente vor und nach
dem Schaltvorgang und der Kraftstoffverbrauchsrate entsprechend dem in
der Speichereinrichtung gespeicherten Charakteristiken des Fahrzeuges
gesteuert werden. Demzufolge kann die Kapazität des Speicherelementes,
welches das komplexe Getriebeschaltroutineverzeichnis gespeichert hat, auf
ein Minimum herabgesetzt werden; die Herstellungskosten können redu
ziert werden, weil kein Speicherelement hoher Kapazität erforderlich ist;
eine bislang zum Errichten des Schaltroutineprogrammes verwendete
lange Entwicklungszeit wird eliminiert, und es ist möglich, ein Fahrzeug
mit Getriebeschaltpunkten anzutreiben, die dem Antriebsstatus oder
Laufstatus des Fahrzeuges und der Anforderung des Fahrers entsprechen.
In der Zeichnung zeigen
Fig. 1 eine Ausführungsform gemäß Erfindung, wobei die Struktur
eines Kraftübertragungssystems gezeigt ist.
Fig. 2 ein Diagramm mit der Struktur peripherer Vorrichtungen um
einen CPU 21 innerhalb des ATCU 11 nach Fig. 1.
Fig. 3 eine erste Ausführungsform als Blockdiagramm, in welchem ein
Teil der Hochschaltsteuerung gezeigt ist, berechnet von ATCU
11 in Fig. 1.
Fig. 4 eine Darstellung der Beziehung zwischen Antriebsachsendrehmo
ment und Fahrzeuggeschwindigkeit mit Drosselklappenöffnung als
ein Parameter.
Fig. 5 ein Blockdiagramm mit Einzelheiten der Steuerung nach Fig. 3.
Fig. 6 eine zweite Ausführungsform als Blockdiagramm, wobei ein Teil
einer Hochschaltsteuerung gezeigt ist, berechnet von ATCU 11
in Fig. 1.
Fig. 7 eine Darstellung, in welcher die Beziehung zwischen Kraftstoff
verbrauchsrate und Fahrzeuggeschwindigkeit gezeigt ist.
Fig. 8 ein Blockdiagramm mit Einzelheiten der Steuerung, die in Fig.
6 gezeigt ist.
Fig. 9 eine dritte Ausführungsform als Blockdiagramm, wobei eine
Hochschaltsteuerung gezeigt ist, wo festgelegt wird, worauf die
Priorität gerichtet wird, Kraftstoffverbrauchsrate oder Antriebs
achsendrehmoment, um den Getriebeschaltpunkt zu bestimmen.
Fig. 10 eine vierte Ausführungsform als Blockdiagramm, wobei eine
Hochschaltsteuerung gezeigt ist, bei welcher eine Entscheidung
getroffen wird, bei welcher Zeit-Differentiation der Drosselklap
penöffnung zusätzlich zur Steuerung angewandt wird, die in der
dritten Ausführungsform gezeigt ist.
Fig. 11 eine fünfte Ausführungsform als Blockdiagramm, wobei eine
Hochschaltsteuerung gezeigt ist, bei welcher eine Drehmoment
wandler-Charakteristik eingesetzt wird.
Fig. 12 eine sechste Ausführungsform als Blockdiagramm, wobei ein Teil
einer Herunterschaltsteuerung gezeigt ist, errechnet von dem
ATCU 11 in Fig. 1.
Fig. 13 eine grafische Darstellung mit einer Kurve zum Begrenzen von
Turbinendrehmoment gegen Turbinenrotationsgeschwindigkeit bei
konstanter Drosselklappenöffnung.
Fig. 14 ein Blockdiagramm, in welchem Einzelheiten der in Fig. 12
gezeigten Steuerung gezeigt sind.
Fig. 15 eine siebte Ausführungsform als Blockdiagramm, in welcher eine
Herunterschaltsteuerung gezeigt ist, wobei unter Verwendung von
Zeitdifferentiation von Drosselklappenöffnung zusätzlich zur
Steuerung eine Beurteilung erfolgt, die in der sechsten Aus
führungsform gezeigt ist.
Fig. 16 eine achte Ausführungsform als Blockdiagramm, wobei eine
Herunterschaltsteuerung gezeigt ist, bei welcher eine Drehmom
entwandlercharakteristik eingesetzt wird.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der beigefügten Zeichnung näher
erläutert.
Zunächst erfolgt die Beschreibung eines Steuerverfahrens beim Herauf
schalten, wobei das Übersetzungsverhältnis von einem Zustand geringerer
Geschwindigkeit auf einen Zustand höhere Geschwindigkeit geändert ist,
wobei auf eine erste bis eine fünfte Ausführungsform Bezug genommen
wird.
In Fig. 1 ist die Konstruktion eines Antriebszugsystemes für ein Fahrzeug
gezeigt. Die Antriebskraft von einem Motor 4 wird zu einem Getriebe
zug 7 mit durch einen Drehmomentwandler 6 verstärktem Moment in ein
automatisches Getriebe 5 gegeben und dann auf Antriebsräder 10 über
tragen, und zwar über ein Differential 9, daß auch als abschließendes
Reduktionsgetriebe bzw. Untersetzungsgetriebe dient. Das Bezugszeichen
11 zeigt einen ATCU (automatic transmission control unit) der eine
elektronische Steuerungseinheit zum Steuern des automatischen Getriebes
ist und einen Mikrorechner enthält. Der ATCU 11 empfängt die Signale
von einem ATF (automatic transmission oil) -Öltemperatursensor 1,
einem ATF-Öldrucksensor 2, einem Fahrzeuggeschwindigkeitssensor 12,
einem Turbinendrehgeschwindigkeitssensor 13 und ein Motordrehsignal
von einem ECU (engine control unit) 14, wie es nachfolgend beschrieben
wird, und ein Drosselklappenöffnungssignal und dergleichen und führt
unter Verwendung dieser Eingangswerte eine Berechnung durch, um ein
Ventilantriebssignal zu den Öldrucksteuer-Magnetventilen 16a, 16b zu
geben, die in einem AT-Ölkreislauf 15 angeordnet sind. Der ECU 14 ist
eine elektronischer Steuerkreis zum Steuern des Motors 4 und enthält
einen Mikrocomputer. Der ECU 14 empfängt die Information von einem
Luftstromsensor 17 zum Anzeigen der Saugluft-Strömungsrate und einem
Drosselklappensensor 19 in einer Drosselklappensteuerung 18 und führt
unter Verwendung dieser Eingabewerte eine Berechnung durch, um die
Kraftstoffströmungsrate zum Motor 4 und die Zündzeitabstimmung zu
steuern, und zwar unter Verwendung des berechneten Ergebnisses. Ob
wohl diese Ausführungsform ein Verfahren zeigt, bei welchem eine
Turbinendrehgeschwindigkeit durch Berechnen ohne Verwendung eines
Signales aus einem Trubinendrehgeschwindigkeit-Sensor 13 erhalten wird,
kann jedes Verfahren angewandt werden.
In Fig. 2 ist die Struktur von peripheren Vorrichtungen um den Mikro
computer in dem ATCU gezeigt. Die Signale von den verschiedenen
Sensoren werden in Digitalsignale mit einem Eingangsprozessor 20 ge
wandelt und einer CPU (central processing unit) 21 des Mikrocomputers
übermittelt. Die CPU 21 führt Berechnungen und Zustandsentscheidungen
auf der Basis eines Rechnerprogramms durch, das in einem ROM (read
only memory) 22 gespeichert ist unter Verwendung der Eingangssignale
und Steuerkonstanten 28, die in dem ROM 22 gespeichert sind, unter
Verwendung eines RAM (random access memory) 27, um das Ergebnis
einem Ausgangsprozessor 23 zu übermitteln. Das berechnete Ergebnis
wird mit dem Ausgangsprozessor 23 in eine Spannung umgewandelt, um
die Ölsteuer-Magnetventile 16 in Fig. 1 zu betreiben. Der ROM 22
speichert ein Motorausgangskraft-Charakteristikverzeichnis in einem Block
24, ein Kraftstoffverbrauchsrate-Charakteristikverzeichnis in einem Block
25, ein Drehmomentwandler-Charakteristikverzeichnis in einem Block 26
zusätzlich zu den Steuerkonstanten 28, die von der CPU 21 zu verwen
den sind. Da die Datenmenge dieser Verzeichnisse nicht so groß ist,
besteht keine Notwendigkeit, die Kapazität des ROM 22 so wesentlich zu
erhöhen.
In Fig. 3 bis 5 ist die erste Ausführungsform gemäß Erfindung gezeigt.
Fig. 3 ist ein Blockdiagramm, das einen Teil einer Steuerung zeigt,
berechnet von dem ATCU 11, der oben beschrieben ist. Ein Antriebs
achsendrehmoment T₀(n) wird nun im Block 29 bestimmt, wobei ein
später zu beschreibendes Verfahren angewandt wird. Im Block 30 wird
eine Berechnung durchgeführt, um ein Schlupfverhältnis e(n+1) des
Drehmomentwandlers zu erhalten, wenn angenommen ist, daß die Getrie
beposition unter der Bedingung einer konstanten Drosselklappenöffnung
TVO vor und nach dem Schalten geschaltet wird. Im Block 31 wird ein
Antriebsachsen-Drehmoment T₀(n+1) nach dem Schalten berechnet. Dann
wird im Block 32 eine Entscheidung hinsichtlich des Schaltens durch
geführt unter Vergleich des Unterschiedes zwischen den Drehmomenten
vor und nach dem Getriebeschalten. Obwohl der Zustand, daß die
Drosselklappenöffnung TVO vor und nach dem Schalten konstant ist,
hier verwendet wird, ist es möglich, ein Signal zu verwenden, welches
typisch den Betriebsstatus des Motors wie beispielsweise Größe des
Herabtretens eines Gaspedals, die Saugluftströmungsrate zu dem Motor;
die Impulsbreite des Kraftstoffinjektors, die Drehgeschwindigkeit des
Motors, das Drehmoment des Motors anzeigt.
Dieser Betrieb wird nachfolgend erläutert, wobei auf Fig. 4 Bezug ge
nommen wird. Fig. 4 ist eine grafische Darstellung, in welcher die
Beziehung zwischen dem Antriebsachsendrehmoment T₀ und der Fahr
zeuggeschwindigkeit Vso eines Fahrzeuges mit Drosselklappenöffnung
TVO als ein Parameter gezeigt ist. Die Ordinate ist das Antriebsachsen
drehmoment T₀ und die Abszisse ist die Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp.
Die Darstellung zeigt zwei Kurven für das Antriebsachsendrehmoment T₀
während Laufens mit einer konstanten Drosselklappenöffnung TVO,
wobei eine für eine Getriebeposition (n; Index) und die andere eine
Getriebeposition (n+1; Index) in einer Position oberhalb der ersteren ist.
Da sich die Kurven T₀(n) und T₀(n+1) miteinander bei einer Fahrzeug
geschwindigkeit schneiden, ist es theoretisch möglich, ein glattes Getriebe
schalten ohne Auftreten von Drehmomentschwankung durch Schalten des
Getriebes an diesem Punkt durchzuführen. Jedoch ist es tatsächlich
unmöglich, ein sauberes glattes Schalten durchzuführen, da die Motor
drehgeschwindigkeit am Schnittpunkt oft ihre gestattete Geschwindigkeit
wegen große Änderung des Zahnradverhältnisses (Übersetzung) über
schreitet. Demzufolge ist es praktisch, das die Getriebeposition geschaltet
wird, wenn sich der Antriebsachsen-Drehmomentunterschied ΔT₀
(=f(TVO,g)) nähert, eine Funktion von Drosselklappenöffnung und Über
setzungsverhältnis bei einer Fahrzeuggeschwindigkeit, die geringer als die
an diesem Schnittpunkt ist. D.h., ein Antriebsachsendrehmoment T₀(n)
bei einer Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp nun und ein Antriebsachsen-Dreh
moment T₀(n+1) nach dem Schalten unter der Annahme, daß die
Getriebeposition geschaltet ist, werden miteinander nach je einem be
stimmten kleinen Zeitschritt verglichen. Wenn das Ergebnis die folgende
Bedingung erfüllt, wird das Fahrzeug mit einer Getriebeposition T₀ "nun"
(now) angetrieben.
T₀(n) < T₀(n+1)+ΔT₀.
Wenn das Ergebnis die folgende Bedingung erfüllt, wird das Fahrzeug
durch Schalten auf eine Getriebeposition (n+1) in einer Position ober
halb der Getriebeposition "nun", angetrieben.
T₀(n) T₀(n+1)+ΔT₀.
Indem dieses ausgeführt wird, ist es möglich, das Fahrzeug mit einem
hohen Drehmoment bis zu einer Fahrzeuggeschwindigkeit anzutreiben, die
so hoch wie möglich ist, und den Drehmomentunterschied beim Schalten
herabzusetzen.
Fig. 5 ist ein Blockdiagramm, in welchem Einzelheiten der in Fig. 3
gezeigten Steuerung gezeigt sind. Der Index (n) in jedem Signal zeigt
einen Wert "nun" an und der Index (n+1) zeigt einen bewerteten bzw.
berechneten Wert nach dem Schalten an. Ein Motordrehmoment Te(n)
wird erhalten, indem eine Drosselklappenöffnung TVO(n) (Beispiel eines
Signals, das typisch den Status des Motors anzeigt) von dem Drossel
klappensensor 19 und einer Motordrehgeschwindigkeit Ne(n) von dem
ECU 14 mit dem Motorausgangsantriebs-Charakteristikverzeichnis im
Block 24 verglichen wird. Andererseits wird eine Turbinendrehgeschwin
digkeit Nt(n) erhalten durch Multiplikation eines Übersetzungsverhältnisses
g(n) mit einem Fahrzeuggeschwindigkeitssignal Vsp(n) im Block 39. Im
Block 40 wird ein Schlupfverhältnis e(n) aus dem Ergebnis und Ne(n)
berechnet, um ein Drehmomentverhältnis t(n) durch Bezugnahme auf das
Drehmoment-Charakteristikverzeichnis im Block 26 zu erhalten. Unter
Verwendung des Ergebnisses und Te(n), das vorher erhalten ist, wird im
Block 37 ein Turbinendrehmoment Tr(n) berechnet. Weiterhin wird im
Block 36 ein Antriebsachsendrehmoment T₀(n) durch Multiplizieren des
Übersetzungsverhältnisses g(n) erhalten.
Das Antriebsachse-Drehmoment T₀(n+1) unter der Annahme, daß die
Getriebeposition geschaltet ist, wird unten bewertet bzw. berechnet. Ein
Berechnen wird unter Verwendung von g(n+1) als ein Übersetzungs
verhältnis durchgeführt. Im Block 38 wird eine Turbinendrehgeschwindig
keit Nt durch Multiplizieren des Übersetzungsverhältnisses g(n+1) mit der
Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n) nun unter der Annahme erhalten, daß
sich die Fahrzeuggeschwindigkeit nicht gerade nach dem Schalten ändert.
Dort wird ein Schlupfverhältnis e(n+1) des Drehmomentwandlers, die
Turbinendrehgeschwindigkeit von Nt(n+1) ausgleichend, erhalten, unter
der Annahme, daß die Drosselklappenöffnung TVO auch nach dem
Schalten konstant gehalten ist. Demzufolge ist im Block 33 eine Motor
drehgeschwindigkeit Ne-Verzeichnis vorgesehen. Dieses Ne-Verzeichnis
wird durch Berechnen der Beziehung von Motordrehgeschwindigkeit Ne
gegen Drosselklappenöffnung TVO und Schlupfverhältnis e aufgestellt.
Eine Motordrehgeschwindigkeit Ne1(n+1) wird aus dem Block 33 erhal
ten, welcher das Ne-Verzeichnis anzeigt, indem dem Ne-Verzeichnis ein
vorgeschlagenes Schlupfverhältnis e₁(n+1) zugeführt wird. Im Block 41
wird eine Turbinendrehgeschwindigkeit Nt1(n+1) durch Multiplizieren von
e₁(n+1) mit der Motordrehgeschwindigkeit Ne1(n+1) erhalten. Eine
Iterationsrechnung wird durchgeführt, indem ein Korrekturwert Δe zu
ee1(n+1) zugefügt wird, bis die Turbinendrehgeschwindigkeit Nt1(n+1)
gleich Nt(n+1) im Block 34 wird, welcher ein Vergleichsverfahren an
zeigt. Unter Verwendung eines Geschwindigkeitsverhältnisses e(n+1),
wenn Nt1(n+1) gleich Nt(n+1) wird, wird ein Drehmomentverhältnis
t(n+1) aus dem Drehmomentwandler-Charakteristikverzeichnis im Block
26 bewertet bzw. berechnet, und ein Motordrehmoment Te(n+1) wird
bewertet durch Vergleich der Motordrehgeschwindigkeit Ne(n+1) und der
Drosselklappenöffnung TVO(n) mit dem Motorausgangsleistung-Charak
teristikverzeichnis im Block 24. Im Block 45 kann ein Turbinendrehmo
ment Tt(n+1) durch Erstellen eines Produktes der beiden Werte bewer
tet werden. Im Block 43 kann ein Antriebsachsen-Drehmoment T₀(n+1)
berechnet werden, indem das Übersetzungsverhältnis g(n+1) mit dem
Turbinendrehmoment Tt(n+1) multipliziert wird. Im Block 35, der das
Antriebsachsendrehmoment-Vergleichsverfahren anzeigt, wird ein Wert von
T₀(n+1), addiert zu einem gegebenen Korrekturwert ΔT₀, mit dem
vorher erhaltenen Wert T₀ verglichen. Wenn die folgende Bedingung
erfüllt ist, wird das Getriebe in die Getriebeposition (n+1) in eine
Position oberhalb der Getriebeposition "nun" geschaltet.
T₀(n) T₀(n+1)+ΔT₀.
Anstelle der Verwendung des Ne-Verzeichnisses ist es möglich, ein
Verfahren anzuwenden, bei dem eine Berechnung durchgeführt wird,
indem die Korrekturwerte Δe und ΔNe zu e(n+1) bzw. Ne(n+1) addiert
werden, um den gesamten Bereich abzutasten. Es braucht nicht hervor
gehoben zu werden, daß die Turbinendrehgeschwindigkeit nunmehr direkt
von dem Turbinendrehgeschwindigkeitssensor 13 erfaßt werden kann,
anstatt sie aus der Fahrzeuggeschwindigkeit zu berechnen.
Wie oben beschrieben ist, werden erfindungsgemäß ein Antriebsachsen-
Drehmoment T₀(n) in einer Getriebeposition (n) ("nun") und ein An
triebsachsen-Drehmoment T₀(n+1) in einer Getriebeposition (n+1) in
einer Position oberhalb der Getriebeposition "nun" erhalten und in jedem
bestimmten kleinen Zeitinkrement miteinander verglichen. Wenn das
Ergebnis die Bedingung T₀(n) < T₀(n+1) + ΔT₀ erfüllt, wird das Fahrzeug
mit der Getriebeposition n "nun" angetrieben. Wenn das Ergebnis die
Bedingung T₀(n) T₀(n+1)+ΔT₀ erfüllt, wird das Fahrzeug durch Schal
ten in eine Getriebeposition (n+1) in einer Position oberhalb der Ge
triebeposition "nun" angetrieben. Demzufolge ist es möglich, einen Getrie
beschaltpunkt zu berechnen, um das Fahrzeug mit einem hohen Drehmo
ment hoch auf eine Fahrzeuggeschwindigkeit so schnell wie möglich
anzutreiben und den Drehmomentunterschied beim Schalten zu verrin
gern.
In Fig. 6 bis 8 ist eine zweite Ausführungsform gemäß der Erfindung
gezeigt. Fig. 6 ist ein Blockdiagramm, welches ein Teil der durch den
ATCU 11 berechneten Steuerung zeigt. Bei dieser Ausführungsform wird
eine Steuerung durchgeführt, wobei eine hohe Priorität einer geringen
Kraftstoffverbrauchsrate nach dem Schalten gegeben wird, selbst wenn ein
Fahrer weiter auf ein Gaspedal tritt, um nicht einen Drehmomentverlust
nach dem Schalten zu verursachen. Bei diesem Verfahren wird im Block 47
eine Kraftstoffverbrauchsrate Qf(n) "nun" mit einem später zu erläu
ternden Verfahren berechnet. Im Block 48 wird ein Schlupfverhältnis
e(n+1) des Wandlers errechnet, wenn angenommen wird, daß die Getrie
beposition geschaltet ist. Unter Verwendung dieses Wertes und eines
Antriebsachsendrehmomentes T₀(n), berechnet im Block 49 mit dem
Verfahren, das bei der ersten Ausführungsform beschrieben worden ist,
wird eine Kraftstoffverbrauchsrate Qf(n+1) nach dem Schalten im Block
50 bewertet bzw. berechnet. Danach erfolgt im Block 51 eine Beurtei
lung, ob diese Getriebeposition geschaltet wird oder nicht, indem die
Kraftstoffverbrauchsraten vor und nach dem Schalten verglichen werden.
Diese Operation wird unter Bezug auf Fig. 7 beschrieben. Die Ordinate
in Fig. 7 ist eine Kraftstoffverbrauchsrate Qf, und die Abszisse ist die
Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp. Fig. 7 ist eine Darstellung, in welcher die
Kraftstoffverbrauchsraten gezeigt sind, wenn ein Fahrzeug mit einer
Getriebeposition (n) "nun" und mit einer Getriebeposition (n+1) in einer
Position oberhalb der Getriebeposition "nun" angetrieben wird. Die
beiden Kurven schneiden sich miteinander in einer Fahrzeuggeschwindig
keit. Eine Kraftstoffverbrauchsrate Qf(n) in einer Getriebeposition (n)
"nun" und eine Kraftstoffverbrauchsrate Qf(n+1) in einer Getriebeposition
(n+1) in einer Position oberhalb der Getriebeposition "nun" bei einer
Fahrzeuggeschwindigkeit Vspx werden miteinander in jedem bestimmten
kleinen Zeitinkrement verglichen. Wenn das Ergebnis die Bedingung
Qf(n) < Qf(n+1) erfüllt, wird das Fahrzeug mit der Getriebeposition (n)
"nun" angetrieben. Wenn das Ergebnis die Bedingung Qf(n) < Qf(n+ 1)
erfüllt, wird das Fahrzeug durch Schalten auf eine Getriebeposition
(n+1) in einer Position oberhalb der Getriebeposition "nun" getrieben.
Hierdurch ist es möglich, mit einem geringen Kraftstoffverbrauch zu
fahren.
Fig. 8 ist ein Blockdiagramm, in welchem Einzelheiten der in Fig. 6
gezeigten Steuerung gezeigt sind. Ein Motordrehmoment Te(n) wird durch
Vergleich einer Drosselklappenöffnung TVO(n) mit dem Motorausgangs
leistung-Charakteristikverzeichnis im Block 24 erhalten. Eine Kraftstoffver
brauchsrate Qf(n) wird erhalten, indem das Ergebnis und ein Motor
drehgeschwindigkeitssignal Ne(n) mit dem Kraftstoffverbrauchsrate-Charak
teristikverzeichnis im Block 25 verglichen werden. Danach wird eine
Kraftstoffverbrauchsrate ausgewertet, wenn angenommen wird, daß die
Getriebeposition geschaltet ist. Wenn die Drosselklappenöffnung TVO
nach dem Schalten nicht geändert wurde, wird die Kraftstoffverbrauchs
rate nach dem Schalten um den Betrag herabgesetzt, der der Abnahme
der Motordrehgeschwindigkeit entspricht. Dies braucht nicht berechnet zu
werden. Demzufolge wird bei Annahme eines Falles, bei dem ein Fahrer
unbeabsichtigt weiter auf ein Gaspedal, um den Drehmomentabfall nach
dem Schalten auszugleichen, bis zu einem Punkt tritt, in dem die Kraft
stoffverbrauchsrate niedrig wird, wird selbst ein solcher Fall als Getriebe
schaltpunkt untersucht.
Die Kraftstoffverbrauchsrate nach dem Schalten des Getriebes variiert in
Abhängigkeit von dem Durchdrücken des Beschleunigungspedals. Es wird
als Extremfall betrachtet, daß das Gaspedal bis zu einer Position ge
drückt ist, in welcher das Antriebsachsendrehmoment T₀ vor dem Schal
ten nach dem Schalten unverändert bleibt. Im Block 52 wird ein An
triebsachsendrehmoment T₀(n) mit dem gleichen Verfahren wie in der
ersten Ausführungsform erhalten. Im Block 53 wird ein Turbinendrehmo
ment Tt(n+1) durch Division des Ergebnisses durch ein Übersetzungs
verhältnis g(n+1) nach dem Schalten berechnet. Im Block 54 wird eine
Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(n+1) erhalten, indem das Zahnradverhält
nis (n+1) mit einem Fahrzeuggeschwindigkeitssignal Vsp(n) multipliziert
wird, weil die Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp gerade nach dem Schalten
konstant gehalten ist. Hier wird ein Schlupfverhältnis e(n+1) des Dreh
momentwandlers nach dem Schalten bewertet. Ähnlich dem bekannten
Eingangskapazitätsfaktor wird ein inverser Kapazitätsfaktor unter Ver
wendung eines Turbinendrehmomentes Tt und einer Turbinendrehge
schwindigkeit Nt auf der Ausgangsseite des Drehmomentwandlers als
Cp′= Tt/Nt2 definiert. Die Beziehung des inversen Kapazitätsfaktors und
des Schlupfverhältnisses wird vorher berechnet und im Block 55 als
inverse Kapazitätsfaktorcharakteristik gespeichert. Ein Schlupfverhältnis
e(n+1) wird erhalten, indem das im Block 54 berechnete Nt(n+1) und
das im Block 53 berechnete Tt(n+1) mit der inversen Kapazitätsfakt
orcharakteristik im Block 55 verglichen wird. Es wird ein Drehmoment
verhältnis t(n+1) erhalten, indem das Schlupfverhältnis e(n+1) mit dem
Drehmomentwandler-Charakteristikverzeichnis im Block 26 verglichen
wird. Im Block 56 wird eine Motordrehgeschwindigkeit Ne(n+1) berech
net unter Verwendung des Schlupfverhältnisses e(n+1) und der vorher
erhaltenen Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(n+1). Im Block 57 wird ein
Motordrehmoment Te(n+1) durch Multiplizieren des Drehmomentverhält
nisses t(n+1) mit dem Turbinendrehmoment Tt(n+1) berechnet. Dann
kann eine Kraftstoffverbrauchsrate Qf(n+1) nach dem Getriebeschalten
bewertet werden, indem die Motordrehgeschwindigkeit Ne(n+1) und das
Motordrehmoment Te(n+1) verglichen werden. Bei einem Kraftstoffver
brauchsrate-Vergleichsverfahren im Block 58 durch Vergleich Qf(n) und
Qf(n+1) in Realzeit, wenn das Ergebnis die Bedingung erfüllt
Qf(n) Qf(n+1),
wird das Fahrzeug getrieben, indem auf eine Getriebeposition (n+1) in
einer Position oberhalb der Getriebeposition "nun" geschaltet wird.
Gemäß dieser Ausführungsform werden eine Kraftstoffverbrauchsrate
Qf(n) in einer Getriebeposition (n) "nun" und eine Kraftstoffverbrauchs
rate Qf(n+1) in einer Getriebeposition (n+1) in einer Position oberhalb
der Getriebeposition "nun" bei einer Fahrzeuggeschwindigkeit Vspx mitein
ander in jedem gewissen kleinen Zeitinkrement verglichen. Wenn das
Ergebnis die Bedingung Qf(n) < Qf(n+1) erfüllt, wird das Fahrzeug mit
der Getriebeposition (n) "nun" angetrieben. Wenn das Ergebnis die
Bedingung Qf(n) Qf(n+1) erfüllt, wird das Fahrzeug durch Schalten
auf eine Getriebeposition (n+1) in einer Position oberhalb der Getriebe
position "nun" getrieben. Hierdurch ist es möglich, mit einem geringen
Kraftstoffverbrauch zu fahren.
Fig. 9 zeigt eine dritte Ausführungsform gemäß der Erfindung. Fig. 9 ist
ein Blockdiagramm, welches eine Steuerung zeigt, wo eine Entscheidung
gefällt wird, worauf die Priorität gelegt wird, auf Kraftstoffverbrauchsrate
oder Antriebsachsendrehmoment, um den Getriebeschaltpunkt zu bestim
men. Die Kraftstoffverbrauchsrate und das Antriebsachsendrehmoment
sind in umgekehrter Beziehung zueinander. In Antriebsachsen-Drehmo
mentberechnungsteilen, gezeigt durch Blöcke 59a, 59b, werden Antriebs
achsen-Drehmomente T₀(n), T₀(n+1) erhalten durch Vergleich mit dem
Motorausgangsleistung-Charakteristikverzeichnis im Block 24 und dem
Drehmomentwandler-Charakteristikverzeichnis im Block 26, der in Fig. 2
gezeigt ist, wobei eine Drosselklappenöffnung TVO, eine Motordrehge
schwindigkeit Ne, eine Turbinendrehgeschwindigkeit Nt, eine Fahrzeug
geschwindigkeit Vsp, eine Getriebeposition n, ein Übersetzungsverhältnis
g(n) verglichen werden. Ein Antriebsachse-Drehmoment T₀(n) "nun" und
ein Antriebsachse-Drehmoment T₀(n+1) nach dem Schalten werden in
jedem bestimmten geringen Zeitinkrement erhalten, um Schaltentscheidun
gen durchzuführen, indem die Antriebsachse-Drehmomente vor und nach
dem Schalten in der gleichen Weise wie in dem ersten Ansführungsbei
spiel verglichen werden. Ähnlich werden in Kraftstoffverbrauchsrate-Be
rechnungsteilen, gezeigt durch Blöcke 60a, 60b, Kraftstoffverbrauchsraten
Qf(n), Qf(n+1) erhalten, durch Vergleich mit dem Motorausgangsleistung-
Charakteristikverzeichnis im Block 24 und dem Drehmomentwandler-
Charakteristikverzeichnis im Block 26, wie dies in Fig. 2 gezeigt ist. Eine
Kraftstoffverbrauchsrate Qf(n) "nun" und eine Kraftstoffverbrauchsrate
Qf(n+1) nach dem Schalten werden in jedem bestimmten kleinen Zeitin
krement erhalten, um hinsichtlich eines Schaltens eine Entscheidung
herbeizuführen, indem die Kraftstoffverbrauchsraten vor und nach dem
Schalten in der gleichen Weise verglichen werden, wie dies in dem
zweiten Ausführungsbeispiel gemäß der Erfindung beschrieben ist.
Welches berechnete Ergebnis für das Schalten verwendet wird, wird in
Abhängigkeit von dem Ausgang aus einem Bereichbeurteilungsteil im
Block 61 bestimmt. Beispielsweise kann die Tendenz eines Fahrers durch
den Grad des Tretens auf das Gaspedal erkannt werden. Wenn das
Gaspedal leicht gedrückt wird, ist es während des Laufens bei konstanter
Geschwindigkeit. Zu dieser Zeit entscheidet der Bereichsbeurteilungsteil
im Block 61 dies als Kraftstoffverbrauchsratepriorität, um einer ein Schal
ten beurteilenden Prozeßeinheit im Block 62 zu erlauben, eine Getriebe
schaltkontrolle durch Vergleich der Kraftstoffverbrauchsraten durchzufüh
ren. Wenn das Gaspedal tief durchgedrückt ist, beurteilt der Bereichs
beurteilungsteil im Block 61 dies als Beschleunigungspriorität, um einer
ein Schalten beurteilenden Prozeßeinheit im Block 62 zu gestatten, eine
Getriebeschaltkontrolle bzw. Steuerung durch Vergleich der Antriebs
achsendrehmomente vor und nach dem Schalten durchzuführen. Das
vollständige Schließen der Drosselklappenöffnung TVO sei 0 (zero), und
die volle Öffnung sei 1. Die ein Schalten beurteilende Prozeßeinheit
speichert Fahrzeuggeschwindigkeiten entsprechend einer Motordrehge
schwindigkeit geringer als der maximale Grenzwert der Motordrehge
schwindigkeit Ne durch einen gegebenen Wert für die Zustände, in
denen die Drosselklappenöffnung TVO zwischen 7/8 bis 1 liegt, Fahr
zeuggeschwindigkeiten höher als die Grenzgeschwindigkeiten während des
Kriechganges mit der Leerlaufdrehgeschwindigkeit um einen gegebenen
Wert für den Status, bei dem vorher die Öffnung zwischen 0 und 0,5/8
liegt. Wenn eine aktuelle Fahrzeuggeschwindigkeit die eingestellte Fahr
zeuggeschwindigkeit erreicht, wird das Getriebe zu einer Getriebeposition
g(n+1) um eine Position oberhalb der Getriebeposition "nun" geschaltet.
Wie oben beschrieben ist, wird durch Anzeigen des Betriebszustandes des
Fahrzeuges oder des Antriebsstatus des Fahrzeuges wie beispielsweise
Drosselklappenöffnung, Motordrehgeschwindigkeit, Fahrzeuggeschwindigkeit,
Getriebeposition oder Übersetzungsverhältnis ein Getriebeschaltpunkt des
Getriebes mit einer Rechenmethode berechnet in Abhängigkeit von der
stufenweisen Größe der Drosselklappenöffnung unter Verwendung dieses
Berechnungsverfahrens entsprechend dem angezeigten Signal, und ein
Getriebeschaltpunkt wird auf der Basis des berechneten Wertes ausgege
ben. Demzufolge wird eine lange Entwicklungszeit eliminiert, wie sie zum
Einstellen bzw. Aufstellen des Getriebeschaltroutineverzeichnisses verwendet
wurde, und die Arbeitszeit für die Entwicklung kann größtenteils her
abgesetzt werden
In Fig. 10 ist eine vierte Ausführungsform gemäß der Erfindung gezeigt, sie ist ein Blockdiagramm, in dem eine Heraufschaltsteuerung gezeigt ist, bei welcher eine Beurteilung unter Verwendung der Zeitdifferentiation der Drosselklappenöffnung zusätzlich zur Steuerung durchgeführt wird, wie sie bei der dritten Ausführungsform gezeigt ist. Bei dieser Ausführungs form wird durch Unterteilen eines Musterbereiches unter Beachtung nicht lediglich der Drosselklappenöffnung TVO, sondern auch ihrer Zeitdiffe rentiation dTVO/dt ein Getriebeschaltpunkt berechnet durch kontinuierli ches Auswählen zwischen einem Fahren mit Priorität für geringen Kraft stoffverbrauch und Priorität für Beschleunigung. In einem Beurteilungs prozeßteil für dTVO/dt im Block 63 wird eine Beurteilung erfolgen, ob die Größe von dTVO/dt ein vorbestimmter Minimalwert oder ein vor eingestellter Maximalwert ist oder zwischen den beiden Werten liegt. In einem Musterbeurteilungsverfahrensteil im Block 64 wird das Muster zur Berechnung beurteilt. In einem TVO-Bereich-Beurteilungsverfahren im Block 65 wird ein Schaltmuster bestimmt. Wenn dTVO/dt der Minimal wert ist, wird ein Getriebeschaltmuster ausgewählt, bei dem die Priorität auf dem Kraftstoffverbrauchsrate-Betrieb liegt. Wenn dTVO/dt der Maximalwert ist, wird ein Getriebeschaltmuster gewählt, bei dem die Priorität auf der Beschleunigung liegt. Wenn dTVO/dt zwischen beiden Werten liegt, wird das Getriebeschaltmuster mit Priorität auf dem Kraft stoffverbrauchsrate-Betrieb und das Getriebeschaltmuster mit Priorität auf der Beschleunigung gewichtet zusammengesetzt. Wenn ein Getriebeschalt mustersignal das wirtschaftlichste Muster des Getriebeschaltmusters mit Priorität auf Betrieb mit Kraftstoffverbrauchsrate ist, wird ein Getriebe schaltpunkt durch eines der Verfahren (1) bis (4) in dem TVO-Bereich- Beurteilungsverfahrensteil im Block 65 in Abhängigkeit von der Größe der Drosselklappenöffnung TVO berechnet. Wenn ein Getriebeschaltmustersi gnal das stärkste Muster des Schaltmusters ist, wobei Priorität auf der Beschleunigung liegt, wird ein Getriebeschaltpunkt durch eines der Ver fahren (5) bis (8) in dem TVO-Bereich-Beurteilungsverfahrensteil im Block 65 in Abhängigkeit von der Größe der Drosselklappenöffnung TVO berechnet. Wenn das Schaltsignal zwischen dem wirtschaftlichsten Muster und dem stärksten Muster liegt, wird ein Getriebeschaltpunkt durch gewichtete Komposition in Abhängigkeit von der Größe der Dros selklappenöffnung TVO berechnet.
In Fig. 10 ist eine vierte Ausführungsform gemäß der Erfindung gezeigt, sie ist ein Blockdiagramm, in dem eine Heraufschaltsteuerung gezeigt ist, bei welcher eine Beurteilung unter Verwendung der Zeitdifferentiation der Drosselklappenöffnung zusätzlich zur Steuerung durchgeführt wird, wie sie bei der dritten Ausführungsform gezeigt ist. Bei dieser Ausführungs form wird durch Unterteilen eines Musterbereiches unter Beachtung nicht lediglich der Drosselklappenöffnung TVO, sondern auch ihrer Zeitdiffe rentiation dTVO/dt ein Getriebeschaltpunkt berechnet durch kontinuierli ches Auswählen zwischen einem Fahren mit Priorität für geringen Kraft stoffverbrauch und Priorität für Beschleunigung. In einem Beurteilungs prozeßteil für dTVO/dt im Block 63 wird eine Beurteilung erfolgen, ob die Größe von dTVO/dt ein vorbestimmter Minimalwert oder ein vor eingestellter Maximalwert ist oder zwischen den beiden Werten liegt. In einem Musterbeurteilungsverfahrensteil im Block 64 wird das Muster zur Berechnung beurteilt. In einem TVO-Bereich-Beurteilungsverfahren im Block 65 wird ein Schaltmuster bestimmt. Wenn dTVO/dt der Minimal wert ist, wird ein Getriebeschaltmuster ausgewählt, bei dem die Priorität auf dem Kraftstoffverbrauchsrate-Betrieb liegt. Wenn dTVO/dt der Maximalwert ist, wird ein Getriebeschaltmuster gewählt, bei dem die Priorität auf der Beschleunigung liegt. Wenn dTVO/dt zwischen beiden Werten liegt, wird das Getriebeschaltmuster mit Priorität auf dem Kraft stoffverbrauchsrate-Betrieb und das Getriebeschaltmuster mit Priorität auf der Beschleunigung gewichtet zusammengesetzt. Wenn ein Getriebeschalt mustersignal das wirtschaftlichste Muster des Getriebeschaltmusters mit Priorität auf Betrieb mit Kraftstoffverbrauchsrate ist, wird ein Getriebe schaltpunkt durch eines der Verfahren (1) bis (4) in dem TVO-Bereich- Beurteilungsverfahrensteil im Block 65 in Abhängigkeit von der Größe der Drosselklappenöffnung TVO berechnet. Wenn ein Getriebeschaltmustersi gnal das stärkste Muster des Schaltmusters ist, wobei Priorität auf der Beschleunigung liegt, wird ein Getriebeschaltpunkt durch eines der Ver fahren (5) bis (8) in dem TVO-Bereich-Beurteilungsverfahrensteil im Block 65 in Abhängigkeit von der Größe der Drosselklappenöffnung TVO berechnet. Wenn das Schaltsignal zwischen dem wirtschaftlichsten Muster und dem stärksten Muster liegt, wird ein Getriebeschaltpunkt durch gewichtete Komposition in Abhängigkeit von der Größe der Dros selklappenöffnung TVO berechnet.
Hier müssen die Berechnungen in (3), (6), (7) in dem TVO-Bereich-
Beurteilungsverfahren im Block 65 auf das erste Ausführungsbeispiel der
Erfindung angewandt werden. Bei dem ersten Ausführungsbeispiel wird
ein Antriebsachsendrehmoment T₀(n) "nun" erhalten, und ein Antriebs
achsendrehmoment T₀(n+1), wenn angenommen wird, daß das Getriebe
geschaltet ist, wird unter Annahme berechnet, daß die Drosselklappenöff
nung gleich der vor dem Schalten ist. Wenn das Antriebsachsendrehmo
ment T₀(n) kleiner als die Summe des Antriebsachsendrehmomentes
T₀(n+1) und der Drehmomentdifferenz ΔT₀ (=f(TVO, g)), was eine
Funktion der Drosselklappenöffnung TVO und des Übersetzungsverhältnis
ses g (d. h., T₀(n) T₀(n+1)+ΔT₀) ist, wird das Getriebe geschaltet.
Jedoch ist der Drehmomentunterschied ΔT₀ an dem wirtschaftlichsten
Muster in (3) in dem TVO-Bereich-Beurteilungsverfahren im Block 65
unterschiedlich von dem an dem stärksten Muster in (6) oder (7). Der
Drehmomentunterschied ΔT₀ beim wirtschaftlichsten Muster (3) wird auf
die geringere Fahrzeuggeschwindigkeit der Drehmomentdifferenz am
stärksten Muster in (6) oder (7) eingestellt.
Die Berechnung in (2) in dem TVO-Bereich-Beurteilungsverfahren im
Block 65 ist auf die zweite Ausführungsform gemäß der Erfindung
anzuwenden, die oben beschrieben ist.
Weiterhin dienen die Berechnungen in (4), (8) in dem TVO-Bereich-
Beurteilungsverfahren im Block 65 dem Speichern von Fahrzeuggeschwin
digkeiten entsprechend einer Motordrehgeschwindigkeit, die geringer als
der maximale Grenzwert der Motordrehgeschwindigkeit Ne um einen
gegebenen Wert vorher ist unter Schalten des Getriebes auf eine Getrie
beposition g(n+ 1) um eine Position über der Getriebeposition "nun",
wenn eine Fahrzeuggeschwindigkeit die voreingestellte Fahrzeuggeschwin
digkeit erreicht. Die Berechnungen in (1), (5) in dem TVO-Bereich-
Beurteilungsverfahren im Block 65 dienen dem Speichern von Fahrzeug
geschwindigkeiten, die höher als die Grenzgeschwindigkeiten während
eines Schleichganges mit der Leerlaufdrehgeschwindigkeit um einen
gegebenen Wert im voraus ist unter Hochschalten auf eine Getriebeposi
tion g(n+1) um eine Stufe über der Getriebeposition "nun", wenn eine
Fahrzeuggeschwindigkeit die vorher eingestellte Fahrzeuggeschwindigkeit
erreicht.
Wie oben beschrieben ist, wird gemäß einem Ausführungsbeispiel durch
Unterteilen des Musterbereiches unter Berücksichtigung nicht lediglich der
Drosselklappenöffnung, sondern auch ihrer Änderungsrate ein Getriebe
schaltpunkt in Realzeit berechnet, indem kontinuierlich ein Status zwi
schen dem wirtschaftlichen und dem starken Bereich ausgewählt wird,
und die Getriebeschaltposition wird auf der Basis dieser Berechnung
ausgegeben. Demzufolge wird eine lange Entwicklungszeit, die bislang
zum Einstellen des Getriebeschaltroutineverzeichnisses aufgewandt wurde,
eliminiert, und die Arbeitszeit kann beträchtlich herabgesetzt werden.
Fig. 11 zeigt eine fünfte Ausführungsform gemäß der Erfindung. Bei
dieser Ausführungsform werden das Motordrehmoment Te und das
Antriebsachsen-Drehmoment T₀ unter Verwendung der Drehmomentwand
lercharakteristik bewertet, ohne die Motorausgangscharakteristik zu ver
wenden. Eine Motordrehgeschwindigkeit Ne(n) und eine Ausgangsdrehge
schwindigkeit, erhalten durch Multiplikation eines Getriebeverhältnisses
(Übersetzungsverhältnis) g(n) in dem nun mit einer Fahrzeuggeschwindig
keit Vsp verbundenen Getriebezustand, d. h. Turbinendrehgeschwindigkeit
Nt(n) werden zum Block 66 geführt, um ein Schlupfverhältnis e(n) des
Drehmomentwandlers durch die Gleichung e(n)=Nt(n)/Ne(n) zu berech
nen. Das Schlupfverhältnis e(n) wird zum Block 69 gegeben. Im Block
69 wird ein Pumpkapazitätskoeffizient C(n) entsprechend e(n) aus einer
e-C-Charakteristik extrahiert, die vorher gespeichert ist. Im Block 70 wird
ein Motordrehmoment Te(n) errechnet, und zwar durch Erhalten des
Pumpkapazitätskoeffizienten C(n) und dem Quadrat der Motordrehge
schwindigkeit {Ne(n)}² durch die Gleichung Te = C(n)·{Ne(n)}². Anderer
seits wird im Block 71 ein Drehmomentverhältnis t(n) entsprechend e(n)
aus einer im voraus gespeicherten e-t-Charakteristik extrahiert. Ein
Turbinendrehmoment Tt(n) kann zum Herstellen einer Produktion des
Motordrehmomentes Te(n) und des Drehmomentverhältnisses t(n) erhalten
werden. Im Block 73 kann ein Antriebsachsendrehmoment T₀(n) durch
Multiplizieren des Übersetzungsverhältnisses g(n) "nun" und eines abschlie
ßenden Untersetzungsverhältnisses gf mit dem Turbinendrehmoment Tt(n)
erhalten werden. Dies ist das bewertete bzw. berechnete Antriebsachsen
drehmoment für die Getriebeposition "nun".
Nachfolgend wird ein Verfahren zum Berechnen eines Antriebsachsen
drehmomentes T₀(n+1) in einem Fall beschrieben, in welchem eine
Getriebeposition zu der nächsten Getriebeposition geschaltet ist (eine
Getriebeposition auf der höheren Getriebeseite der Getriebeposition "nun"
um eine Position), d. h. ein Heraufschalten mit konstant gehaltener
Beschleunigungsöffnung, d. h. Drosselklappenöffnung in der Getriebeposi
tion "nun". Ein wesentlicher Punkt hier ist, welchen Wert das
Schlupfverhältnis e(n+1) des Drehmomentwandlers einnimmt, wenn das
Getriebe in die nächste Getriebeposition geschaltet ist. Unter Berücksich
tigung dieses Problems wurden verschiedene Experimente durchgeführt
und das folgende klargestellt. Das Schlupfverhältnis e(n+1) ist eindeutig
von dem Turbinendrehmoment Tt(n) vor dem Schalten und dem Getrie
beschalt-status bestimmt, d. h. ein Schalten aus der ersten Getriebeposition
in die zweite Getriebeposition, ein Schalten aus der zweiten Getriebepo
sition in die dritte Getriebeposition, ein Schalten aus der dritten Getrie
beposition in eine vierte Getriebeposition. Das Getriebeschalten aus der
ersten Getriebeposition in die zweite Getriebeposition sei durch den
Index 12 ausgedrückt. Das Schlupfverhältnis e(n+1)₁₂ wird durch eine
Funktion des Turbinendrehmoments Tt(n)₁₂ ausgedrückt. In anderen
Ausdrücken werden die folgenden Gleichungen gehalten.
Zum Schalten aus der ersten Getriebeposition in die zweite Getriebeposi
tion
e(n+1)₁₂=f(Tt(n)₁₂).
Zum Schalten aus der zweiten Getriebeposition in die dritte Getriebepo
sition
e(n+1)₂₃ = f(Tt(n)₂₃).
Zum Schalten aus der dritten Getriebeposition in die vierte Getriebeposi
tion
e(n+1)₃₄ = f(Tt(n)₃₄).
Demzufolge wird bei Anwendung dieser Gleichungen oder durch Spei
chern der Verzeichnisse dieser Gleichungen unter Verwendung eines
Turbinendrehmoments Tt(n) das Schlupfverhältnis e(n+1) berechnet oder
durch Wiederauffinden im Block 75 extrahiert. Die Motordrehgeschwin
digkeit Ne(n+1) in der nächsten Getriebeposition wird berechnet durch
Multiplizieren des vorhergesagten Schlupfverhältnisses e(n+1) für die
nächste Getriebeposition, abgeleitet, wie oben beschrieben ist, mit der
Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(n+1) in der nächsten Getriebeposition,
erhalten auf folgende Weise aus der Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp "nun"
und dem Übersetzungsverhältnis g(n+1) in der nächsten Getriebeposition.
Ne(n+1)=e(n+1)·Nt(n+1).
Andererseits wird im Block 79 C(n+1) aus der vorgespeicherten e-C-
Charakteristik extrahiert. Im Block 80 wird t(n+1) aus der vorgespeicher
ten e-t-Charakteristik extrahiert. Um ein Turbinendrehmoment Tt(n+1)
in der nächsten Schaltstufe im Block 81 zu bestimmen, wird zunächst
folgende Gleichung berechnet.
Te(n+1)=C(n+1)·{Ne(n+1)}².
Danach kann durch Multiplizieren des Übersetzungsverhältnisses g(n+1)
in der nächsten Getriebeposition und des abschließenden Zahnradunter
setzungsverhältnisses gf das Antriebsachsendrehmoment T₀(n+1) bestimmt
werden. In einem Antriebsachsendrehmoment-Vergleichsverfahren im
Block 74 wird unter Verwendung der wie oben beschrieben erhaltenen
Antriebsachsen-Drehmomente T₀(n), T₀(n+1) beurteilt, ob die Bedingung
T₀(n) T₀(n+1)+ΔT₀ erfüllt ist oder nicht. Wenn sie erfüllt ist, wird
das Getriebe eine Position höher geschaltet. Darin ist ΔT₀ ein eingestell
ter konstanter Korrekturwert.
Die Logik des Bestimmens des Antriebsachsendrehmomentes T₀ wie sie
in Fig. 11 gezeigt ist, ist ein Verfahren, bei welchem das Antriebsachsen
drehmoment T₀ bestimmt wird, wobei lediglich die Drehmomentwandler
charakteristik ohne Verwendung der Motorausgangscharakteristik benutzt
wird (das vorgespeicherte Motordrehmoment Te gegen Motordrehge
schwindigkeit und Drosselklappenöffnung TVO-Charakteristik). Demzufolge
besteht ein Vorteil darin, daß ein Eingangsdrehmoment zu einem Dreh
momentwandler; d. h. ein Motordrehmoment Te aus einem Antriebsachsen
drehmoment T₀ selbst dann berechnet werden kann, wenn ein Motor
zwei Betriebsbereiche sehr unterschiedlicher Drehmomente aufweist,
wobei der Motor so gesteuert wird, daß der Betriebsstatus zwischen den
beiden Bereichen geändert wird. Der typische Motor eines solchen Types
ist ein Magergemischmotor (lean-burn engine), der zwei Arbeitsbereiche
bei gleicher Drosselklappenöffnung TVO entsprechend einem Magerge
mischverhältnis A/F aufweist, wobei einer das theoretische Luft-Kraftstoff-
Verhältnis A/F = 14,7 und das andere ein Mager-Luft-Kraftstoff-Verhältnis
A/F=23 bis 25 ist. Das gleiche trifft für einen Motor mit einem Aufla
der; einen Motor variabler Sauglänge, einen Motor variabler Ventilein
stellung, einen Motor variablen Kompressionsverhältnisses oder variablen
Expansionsverhältnisses zu. Obwohl eine Turbinendrehgeschwindigkeit Nt
in dem obigen Ausführungsbeispiel berechnet wurde, wobei eine Fahr
zeuggeschwindigkeit Vsp und ein Übersetzungsverhältnis g verwendet
wurde, kann die Turbinendrehgeschwindigkeit direkt von dem Turbinen
drehgeschwindigkeitssensor 13 erfaßt bzw. angezeigt werden, wie dies in
Fig. 1 gezeigt ist.
Unter Bezugnahme auf eine sechste Ausführungsform bis zu einer achten
Ausführungsform gemäß der vorliegenden Erfindung wird das Runter
schalten beschrieben, wobei ein Übersetzungsverhältnis von der höheren
Geschwindigkeit auf die niedrigere Geschwindigkeit geschaltet wird.
Die Fig. 12 bis 14 zeigen die sechste Ausführungsform gemäß der vor
liegenden Erfindung. Fig. 12 zeigt eine sechste Ausführungsform gemäß
der vorliegenden Erfindung und ist ein Blockdiagramm, das einen Teil
der Runterschaltsteuerung zeigt, die durch die in Fig. 1 gezeigte ATCU
11 berechnet wird. Ein Turbinendrehmoment Tt wird in einer Getriebe
position "nun" für eine Drosselklappenöffnung TVO im Block 91 ge
schätzt und eine Beurteilung über das Schalten wird durch Vergleichen
des Turbinendrehmoments mit einem Turbinengrenzdrehmoment Tt1m im
Block 92 ausgeführt. Wenn das Ergebnis die Bedingung Tt Tt1m erfüllt,
wird ein Turbinendrehmoment unter der Annahme berechnet, daß die
Getriebeposition oder das Übersetzungsverhältnis in eine Getriebeposition
oder in ein Übersetzungsverhältnis in eine Position unter "nun" in Block
91 geschaltet wird, und die Beurteilung über das Schalten wird durch
Vergleichen des Turbinendrehmoments mit einem Turbinengrenzdrehmo
ment Tt1m im Block 92 ausgeführt. Dieser Prozeß wird wiederholt bis
die Bedingung Tt < Tt1m erfüllt ist. Wenn die Bedingung Tt < Tt1m
erfüllt ist, wird die Getriebestellung oder das Übersetzungsverhältnis zu
diesem Zeitpunkt in Block 91 ausgegeben.
Fig. 13 ist ein Graph, der eine Kurve für das Turbinengrenzdrehmoment
Tt1m gegen die Turbinendrehgeschwindigkeit Nt bei einer konstanten
Drosselklappenöffnung TVO zeigt. In Bezug auf das Turbinengrenzdreh
moment Tt1m haben die Erfinder verschiedene Arten von Experimental
studien ausgeführt, und das folgende wurde klargestellt. Das Turbinen
grenzdrehmoment Tt1m wird durch die Drosselklappenöffnung TVO und
die Turbinendrehgeschwindigkeit Tt unabhängig von der Getriebeposition
bestimmt, das ist Schalten von der vierten Getriebeposition auf die dritte
Getriebeposition, Schalten von der dritten Getriebeposition auf die zweite
Getriebeposition, Schalten von der zweiten Getriebeposition auf die erste
Getriebeposition. In anderen Worten, die Gleichung Tt1m = f(TVO,Nt)
wird eingehalten. Deswegen wird durch Verwendung der Gleichung oder
durch Speichern des Verzeichnisses der Gleichung im voraus unter
Verwendung einer Drosselklappenöffnung TVO und einer Turbinendreh
geschwindigkeit Nt zu diesem Zeitpunkt das Turbinengrenzdrehmoment
Tt1m berechnet oder durch Auslesen gewonnen, um das Ausführen eines
Schaltens durch Vergleich mit dem Turbinendrehmoment Tt zu beur
teilen. Unter Bezugnahme auf Fig. 13 wird unten ein Beispiel beschrie
ben für den Fall, daß die Getriebeposition "nun" in der vierten Getriebe
position ist. Das Turbinengrenzdrehmoment Tt1m ist in der Figur als eine
Funktion der Drosselklappenöffnung TVO und der Turbinendrehgeschwin
digkeit Nt gegeben. Der Index (n) für das Turbinengrenzdrehmoment
Tt1m bedeutet einen Wert für die Getriebeposition "nun", und der Index
(x) bedeutet einen Wert für die Getriebeposition nach dem Schalten.
Der Index 4 für das Turbinendrehmoment zeigt die vierte Getriebeposi
tion an. Hier wird angenommen, daß die Fahrzeuggeschwindigkeit vor
und nach dem Schalten konstant gehalten wird. Wenn ein Fahrer tiefer
bzw. fester auf das Drosselklappenpedal tritt, um die Drosselklappenöff
nung TVO "nun" auf eine Drosselklappenöffnung der Position (A) zu
erhöhen, wird ein Turbinendrehmoment Tt₄ berechnet, das dem Punkt
(A) entspricht, und ein Vergleich mit dem Turbinengrenzdrehmoment
Tt1m(n) in Punkt (B) wird durchgeführt. Da Tt4 < Tt1m(n), wenn die
Drosselklappenöffnung der Position in (A) ist, wird die Getriebeposition
in der vierten Getriebeposition gehalten. Wenn ein Fahrer fester auf das
Drosselklappenpedal bzw. Gaspedal tritt, um die Drosselklappenöffnung bis
auf Position (C) zu erhöhen, wird ein Turbinendrehmoment Tt4 ent
sprechend dem Punkt (C) berechnet. Da zu diesem Zeitpunkt Tt4
Tt1m(n), sollte die Getriebeposition n von der vierten Getriebeposition
"nun" auf die dritte Getriebeposition runtergeschaltet werden. Jedoch wird
das Schaltsignal, um auf die dritte Getriebeposition zu schalten, nicht
unmittelbar ausgegeben. Vor dem Ausgeben werden Tt3, Nt4 durch
Substituieren von 3 in n berechnet (wie oben beschrieben, ist das be
rechnete Tt3 ein Wert unter Berücksichtigung des Übersetzungsverhältnis
ses, da Vsp vor und nach dem Schalten konstant gehalten wird. Dasselbe
gilt für Nt3). Es wird angenommen, daß das berechnete Ergebnis den
Punkt (D) oder Punkt (F) erreicht. Wenn Tt3 zu dem Punkt (D) kommt,
Tt3 < Tt1m(x). Dann wird das Schaltsignal für die dritte Getriebeposition
ausgegeben, um die Getriebeposition zu schalten. Auf der anderen Seite,
wenn Tt3 zu dem Punkt (F) kommt, Tt3 Tt1m(x). Deshalb werden Tt2,
Nt2 durch Substituieren von 2 in n für die zweite Getriebeposition
berechnet, die um eine Position niedriger als die dritte Getriebeposition
ist. Diese Berechnung wird jeweils zu bestimmten kleinen Zeitinkremen
ten wiederholt, und ein Schaltsignal wird durch Wählen einer idealen
Getriebeposition ausgegeben. Dadurch ist die Schwankung des Drehmo
ments beim Schalten gering, und die für das Schalten benötigte Zeit ist
selbst bei einem überspringenden Schalten kurz (beispielsweise Schalten
von der vierten Getriebeposition auf die zweite Getriebeposition).
Fig. 14 ist ein Blockdiagramm, das die Einzelheiten der in Fig. 12
gezeigten Steuerung zeigt. Der Index (n), der an die die Signale aus
drückenden Symbole angefügt ist, bedeutet den Wert für die Getriebepo
sition "nun", und der Index (x) bedeutet den Wert für eine Getriebeposi
tion mit x Positionen in der niedrigeren Geschwindigkeitsseite als die
Getriebeposition "nun". Ein Motordrehmoment Te(n) wird durch Ver
gleichen einer Drosselklappenöffnung TVO(n) von dem Drosselklappen
sensor 19 und einer Motordrehgeschwindigkeit Ne(n) von der in Fig. 1
gezeigten ECU 14 mit dem Verzeichnis der Ausgangsleistungscharak
teristik des Motors in Block 95 erhalten. Auf der anderen Seite wird
eine Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(n) durch Multiplizieren eines Getrie
beverhältnisses g(n) mit einem Fahrzeuggeschwindigkeitssignal Vsp(n)
erhalten, und ein Schlupfverhältnis e(n) wird aus dem Ergebnis und
Ne(n) berechnet, um ein Drehmomentverhältnis t(n) unter Bezugnahme
auf das Verzeichnis der Drehmomentwandlercharakteristik in Block 96 zu
erhalten. Unter Verwendung des Ergebnisses und des zuvor erhaltenen
Te(n) wird ein Turbinendrehmoment Tr(n) berechnet. Dann wird in
Block 97 ein Turbinengrenzdrehmoment Tt1m(n) zu der Turbinendrehge
schwindigkeit Nt(n) mit der Drosselklappenöffnung TVO(n) aus der
Beziehung zwischen dem Turbinengrenzdrehmoment Tt1m und der Turbi
nendrehgeschwindigkeit Nt, beschrieben in Fig. 13, gewonnen. In einem
Teil von Block 98, der das Turbinendrehmoment vergleicht, wird das
Ergebnis mit dem zuvor erhaltenen Tt(n) verglichen. Wenn die Bedin
gung Tt(n) Tt1m nicht erfüllt ist, wird die Getriebeposition in der
Getriebeposition n "nun" gehalten. Wenn die Bedingung erfüllt ist, wird
die Verarbeitung in Block 111 unter der Annahme, daß die Getriebe
position auf eine Getriebeposition mit x Positionen in der niedrigeren
Geschwindigkeit als die Getriebeposition n "nun" (hier; x= 1) geschaltet
wird und die Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n) vor und nach dem Schalten
konstant ist, ausgeführt. Eine Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(x) wird
durch Multiplizieren eines Übersetzungsverhältnisses x in der um x
Positionen (hier; x= 1) niedrigeren Geschwindigkeit als n mit der Fahr
zeuggeschwindigkeit Vsp(n) "nun" erhalten. Dann erhält man ein Schlupf
verhältnis e(x) des Drehmomentwandlers, der zu der Turbinendrehge
schwindigkeit Nt(x) ausgleicht, wobei angenommen wird, daß die Drossel
klappenöffnung TVO(n) vor und nach dem Schalten konstant gehalten
wird. Zum Ausführen des obigen Prozesses wird im Voraus ein Ne-
Verzeichnis in Block 103 durch Berechnen des Verhältnisses von Motor
drehgeschwindigkeit Ne zu TVO und Schlupfverhältnis e vorgesehen.
Wenn ein angenommenes Schlupfverhältnis e(x) gegeben ist, wird eine
Motordrehgeschwindigkeit Ne(x) aus dem Ne-Verzeichnis in Block 103
erhalten, und eine Iterationsberechnung wird durch Addieren eines
Korrekturwertes Δe zu dem Schlupfverhältnis e(x) ausgeführt, wie in
Block 106 gezeigt, bis Nt(x) gleich dem Nt(x) wird, das vorher in dem
Teil von Block 105, das die Motordrehgeschwindigkeit vergleicht, erhalten
wurde. Unter Verwendung eines Schlupfverhältnisses e(x), wenn Nt(x)2
gleich Nt(x) in Block 105 wird, wird ein Drehmomentverhältnis t(x) aus
dem Verzeichnis der Drehmomentwandlercharakteristik in Block 107
geschätzt. Und durch Vergleichen der Motordrehgeschwindigkeit Ne(x) zu
diesem Zeitpunkt und der Drosselklappenöffnung TVO(n) mit dem
Verzeichnis der Motorausgangsleistungscharakteristik in Block 108 wird
ein Motordrehmoment Te(x) geschätzt. Durch Bilden eines Produktes der
beiden Werte wird ein Turbinendrehmoment Tt(x) erhalten. Dann wird
in Block 109 ein Turbinengrenzdrehmoment Tt1m(x) zur Turbinendrehge
schwindigkeit Nt(x) mit der Drosselklappenöffnung TVO(n) aus dem
Verhältnis zwischen dem Turbinengrenzdrehmoment Tt1m und der Turbi
nendrehgeschwindigkeit Nt, beschrieben in Fig. 13, gewonnen. In einem
Teil von Block 110, der das Turbinendrehmoment vergleicht, wird das
Ergebnis mit dem zuvor erhaltenen Tt(x) verglichen. Wenn die Bedingung
Tt1m(x) < Tt(x) erfüllt ist, wird ein Schaltsignal ausgegeben, um die
Getriebeposition auf eine Getriebeposition mit x Positionen (hier; x= 1)
in der niedrigeren Geschwindigkeit als die Getriebeposition "nun" zu
schalten. Wenn dagegen die Bedingung Tt1m(x) < Tt(x) nicht erfüllt ist,
wird die Verarbeitung in Block 111 iterativ alle bestimmte kleine Zeitin
kremente unter der Annahme ausgeführt, daß die Getriebeposition in
eine Getriebeposition geschaltet wird, die um x Positionen (hier; x=2) in
der noch niedrigeren Geschwindigkeitsseite als die Getriebeposition n
"nun" ist, und die Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n) vor und nach dem
Schalten konstant ist, um eine ideale Schaltposition zu wählen und das
Schaltsignal auszugeben.
Anstatt das Ne-Verzeichnis in Block 103 bereitzustellen, ist es möglich,
ein Verfahren zu verwenden, bei dem eine Iterationsberechnung ausge
führt wird, um den gesamten Bereich durch Addieren von Korrekturwer
ten Δe und ΔNe sowohl zum Schlupfverhältnis e(x) als auch zur Motor
drehgeschwindigkeit Ne(x) abzutasten. Es muß nicht eigens darauf hinge
wiesen werden, daß die Turbinendrehgeschwindigkeit direkt durch einen
Turbinendrehgeschwindigkeitssensor 13, gezeigt in Fig. 1, detektiert
werden kann, anstatt die Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(n) "nun" unter
Verwendung der Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n) zu berechnen.
Gemäß dem Verfahren dieser Ausführungsform wird ein Turbinendrehmo
ment iterativ berechnet und mit einem Turbinengrenzdrehmoment ver
glichen, wobei eine Drosselklappenöffnung und eine Turbinendrehge
schwindigkeit jeweils zu bestimmten kleinen Zeitinkrementen verwendet
wird, bis eine Bedingung zwischen dem Turbinendrehmoment und dem
Turbinengrenzdrehmoment größenmäßig erfüllt ist, und eine Getriebeposi
tion bzw. -stufe wird als ein Schaltsignal ausgegeben, wenn die Bedin
gung erfüllt ist, um ein Schalten auszuführen. Dadurch wird die Schwan
kung des Drehmoments beim Schalten klein und die benötigte Zeit für
das Schalten ist sogar bei einem überspringenden Schalten kurz (z. B.
Schalten von der vierten Getriebeposition auf die zweite Getriebeposi
tion), da das Getriebe nicht mit der mittleren Getriebeposition verbun
den wird.
Fig. 15 zeigt eine siebte Ausführungsform gemäß der vorliegenden Erfin
dung. Es ist ein Blockdiagramm, das eine Runterschaltsteuerung zeigt, bei
der die Beurteilung unter Verwendung von Zeitdifferentiation der Dros
selklappenöffnung zusätzlich zu der Steuerung; die in der sechsten Aus
führungsform gezeigt ist, ausgeführt wird. Durch Teilen des Mustergebiets,
unter Berücksichtigung nicht nur der Drosselklappenöffnung TVO, son
dern auch deren Zeitdifferentiation dTVO/dt, kann ein Schaltpunkt durch
fortlaufendes Wählen zwischen treibstoffsparendem Fahren und Fahren
mit Beschleunigungspriorität berechnet werden. In einem Teil für den
Beurteilungsprozeß für dTVO/dt, gezeigt in Block 112, wird eine Beur
teilung ausgeführt, wobei die Größe von dTVO/dt ein voreingestellter
Minimalwert oder ein voreingestellter Maximalwert oder zwischen den
beiden Werten ist. In einem Teil in Block 113 für einen Prozeß zur
Beurteilung eines Musters wird ein Muster für die Berechnung beurteilt.
In einem Prozeß zur Beurteilung eines TVO-Gebietes in Block 114 wird
ein Schaltmuster bestimmt. Wenn dTVO/dt der Minimalwert ist, wird ein
Schaltmuster gewählt, das Priorität auf den Treibstoffverbrauchsbetrieb
legt. Wenn dTVO/dt der Maximalwert ist, wird ein Schaltmuster gewählt,
das Priorität auf die Beschleunigung legt. Wenn dTVO/dt zwischen den
beiden Werten ist, werden das Schaltmuster; das Priorität auf den Treib
stoffverbrauch legt, und das Schaltmuster; das Priorität auf die Beschleu
nigung legt, mit Gewichtungen zusammengefügt. Wenn ein Schaltmustersi
gnal das am meisten ökonomische Muster des Schaltmusters ist, das
Priorität auf den Treibstoffverbrauchsbetrieb legt, wird ein Schaltpunkt
über irgendeines der Verfahren (1) bis (3) in dem Teil in Block 114 für
den Prozeß zur Beurteilung des TVO-Gebiets, abhängig von der Größe
der Drosselklappenöffnung TVO, berechnet. Wenn ein Schaltmustersignal
das leistungsstärkste Muster des Schaltmusters ist, das Priorität auf die
Beschleunigung legt, wird ein Schaltpunkt über irgendeines der Verfahren
(4) bis (6) in dem Teil in Block 114 für den Prozeß zur Beurteilung des
TVO-Gebiets, abhängig von der Größe der Drosselklappenöffnung TVO,
berechnet. Wenn das Schaltsignal zwischen dem am meisten ökonomi
schen Muster und dem leistungsstärksten Muster ist, wird ein Schaltpunkt
über eine gewichtete Zusammensetzung berechnet, die von der Größe
der Drosselklappenöffnung TVO abhängt.
Darin sind die Berechnungen in (2), (5) in dem Prozeß zur Beurteilung
des WO-Gebiets in Block 114 auf die oben beschriebene sechste Ausführungsform
gemäß der vorliegenden Erfindung anzuwenden. In der
sechsten Ausführungsform wird eine Schaltbeurteilung mittels Vergleich
eines Turbinendrehmoments Tt in der Getriebeposition "nun" mit einem
Turbinengrenzdrehmoment Tt1m durchgeführt, das aus der Kurve des
Turbinengrenzdrehmoments Tt1m gegen Turbinendrehmoment Tt und
Turbinendrehgeschwindigkeit Nt erhalten wird. Wenn Tt Tt1m, wird ein
Turbinendrehmoment unter der Annahme berechnet, daß das Getriebe in
eine Getriebeposition in eine um eine Position niedrigere Geschwindig
keit als die Getriebeposition "nun" geschaltet wird, um eine Schaltbeur
teilung durch Vergleich mit dem Turbinengrenzdrehmoment Tt1m durch
zuführen. Dieser Prozeß wird wiederholt bis die Bedingung Tt < Tt1m
erfüllt ist. Wenn die Bedingung Tt < Tt1m erfüllt ist, ist die Schaltposi
tion zu diesem Zeitpunkt auszugeben. Jedoch ist das Turbinengrenz
drehmoment Tt1m beim am meisten ökonomischen Muster in (2) ver
schieden von demjenigen, bei dem leistungsstärksten Muster in (5).
Deswegen wird die Tt1m-Kurve so eingestellt, daß das Turbinengrenz
drehmoment Tt1m beim am meisten ökonomischen Muster in (2) in die
niedrigere Geschwindigkeitsseite kommt als dasjenige bei dem leistungs
stärksten Muster in (5).
Weiter sind die Berechnungen in (3), (6) in dem Prozeß zur Beurteilung
des TVO-Gebiets in Block 114 zum Speichern von Fahrzeuggeschwin
digkeiten im voraus, die einer Motordrehgeschwindigkeit entsprechen, die
um einen gegebenen Betrag kleiner als der maximale Grenzwert der
Motordrehgeschwindigkeit Ne sind, und zum Runterschalten in eine
Getriebeposition um eine Position unter der Getriebeposition "nun", wenn
eine Fahrzeuggeschwindigkeit die voreingestellte Fahrzeuggeschwindigkeit
erreicht. Und die Berechnungen in (1), (4) in dem Prozeß zur Beur
teilung des TVO-Gebiets in Block 114 sind zum Speichern der Fahrzeug
geschwindigkeiten, die einem Zustand nahe des maximalen Motordrehmo
ments in der Motorleistungscharakteristik entsprechen oder dem Abwürge
drehbereich des Drehmomentwandlers entsprechen, und zum Runter
schalten in eine Getriebeposition um eine Position unter der Getriebepo
sition "nun", wenn eine Fahrzeuggeschwindigkeit die voreingestellte Fahr
zeuggeschwindigkeit erreicht.
Wie oben beschrieben, wird gemäß dem Verfahren dieser Ausführungs
form durch Einteilen des Mustergebietes, unter Berücksichtigung nicht
nur der Drosselklappenöffnung, sondern auch ihrer Wechselrate, ein
Schaltpunkt in Echtzeit durch fortlaufendes Wählen eines Zustands
zwischen den ökonomischen bis leistungsstarken Bereichen berechnet, und
die Schaltposition wird, auf der Rechnung basierend, ausgegeben. Deswe
gen wird eine lange Entwicklungszeit, die zum Einstellen des Schaltzeit
verzeichnisses verwendet wurde, eliminiert, und die Mann-Stunden für die
Entwicklung können stark reduziert werden.
Fig. 16 zeigt eine achte Ausführungsform gemäß der vorliegenden Erfin
dung. In dieser Ausführungsform werden das Motordrehmoment Te und
das Turbinendrehmoment Tt unter Verwendung der Drehmomentwandler
charakteristik geschätzt, ohne die Motorleistungscharakteristik zu ver
wenden. Eine Motordrehgeschwindigkeit Ne(n) und eine Turbinendrehge
schwindigkeit Nt(n), erhalten durch Multiplizieren eines Übersetzungs
verhältnisses g(n) in der Getriebezustandsverbindung "nun" mit einer
Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n), werden in Block 115 eingegeben, um ein
Schlupfverhältnis e(n) des Drehmomentwandlers über die Gleichung
e(n)=Nt(n)/Ne(n) zu berechnen. Das Schlupfverhältnis e(n) wird zu Block
116 und Block 118 übermittelt. In Block 116 wird ein Koeffizient C(n)
für die Förderleistung einer Pumpe, der dem Schlupfverhältnis e(n)
entspricht, aus der im voraus gespeicherten Koeffizientencharakteristik für
die Pumpenförderleistung gewonnen. Ein Motordrehmoment Te(n) wird
mittels Multiplikation des Koeffizienten C(n) für die Pumpenförderlei
stung mit dem Quadrat der Motordrehgeschwindigkeit {Ne(n)}² über die
Gleichung Te = C(n)·{Ne(n)}² berechnet. Auf der anderen Seite wird in
Block 118 ein Drehmomentverhältnis t(n), das dem Schlupfverhältnis e(n)
entspricht, aus der im voraus gespeicherten Drehmomentwandlercharak
teristik gewonnen. Ein Turbinendrehmoment Tt(n) kann durch Bildung
eines Produktes aus dem Motordrehmoment Te(n) und dem Drehmo
mentverhältnis t(n) erhalten werden. Dann wird in Block 119 ein Motor
grenzdrehmoment Tt1m(n) zu der Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(n) mit
der Drosselklappenöffnung TVO(n) aus der Beziehung zwischen dem
Turbinengrenzdrehmoment Tt1m und der Turbinendrehgeschwindigkeit Nt
gewonnen, beschrieben in Fig. 13. In einem Teil von Block 120, in dem
Turbinendrehmomente verglichen werden, wird das Ergebnis mit dem
zuvor erhaltenen Tt(n) verglichen. Wenn die Bedingung Tt(n) Tt1m
nicht erfüllt ist, wird die Getriebeposition in der Getriebeposition n "nun"
gehalten. Wenn die Bedingung erfüllt ist, wird die Verarbeitung in Block
130 unter der Annahme durchgeführt, daß die Getriebeposition in eine
um x Positionen (hier; x= 1) in der niedrigeren Geschwindigkeitsseite
liegende Getriebeposition als die Getriebeposition n "nun" geschaltet wird
und die Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n) vor und nach dem Schalten
konstant ist. Eine Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(x) wird durch Multipli
zieren eines um x Positionen (hier; x= 1) niedrigeren Übersetzungsverhält
nisses x als n mit der Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n) "nun" erhalten. Ein
wichtiger Punkt ist hier; welchen Wert das Schlupfverhältnis e des Dreh
momentwandlers annimmt, wenn das Getriebe in eine um x Positionen
(hier; x= 1) in der niedrigeren Geschwindigkeitsseite liegende Getriebepo
sition als die Getriebeposition n "nun" geschaltet wird. Bezüglich dieser
Problemstellung haben die Erfinder verschiedene Arten von experimentel
len Studien durchgeführt, und folgendes wurde klargestellt. Das Schlupf
verhältnis e ist eindeutig durch die Drosselklappenöffnung TVO und den
Schaltzustand bestimmt, das ist Schalten von der vierten Getriebeposition
in die dritte Getriebeposition, Schalten von der dritten Getriebeposition
in die zweite Getriebeposition, Schalten von der zweiten Getriebeposition
in die erste Getriebeposition. Wenn das Schalten von der vierten Getrie
beposition in die dritte Getriebeposition durch Index 43 ausgedrückt wird,
wird das Schlupfverhältnis durch folgende Gleichung ausgedrückt.
Für das Schalten von der vierten Getriebeposition in die dritte Getriebe
position,
e(x)₄₃ = f(TVO₄₃).
Ebenso für das Schalten von der dritten Getriebeposition in die zweite
Getriebeposition,
e(x)₃₂ = t(TVO₂₃).
Ebenso für das Schalten von der zweiten Getriebeposition in die erste
Getriebeposition,
e(x)₂₁ = f(TVO₂₁).
Deswegen wird unter Verwendung dieser Gleichungen oder durch Spei
chern der Verzeichnisse dieser Gleichungen im voraus, wobei eine
Drosselklappenöffnung TVO zu diesem Zeitpunkt verwendet wird, das
Schlupfverhältnis e(x) berechnet oder durch Auslesen in Block 125
gewonnen. Die Motordrehgeschwindigkeit Ne(x) für eine Getriebeposition
mit x Positionen (hier; x= 1) in der niedrigeren Geschwindigkeitsseite
wird durch Multiplizieren des vorhergesagten Schlupfverhältnisses e(x) für
eine Getriebeposition mit x Positionen (hier; x= 1) in der niedrigeren Ge
schwindigkeit, hergeleitet wie oben beschrieben, mit der vorher erhaltenen
Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(x) über die Gleichung Ne(x) = e(x) . Nt(x)
berechnet. Auf der anderen Seite wird in Block 126 ein Koeffizient C(x)
für die Pumpenförderkapazität, der dem Schlupfverhältnis e(x) entspricht,
aus der vorgespeicherten Koeffizientencharakteristik für die Pumpenkapa
zität gewonnen. Ein Motordrehmoment Te(x) wird durch Multiplizieren
des Quadrats der Motordrehgeschwindigkeit {Ne(x)}² mit dem Koeffizien
ten C(x) für die Pumpenkapazität über die Gleichung
Te(x) = C(x)·{Ne(X)}² berechnet. Auf der anderen Seite wird in Block 127
ein Drehmomentverhältnis t(x), das dem Schlupfverhältnis e(x) entspricht,
aus der vorgespeicherten Drehmomentwandlercharakteristik gewonnen.
Durch Bilden des Produkts aus beiden Werten, das ist das Motordrehmo
ment Te(x) und das Drehmomentverhältnis t(x), wird ein Turbinendreh
moment Tt(x) erhalten. Dann wird in Block 128 ein Turbinengrenzdreh
moment Tt1m(x) zu der Turbinendrehgeschwindigkeit Nt(x) mit der
Drosselklappenöffnung TVO(n) aus der Beziehung zwischen dem Turbi
nengrenzdrehmoment Tt1m und der Turbinendrehgeschwindigkeit Nt,
beschrieben in Fig. 13, gewonnen. In einem Teil von Block 129, in dem
ein Turbinendrehmoment verglichen wird, wird das Ergebnis mit dem
zuvor erhaltenen Tt(x) verglichen. Wenn die Bedingung Tt1m(x) < Tt(x)
erfüllt ist, wird ein Schaltsignal ausgegeben, um die Getriebestellung um
x Positionen (hier; x= 1) in eine Getriebestellung in der niedrigeren Ge
schwindigkeitsseite als die Getriebeposition "nun" zu schalten. Wenn
dagegen die Bedingung Tt1m(x) < Tt(x) nicht erfüllt ist, wird die Ver
arbeitung in Block 130 iterativ in jeweils bestimmten kleinen Zeitin
krementen unter der Annahme ausgeführt, daß die Getriebeposition um
x Positionen (hier; x=2) in eine Getriebeposition noch niedrigerer Ge
schwindigkeit als die Getriebeposition n "nun" geschaltet wird und die
Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp(n) vor und nach dem Schalten konstant ist,
um eine ideale Schaltposition zu wählen und das Schaltsignal auszugeben.
Die Logik zum Schätzen des Turbinendrehmoments, die in Fig. 16
gezeigt ist, ist ein Verfahren, bei dem das Turbinendrehmoment unter
Verwendung lediglich der Drehmomentwandlercharakteristik geschätzt
wird, ohne Verwendung der Motorleistungscharakteristik (das vorgespei
cherte Motordrehmoment Te gegen Motordrehgeschwindigkeit und die
Charakteristik der Drosselklappenöffnung TVO). Deswegen besteht ein
Vorteil darin, daß ein Eingangsdrehmoment für einen Drehmomentwand
ler; das ist ein Motordrehmoment Te, aus einem Antriebswellendrehmo
ment T₀ geschätzt werden kann, sogar wenn in einem Motor mit zwei
Betriebsgebieten mit stark unterschiedlichen Drehmomenten der Motor
derart gesteuert wird, daß der Betriebszustand zwischen den beiden
Gebieten gewechselt wird. Der typische Motor dieses Typs ist ein mager
verbrennender Motor bzw. Magergemischmotor; der zwei Betriebsgebiete
in derselben Drosselkla 04212 00070 552 001000280000000200012000285910410100040 0002019515534 00004 04093ppenöffnung TVO hat, die dem mageren Luft-
Treibstoff-Verhältnis A/F entsprechen, das eine ist das theoretische Luft-
Treibstoff-Verhältnis A/F= 14,7 und das andere ist das magere Luft-
Treibstoff-Verhältnis A/F=23 bis 25. Dasselbe kann für einen Motor mit
Aufladung, einem Motor mit variabler Ansauglänge, einem Motor mit
variabler Ventilsteuerung, einem Motor mit variablem Kompressions
verhältnis oder variablem Expansionsverhältnis gesagt werden. Obwohl
eine Turbinendrehgeschwindigkeit Nt in der obigen Ausführungsform
unter Verwendung einer Fahrzeuggeschwindigkeit Vsp und einem Überset
zungsverhältnis g berechnet worden ist, muß ferner nicht eigens gesagt
werden, daß die Turbinendrehgeschwindigkeit direkt durch den Turbinen
drehgeschwindigkeitssensor detektiert werden kann. Gemäß dem Ver
fahren dieser Ausführungsform wird ein Turbinendrehmoment iterativ
berechnet und mit einem Turbinengrenzdrehmoment verglichen, wobei
eine Drosselkappenöffnung oder ein Signal, das typischerweise den
Zustand des Motors ausdrückt, und eine Turbinendrehgeschwindigkeit zu
jeweils bestimmten kleinen Zeitinkrementen benutzt wird, bis eine Bedin
gung zwischen dem Turbinendrehmoment und dem Turbinengrenzdrehmo
ment bezüglich der Größe erfüllt ist. Wenn die Bedingung erfüllt ist,
wird eine Getriebeposition als Schaltsignal ausgegeben, um das Schalten
auszuführen. Dadurch ist die Schwankung des Drehmoments beim Schal
ten gering, und die zum Schalten benötigte Zeit ist sogar bei einem
überspringenden Schalten kurz (beispielsweise Schalten von der vierten
Getriebeposition in die zweite Getriebeposition), da das Getriebe nicht
mit der mittleren Getriebeposition verbunden ist.
Nachdem bevorzugte Ausführungsformen oben beschrieben worden sind,
kann gemäß der vorliegenden Erfindung ein Schaltpunkt einer Trans
mission bzw. eines Getriebes in Echtzeit berechnet werden, da der
Antriebszustand eines Fahrzeugs und der Laufzustand des Fahrzeugs, wie
Motorlast sowie Drosselklappenöffnung, Fahrzeuggeschwindigkeit, Getriebe
position oder Übersetzungsverhältnis usw. detektiert werden, und An
triebswellendrehmomente vor und nach dem Schalten oder der Treibstoff
verbrauch werden, entsprechend der detektierten Signale und Charak
teristika des Fahrzeugs, berechnet. Im Falle der Berücksichtigung sowohl
des Antriebsdrehmoments als auch des Kraftstoffverbrauchs werden die
Berechnungsverfahren im Berechnungsprozeß geschaltet, um einen Schalt
punkt in Echtzeit zu berechnen und den Schaltpunkt, basierend auf das
berechnete Ergebnis, auszugeben. Deswegen ist es möglich, in erhebli
chem Umfang Mann-Stunden in der Entwicklung abzubauen, da die
Arbeit für das Einstellen eines Schaltzeitverzeichnisses, das eine lange
Zeit in Anspruch nahm, überflüssig ist. Daneben existiert auch ein Effekt
bezüglich der Verminderung der Herstellungskosten, da die Kapazität des
Speicherelements, das das Schaltzeitverzeichnis gespeichert hat, auf ein
Minimum reduziert werden kann. Darüberhinaus ist es möglich, das
Fahrzeug mit Schaltpunkten zu fahren, die dem Fahrzustand oder Laufzu
stand des Fahrzeugs und dem Verlangen des Fahrers entsprechen, da es
möglich ist, einen optimalen Schaltpunkt zu bestimmen, der der Änderung
in der Motorcharakteristik im Laufe der Zeit und dem Unterschied
in der Charakteristik des individuellen Motors entspricht (beispielsweise
ein Schaltpunkt, bei dem Beschleunigungsleistung eines Fahrzeugs in
tadellosem Zustand erhalten werden kann, sogar wenn das Drehmoment
des Motors sich im Laufe der Zeit verschlechtert hat).
Weiter ist es möglich, in einem Motor mit breit variierenden Drehmo
mentcharakteristika, die vom Betriebszustand wie beispielsweise einem
mager verbrennenden Motor abhängen, einen Schaltpunkt leicht zu
finden. Dasselbe kann für einen Motor mit Aufladung, einen Motor mit
variabler Ansauglänge, einem Motor mit variabler Ventilsteuerung, einem
Motor mit variablem Kompressionsverhältnis oder variablem Expansions
verhältnis gesagt werden.
Claims (24)
1. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe eines Fahrzeuges
mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend aus einem Motor und einem
Drehmomentwandler und einem automatischen Getriebe, mit einer An
zeigeeinrichtung zum Anzeigen eines Betriebszustandes des Fahrzeug
antriebszuges und eines laufenden Zustandes des Fahrzeuges, wobei der
Fahrzeugantriebszug unter Verwendung von Signalen gesteuert wird, die
von der Anzeigeeinrichtung angezeigt werden, mit einer Charakteristik-
Speichereinrichtung zum Speichern von Fahrzeugcharakteristiken, wobei
aufeinanderfolgend Bewertungsfunktionen berechnet werden, die einen
Zustand vor einem Schalten und einen Zutand nach einem Schalten
ausdrücken unter der Annahme, daß das Getriebe geschaltet wird, wobei
wenigstens Signale verwendet werden, welche Motordrehgeschwindigkeit,
Motorlast, Fahrzeuggeschwindigkeit im Betriebszustand oder Laufzustand
verwendet werden, die von der Anzeigeeinrichtung angezeigt sind und die
Fahrzeugcharakteristiken in der Speichereinrichtung gespeichert sind,
wobei ein Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit
zugeführt wird, wenn die berechneten Ergebnisse eine vorgegebene
Beziehung erfüllen.
2. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe nach Anspruch 1,
wobei, wenn wenigstens eines der Signale, welches den Betriebszustand
oder den laufenden Zustand anzeigt, von der Anzeigeeinrichtung ange
zeigt ist, größer wird als ein bestimmter Wert, der in der Nähe eines
voreingestellten Maximalwertes eingestellt ist, ein Getriebeschaltsignal zum
automatischen Getriebe zu der Zeit gegeben wird, wenn die Motordreh
geschwindigkeit ein Wert wird, der um einen bestimmten Wert geringer
als ein voreingestellter maximaler Grenzwert für die Motordrehgeschwin
digkeit ist.
3. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe nach Anspruch 1,
wobei, wenn wenigstens eines der Signale, welches den Betriebszustand
oder den Laufzustand anzeigt, der von der Anzeigeeinrichtung erfaßt ist,
geringer als ein vorbestimmter Wert wird, der in der Nähe eines vor
bestimmten Minimalwertes eingestellt ist, ein Getriebeschaltsignal zu dem
automatischen Getriebe zu der Zeit gegeben wird, wenn die Fahrzeug
geschwindigkeit ein Wert wird, der um einen bestimmten Wert höher ist
als eine Fahrzeuggrenzgeschwindigkeit während des Leerlaufes ist.
4. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe in einem Fahrzeug
mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend aus einem Motor und einem
Drehmomentwandler und einem automatischen Getriebe, mit einer An
zeigeeinrichtung zum Anzeigen eines Betriebszustandes des Fahrzeug
antriebszuges und Laufzustandes des Fahrzeuges, wobei der Fahrzeug
antriebszug unter Verwendung von Signalen gesteuert wird, die von der
Anzeigeeinrichtung angezeigt sind, wobei eine Charakteristikspeicherein
richtung zum Speichern von Fahrzeugcharakteristiken vorgesehen ist, ein
Antriebsachsendrehmoment vor dem Schalten unter Verwendung von
wenigstens Signalen erhalten wird, welche Motordrehgeschwindigkeit,
Motorbelastung im Betriebszustand oder Laufzustand, angezeigt von der
Anzeigeeinrichtung und die Motorausgangskraftcharakteristik ausdrücken,
die in der Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert ist und ein
Antriebsachsendrehmoment nach Schalten bewertet wird unter der An
nahme, daß das Getriebe geschaltet ist, wobei die Signale verwendet
werden, welche die Motorbelastung und die Fahrzeuggeschwindigkeit
ausdrücken, und wobei ein Getriebeschaltsignal dem automatischen
Getriebe zu der Zeit zugeführt wird, wenn das Antriebsachsendrehmo
ment vor dem Schalten einen Wert einnimmt, der geringer als der Wert
des Antriebsachsendrehmomentes, addiert zu einem bestimmten Wert, ist.
5. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe an einem Fahrzeug
mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend aus einem Motor und einem
Drehmomentwandler und einem automatischen Getriebe, und mit einer
Anzeigeeinrichtung zum Anzeigen eines Betriebszustandes des Fahrzeug
antriebszuges und eines Laufzustandes des Fahrzeuges, wobei der Fahr
zeugantriebszug unter Verwendung von Signalen gesteuert wird, die von
der Anzeigeeinrichtung erfaßt sind, wobei eine Charakteristikspeicher
einrichtung zum Speichern der Motorausgangskraftcharakteristik, der
Drehmomentwandlercharakteristik und der Kraftstoffverbrauchscharakteri
stik vorgesehen ist, eine Kraftstoffverbrauchsrate vor einem Schalten
errechnet wird, ein Motordrehmoment und eine Motordrehgeschwindigkeit
nach dem Schalten unter der Annahme bewertet werden, daß die Getrie
beposition geschaltet ist, wobei Signale verwendet werden, welche die
Motordrehgeschwindigkeit, die von der Anzeigeeinrichtung erfaßte Motor
last und die Motorausgangskraftcharakteristik, die Drehmomentwandler
charakteristik und die Kraftstoffverbrauchscharakteristik ausdrücken, die
in der Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert sind, wobei eine
Kraftstoffverbrauchsrate nach dem Schalten unter Verwendung des Motor
drehmomentes und der Motordrehgeschwindigkeit bewertet wird und ein
Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit zugegeben
wird, wenn die Kraftstoffverbrauchsrate vor dem Schalten größer wird als
die Kraftstoffverbrauchsrate nach dem Schalten.
6. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe in einem Fahrzeug
mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend aus einem Motor und einem
Drehmomentwandler und einem automatischen Getriebe sowie einer
Anzeigeeinrichtung zum Anzeigen eines Betriebszustandes des Fahrzeug
antriebszuges und eines Laufzustandes des Fahrzeuges, wobei der Fahr
zeugantriebszug unter Verwendung von Signalen gesteuert wird, die von
der Anzeigeeinrichtung erfaßt sind, wobei eine erste Steuereinrichtung mit
einer ersten Charakteristikspeichereinrichtung zum Speichern von Fahr
zeugcharakteristiken vorgesehen ist, wobei ein Antriebsachsendrehmoment
vor dem Schalten unter Verwendung von wenigstens Signalen erhalten
wird, welche Motordrehgeschwindigkeit, Motorlast bei Betriebszustand
oder Laufzustand, erfaßt von der Anzeigeeinrichtung, und die Motoraus
gangsantriebscharakteristik ausdrücken, die in der ersten Charakteristik-
Speichereinrichtung gespeichert sind und ein Antriebsachsendrehmoment
nach dem Schalten unter der Annahme berechnet bzw. bewertet wird,
daß die Getriebeposition geschaltet ist unter Verwendung von Signalen,
welche die Motorlast und die Fahrzeuggeschwindigkeit ausdrücken, wo ein
Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit übermittelt
wird, wenn das Antriebsachsendrehmoment vor dem Schalten ein Wert
wird, der geringer als der Wert des Antriebsachsendrehmomentes plus
einem bestimmten Wert ist, wobei eine zweite Steuereinrichtung mit
einer zweiten Charakteristikspeichereinrichtung zum Speichern der Motor
ausgangskraftcharakteristik, Drehmomentwandlercharakteristik und Kraft
stoffverbrauchscharakteristik vorgesehen ist, eine Kraftstoffverbrauchsrate
vor einem Schalten berechnet wird, ein Motordrehmoment und eine
Motordrehgeschwindigkeit nach dem Schalten unter der Annahme bewer
tet bzw. berechnet werden, daß die Zahnrad- bzw. Getriebeposition
geschaltet ist unter Verwendung von Signalen, welche die Motordrehge
schwindigkeit, die von der Anzeigeeinrichtung erfaßte Motorlast und die
Motorausgangskraftcharakteristik ausdrücken, wobei die Drehmomentwand
lercharakteristik und die Kraftstoffverbrauchscharakteristik in der zweiten
Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert sind, wobei eine Kraftstoff
verbrauchsrate nach dem Schalten unter Verwendung des Motordrehmo
mentes und der Motordrehgeschwindigkeit bewertet bzw. berechnet
werden, ein Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit
zugegeben wird, wenn die Kraftstoffverbrauchsrate vor dem Schalten
größer als die Kraftstoffverbrauchsrate nach dem Schalten wird, und
wobei die erste Steuereinrichtung und die zweite Steuereinrichtung in
Abhängigkeit von dem Laufzustand geschaltet werden, der von der
Anzeigeeinrichtung erfaßt und angezeigt ist.
7. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe nach Anspruch 6,
wobei das Schalten der ersten Steuereinrichtung und der zweiten Steuer
einrichtung unter Verwendung wenigstens eines der Signale durchgeführt
wird, welche den Motorstatus ausdrücken.
8. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe nach Anspruch 7,
wobei das den Motorstatus ausdrückende Signal wenigstens eines betref
fend Gaspedalöffnung, Motorlast, Saugluftströmungsrate, Kraftstoffinjek
torimpulsbreite, Motordrehgeschwindigkeit und Motordrehmoment ist.
9. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe nach Anspruch 7,
wobei die erste Steuereinrichtung eingeschaltet ist, wenn das den Motor
zustand ausdrückende Signal kleiner als ein gegebener Wert ist, und
wobei die zweite Steuereinrichtung eingeschaltet wird, wenn das den
Motorzustand ausdrückende Signal größer als der gegebene Wert ist.
10. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe nach Anspruch 7,
wobei das Schalten der ersten Steuereinrichtung und der zweiten Steuer
einrichtung in Abhängigkeit von der Größe der Änderung pro Einheitzeit
wenigstens eines Wertes für Gaspedalöffnung, Motorlast, Saugluftströ
mungsrate, Kraftstoffinjektorimpulsbreite, Motordrehgeschwindigkeit und
Motordrehmoment durchgeführt wird.
11. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe nach Anspruch 10,
wobei ein erster Getriebeschaltinstruktionswert von der ersten Steuer
einrichtung und ein zweiter Getriebeschaltinstruktionswert von der zweiten
Steuereinrichtung erhalten werden in Abhängigkeit von der Änderungs
größe pro Einheitzeit von wenigstens einem Wert für Beschleunigungs
pedalöffnung, Motorlast, Saugluftströmungsrate, Kraftstoffinjektorimpuls
breite, Motordrehgeschwindigkeit und Motordrehmoment, wobei ein dritter
Getriebeschaltinstruktionswert zwischen den beiden Werten über gewichte
te Komposition erhalten wird, und wobei ein Getriebeschaltsignal zu dem
automatischen Getriebe auf der Basis des dritten Getriebeschaltinstruk
tionswertes gegeben wird.
12. Steuervorrichtung für ein automatisches Getriebe an einem Fahrzeug
mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend aus einem Motor und einem
Drehmomentwandler und einem automatischen Getriebe, wobei eine
Anzeigeeinrichtung zum Erfassen bzw. Anzeigen eines Betriebszustandes
des Fahrzeugabtriebszuges und eines Laufzustandes des Fahrzeuges
vorgesehen ist, wobei der Fahrzeugantriebszug unter Verwendung von
Signalen gesteuert wird, die von der Anzeigeeinrichtung angezeigt werden,
wobei eine Charakteristikspeichereinrichtung zum Speichern von Fahrzeug
charakteristiken vorgesehen ist, ein Turbinendrehmoment vor einem
Schalten unter Verwendung von wenigstens Motordrehgeschwindigkeit,
Motorlast im Betriebszustand oder Laufzustand, angezeigt von der An
zeigeeinrichtung erhalten wird, wobei die Motorausgangskraftcharakteristik
in der Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert ist, ein Turbinen
drehmoment nach einem Schalten unter Verwendung von Motorlast und
Fahrzeuggeschwindigkeit vor dem Schalten bewertet bzw. errechnet wird
unter der Annahme, daß das Getriebe auf eine Zahnrad- bzw. Getriebe
position in dem niedrigeren Geschwindigkeitsbereich um eine Position aus
einer Getriebeposition vor dem Schalten herabgeschaltet ist, wenn das
Turbinendrehmoment größer als das der Getriebeposition vor dem Schal
ten entsprechende Turbinendrehmoment ist, und wobei ein Getriebe
schaltsignal dem automatischen Getriebe zugeführt wird, wenn das Turbi
nendrehmoment geringer als das Turbinendrehmoment ist, welches der
Getriebeposition vor dem Schalten entspricht.
13. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe an einem Fahrzeug mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend
aus einem Motor und einem Drehmomentwandler und einem automati
schen Getriebe und einer Anzeigeeinrichtung zum Anzeigen eines Be
triebszustandes des Fahrzeugantriebszuges und eines Laufzustandes des
Fahrzeuges, wobei der Fahrzeugantriebszug unter Verwendung von Signa
len gesteuert wird, die von der Anzeigeeinrichtung angezeigt werden,
wobei eine Charakteristik-Speichereinrichtung Fahrzeugcharakteristiken
speichert, aufeinanderfolgend Bewertungsfunktionen berechnet werden,
welche einen Status vor dem Schalten eines einen Status nach dem
Schalten ausdrücken unter der Annahme, daß die Zahnrad- bzw. Getrie
beposition unter Verwendung wenigstens von Signalen geschaltet ist,
welche Motordrehgeschwindigkeit, Motorlast, Fahrzeuggeschwindigkeit im
Betriebszustand oder Laufzustand, angezeigt von der Anzeigeeinrichtung,
ausdrücken und die Fahrzeugcharakteristiken in der Speichereinrichtung
gespeichert sind und ein Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe
zu der Zeit zugegeben wird, wenn die errechneten Ergebnisse eine
vorgegebene Beziehung erfüllen.
14. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe nach Anspruch 13, wobei, wenn wenigstens eines der Signale,
welche den Betriebszustand oder den Laufzustand anzeigen, der von der
Anzeigeeinrichtung erfaßt ist, größer als ein bestimmter Wert wird, der
in der Nähe eines vorbestimmten Maximalwertes eingestellt ist, ein
Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit zugegeben
wird, wenn die Motordrehgeschwindigkeit einen Wert einnimmt, der um
einen bestimmten Betrag geringer als ein vorbestimmter maximaler
Grenzwert für die Motordrehgeschwindigkeit ist.
15. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe nach Anspruch 13, wobei, wenn wenigstens eines der Signale,
welche den Betriebszustand oder den Laufzustand anzeigen, der von der
Anzeigeeinrichtung erfaßt ist, kleiner als ein bestimmter Wert wird, der
in der Nähe eines vorbestimmten Minimalwertes eingestellt ist, ein
Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit zugeführt
wird, wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit einen Wert einnimmt, der um
einen bestimmten Wert höher als eine Grenzgeschwindigkeit während des
Leerlaufes ist.
16. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe an einem Fahrzeug mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend
aus einem Motor und einem Drehmomentwandler und einem automati
schen Getriebe und einer Anzeigeeinrichtung zum Anzeigen bzw. Erfas
sen eines Betriebszustandes des Fahrzeugantriebszuges und eines Laufzu
standes des Fahrzeuges, wobei der Fahrzeugantriebszug unter Verwendung
von Signalen gesteuert wird, die von der Anzeigeeinrichtung erfaßt sind,
wobei eine Charakteristikspeichereinrichtung Fahrzeugcharakteristiken
speichert, wobei ein Antriebsachsendrehmoment vor Schalten unter
Verwendung wenigstens von Signalen erhalten wird, welche Motordrehge
schwindigkeit, Motorlast bei Betriebszustand oder Laufzustand, erfaßt von
der Anzeigeeinrichtung, und die Motorausgangskraftcharakteristik aus
drücken die in der Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert wird, und
wobei ein Antriebsachsendrehmoment nach dem Schalten bewertet bzw.
berechnet wird unter der Annahme, daß die Getriebeposition unter
Verwendung der Signale geschaltet ist, welche die Motorlast und die
Fahrzeuggeschwindigkeit ausdrücken und wobei ein Getriebeschaltsignal
dem automatischen Getriebe zu der Zeit zugeführt wird, wenn das
Antriebsachsendrehmoment vor dem Schalten ein Wert wird, der geringer
als der Wert des Antriebsachsendrehmomentes plus einem bestimmten
Wert ist.
17. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe an einem Fahrzeug mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend
aus einem Motor und einem Drehmomentwandler und einem automati
schen Getriebe und einer Anzeigeeinrichtung zum Erfassen bzw. Anzei
gen eines Betriebszustandes des Fahrzeugantriebszuges und eines Laufzu
standes des Fahrzeuges, wobei der Fahrzeugantriebszug unter Verwendung
von Signalen gesteuert wird, die von der Anzeigeeinrichtung erfaßt sind,
wobei eine Charakteristikspeichereinrichtung Motorausgangskraftcharak
teristik, Drehmomentwandlercharakteristik und Kraftstoffverbrauchcharak
teristik speichert, eine Kraftstoffverbrauchsrate vor dem Schalten berech
net wird, ein Motordrehmoment und eine Motordrehgeschwindigkeit nach
dem Schalten bewertet bzw. berechnet werden unter der Annahme, daß
die Getriebeposition unter Verwendung von Signalen geschaltet ist, die
Motordrehgeschwindigkeit, Motorlast, angezeigt von der Anzeigeeinrich
tung, die Motorausgangskraftcharakteristik, die Drehmomentwandlercharak
teristik und die Kraftstoffverbrauchscharakteristik ausdrücken, die in der
Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert sind, wobei eine Kraftstoff
verbrauchsrate nach dem Schalten unter Verwendung des Motordrehmo
mentes und der Motordrehgeschwindigkeit berechnet wird, und wobei ein
Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit zugeführt
wird, wenn die Kraftstoffverbrauchsrate vor dem Schalten größer als die
Kraftstoffverbrauchsrate nach dem Schalten wird.
18. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe an einem Fahrzeug mit einem Fahrzeugantriebszug, zusammen
gesetzt aus einem Motor und einem Drehmomentwandler und einem
automatischen Getriebe und einer Anzeigeeinrichtung zum Anzeigen bzw.
Erfassen eines Betriebszustandes des Fahrzeugantriebszuges und eines
Laufzustandes des Fahrzeuges, wobei der Fahrzeugantriebszug unter
Verwendung von Signalen gesteuert wird, die von der Anzeigeeinrichtung
angezeigt sind, wobei eine erste Steuermethode darin besteht, daß eine
erste Charakteristikspeichereinrichtung Fahrzeugcharakteristiken speichert,
wobei ein Antriebsachsendrehmoment vor dem Schalten unter Verwen
dung wenigstens von Signalen erhalten wird, welche Motordrehgeschwin
digkeit, Motorlast bei Betriebszustand oder Laufzustand ausdrücken,
erfaßt von der Anzeigeeinrichtung, und Motorausgangskraftcharakteristik
ausdrücken, die in der ersten Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert
ist und ein Antriebsachsendrehmoment nach dem Schalten bewertet bzw.
berechnet wird unter der Annahme, daß die Getriebeposition geschaltet
ist unter Verwendung der Signale, welche die Motorlast und die Fahr
zeuggeschwindigkeit ausdrücken, wobei ein Getriebeschaltsignal dem
automatischen Getriebe zu der Zeit zugegeben wird, wenn das Antriebs
achsendrehmoment vor dem Schalten ein Wert wird, der kleiner als der
Wert des Antriebsachsendrehmomentes plus einem bestimmten Wert ist,
wobei ein zweites Steuerverfahren darin besteht, daß die zweite Charak
teristikspeichereinrichtung Motorausgangskraftcharakteristik, Drehmom
entwandlercharakteristik und Kraftstoffverbrauchscharakteristik speichert,
eine Kraftstoffverbrauchsrate vor dem Schalten berechnet wird, ein
Motordrehmoment und eine Motordrehgeschwindigkeit nach dem Schalten
bewertet bzw. berechnet werden unter der Annahme, daß die Getriebe
position geschaltet ist unter Verwendung von Signalen, welche Motor
drehgeschwindigkeit, Motorlast, angezeigt von der Anzeigeeinrichtung und
die Motorausgangskraftcharakteristik, die Drehmomentwandlercharakteristik
und die Kraftstoffverbrauchscharakteristik ausdrücken, die in der zweiten
Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert werden, eine Kraftstoffver
brauchsrate nach dem Schalten unter Verwendung des Motordrehmomen
tes und der Motordrehgeschwindigkeit bewertet bzw. berechnet wird, ein
Schaltsignal dem automatischen Getriebe zu der Zeit zugegeben wird,
wenn die Kraftstoffverbrauchsrate vor dem Schalten größer als die Kraft
stoffverbrauchsrate nach dem Schalten wird, und wobei das erste Steuer
verfahren und das zweite Steuerverfahren in Abhängigkeit von dem
Laufzustand geschaltet werden, der von der Anzeigeeinrichtung erfaßt
bzw. angezeigt wird.
19. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe nach Anspruch 18, wobei das Schalten des ersten Steuerver
fahrens und des zweiten Steuerverfahrens unter Verwendung wenigstens
eines der Signale durchgeführt wird, welche den Motorstatus ausdrücken.
20. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe nach Anspruch 19, wobei das den Motorstatus ausdrückende
Signal wenigstens eines für Gaspedalstellung bzw. -öffnung, Motorlast,
Saugluftströmungsrate, Kraftstoffinjektorimpulsbreite, Motordrehgeschwin
digkeit bzw. Motordrehmoment ist.
21. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe nach Anspruch 19, wobei das erste Steuerverfahren eingeschaltet
wird, wenn das den Motorstatus ausdrückende Signal kleiner als ein
gegebener Wert ist und wobei das zweite Steuerverfahren eingeschaltet
wird, wenn das den Motorstatus ausdrückende Signal größer als der
gegebene Wert ist.
22. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe nach Anspruch 19, wobei das Schalten des ersten Steuerver
fahrens und des zweiten Steuerverfahrens in Abhängigkeit von der Ände
rungsgröße pro Einheitzeit wenigstens eines Wertes der Gaspedalöffnung
bzw. -stellung, Motorlast, Saugluftströmungsrate, Kraftstoffinjektorimpuls
breite, Motordrehgeschwindigkeit und Motordrehmoment durchgeführt
wird.
23. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe nach Anspruch 22, wobei ein erster Getriebeschaltinstruktions
wert von dem ersten Steuerverfahren erhalten wird und ein zweiter
Getriebeschaltinstruktionswert von dem zweiten Steuerverfahren in Ab
hängigkeit von der Größe der Änderung pro Einheitszeit von wenigstens
einem Wert bezüglich Gaspedalöffnung bzw. -stellung, Motorlast, Saugluft
strömungsrate, Kraftstoffinjektorimpulsbreite, Motordrehgeschwindigkeit und
Motordrehmoment erhalten wird, wobei ein dritter Getriebeschaltinstruk
tionswert zwischen den beiden Werten durch gewichtete Komposition
erhalten wird und wobei ein Getriebeschaltsignal dem automatischen
Getriebe auf der Basis des dritten Getriebeschaltinstruktionswertes zu
geführt wird.
24. Verfahren zum Steuern einer Steuervorrichtung für ein automatisches
Getriebe an einem Fahrzeug mit einem Fahrzeugantriebszug, bestehend
aus einem Motor und einem Drehmomentwandler und einem automati
schen Getriebe und einer Anzeigeeinrichtung zum Erfassen bzw. Anzei
gen eines Betriebszustandes des Fahrzeugantriebszuges und eines Laufzu
standes des Fahrzeuges, wobei der Fahrzeugantriebszug unter Verwendung
von Signalen gesteuert wird, die von der Anzeigeeinrichtung erfaßt bzw.
angezeigt werden, wobei eine Charakteristikspeichereinrichtung Fahrzeug
charakteristiken speichert, ein Turbinendrehmoment vor dem Getriebe
schalten unter Verwendung wenigstens der Motordrehgeschwindigkeit,
Motorlast bei Betriebszustand oder Laufzustand angezeigt von der An
zeigeeinrichtung, und der Motorausgangskraftcharakteristik erhalten wird,
die in der Charakteristikspeichereinrichtung gespeichert ist, ein Turbinen
drehmoment nach dem Schalten unter Verwendung der Motorlast und
der Fahrzeuggeschwindigkeit vor dem Schalten unter der Annahme
bewertet bzw. berechnet wird, daß das Getriebe auf eine Getriebeposi
tion im unteren Geschwindigkeitsbereich um eine Position aus einer
Getriebeposition vor dem Schalten heruntergeschaltet ist, wenn das
Turbinendrehmoment größer als das Turbinendrehmoment ist, welches der
Zahnrad- bzw. Getriebeposition vor dem Schalten entspricht, und wobei
ein Getriebeschaltsignal dem automatischen Getriebe zugeführt wird,
wenn das Turbinendrehmoment kleiner als das Turbinendrehmoment ist,
welches der Zahnrad- bzw. Getriebeposition vor dem Schalten ent
spricht.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19549599A DE19549599B4 (de) | 1994-04-27 | 1995-04-27 | Steuervorrichtung für automatisches Getriebe |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6-089367 | 1994-04-27 | ||
JP8936794 | 1994-04-27 | ||
JP6-167704 | 1994-07-20 | ||
JP16770494A JPH0828674A (ja) | 1994-07-20 | 1994-07-20 | 車両用変速機の変速方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19515534A1 true DE19515534A1 (de) | 1995-11-02 |
DE19515534B4 DE19515534B4 (de) | 2006-03-23 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19515534A Expired - Fee Related DE19515534B4 (de) | 1994-04-27 | 1995-04-27 | Steuervorrichtung für automatisches Getriebe und ein Steuerverfahren hierfür |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5588936A (de) |
KR (1) | KR950031600A (de) |
DE (1) | DE19515534B4 (de) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19600914A1 (de) * | 1996-01-12 | 1997-07-17 | Opel Adam Ag | Verfahren zur Steuerung des Hochschaltvorganges eines Kraftfahrzeug-Automatikgetriebes |
EP0816720A2 (de) * | 1996-07-01 | 1998-01-07 | General Motors Corporation | Schaltestabilisierungssteuerung für Automatikgetriebe |
DE19921937A1 (de) * | 1999-05-12 | 2001-01-18 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Steuerung des Gangwechsels in einem Automatikgetriebe |
US6379752B1 (en) | 1997-12-13 | 2002-04-30 | Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien | Rubber-metal composite |
DE10210343A1 (de) * | 2002-03-08 | 2003-09-25 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Verfahren zur Anpassung eines Antriebsmotors an einen hydrodynamischen Drehmomentwandler für ein Kraftfahrzeug |
CN106438984A (zh) * | 2015-08-05 | 2017-02-22 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 想法改变换档操纵的预测控制 |
DE102022201606A1 (de) | 2022-02-16 | 2023-08-17 | Zf Friedrichshafen Ag | Verfahren zum adaptiven Festlegen eines Schaltpunkts eines Mehrgang-Lastschaltgetriebes einer Arbeitsmaschine, Steuereinrichtung, Computerprogrammprodukt, Arbeitsmaschine |
DE102022201603A1 (de) | 2022-02-16 | 2023-08-17 | Zf Friedrichshafen Ag | Verfahren zum adaptiven Festlegen eines Schaltpunkts eines Mehrgang-Lastschaltgetriebes einer Arbeitsmaschine, Steuereinrichtung, Computerprogrammprodukt, Arbeitsmaschine |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8272958B2 (en) * | 2004-01-26 | 2012-09-25 | Shuffle Master, Inc. | Automated multiplayer game table with unique image feed of dealer |
KR950031600A (ko) * | 1994-04-27 | 1995-12-18 | 가나이 쯔도무 | 자동변속기의 제어장치 및 제어방법 |
DE19611840B4 (de) * | 1996-03-26 | 2005-12-01 | Robert Bosch Gmbh | System zur Bestimmung der Übersetzungsänderungen bei einem Automatikgetriebe |
JP3855301B2 (ja) * | 1996-03-31 | 2006-12-06 | マツダ株式会社 | 自動変速機の制御装置 |
US5951615A (en) * | 1997-06-03 | 1999-09-14 | Ford Global Technologies, Inc. | Closed-loop adaptive fuzzy logic hydraulic pressure control for an automatic transmission having synchronous gear ratio changes |
DE19940703C1 (de) * | 1999-08-27 | 2001-05-10 | Bayerische Motoren Werke Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Motor- und Getriebesteuerung bei einem Kraftfahrzeug |
US6254511B1 (en) | 1999-10-29 | 2001-07-03 | Caterpillar Inc. | Method and apparatus for adaptively controlling clutches based on engine load |
US6616575B1 (en) * | 1999-10-29 | 2003-09-09 | Caterpillar Inc | Method and apparatus for operating a transmission coupled to an engine for enhanced fuel efficiency characteristics |
US6199450B1 (en) | 1999-12-17 | 2001-03-13 | Caterpillar Inc. | Method and apparatus |
IT1317847B1 (it) | 2000-02-22 | 2003-07-15 | Ausimont Spa | Processo per la preparazione di dispersioni acquose di fluoropolimeri. |
JP2002147590A (ja) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Isuzu Motors Ltd | 変速機の変速制御装置 |
JP2002147278A (ja) * | 2000-11-15 | 2002-05-22 | Honda Motor Co Ltd | 車両における駆動トルク推定方法 |
JP4176056B2 (ja) * | 2004-06-24 | 2008-11-05 | 株式会社東芝 | 走行評価装置、走行評価方法及び走行評価プログラム |
US7463962B2 (en) | 2004-07-07 | 2008-12-09 | Eaton Corporation | Shift point strategy for hybrid electric vehicle transmission |
DE102005000006A1 (de) * | 2005-01-24 | 2006-07-27 | Deere & Company, Moline | Getriebesteuerung für ein Getriebe eines Antriebsstrangs eines Arbeitsfahrzeugs |
US8340884B1 (en) | 2008-12-26 | 2012-12-25 | Jing He | Fuel saving method and device for vehicle |
US8543302B2 (en) * | 2009-05-15 | 2013-09-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Gear shift control apparatus for automatic transmission and gear shift control method for automatic transmission |
SE534961C2 (sv) | 2009-09-14 | 2012-02-28 | Scania Cv Ab | System för styrning av växlingspunkter |
CA2831439C (en) * | 2011-04-22 | 2016-01-12 | Allison Transmission, Inc. | Method of setting transmission shift points in real-time based upon an engine performance curve |
US8788424B2 (en) | 2011-04-22 | 2014-07-22 | Allison Transmission, Inc. | Method of setting transmission shift points in real-time based upon an engine performance curve |
JP6873256B2 (ja) * | 2017-09-27 | 2021-05-19 | 日立Astemo株式会社 | 車載マルチコア制御用データ伝達装置および電子制御装置 |
JP7115448B2 (ja) * | 2019-09-18 | 2022-08-09 | トヨタ自動車株式会社 | 変速比制御装置 |
JP7188334B2 (ja) * | 2019-09-18 | 2022-12-13 | トヨタ自動車株式会社 | 変速比制御装置 |
JP7115447B2 (ja) * | 2019-09-18 | 2022-08-09 | トヨタ自動車株式会社 | 変速比制御装置 |
CN114248777B (zh) * | 2021-12-13 | 2024-03-19 | 潍柴动力股份有限公司 | 降低油耗的方法、装置、存储介质和电子设备 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3023646A1 (de) * | 1979-07-10 | 1981-01-29 | Ustav Pro Vyzkum Motorovych Vo | Verfahren und einrichtung zum steuern eines selbsttaetig schaltenden stufengetriebes |
DE2852195C2 (de) * | 1978-12-02 | 1987-08-27 | Bosch Gmbh Robert | Steuervorrichtung fuer ein selbsttaetig schaltendes getriebe |
EP0559263A1 (de) * | 1992-03-02 | 1993-09-08 | Saturn Corporation | Betriebsverfahren eines Automatikgetriebes |
US5272939A (en) * | 1992-07-06 | 1993-12-28 | Eaton Corporation | Shift enable control method/system |
DE4326182A1 (de) * | 1992-08-10 | 1994-02-17 | Volkswagen Ag | Verfahren und Einrichtung zur Erzeugung eines Anzeigesignals oder eines Steuersignals für ein sinnvolles Hochschalten eines Stufengetriebes eines Kraftfahrzeugs mit Verbrennungsmotor |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2726115A1 (de) * | 1977-06-10 | 1978-12-21 | Bosch Gmbh Robert | Elektronische steuerschaltung fuer ein automatisches schaltgetriebe |
JPH0156006B2 (de) * | 1978-03-17 | 1989-11-28 | Bosch Gmbh Robert | |
JPH0769011B2 (ja) * | 1986-04-18 | 1995-07-26 | 本田技研工業株式会社 | 自動車の自動変速機 |
JPH01238748A (ja) * | 1988-03-17 | 1989-09-22 | Mitsubishi Electric Corp | 自動変速機の変速制御装置 |
JPH07107421B2 (ja) * | 1988-07-06 | 1995-11-15 | 日産自動車株式会社 | 車両の変速制御装置 |
KR950031600A (ko) * | 1994-04-27 | 1995-12-18 | 가나이 쯔도무 | 자동변속기의 제어장치 및 제어방법 |
-
1995
- 1995-04-25 KR KR1019950009711A patent/KR950031600A/ko not_active Application Discontinuation
- 1995-04-27 US US08/429,909 patent/US5588936A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-27 DE DE19515534A patent/DE19515534B4/de not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-10-02 US US08/725,052 patent/US5688207A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2852195C2 (de) * | 1978-12-02 | 1987-08-27 | Bosch Gmbh Robert | Steuervorrichtung fuer ein selbsttaetig schaltendes getriebe |
DE3023646A1 (de) * | 1979-07-10 | 1981-01-29 | Ustav Pro Vyzkum Motorovych Vo | Verfahren und einrichtung zum steuern eines selbsttaetig schaltenden stufengetriebes |
EP0559263A1 (de) * | 1992-03-02 | 1993-09-08 | Saturn Corporation | Betriebsverfahren eines Automatikgetriebes |
US5272939A (en) * | 1992-07-06 | 1993-12-28 | Eaton Corporation | Shift enable control method/system |
US5272939B1 (en) * | 1992-07-06 | 1994-12-06 | Eaton Corp | Shift enable control method/system |
DE4326182A1 (de) * | 1992-08-10 | 1994-02-17 | Volkswagen Ag | Verfahren und Einrichtung zur Erzeugung eines Anzeigesignals oder eines Steuersignals für ein sinnvolles Hochschalten eines Stufengetriebes eines Kraftfahrzeugs mit Verbrennungsmotor |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19600914A1 (de) * | 1996-01-12 | 1997-07-17 | Opel Adam Ag | Verfahren zur Steuerung des Hochschaltvorganges eines Kraftfahrzeug-Automatikgetriebes |
EP0816720A2 (de) * | 1996-07-01 | 1998-01-07 | General Motors Corporation | Schaltestabilisierungssteuerung für Automatikgetriebe |
EP0816720A3 (de) * | 1996-07-01 | 1998-08-05 | General Motors Corporation | Schaltestabilisierungssteuerung für Automatikgetriebe |
US6379752B1 (en) | 1997-12-13 | 2002-04-30 | Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien | Rubber-metal composite |
DE19921937A1 (de) * | 1999-05-12 | 2001-01-18 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Steuerung des Gangwechsels in einem Automatikgetriebe |
DE19921937C2 (de) * | 1999-05-12 | 2001-05-10 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Steuerung des Gangwechsels in einem Automatikgetriebe |
DE10210343A1 (de) * | 2002-03-08 | 2003-09-25 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Verfahren zur Anpassung eines Antriebsmotors an einen hydrodynamischen Drehmomentwandler für ein Kraftfahrzeug |
CN106438984A (zh) * | 2015-08-05 | 2017-02-22 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 想法改变换档操纵的预测控制 |
DE102022201606A1 (de) | 2022-02-16 | 2023-08-17 | Zf Friedrichshafen Ag | Verfahren zum adaptiven Festlegen eines Schaltpunkts eines Mehrgang-Lastschaltgetriebes einer Arbeitsmaschine, Steuereinrichtung, Computerprogrammprodukt, Arbeitsmaschine |
DE102022201603A1 (de) | 2022-02-16 | 2023-08-17 | Zf Friedrichshafen Ag | Verfahren zum adaptiven Festlegen eines Schaltpunkts eines Mehrgang-Lastschaltgetriebes einer Arbeitsmaschine, Steuereinrichtung, Computerprogrammprodukt, Arbeitsmaschine |
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Publication number | Publication date |
---|---|
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US5588936A (en) | 1996-12-31 |
US5688207A (en) | 1997-11-18 |
KR950031600A (ko) | 1995-12-18 |
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