DE1924413B2

DE1924413B2 - Verschweißen von Stählen sehr hoher Festigkeit und Zähigkeit

Info

Publication number: DE1924413B2
Application number: DE1924413A
Authority: DE
Inventors: Stephen J. Independence Matas; John Brecksville Savas
Original assignee: Republic Steel Corp Cleveland Ohio (vsta)
Current assignee: Republic Steel Corp Cleveland Ohio (vsta)
Priority date: 1968-05-13
Filing date: 1969-05-13
Publication date: 1975-04-24
Also published as: US3585011A; GB1247969A; FR2008423A1; DE1924413A1

Description

3 4

stoffe beschrieben, welche zur Herstellung von ge- bei 538° C für Zyklen bis zu 24 Stunden, wobei jedoch schweißten Druckbehältern dienen und die einen Stahl für eine besondere Auswahl der Variablen gewünschdarstellen, dessen Kohlenstoffgehalt 0,25% nicht tenfalls eine Verbesserung der Kerbschlagzähigkeit übersteigt und de.r 0,8 bis 10% Mangan, 0,5 bis 15% dann oftmals erzielt werden kann, wenn man bei der Nickel, 0,5 bis 5 % Chrom, 0,5 bis 5 % Wolfram, 0,5 bis 5 Spannungsfreiglühung etwas kürzere Heizzyklen ver-5 % Molybdän, 0,5 bis 2 % Vanadin, 1 bis 3 % Silicium wendet,
und 1,0 bis 3% Kupfer, einzeln oder gemischt, enthält. Die Elemente Chrom und Molybdän werden mit

Aus diesen bekannten Stählen können geschweißte Gehalten verwendet, die ausreichend sind, um Cr: Mo-Dampfkessel und andere Druckbehälter hergestellt Verhältnisse zu ergeben, die vorzugsweise über 1, mit werden, deren Schweißnaht und Schweißzone trotz io einem Optimum zwischen 1,2 und 3:1 liegen. Eine der beim Schweißen auftretenden hohen Erhitzung gute Festigkeit wird jedoch selbst bei den 1: 1-Ver- und schnellen Abkühlung kein sprödes Härtegefüge hältnissen, insbesondere wenn der Kohlenstoffgehalt zeigt. in der Nähe des unteren Endes des Bereiches liegt,

Es wird ersichtlich, daß diese bekannte legierung festgestellt. Bei Gehalten, für die Cr: Mo-Verhältnisse ausschließlich zur Herstellung der Druckbehälter be- 15 nahe bei 1 liegen, ist die Versprödungswiderstandsschrieben wird. Die Verwendung einer solchen Le- fähigkeit etwas von dem Kobaltgehalt abhängig. Es gierung zur Herstellung der Schweißnaht wird in der wird daher bei solchen Verhältnissen bevorzugt, das CH-PS 1 78 281 aber nicht vorbeschrieben oder nahe- Kobalt mit Gehalten im unteren oder mittleren Begelegt, reich an Stelle im oberen Bereich einzusetzen.

Darüber hinaus besteht ein weiterer Unterschied zu 20 Innerhalb der bevorzugten Bereiche erstrecken sich

der anmeldungsgemäß verwendeten Legierung durch die Cr: Mo-Verhältnisse von 1,5 bis 2,4: i, wobei die

den obligatorischen Gehalt der erfindungsgemäß ver- besten Ergebnisse bei Verhältnissen um 1,8 bis 2,2: 1

wendeten Legierung von 2,0 bis 6,0% bzw. 3,5 bis herum erzielt werden. Eine weitere Verbesserung im

4,0°/_o Kobalt. Schließlich bestehen auch Unterschiede Hinblick auf die Spannungsminderung wird dann

im Siliciumgehalt, da die bekannte Legierung 1 bis 3% as erhalten, wenn der Gehalt des Siliciums zwischen 0,20

Silicium enthält, während der Siliciumgehalt der er- bis 0,25 gehalten wird, wenn die Elemente C, Mn, Co,

findungsgemäß verwendeten Legierung 0,15 bis 0,35% Cr und Mo in der oberen Gegend ihrer jeweiligen Be-

bzw. 0,2 bis 0,3% beträgt. reiche liegen.

Die erfindungsgemäß verwendete Legierung kann Der in den am meisten bevorzugten Konzentrabeispielsweise im Wolframbogen, der in der Atmo- 30 tionsbereichen angegebene Bereich für das Silicium Sphäre oder in einem inerten Gas wie Argon betrieben von 0,20 bis 0,30% dient zur Verbesserung der Fließwird und der im allgemeinen als Gas-Wolframbogen fähigkeit und der Entoxidierungseigenschaften des bezeichnet wird oder im »NIG«-Schweißen verwendet Schweißmetalls nach der Abscheidung. Für optimale wird. mechanische Eigenschaften bei Schlagbedingungen

Hinsichtlich der erfindungsgemäß verwendeten Le- 35 und für optimale nichtversprödende Eigenschaften

gierung sind einige Punkte, die sich mit den tatsäch- würden geringere Mengen von Silicium, wie im Bereich

liehen Gehalten der verwendeten Elemente innerhalb von 0 bis 0,20%, vorzuziehen sein. Ferner fällt auch

der genannten Bereiche befassen, bemerkenswert. die Verwendung anderer Entoxidierungsmittel wie

Während die genannten Gehalte die zulässigen Be- Ti, Zr, Al oder Cb, bzw. anderer solcher Elemente an,

reiche für die Mischungen angeben, kann die jeweilige 40 Stelle von Si in den Rahmen der vorliegenden Erfin-

Menge eines einzelnen Elementes, die tatsächlich ein- dung, um die Schweißbarkeit der Legierungen zu

gesetzt wird, den Effekt, den die anderen Elemente verbessern.

ausüben, beeinflussen. Die Gehalte stehen somit zu- Bei Verwendung von Legierungen mit Bereichen für sammen etwas in Wechselwirkung in dem Sinne, daß die einzelnen Elemente, wie sie oben angegeben worden die Verwertung einiger an ihren Extremwerten am 45 sind, können nach der Spannungsfreiglühung wesentbesten von den anderen Elementen am gegenüber- lieh verbesserte CVN-Eigenschaften erhalten werden, liegenden Extrem beim Gebrauch begleitet wird. Die Man kommt daher zu geschweißten Gegenständen, Metalle, die hinsichtlich der Endeigenschaften die die mechanische Eigenschaften aufweisen, die im allmeiste Empfindlichkeit zeigen, sind Nickel, Chrom, gemeinen mindestens so gut sind wie die der Ausgangs-Molybdän und Silicium sowie zu einem geringeren 50 Grund-Metalle, sowohl vor als auch nach der Span-Grade Mangan und Kobalt. So wird beispielsweise der nungsminderung. Auf diese Weise kann eine beträcht-Betrieb bei hohen Nickelgehalten zweckmäßigerweise liehe Verbesserung der Kerbschlagzähigkeit erhalten von einer größeren Toleranz für Chrom und Molybdän werden, ohne daß die anderen physikalischen Eigenbegleitet, jedoch nur dann, wenn sie von niederen schäften nennenswert, wenn überhaupt aufgegeben Kobaltgehalten begleitet werden. Auf der anderen 55 werden müssen. So besitzen beispielsweise derartige Seite ist bei niederen Nickelgehalten der Effekt von Legierungen sowohl gleich nach der Abscheidung als Mangan und Silicium am höheren Ende ihrer jeweili- auch nach der Spannungsfreiglühung eine gute gen Bereiche besonders nachteilig. Innerhalb der Schweißbarkeit, eine hohe Festigkeit, gewöhnlich mittleren Teile der verschiedenen Bereiche ist die mit einer Elastizitätsgrenze in der Gegend von Empfindlichkeit aller Elemente weniger stark ausge- 60 28 kg/cm², und im allgemeinen eine hohe Kerbschlagprägt. Zähigkeit, die gewöhnlich bei 7,0 mkg/cm² oder höher

Die besten Ergebnisse werden erhalten, wenn die liegt.

Elemente Mangan, Silicium und Kohlenstoff an den In den nachstehenden Tabellen sind die Charpy-

unteren Enden ihrer jeweiligen Bereiche eingesetzt Kerbschlagzähigkeitswerte einer Verschweißung in der werden. Im allgemeinen zeigen die erhaltenen Ver- 65 abgeschiedenen Form mit den entsprechenden Werten

schweißungen gute mechanische Eigenschaften so- nach einer 24stündigen (wenn nicht eine geringe Zeit

wohl in der Form wie sie abgeschieden werden, als angegeben ist) Spannungsfreiglühung bei 538° C ver-

auch nach dem Aussetzen einer Spannungsfreiglühung glichen. Es wurden unter Verwendung der angegebenen

Schmelzmethode Schmelzdrahterhitzungen gemacht und quadratische Streifen mit 0,32 cm daraus gebildet. Die Verschwel Bürgen wurden auf einer 2,54 cm dicken Platte in einer einziger. U-nutenartigen Form durchgeführt. Testmuster wurden aus den Mittelteilen der unverdünnten Frontseiten der Verschweißungen herausgeschnitten. Bei den Schlagversuchen nach Charpy (V-Karte) wurden die Muster senkrecht zu der Oberseite der Verschweißung gekerbt. Die Versuche wurden bei den angegebenen Temperaturen durchgeführt.

In jedem Fall lag die Zusammensetzung des Grundmetalls innerhalb der nachstehend angegebenen Bereiche:

%c	%Mn	%Si	%Ni	%Co	%Cr	%Mo	%v
0,17 bis 0,30	0,10 bis 0,35	0,01 bis 0,10	7,0 bis 9,5	3,5 bis 4,5	0,35 bis 1,10	0,35 bis 1,10	0,01 bis 0,12

Die nachstehenden Tabellen I bis V zeigen Schweißmetallzusammensetzungen, die eine Versprödung ergeben, sowie solche, die sprödigkeitsfrei sind.

	Schweißi Mn	ing	Nr. HP 211 Si	P	Tabelle I	e Nr. 3888748 Ni I	Co	Cr	Va	(uum geschmo Mo	zen	V
C	1,09		0,33	0,010	Charg S	7,3	3,5	0,51		0,98		0,03
0,19				0,005

Schweißmetall-Eigenschaften

Wie abgeschieden

Nach Spannungsfreiglühung

Elast. Gr.
(kg/cm²)

28,7

(kg/cm=)

R. A.

55

Dehnung
% in 2,54cm)!

Charpy-V-Kerbe
(mkg/cm²)

-62,2° C

-1,1⁰C

5,5

6,2
0,7

Daraus wird ein ausgeprägter VersprödungsefTekt in der Verschweißung ersichtlich, der sich in einer beträchtlichen Verringerung (etwa 89%) des CVN-Wertes manifestiert und der in erster Linie auf das Cr' Mo-Verhältnis zurückzuführen ist, welches bei einer Nickel-Konzentratiion am unteren Ende des oben angegebenen Bereiches und relativ hohen Gehalten an Mn und Si wesentlich weniger als 1 ist. Aus der Tabelle geht weiter hervor, daß der Versprödungsfaktor — %Mo(%Cr-|- %Mo)/%Cr — in diesem Beispiel 2,86, d. h. wesentlich mehr als 1, beträgt.

Durch dieses Kriterium kann schon vor dem Test bestimmt werden, daß bei Durchführung der Spannungsfreigiühung mit der relativ nickelarmen Legierung dieses Tests eine Versprödung auftritt.

Der Versprödungseffekt kann etwas verringert werden, wenn man die Gehalte an Mn und Si erniedrigt, wodurch gleichzeitig die Schlagfestigkeit verbessert wird. Dies geht aus der nachstehenden Tabelle II hervor.

	Schweißi Mn	jng	Nr. HP 242 Si	P	Tabelle	ge	II	0	Co	Vakuu Cr	msinduktionssc Mo	hmelze V
C	0,80		0,23	0,003	Char S		Nr. 6032 Ni		3,4	0,47	0,98	0,09
0,18				0,005	7,3

Sch ,· eißmetalleigenschaftcn

	Elast. Gr. (kg/cm²)	Zugf. (kg/cm²)	R. A.	Dehnung (% in 2,54cm)	Charpy- (mkg -62,2° C	V-Kerbe /cm²)
Wie abgeschieden	30,3	31,7	63	22	7,8 4,3	9,4 3,5
Nach Spannungsfreiglühung

Auch hier ist das Cr: Mo-Verhältnis wesentlich kleiner als 1, und dementsprechend ist der Versprödungsfaktor größer als 1. Dies führt bei der Spannungsfreiglühung zu einem Verlust an Zähigkeit. Der Unterschied soll hierin als /!-CVN bezeichnet werden. In diesem Fall ist das Verhältnis Cr: Mo 0,47. Der mit /1-CVN gleichgestellte Versprödungsfaktor, der nachstehend als /I-CVN-Verhältnis bezeichnet werden soll, ist 3,02.

Wenn das Cr: Mo-Verhältnis über 1 erhöht und der Versprödungsfaktor dementsprechend unter 1 erniedrigt wird und wenn der Gehalt an Mn und Si weiter verringert wird, dann wird selbst bei einem relativ niedrigen Gehalt an Ni eine nicht-versprödete Legierung erhalten, was mit einem simulierten Schweißmuster mit Untergröße bestimmt wurde. Es lag die folgende Zusammensetzung vor:

0,19

Charge Nr. P 976

Mn	Si	Ni	Co	Cr	Mo	V
0,50	0,15	7,9	4,2	0,89	0,51	0,12

Kerbschlagzähigkeit (mkg/cm²), 21,Γ C

Wie gegossen 8,5

538⁰C, 24 Stunden 10,4

In diesem Fall ist das Verhältnis Cr: Mo 1,75 und das /1-CVN-Verhältnis 0,802.

Die Tabelle III zeigt eine Verschweißung mit einem Cr: Mo-Verhältnis von etwa 1,8:1 und relativ niedrigen Gehalten an Mn und Si. Die Verschweißung hat gute mechanische Eigenschaften und wird nach einer Spannungsfreiglühung nicht versprödet.

Tabelle III

Schweißung Nr. HP 240 I Mn I Si

Charge Nr. V 459
S I Ni I Co

Vakuumsinduktionsschmelze Cr I Mo I V

0,14

0,45

0,08 9.6

2,0

0,74

0,40

0,16

Sch wei ßmetalleigenschaf ten

Elast. Gr.

(kg/cm^ä) Zugf.
(kg/cm²)

R. A.

Dehnung
(% in 2,54cm)

Charpy-V-Kerbe (mkg/cm²)

-62,2°C I -1,1⁰C

Wie abgeschieden

Nach Spannungsfreiglühung

28,3

29,5 63

9,9

10,5

Das Cr: Mo-Verhältnis ist 1,85. Das .1-CVN-Ver- 45 halten und bei einem zur Verbesserung der Festigkeil

hältnis ist 0,616. gewählten höheren Co-Gehalt erhalten. Dies ist ir

Ähnliche Ergebnisse werden bei etwas höheren, zur Tabelle IV gezeigt. Verbesserung der Schweißbarkeit zugesetzten Si-Ge-

Tabelle IV

Schweißung Nr. HP 308
Mn I Si 1 P

Charge Nr. 60509
S j Ni I Co

Vakuumsinduktionsschmelze Cr j Mo j V

0,15

0,41

0,20

0,008

0,005 10,1

3,7

1,07

0,47

0,07

Schwei ßmetalleigenschaf ten

Oast. Gr. (kg/cm¹)

Zugf. (kg/cm²)

R. A.

Dehnung
(% in 2,54cm)

Charpy-V-Kerbe (mkg/cm·)

Wie abgeschieden

Nach Spannungsfreiglühung

8 Stunden

24 Stunden

28,6

29,6

31,7

30,1 64

66

8,5

7,4 8,1

9,2

9,9 10,9

509 517/1

Hierin beträgt das Cr: Mo-Verhältnis 2,28. Das /1-CVN-Verhältnis ist 0,676.

Tabelle V zeigt die Ergebnisse der Versuche bei simulierten Schweißmetall-Legierungsmaterialien mit verschiedenen Konzentrationen der einzelnen Elemente. Daraus geht hervor, daß in den meisten Fällen

10

im wesentlichen keine Versprödung stattfindet, während in anderen geringe, aber tolerierbare Verringerungen der Kerbschlagzähigkeit erhalten werden. Daraus geht die hohe Beständigkeit gegen eine Versprödung hervor.

Tabelle V

Charge Nr.	C	Mn	Si	Ni	Analyse Co	Cr	Mo	V	wie gegossen	Schlagfestig keit (mkg) 538°C (24 Stunden)
P 977 P 978 P 980 P 987 P 989 P 990 P 994 P 995 P 996 S8 SlO SIl S 12 S 13 S 26-3 ....	0,17 0,17 0,17 0,18 0,19 0,15 0,18 0,18 0,18 0,16 0,15 0,15 0,15 0,14 0,15	0,92 0,49 0,49 0,62 0,71 0,57 0,54 0,54 0,54 0,59 0,62 0,62 0,62 0,60 0,58	0,16 0,15 0,15 0,35 0,14 0,36 0,34 0.14 0,14 0,15 0,32 0,32 0,32 0,31 0,25	10,3 10,4 10,4 10,4 8,7 10,4 10,4 10,3 10,4 10,3 10,0 10,0 10,0 9,9 10,3	4,2 4,3 2,1 1,9 4,0 5,8 4,1 3,9 3,8 3,9 1,9 1,9 1,9 3,7 4,4	0,90 0,86 0,89 0,94 0,79 0,84 0,78 0,78 0,78 0,83 0,82 0,82 0,82 0,80 0,82	0,54 0,51 0,44 0,43 0,44 0,45 0,40 0,40 0,43 0,43 0,45 0,45 0,45 0,44 0,40	0,16 0,10 0,16 0,09 0,09 0,09 0,06 0,12 0,10 0,16 0,16 0,08	7,5 7,4 6,4 6,9 7,5 7,1 9,1 8,6 9,1 9,1 11,3 9,6 9,2 9,6 7,0	6,4 9,2 11,3 7,2 9,3 5,1 7,3 15,1 9,6 9,1 10,3 11,3 10,6 9,0 7,8

Claims

ι 2 dungszwecken erfolgt ein Spannungsfreiglühen der Patentansprüche: Verschweißung z.B. durch eine bis zu 24Stunden dauernde Erwärmung bei erhöhten Temperaturen

1. Verwendung einer Stahllegierung, bestehend von etwa 538°C. Es wurden jedoch nachteiligerweise aus 0,12 bis 0,20% Kohlenstoff, 9,5 bis 10,5% 5 bei bestimmten so behandelten Schweißlegierungen Nickel, 2,0 bis 6,0% Kobalt, 0_;5 bis 1,2% Chrom, Schwierigkeiten festgestellt, da das wärmeb-'handelte 0,3 bis 0,8% Molybdän, 0,4 bis 0,9% Mangan, Produkt im Schweißsaum extrem brüchig ,vjmacht 0,15 bis 0,35% Silizium, 0,06 bis 0,24% Vanadin, wurde und somit nur eine niedrige Kerbsciaagzähig-Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Verunreini- keit besaß. Dieser Versprödungseffekt manifestiert gungen, zur Herstellung einer Schweißverbindung 10 sich in Unterschiedlichkeiten bei den Charpy-Eigenan Stählen hoher Festigkeit und Zähigkeit, wobei schäften, wobei sich beträchtliche Verringerungen der die Schweißnaht nach einer Wärmebehandlung Kerbschlagzähigkeit im Vergleich zu der unbehannicht verspröden darf und flüssigkeitsdicht sein delten Verschweißung gezeigt haben.

muß. Ziel der Erfindung ist es, einen verbrauchbaren Füll-

2. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, 15 stoff oder Schweißdraht mit einer solchen Zusammendadurch gekennzeichnet, daß sie 0,14 bis 0,18% Setzung zu schaffen, daß eine Verschweißung gebildet Kohlenstoff enthält. wird, die in erster Linie eine Festigkeit, Zähigkeit und

3 Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, Duktilität aufweist, die den entsprechenden Werten

dadurch gekennzeichnet, daß sie 0,75 bis 0,95% des Grundmetalls mindestens gleich ist, die diese

Chrom und 0,4 bis 0,5% Molybdän enthält. 20 Eigenschaften auch nach einer darauffolgenden Wärme-

4. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1. behandlung zum Spannungsabbau beibehält und die dadurch gekennzeichnet, daß sie 0,14 bis 0,18% dem normalerweise bei der Wärmebehandlung als Koiilcnstoff, 9,5 bis 10,5% Nickel, 3,5 bis 4,0% Ergebnis auftretenden Versprödungseffekt widersteht. Kobalt, 0,75 bis 0,95% Chrom 0,4 bis 0,5% Mo- Gegenstand der Erfindung ist die Verwendung einer lybdän,O,5bisO,6% Mangan, 0,2 bis 0,3% Silizium, 25 Stahllegierung, bestehend aus 0,12 bis 0,20% Kohlen-0,12 bis 0,18% Vanadin, Rest Eisen und erschmel- stoff, 9,5 bis 10,5% Nickel, 2,0 bis 0,0% Kobalt, 0,5 bis zungsbedingte Verunreinigungen enthält. 1.2% Chrom, 0,3 bis 0,8% Molybdän, 0,4 bis 0,9%

5. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 4, Mangan, 0,15 bis 0,35% Silicium, 0,06 bis 0,24% dadurch gekennzeichnet, daß das VerhältnisCr: Mo Vanadin, Rest Eisen und erschmelzungsbedingte Ver-1,2 : 1 bis 3,0: 1 beträgt. 30 unreinigungen, zur Herstellung einer Schweißverbin-

6. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, dung an Stählen hoher Festigkeit und Zähigkeit, wobei dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis die Schweißnaht nach einer Wärmebehandlung nicht Mo(%Cr -t %Mo)/%Cr im wesentlichen 1 beträgt verspröden darf und flüssigkeitsdicht sein muß.

oder darunter liegt. Bei einer bevorzugten Verwendung wird eine Le-

35 gierung eingesetzt, die 0,14 bis 0,18% Kohlenstoff enthält, und eine weitere bevorzugte Verwendung

besteht in einer Legierung, die 0,75 bis 0,95 % Chrom

und 0,4 bis 0,5% Molybdän enthält.

Bei einer weiteren bevorzugten erfindungsgemäßen

Die Erfindung betrifft die Verwendung einer Eisen- 40 Ausführungsform wird eine Legierung verwendet, die

legierung zum Verschweißen von Stählen sehr hoher 0,14 bis 0,18% Kohlenstoff, 9,5 bis 10,5% Nickel,

Festigkeit und Zähigkeit. 3,5 bis 4,0% Kobalt, 0,75 bis 0,95% Chrom, 0,4 bis

Aus der US-PS 33 66 471 sind Stähle bekannt, 0,5% Molybdän, 0,5 bis 0,6% Mangan, 0,2 bis 0,3%

welche bis 0,3% Kohlenstoff, 3 bis 12% Nickel, bis Silicium, 0,12 bis 0,18% Vanadin, Rest Eisen und

2% Chrom, bis 3,5% Molybdän, 0,2 bis 7% Kobalt, 45 erschmelzungsbedingte Verunreinigungen, enthält. Bei

bis 2% Mangan, bis 1,5% Silicium und bis 0,5% einer anderen erfindungsgemäßen Ausführungsform

Vanadin enthalten und die zum Rest aus Eisen und beträgt das Verhältnis Cr: Mo 1,2 : 1 bis 3,0: 1 in der

crschmelzungsbedingten Verunreinigungen bestehen. verwendeten Legierung und bei einer weiteren Aus-

Diese bekannten Stäi.le können außerdem als weitere führungsform beträgt das Verhältnis

Wahlkomponenten noch die Elemente Aluminium, 50 _u /»_/r , o/u,,u»/rr

Tantal, Wolfram und Bor enthalten. °^{( /o} ^{+ /o} ''^/o

Auf Grund ihrer hohen Festigkeit und Zähigkeit im wesentlichen 1 oder liegt darunter bei der verwen-

sind diese Stähle besonders zur Herstellung von großen deten Legierung.

Druckgefäßen, z. B. hydraulischen Flaschen, die hohen Aus der OE-PS 1 50 000 ist bereits ein Schweißdraht Spannungen unterworfen werden, und auf Grund ihrer 55 für die Kohle-Lichtbogenschweißung bekannt, welcher Korrosionsbeständigkeit zur Herstellung bestimmter bis etwa 0,45% Kohlenstoff, bis 8% Nickel, bis 2% Kochemischer Druckgefäße sowie zur Herstellung von bait, bis 5% Chrom, bis 2% Molybdän, 0,20 bis Rümpfen von Unterseebooten u.dgl., die beim Ge- 3% Mangan, 0,25 bis 1% Silicium und bis 0,40% brauch Seewasser ausgesetzt werden, geeignet. Vanadin enthält, wobei der Schwefelgehalt maximal

Bei der Verbindung von Gegenständen aus diesen 60 0,06% und der Phosphorgehalt maximal 0,45% nicht

Stählen, beispielsweise von Platten, Blechen u. dgl., überschreiten darf.

durch das Verschweißen zu flüssigkeitsdichten Ver- Dieser bekannte Schweißdraht kann außerdem

bindungen ist man jedoch auf ernste Schwierigkeiten noch Zirkon, Aluminium, Tantal und/oder Magnesium

gestoßen. Es ist versucht worden, den Schweißvorgang enthalten.

in Abwesenheit einer darauffolgenden Wärmebe- 65 Von diesem bekannten Schweißdraht unterscheidet

handlung zu verbessern, ohne daß die Festigkeit, die sich aber die erfindungsgemäß verwendete Legierung

Duktilität und die Fähigkeit des Stahls an den Schweiß- durch den höheren Nickel- und Kobaltgehalt,

säumen beeinträchtigt wird. Bei manchen Anwen- Schließlich werden in der CH-PS 1 78 281 Werk-