DE1916172B2

DE1916172B2 - Verfahren und Vorrichtung zur Verminderung des Schwefelgehaltes von schwerem Erdöl in einem Wirbelbettsystem

Info

Publication number: DE1916172B2
Application number: DE1916172A
Authority: DE
Inventors: Junichi Kubo; Yutaka Oguchi
Original assignee: Tomonaga, Yoshio, Tokio
Priority date: 1968-03-30
Filing date: 1969-03-28
Publication date: 1974-08-15
Also published as: DE1916172A1; JPS4612304B1; DE1916172C3; FR2005194B1; US3639230A; GB1259011A; FR2005194A1

Description

³ 4

talysators als auch in Abhängigkeit der Anteile von der Vergrößerung der Querschnittsfläche vermindert,

öl und Wasserstoff variieren. stakt der Katalysator nach unten, da sein spezifisches

Weiterhin ist vorzugsweise vorgesehen, daß man die Gewicht größer als das des Öls ist Die in der Trenn-Temperatur der Wtfbekeaktiqnszone bei 200 bis 500° C zone 10 abgesetzten Katalysatorteilchen treten in die und den Druck bei 10 bis 400 atü hält Temperatur 5 Katalysatorabsetzzone 9 ein, die aus einem Ringkanal und Druck können innerhalb dieser Bereiche in Ab- zwischen der Innenwandung 1 und der Außenwandung nängigkeit von den Eigenschaften des Einsatzöls und des Innenrohrs 3 besteht Die Katalysatorteilchen sind den gewünschten Produkteigenschaften variieren. Die in der Absetzzone 9 dichter gepackt als in der Wirbelbevorzugten Temperatur- und Druckbereiche liegen zone 8. Der Katalysator bewegt sich nach Art eines zwischen 300 und 450 C und zwischen 100 und 300 atü. io Fließbettes in der Zone 9 abwärts und wird durch den

Weiterhin ist vorzugsweise vorgesehen, daß man das Ringspalt 11 der Wirbelbeginnzone 14 wieder zuge-

schwere irdöl mit einer stündlichen Flüssigkeits- führt Der Katalysator wird hier erneut mit Öl und Gas

Raumströmungsgeschwindigkeit im Bereich von 0,2 auf gewirbelt und in die Wirbelreaktionszone 8 zurück-

bis 5,0 V/V/h zuführt Insbesondere liegt die Flüssig- geführt. Das bei 2 eingeführte öl und Gas strömen

keits-RaumströEiUEgsgeschwindigkeit in dem Bereich 15 nicht durch die Katalysatorabsetzzone 9, da der Druck-

von 0,5 bis 3,0 V/V/h. verlust durch Zone 9 größer als durch Zone 8 ist.

Ferner ist vorgesehen, daß man das Zufuhrverhältnis Daher tritt keine Aufwirbelung der Katalysatorteilchen

von Wasserstoff zum schweren Erdöl bei 50 bis 10001 in Zone 9 ein.

{Normalbedingungen) pro Liter des öleinsatzmate- Das Gas wird vorzugsweise sehr gleichmäßig in der

rials hält 20 Wirbelreaktionszone 8 verteilt Hierzu wird am unteren

Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens ' Teil der Wirbelreaktionszone 8 ein Verteiler vorgesebesteht aus einem Reaktor mit einer in seinem unteren hen, ζ. B. eine perforierte Platte oder ein Drahtgeflecht, konisch zugespitzten Bereich angeordneten Wirbel- Die Trennzone 10 oberhalb der Wirbelreaktionszone 8 beginnzone, die einen zentral am unteren Ende ange- dient der Trennung der Katalysatorteilchen von Öi ordneten Einlaß für das schwere Erdöl und das »5 und Gas. Oberhalb der Trennzone 10 befindet sich die wasserstoffhaltige Gas aufweist ferner mit einer über Gasverweilzone 13. Das Gas wird durch Leitung 4, der Wirbelbeginnzone angeordneten Wirbelreaktions- aus der Gasverweilzone 13 abgezogen und in einer zone in Form eines oben und unten offenen, vertikal Gasregenerieranlage behandelt. Das öl wird durch und koaxial angeordneten inneren Rohres innerhalb Leitung 5 aus der Trennzone 10 abgezogen und einer einer ringförmig um die Wirbelreaktionszone verlaufen- 30 Reinigungsbehandlung unterworfen. Vorzugsweise den Kaialysatorabsetzzone, deren Volumen kleiner wird ein Teil des Öls aus Leitung S zum Reaktor als das der Reaktionszone ist und die am unteren Teil zurückgeführt, so daß die Strömung der Katalysatorüber einen ringförmig verengten Durchgang zwischen teilchen gesteuert werden kann, d. h., ein Teil des Öls Reaktorinnenwand und der Außenwand des inneren aus Leitung 5 strömt durch Leitung 16, wird durch Rohres mit der Wirbelbeginnzone in unmittelbarer 35 eine Umwälzpumpe 17 mit Ausgangsölen der Leitung 2 Verbindung steht, und mit einer über der Wirbel- gemischt und steigt nach Durchströmen der Wirbelreaktionszone und der Katalysatorabsetzzone ange- beginnzone 14 in der Wirbelreaktionszone 8 empor, ordneten Trennzone, die im Zentralabschnitt unmittel- Der Katalysator wird durch den Beschickungsstutzen 6 bar mit der Wirbelreaktionszone in Verbindung steht, der Katalysatorabsetzzone 9 zugeführt. Der Abzug wobei der Peripheriebereich der Zone unmittelbar mit 4" des Katalysators erfolgt durch den Stutzen 7, der am der Katalysatorabsetzzone in Verbindung steht und unteren Teil der Zone 9 angeordnet ist. an der Außenwand des Reaktors Rohre zum Abzug Die Wirbelreaktionszone 8 weist eine zylindrische des wasserstoffhaltigen Gases, zum Ölabzug, zur Form auf. Die Abtrennzone 10 hat entweder zylindri-Katalysatorbeschickung und zum Katalysatorabzug sehe oder umgekehrt konische Form mit einem vorgesehen sind. 45 Durchmesser, der größer als der Durchmesser der

Diese nach der obengenannten älteren Anmeldung Katalysatorabsetzzone 9 ist Zur glatten Abtrennung

vorgeschlagene Vorrichtung ist erfindungsgemäß da- der Katalysatorteilchen von Öl und Gas wird eine

durch gekemtzeichnet, daß der Querschnitt der Trenn- umgekehrt konische Abtrennzone 10 bevorzugt,

zone mindestens das I₁Ifache der Summe der Quer- Um eine schnelle Abtrennung des Katalysators von

schnitte der Wirbelreaktionszone und der Katalysator- 50 öl und Gas zu erreichen, werden vorzugsweise die

absetzzone beträgt. nachstehenden Verhältnisse zwischen den Dimen-

Die Zeichnung zeigt eine schematische Schnitt- sionen der verschiedenen Zonen pingehalten, ansicht des bei dem erfindungsgemäßen Verfahren Und zwar sollte zwischen dem maximalen Durcheingesetzten Reaktionsbehälters. messer D der Abtrennungszone 10 und dem Innen-

Das schwere Erdöl und das wasserstoffhaltige Gas 55 durchmesser d' der äußeren Wandung der Katalysatorströmen durch einen Einlaßstutzen 2 über eine Wirbel- absetzzone das nachstehend angegebene Verhältnis beginnzone 14 in die Wirbclreaktionszone 8 ein, die eingehalten werden, von der Innenwandung des Rohrs 3 umgeben ist. In

der Wirbelreaktionszone befindet sich der Katalysator 1,1 < {Djd'Y < 16 (1)

in einem aufgewirbelten Zustand, d. h., er führt eine 60

wesentliche Bewegung infolge der Strömung des Öls Ferner ist bevorzugt, zwischen dem vorstehend ange-

und des wasserstoffhaltigen Gases aus. Die Strömungs- gebeuen Durchmesser d' und dem Innendurchmesser d

geschwindigkeit des Öls und des Wasserstoffs muß in des innenröhrs 3 das nachstehend angegebene Ver-

der Wirbelschicht 8 ausreichend sein, um die Kataly- hältiiis einzuhalten,

satorteilchen in der Wirbelbewegung zu halten. 65 ' .

Die Katalysatorteilchen steigen in der Wirbelreak- ,,

tionszone 8 auf. Da sich die Strömungsgeschwindigkeit I₁Ol <; — 2g 1,414 , @)

des Öls und des Gases in der Trennzone 10 infolge ' d

Der Katalysator, der in die katalysatorabsetzzone (1) Das Verfahren kann in normaler Weise durch-

heruntergesunkeri ist, bewegt sich in die Wirbelbeginn- geführt werden, auch wenn die Mengen des schweren zone 14, nachdem er eine enge Öffnung, d.h. den Erdöls und des wasserstoffhaltigen Gases, die in das Ringspalt 11 zwischen dem Innenrohr und dem Außen- Reaktionsgefäß eingeführt werden, über einen breiten mantel aim unteren Ende des Reaktionsgefäßes passierte. 5 Bereich variiert werden.

Der Abstand b der engen öffnung soll vorzugsweise (2) Die Abtrennung der Katalysatorteilchen vom öl

Vaoo bis ¹U des Innendurchmessers D des Außen- und Gas wird leicht durchgeführt, selbst wenn Katamantels betragen. lysatoren mit einem Teilchendurchmesser von 0,1 bis

20 mm verwendet werden, deren wahre und scheinbare ίο Dichten im Bereich von 1,20 bis 7,00 bzw. 0,10 bis

■P <h<— (3) *"^ ^ue8^{eB un<}* ferner sogar, wenn die Strömungs-

200 ~~ ~ 5 geschwindigkeit des Öls erhöht worden ist.

(3) Es können feine Katalysatorteilchen verwendet

werden, wodurch es möglich wird, die im Kreislauf

15 geführte Menge des Öls und des Gases zur Aufwirbe-

Außerdem muß der untere Teil 15 des Außen- lung der Katalysatorteilchen herabzusetzen,
mantels geneigt sein. Dieser untere Teil 15 kann ent- (4) Bei dem gemäß der Erfindung verwendeten

weder gerade oder gebogen sein, wenn er jedoch ge- Reaktionsgefäß ist einerseits der eine druckbeständige bogen ist, soll sein Krümmungsradius R vorzugsweise Stärke erfordernde Teil nicht erosiven umd erosivgrößer als D/4 sein. »o korrosiven Wirkungen ausgesetzt, und andererseits

erfordert der Teil, der harten Erosions- und Erosions-Korrosionsbedingungen unterworfen ist, keine druck- _{R >} jD_ ,4·) beständige Stärke.

4 (5) Die Abtrennung des Katalysators ist erleichtert

»5 worden, indem der Querschnitt der Abtrennungszone

wesentlich größer uls die Summe der Querschnitte der

Wirbelreaktionszone und der Katalysatorabsetzzone

Ferner ist es bevorzugt, daß dann, wenn die geneigte gemacht wurde. Außerdem sind infolge einer Vermin-Fläche 15 gerade ist, ihre Neigung Θ, oder dann, wenn derung des Volumens der Katalysatorabsetzzone die die geneigte Fläche gekrümmt ist, die Neigung Θ einer 30 öl- und Katalysatormengen, die in der Katalysatoren ihren untersten Punkt gezogenen Tangente der absetzzone verweilen, herabgesetzt worden, wodurch nachstehend angegebenen Beziehung genügt die katalytische und thermische Crackung des schweren

Erdöls gehemmt und nicht nur die Entschwefelung des schweren Erdöls beschleunigt, sondern auch ein Abfall

10° < Θ < 80° (5) 35 der Aktivität des Katalysators infolge einer Verunrei

nigung des Katalysators, z. B. durch kohlenstoffhaltige Abscheidungen, verhindert wird.

Die Ausbildung der Wirbelreaktionszone kann frei Nachstehend wird die Erfindung an Hand von

gewählt werden, jedoch wird bevorzugt, daß das Ver- Beispielen näher erläutert,
hältnis zwischen ihrem Innendurchmesser d und ihrer 40

Länge/ der nachstehend angegebenen Beziehung Beispiel 1

genügt.

Es wurde ein Reaktionsgefäß, wie es in der F i g. 1

1,2 < IJd < 50 (6) gezeigt ist, mit den in Tabelle I angegebenen Dimen-

45 sionen verwendet und die Entschwefelungsreaktion in diesem Reaktionsgefäß mit dem in der Tabelle I an-

Bei dem gemäß der Erfindung verwendeten Reak- gegebenen Einsatzmaterial und Katalysator unter den tionsgefäß tritt der Katalysator in einem aufgewirbel- angegebenen Reaktionsbedingungen durchgeführt Es ten Zustand mit dem schweren Erdöl und dem wasser- wurde ein Produkt mit den in der Tabelle I angegestoffhaltigen Gas in der Wirbelreaktionszone 8 in Be- 50 benen Eigenschaften erhalten. Die Abtrennung der rührung. Daher ist unter den das Reaktionsgefäß bit- Katalysatorteilchen vom öl und wasserstoffhaltigen denden Elementen das Innenrohr 3 das einzige, das Gas war völlig befriedigend. Obgleich ferner der den auftretenden harten Erosions- und Korrosions- Austausch des Katalysators in Intervallen von etwa bedingungen unterworfen ist. Da jedoch die Innen- alle 20 Stunden ohne Unterbrechung des Verfahrens und Außenfläche des Innenrohrs 3 dem gleichen Druck 55 durchgeführt wurde, wurde keine Veränderung sowohl ausgesetzt ist, kann seine Dicke dünner sein als die bezüglich der Betriebsbedingungen als auch der des Außenmantels. Daher ist es billiger als der Außen- Produkteigenschaften festgestellt
mantel.

Das Verfahren gemäß der Erfindung kann ferner Beispiele 2 und 3

unter Verwendung von zwei oder mehr der vorstehend 60

beschriebenen Reaktionsgefäße durchgeführt werden, Es wurde ein Reaktionsgefäß des in Fig. 1 dar-

die in Reihe oder parallel verbunden sind. Wiederum gestellten Typs mit den in Tabelle II angegebenen ist es auch möglich, das gewünschte Ziel durch An- Dimensionen verwendet und die Entschwefelungsordnung von zwei oder mehr Innenrohren in einem behandlung mit dem in der Tabelle angegebenen Öleinzigen Außenmantel zu erreichen. 6₅ einsatzmaterial unter Verwendung des darin angeführ-Die Vorteile, die durch eine Anwendung der Erfin- ten Katalysators und der darin angeführten Reaktionsdung erzielt werden können, sind nachstehend zu- bedingungen durchgeführt. Die erhaltenen Ergebnisse sammengesteHt werden in Tabelle II gezeigt.

TabeUe I

Gesamtschwefel (Gewichtsprozent)

Entschwefelungsgrad (%) ...

Koksrückstand (Gewichtsprozent)

Ausbeute, bezogen auf Einsatzmaterial (Gewichtsprozent)

Viskosität (cSt bei 50° C) ...

Katalysator

Eigenschaften

Einsatzmaterial

Normal-

druck-

destilla-

tionsrück-

stand von

Khuru-

sanya-öl

3,97

9,8

351,3

Produkt

Teilchenstruktur
Wahres spez. Gewicht.

0,41 77,2

95,9

272,1

2,3 Gewichtsprozent Ni, 8,5 Gewichtsprozent Mo auf Siliciumdioxyd/Aluminiumoxyd-Träger; die aktiven Metalle lagen als Oxide vor

Reaktionsbedingungen

Temperatur

Druck

Stündliche Flüssigkeits-Raumströmungs-

geschwindigkeit

Ununterbrochene Betriebsdauer

Im Kreislauf geführte

ölmenge

Zugeführte Wasserstoffmenge

Dimensionen des Reaktionsgefäßes

D d d' L
f

Eigenschaften

Einsatzmaterial

Produkt

0,4 mm sphäroidisch 4,1

400⁰C 220 kg/cm⁸

1.0 V/V/h 132 h

6.1 m³/m³ ölzufuhr

920 Nm^a/m³ ölzufuhr

16 cm

8 cm

10 cm

200 cm

15 cm

TabeUe II

	Eigenschaften	Beispiel 2	Produkt	Beispiel 3	Produkt
	Einsatzmaterial		Einsatzmaterial
	Normaldruck		Normaldruck-
	destillationsrück	—	destillationsrück-	—
	stand von Khafji-öl	0,72	stand von Khafji-Öl	0,75
	4,25	83,0	4,25	82,5
Gesamtschwefel (Gewichtsprozent)	—	10,8	—	10,1
Entschwefelungsgrad (%)	13,0		13,0
Koksrückstand (Gewichtsprozent)		97		97,2
Ausbeute, bezogen auf Einsatz		187		236
material -	1120	2,6 Gewichtsprozent Co,	1120	2,6 Gewichtsprozent Co,
Viskosität (cSt bei 50⁰C)	9,2 Gewichtsprozent Mo	9,2 Gewichtsprozent Mo
Katalysator	auf einem Süiciumdioxyd-	auf einem Süiciumdioxyd-
	Aluminiumoxyd-Träger;	Aluminiumoxyd-Träger;
	die aktiven Metalle lagen als	die aktiven Me'alle lagen als
	Oxide vor	Oxide vor
	0,2 mm sphäroidisch	0,2 mm sphäroidisch
	3,6	3,6
Teilchenstruktur
Wahres spezifisches Gewicht	38O°C	38O⁰C
Reaktionsbedingungen	190 kg/cm.	190 kg/cm*
Temperatur
Druck	1,1 V/V/h	1,1 V/V/h
Stündliche Flüssigkeits	260 h	260 h
raumströmungsgeschwindigkeit .	4 m^a/m⁹ Ölzufuhr	40 m³/m^s Ölzufuhr
Ununterbrochene Betriebsdauer .	400 m^s/m³ Ölzufuhr	1200 m³/m³ Ölzufuhr
Im Kreislauf geführte Ölmenge ..
Zugeführte Wasserstoffmenge ...	40 cm	40 cm
Dimensionen des Reaktionsgefäßes	20 cm	20 cm
D	23 cm	23 cm
d	400 cm	400 cm
d'	34 cm	34 cm
L	40 cm	40 cm
f ,
j ·** * /

409 533/366

Aus den vorstehend angegebenen Ergebnissen ist zu ersehen, daß sogar dann, wenn die zugeführte Menge (im Kreislauf geführte Menge) des Öls erhöht wird, die durch das Verfahren gemäß der Erfindung erhaltenen Ergebnisse in gleicher Weise befriedigen wie bei 5 geringer zugeführter ölmenge.

Die Geschwindigkeit in der Wirbelreaktionszone reichte bis zu 4,7 cm/sec unter den im Beispiel 3 angewendeten Bedingungen, jedoch fand sogar in diesem Fall im wesentlichen keine Austragung der Katalysatorteilchen statt.

Wenn vergleichsweise die Entschwefelung unter identischen Bedingungen wie im Beispiel 3 mit der einzigen Ausnahme durchgeführt wurde, daß der Durchmesser D 23 cm betrug, d. h. gleich dem Durchmesser d' war, konnte die Reaktion nicht glatt durchgeführt werden, da entweder eine wesentliche Menge der Katalysatorteilchen aus dem System ausgetragen wurde oder das Absetzen der Katalysatorteilchen nicht befriedigend stattfand.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims

ι ° - ■ mit der Katalysatorabsetzzone (9) in Verbindung PatentansDriiche· " steht und an der Außenwand des Reaktors Rohre p " zum Abzug des Wasserstoffhaltigen Gases (4), zum

1.Verfahren zur Verminderung des Schwefel- Ölahzug®, zur Katalysatorbe^ckung,(6) und

gehaltes von schwerem Erdöl in einem Wirbel- S zum Katalysatorabzug (7) vorgesehen sin<l· du-

system, bei dem man das schwere Erdöl und durch gekennzeichnet, daß der Querschnitt der

wasserstoffhaltiges Gas in eine am Boden eines Trennzone (10) mindestens(das Ufache der Summe

Reaktors befindliche, Katalysator enthaltende der Querschnitte der Wirbelreaktionszone (8) und

Wirbelbeginnzone einführt, das Gemisch, nach- der Katalysatorabsetzzone (9) betragt,
dem es durch eine Wirbelreaktionszone geströmt io
ist, in eine über der Wirbelreaktionszone liegende
Trennzone, deren Zentralabschnitt unmittelbar mit
der Wirbelreaktionszone verbunden ist, einleitet,

den in der Trennzone abgetrennten Katalysator in - . ,r _* i_ ,, - ,
einer unterhalb der Trennzone gelegenen, mit dem 15 Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verminde-Periphenebereich dieser Trennzone in unmittel- rung des Schwefelgehaltes von schwerem Erdöl m barer Verbindung stehenden Katalysatcrabsetzzone einem Wirbelsystem, bei dem man das schwere Erdöl sich absetzen läßt, den Katalysator vom Bodentea und wasserstoffhaltiges Gas in eine am Boden eines dieser Absetzzone in die Wirbelbeginnzone zurück- Reaktors befindliche, Katalysator enthaltende Wirbelführt und das behandelte Öl vom oberen Teil der 20 beginnzone einführt, das Gemisch, nachdem es durch Trennzone abzieht, dadurchgekennzeich- eine Wirbelreaktionszone geströmt ist, m eine über η e t, daß man das Gemisch zur Verminderung der der Wirbelreaktionszone Hegende Trennzone deren Strömungsgeschwindigkeit durch eine Trennzone Zentralabschnitt unmittelbar mit der Wirbelreaktionsführt, deren Querschnitt mindestens das l.lfache zone verbunden ist, leitet, den m der Trennzone abgeder Summe der Querschnitte der Wirbelreaktions- 25 trennten Katalysator in einer unterhalb der Trennzone zone und der Katalysatorabsetzzone beträgt. gelegenen, mit dem Peripheriebereich dieser Trennzone

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- in unmittelbarer Verbindung stehenden Katalysatorzeichnet, daß man die Strömungsgeschwindigkeit absetzzone sich absetzen läßt, den Katalysator vom des schweren Erdöls und des wasserstoffhaltigen Bodenteil dieser Absetzzone in die Wirbelbeginnzone Gases in der Wirbelreaktionszone im Bereich von 30 zurückführt und das behandelte Öl vom oberen Teil 0,2 bis 50 cm/sec hält. der Trennzone abzieht.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2. dadurch Ein solches Verfahren ist bereits Gegenstand eines gekennzeichnet, daß man die Temperatur der älteren Vorschlags (Patent 1 770 630), nachdem die Wirbelreaktionszone bei 200 bis 500⁰C und den Verminderung des Schwefelgehaltes von schweren Druck bei 10 bis 400 atü hält. 35 Erdölfraktionen in befriedigender Weise erreicht

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, werden kann, wenn dit Strömungsgeschwindigkeiten dadurch gekennzeichnet, daß man das schwere des Schweröls und des Gases relativ niedrig sind. Bei Erdöl mit einer stündlichen Flüssigkeits-Rauin- erhöhten Strömungsgeschwindigkeiten der schweren strömungsgeschwindigkeit im Bereich von 0,2 bis Erdölfraktion hat sich gezeigt, daß es zuweilen 5,0 V/V/h zuführt. 40 schwierig ist, den Katalysator von dem entschwefelten

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, Produkt abzutrennen, insbesondere dann, wenn die dadurch gekennzeichnet, daß tr. in das Zufuhr- Katalysatorteilchen nur eine geringe Größe haben,
verhältnis von Wasserstoff zum schweren Erdöl Es ist daher Aufgabe der Erfindung, das Verfahren bei 50 bis 10001 (Normaltemperatur und -druck) der eingangs genannten Art so zu verbessern, daß eine pro Liter des öleinsatzmaterials hält. 45 leichte Abtrennung des Katalysators von dem ent-

6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens schwefelten Öl möglich ist, so daß auch mit kleinen nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bestehend aus Katalysatorteilchen und/oder höheren Strömungseinem Reaktor mit einer im unteren konisch zu- geschwindigkeiten des zu entschwefelnden Schweröls gespitzten Bereich des Reaktors (1) angeordneten gearbeitet werden kann.

Wirbelbeginnzone (14), die einen zentral am unte- 50 Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe bei dem ren Ende angeordneten Einlaß (2) für das schwere eingangs genannten Verfahren dadurch gelöst, daß Erdöl und das wasserstoffhaltige Gas aufweist, man das Gemisch zur Verminderung der Strömungsferner mit einer über der Wirbelbeginnzone (14) geschwindigkeit durch eine Trennzone führt, deren angeordneten Wirbelreaktionszone (8) in Form Querschnitt mindestens das l.lfache der Summe der eines oben und unten offenen, vertikal und koaxial 55 Querschnitte der Wirbelreaktionszone und der Kataangeordneten inneren Rohres (3) innerhalb einer lysatorabsetzzone beträgt. Auf diese Weise wird ringförmig um die Wirbelreaktionszone verlaufen- erreicht, daß die Abtrennung der Katalysatorteilchen den Katalysatorabsetzzone (9), deren Volumen von dem öl und dem Gas leicht durchgeführt werden kleiner als das der Reaktionszone ist und die am kann, selbst, wenn die Strömungsgeschwindigkeit des unteren Teil über einen ringförmig verengten 60 Öls relativ groß ist.

Durchgang (11) zwischen P<eaktorinnenwand und Nach einer bevorzugten Ausführungsform der Erder Außenwand des inneren Rohres mit der Wirbel- findung ist vorgesehen, daß man die Strömungsbeginnzone in unmittelbarer Verbindung steht, und geschwindigkeit des schweren Erdöls und des wassermit einer über der Wirbelreaktionszone (8) und der stoffhaltigen Gases in der Wirbelreaktionszone im Katalysatorabsetzzone (9) angeordneten Trennzone 65 Bereich von 0,2 bis 50 cm/sec hält. Die Strömungs-(10), die im Zentralabschnitt unmittelbar mit der geschwindigkeit kann innerhalb dieses Bereiches so-Wirbelreaktionszone (8) in Verbindung steht, wo- wohl in Abhängigkeit von der durchschnittlichen Teilbei der Peripheriebereich der Zone (10) unmittelbar chengröße und der Teilchengrößenverteilung des Ka-