DE1908015B2 - Verfahren zum abroesten von kies und schwefelkieskonzentraten - Google Patents
Verfahren zum abroesten von kies und schwefelkieskonzentratenInfo
- Publication number
- DE1908015B2 DE1908015B2 DE19691908015 DE1908015A DE1908015B2 DE 1908015 B2 DE1908015 B2 DE 1908015B2 DE 19691908015 DE19691908015 DE 19691908015 DE 1908015 A DE1908015 A DE 1908015A DE 1908015 B2 DE1908015 B2 DE 1908015B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- roasting
- fluidized bed
- gravel
- burn
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 title claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 20
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 title description 20
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 title description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 38
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- VFNGKCDDZUSWLR-UHFFFAOYSA-N disulfuric acid Chemical compound OS(=O)(=O)OS(O)(=O)=O VFNGKCDDZUSWLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- BWGNESOTFCXPMA-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen disulfide Chemical compound SS BWGNESOTFCXPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 26
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 8
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 8
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 235000010269 sulphur dioxide Nutrition 0.000 description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005339 levitation Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000019635 sulfation Effects 0.000 description 1
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L55/00—Devices or appurtenances for use in, or in connection with, pipes or pipe systems
- F16L55/16—Devices for covering leaks in pipes or hoses, e.g. hose-menders
- F16L55/168—Devices for covering leaks in pipes or hoses, e.g. hose-menders from outside the pipe
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Abrösten von Kies und Schwefelkonzentraten und liegt somit auf
dem Gebiet der Verarbeitung von sulfidischen Erzen.
Für die Behandlung von festem, feinteiligem Schüttgut findet das Wirbelschichtverfahren in breitem
Maße in der Weise Anwendung, daß die Prozesse der Wechselwirkung der Schüttgutteilchen mit dem Gasstrom in einer Wirbelschicht erfolgen, die bei Geschwindigkeiten des Gasstromes entsteht, die im Bereich
unterhalb der ersten kritischen Geschwindigkeit der »Verflüssigung« (oberhalb des Wirbelpunktes) und
unterhalb der zweiten kritischen Geschwindigkeit der Wirbelschichtbildung (der Schwebegeschwindigkeit)
liegen.
Ein bekanntes Verfahren zum Abrösten von Kies in einer Wirbelschicht wird ebenfalls bei einer Geschwindigkeit des Gasstromes durchgeführt, die im Bereich
oberhalb der ersten kritischen Geschwindigkeit und unterhalb der zweiten kritischen Geschwindigkeit der
Wirbelschichtbildung liegt Der Röstprozeß wird bei Temperaturen von 700 bis 800° C und einer Konzentration an Schwefligsäureanhydrid von 14 bis 15%
durchgeführt Die sich bildenden Röstgase, die eine Temperatur von 850 bis 900° C aufweisen, weil der
Kiesschwefel über der Schicht nachverbrennt, werden zum Abkühlen in Abhitzkessel geleitet.
Bei dem bekannten Verfahren wird feinteiliger Kies abgeröstet mit Korngrößen von ungefähr 1 bis
0,001 mm, wobei die Fraktionen unter 0,1 mm mit 80 bis 90 % überwiegen. Damit auch die größeren Fraktionen
mit Teilchendurchmessern von 1 bis 03 mm, d. h. mit einem mittleren Schwebedurchmesser von 04 bis
0,6 mm aufgewirbelt werden (»Kochen«), ist eine Geschwindigkeit des Gasstromes notwendig, die bei
den gegebenen Arbeitsbedingungen etwa 1 m/s beträgt. Der Nachteil dieses bekannten Verfahrens besteht
darin, daß unter diesen Bedingungen 90 bis 95 %
ίο Abbrand ausgetragen werden, der zum Teil nicht
ausgebrannten Schwefel enthält, welcher in dem über der Wirbelschicht liegenden Raum des Ofens nachbrennt und die Temperatur der Röstgase auf 850 bis
900° C erhöht
Die Austragung dieser beträchtlichen Menge an Abbrand aus dem Ofen beschleunigt den Verschleiß,
führt zur Verstopfung der Abhitzekessel, bewirkt eine Temperaturerhöhung der Röstgase am Austritt aus dem
Ofen und macht es darüber hinaus notwendig, den
Ofenumfang zu vergrößern, da das Brennen im
schwebenden Zustand beträchtlich länger dauert als das Brennen in der Wirbelschicht. Dies ist im wesentlichen
darauf zurückzuführen, daß in der Wirbelschicht die Konzentration der festen Teilchen über eine Tonne je
Kubikmeter Schicht beträgt, während in dem Raum über der Schicht die Konzentration der Teilchen selbst
bei vollständigem Austragen des Abbrandes aus der Schicht in der Größenordnung von 350 bis 380 g/m3
liegt.
Außerdem sei hervorgehoben, daß über die gesamte Höhe der Wirbelschicht die relative lineare Geschwindigkeit zwischen den Teilchen des Abbrandes und dem
Gas geringer als die Schwebegeschwindigkeit der »siedenden« Teilchen ist, während sie im Raum über der
Wirbelschicht der Schwebegeschwindigkeit de- ausgetragenen Teilchen gleich ist. Bei einer Temperatur von
700 bis 800° C in der Wirbelschicht brennen somit während des Verbleibens der Teilchen in dieser Schicht,
dessen Dauer ungefähr der Verweilzeit des Gases gleich
ist, d. h. innerhalb einer Sekunde, etwa 90 % des
Schwefels aus; der in der Wirbelschicht nicht ausgebrannte Schwefel — etwa 10 % — brennt in dem über
der Wirbelschicht befindlichen Raum innerhalb von 6 bis 7 Sekunden nach, wodurch ein entsprechendes
Volumen des über der Wirbelschicht befindlichen Ofenraumes erforderlich ist.
Der bei dem Abrösten nach dem bekannten Verfahren anfallende Schwefelkiesabbrand enthält
unlösliche Oxide der Buntmetalle und kann ohne
löslirhe Form und anschließende Entfernung derselben
nicht verwendet werden.
beträgt die Konzentration des Schwefels in der Wirbelschicht nur Bruchteile eines Prozents, während
die Konzentration des Schwefels in dem aus dem Ofen ausgetragenen Staub (90 bis 95 Vo des gesamten
Abbrandes) 1,2 bis 13% beträgt, was faktisch dem
allgemeinen Grad des Ausbrennens des Schwefels aus dem Kies entspricht und seinen Verlust beim Abrösten
bestimmt
Eine Steigerung der Brenntemperatur über 800° C erhöht die Brenngeschwindigkeit nicht wesentlich, kann
aber zum Zusammenbacken des Materials führen. Im Falle einer Erniedrigung der Brenntemperatur sinkt die
Geschwindigkeit während die Zeitdauer, die für das Ausbrennen des Schwefels bis zu einem angestrebten
Grad erforderlich ist, entsprechend anwächst So dauert
bei einer Temperatur von 4700C das Ausbrennen von
98 % und mehr des Schwefels langer als eine Stunde. Hierin liegen die Gründe, weshalb das Abrösten beim
bekannten Verfahren bei einer Temperatur von 700 bis 8000C durchgeführt wird.
Es wäre jedoch von großem Interesse, den Prozeß des Röstens von Kies und Schwefelkieskonzentraten bei
niedrigeren Temperaturen durchzufahren, v/eil dann die Notwendigkeit entfällt. Abhitzekessel zu verwenden.
Die Durchführung eines solchen Prozesses in einem konventionellen Ofen mit Wirbelschicht und bei
Geschwindigkeiten unterhalb der Schwebegeschwindigkeit erfordert aber eine Vergrößerung des
Ofenrauminhaltes proportional zu der bei niedrigeren Temperaturen verlängerten Brenndauer, was praktisch
unmöglich ist
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Abrösten von Kies und
Schwefetkieskonzentraten in der Wirbelschicht anzugeben,
bei dem die maximal mögliche Menge der beim Rösten entwickelten Wärme unmittelbar in der
Wirbelschicht verwertet wird, die Verweilzeit von Abbrand in der Wirbellschicht verlängert und dadurch
dessen vollständiges Nachbrennen in der Wirbelschicht gewährleistet wird, die Hauptmenge an Abbrand
unmittelbar aus der Wirbelschicht herausgeleitet werden kann und der Gehalt des Röstgases an Staub, das in
den Abhitzekessel geleitet wird, herabgesetzt wird, so daß damit der gesamte Röstprozeß intensiviert und
vereinfacht werden kann.
Zur Lösung dieser Aufgabe ist das Verfahren zum Abrösten von Kies und Schwefelkieskonzentraten
erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß das Abrösten bei einer Geschwindigkeit des Gasstromes im
Ofen oberhalb der zweiten kritischen Geschwindigkeit der Wirbelschichtbildung bei einer Übersättigung des
Gasstromes an Abbrand durchgeführt wird.
Vorteilhafterweise wird die Übersättigung lies Gasstromes an Abbrand durch das Zurückleiten des aus dem
Ofen ausgetragenen Abbrandes in die Wirbelschicht erzeugt.
Das Zurückführen des ausgebrachten Abbrandes in die Wirbelschicht führt zu einer Übersättigung des
Gasstromes an feinen Teilchen bis zu einer Größe, die die maximale pneumatische Beförderungsfähigkeit des
Gasstromes bei dessen vorgegebener Geschwindigkeit kennzeichnet Das Austragen des Abbrandes aus der
Wirbelschicht in die Gasphase wird dadurch bedingt, daß die Geschwindigkeit des Gasstromes in dem Ofen
die Schwebgeschwindigkeit der Abbrandteilchen übersteigt. Solange im Ofen so viel Teilchen von Abbrand
vorhanden sind, wie der Gasstrom mitschleppen kann, kommt es zu keinem Ausfallen der Abbrandteilchen auf
die Herdfläche und der Ofen arbeitet wie ein pneumatisches Förderrohr mit maximal möglicher
Absättigung des Gasstromes an Teilchen infolge deren Rückführung in die Wirbelschicht. Werden einem
solchen an Abbrand abgesättigten System fortlaufend neue Mengen kleiner Abbrandteilchen zugeführt, die
sich durch das Abrösten von zugeführtem Kies bilden, so kommt es zur Erscheinung der Übersättigung und
dazu, daß auf dem Rost (die Herdfläche) des Ofens Teilchen ausfallen, die infolge der genannten Übersättigung
durch den Gasstrom nicht mitgeschleppt werden können. Die auf das Ofengitter ausgefallenen Abbrandteilchen
können bei den genannten linearen Geschwindigkeiten sich nicht im F'.uhezustand befinden und bilden
eine Wirbelschicht, in der sich der mittlere Teilchendurchmesser
infolge der Rückführung feiner Fraktionen ums 4- bis 5fache vermindert und die Teilchen bei
Geschwindigkeiten »sieden«, die um das 10- bis 20fache deren Schwebegeschwindigkeit übersteigen. Die
Rückführung des Abbrandes, die ein solches künstlich erzwungenes »Sieden« der feinen Abbrandteilchen (bei
Geschwindigkeit des Gasstromes in dem Ofen, die über den Schwebegeschwindigkeiten der Teilchen liegen)
erzeugt kann z. B. mittels einen Staubabscheiders verwirklicht werden, der die Hauptmenge (etwa 90 %)
des aus dem Ofen herausgetragenen Abbrandes auffängt und ihn in die Wirbelschicht zurückleitet. Die in
dem Staubabscheider nicht aufgefangenen kleinsten Teilchen (in einer Menge von etwa 10 %) werden aus
dem Staubabscheider mit dem Röstgas ausgetragen. Somit wird die Hauptmenge des sich beim Abrösten von
Kies bildenden Abbrandes (gegen 90 %) aus der Wirbelschicht des Ofens ausgetragen.
Der oben beschriebene hydrodynamische Zustand der Wirbelschicht, bei dem die relative Geschwindigkeit
der Bewegung der Teilchen und des Gasstromes stark anwächst, fuhrt zu einer starken Steigerung der
Geschwindigkeit der Stoffaustauschprozesse.
Dadurch übersteigt der Grad des Ausbrennens von Schwefel 98% selbst bei einer Temperatur von 550',
wobei das Brennen vollständig in der Wirbelschicht endet und die Temperatur am Austritt aus dem Ofen der
Temperatur der Wirbelschicht gleich ist.
Eine Ausführungsform des Verfahrens besteht darin, das Abrösten bei einer Temperatur von 450 bis 580° C
vorzunehmen, wodurch das Zusammenbacken der Teilchen vollständig verhindert und praktisch die
gesamte überschüssige Wärme in der Wirbelschicht maximal, d. h. ohne Anordnung von Abhitzekesseln,
verwertet wird. Es ist ferner möglich, das Verfahren mit entsprechender optimaler Temperatur von 580 bis 700°
bei der Herstellung von sulfatiertem Abbrand anzuwendti!.
Solcher Abbrand eignet sich für die unmittelbare naßmetallurgische Verarbeitung mit dessen anschließender
Verwertung im Eisenhüttenwesen.
Bei einer weiteren Ausführungsform des Verfahrens wird das Abrösten bei einer Temperatur von 700 bis
900° C mit einer Sauerstoffüberschußzahl im Wind nicht höher als 1,04 durchgeführt In diesem Falle erhält
man den Abbrand in Form von Magnetit, ier nach der Durchführung der Magnetscheidung bis 63 bis 67 % mit
Eisen angereichert wird und als Rohstoff für das Eisenhüttenwesen dienen kann. Zur Steigerung der
Konzentration des Schwefligsäureanhydrids in dem Röstgas kann jede der beschriebenen Varianten unter
Verwendung von an Sauerstoff angereichertem Wind durchgeführt werden.
Die Durchführung des Abröstens von Kies nach dem erfindungsgemäßen Verfahren macht es möglich, ein
hochintensives Abrösten feindisperser Materialien durchzuführen, und eröffnet reale Wege zur Lösung des
Problems der Verwertung von Pyritabbrand in der Metallurgie, dessen Menge ständig und stark entsprechend
der Zunahme der Schwefelsäureproduktion ansteigt.
Zur Erläuterung der Erfindung werden nachstehend Ausführungsbeispiele angeführt.
Flotationsschwefelkies: mit einem Teilchendurchmesser
von 0,07 bis 0,08 mm mit einem Schwefelgehalt von 38 bis 50 % und einer Feuchtigkeit bis 6 % gelangt in
einen Ofen mit einem Flächeninhalt von 20 m2.
Die Luft zum Rösten des Kieses wird in einer Menge von 19 000nm3/h durch ein Druckgebläse dem Ofen
zugeführt Das Abrösten wird bei einer Temperatur von 580° C durchgeführt Die Konzentration des Schwefligsäureanhydrids
(SO2) wird auf 14,5 % gehalten.
Das sich im Prozeß des Abröstens von Kies bei einer Temperatur von 580° C bildende Schwefeldioxid
gelangt mit dem aus der Schicht ausgetragenen Abbrand in die Rückführungsstaubabscheider. Der in
den Rückführungsstaubabscheidern aufgefangene Abbrand wird in die Wirbelschicht zurückgeleitet und das
von dem Abbrand befreite Röstgas mit einer Temperatur von 580" C zur Abkühlung einem hinter den
Rückführungsstaubabscheidern angeordneten Abhitzekessel zugeführt IJ
Das auf eine Temperatur von 450° C abgekühlte Röstgas wird zur Weiterverarbeitung für die Herstellung
von Schwefelsäure geleitet
Die vorgegebene Brenntemperatu. im Ofen von 580° C wird dadurch erreicht, daß in der Wirbelschicht *>
Verdampfungs- und Dampfüberhitzungskühlelementen angeordnet sind, die zusammen mit dem Abhitzekessel,
der nach den Rückführungsstaubabscheidern angeordnet ist, ein einheitliches Kesselsystem mit natürlichem
Kreislauf der Dampf-Wasser-Emulsion bilden.
Bei einer Brenntemperatur von 580° C werden in der Wirbelschicht gegen 90% überschüssiger Verbrennungswärme
des Kieses entnommen.
Beim Zurückleiten des aus dem Ofen ausgetragenen Abbrandes wird eine Übersättigung des Gasstromes
durch diesen erreicht, und die Konzentration des Abbrandes im Gas vor dem Rückführungsstaubabscheider
beträgt gegen 5 kg/m3 Gas, während die mittlere Teilchengröße in der Wirbelschicht gleich 0,08 mm wird.
Die Schwebegeschwindigkeit der Teilchen solcher Größe beträgt 0,07 m/s. Die lineare Geschwindigkeit
des Gases in der Wirbelschicht beträgt gegen 1 m/s. Folglich »sieden« die Teilchen in der Wirbelschicht bei
einer Geschwindigkeit, die deren Schwebegeschwindigkeit um das 15fache übersteigt. Infolge stark angewachsener
relativen Geschwindigkeit zwischen dem Gas und den Teilchen kommt es zu einem intensiven Rösten des
Kieses und das Ausbrennen des Schwefels erfolgt praktisch vollständig (bis 98 %) in der Wirbelschicht.
Deshalb ist die Temperatur des Gases über der Wirbelschicht gleich der Temperatur des Gases in der
Schicht, d. h. sie beträgt 580° C Aus der Wirbelschicht des Ofens werden bis 90 % des sich beim Abrösten von
Kies bildenden Abbrandes, d. h. gegen 140 Tonner· in 24
Stunden, entfernt. Gegen 10% des sich bildenden Abbrandes, der in dem Rückführangsstaubabscheider
nicht aufgefangen wird, entsprechend einer Konzentration im Gas von 35 bis 50 g/m3, werden mit dem Röstgas
in den hinter dem Staubabscheider angeordneten Abhitzekessel ausgetragen.
Der Röstprozeß von Flotationskies wird wie in dem Beispiel 1 beschrieben durchgeführt, die Brenntemperatur
wird jedoch auf etwa 630° C und die Konzentration des Schwefligsäureanhydrids auf 10 bis 12% gehalten.
Dabei wird Kies mit einem Gehalt an Schwefel von 48 bis 49 % und Beimengungen von Kupfer und Zink von
jeweils 0,5 % zugeführt in dem sich bildenden Abbrand kommt es zum Ausbrennen des Schwefels zu 98 bis
99 % und der Sulfatierungsgrad von Kupfer- und Zinkbeimengungen erreicht 80 bis 85 %. Somit enthält
der anfallende sulfatierte Abbrand 60 bis 63 % Eisen, weniger als 0,1 % Kupfer und 0,1 % Zink und eignet sich
zur unmittelbaren metallurgischen Verarbeitung unter dessen weiterer Verwendung im Hochofenprozeß.
Einem Ofen, der auch einen Rückführungsabscheider aufweisen kann und unter den in dem Beispiel 1
beschriebenen hydrodynamischen Verhältnissen betrieben wird, wird zum Abrösten Flotationskies zugeführt,
in dem der Gehalt an Kupfer und Zink jeweils unter 0,1 % liegt und der Schwefelgehalt 40 bis 42 % beträgt.
Das Abrösten erfolgt bei einer Temperatur von 800° C mit einer Sauerstoffüberschußzahl von 1,03 in dem
Sauerstoff-Luft-Gemisch, das zum Abrösten zugeführt wird, wodurch die Herstellung von Schwefeldioxyd mit
einer Konzentration von 15,3 % ermöglicht wird. Dabei erhält man einen Abbrand, in dem das Eisen in Form von
Magnetit vorliegt. Der aus dem Ofen austretende Abbrand wird abgekühlt und kann unmittelbar zur
Magnetscheidung geleitet werden.
Claims (6)
1. Verfahren zum Abrösten von Kies und Schwefelkieskonzentraten in der Wirbelschicht,
dadurch gekennzeichnet, daß das Abrösten bei einer Geschwindigkeit des Gasstromes im
Ofen oberhalb der zweiten kritischen Geschwindigkeit der Wirbelschichtbildung bei einer Übersättigung des Gasstromes an Abbrand durchgeführt
wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Übersättigung durch das Zurücklei
ten des aus dem Ofen ausgetragenen Abbrandes in die Wirbelschicht erzeugt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 bis 2, dadurch gekennzeichnet, daß zur vollständigen Vermeidung
des Zusammenbackens und zur maximalen Verwertung der überschüssigen Wärme in der Wirbelschicht des Abrösten bei einer Temperatur von 450
bis 580° C durchgeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 2, dadurch gekennzeichnet, daß zur Herstellung von sulfatiertem Abbrand das Abrösten bei einer Temperatur
von 580 bis 700° C durchgeführt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß zur Herstellung von Abbrand in
Form von Magnetit das Abrösten mit einer Sauerstoffüberschußzahl in dem Wind nicht über
1,04 bei einer Temperatur von 700 bis 900° C durchgeführt wire1.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß zur Herstellung von
mit Schwefeligsäureanhydrid hochkonzentriertem Gas das Abrösten unter Verwendung von an
Sauerstoff angereichertem Wind oder in technisches!! Sauerstoff durchgeführt wird.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19691908015 DE1908015B2 (de) | 1969-02-18 | 1969-02-18 | Verfahren zum abroesten von kies und schwefelkieskonzentraten |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19691908015 DE1908015B2 (de) | 1969-02-18 | 1969-02-18 | Verfahren zum abroesten von kies und schwefelkieskonzentraten |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE1908015A1 DE1908015A1 (de) | 1970-09-03 |
| DE1908015B2 true DE1908015B2 (de) | 1977-04-07 |
Family
ID=5725561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19691908015 Ceased DE1908015B2 (de) | 1969-02-18 | 1969-02-18 | Verfahren zum abroesten von kies und schwefelkieskonzentraten |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE1908015B2 (de) |
-
1969
- 1969-02-18 DE DE19691908015 patent/DE1908015B2/de not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE1908015A1 (de) | 1970-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE3879706T2 (de) | Vorrichtng und verfahren zur behandlung von verfahrensgasen. | |
| DE2629743C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines vorreduzierten Produkts | |
| DE69615344T3 (de) | Verfahren zum behandeln von ofenabgas mittels chlorbypass und vorrichtung dafür | |
| DE4131962C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von heissen Gasen mit Feststoffen in einem Wirbelbett | |
| EP0222452B1 (de) | Verfahren zur Reduktion von höheren Metalloxiden zu niedrigen Metalloxiden | |
| DE3220609C2 (de) | ||
| DD247700A5 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von eisenschwammpartikeln und fluessigem roheisen | |
| DE2253074C3 (de) | Verfahren zur pyrometallurgischen Behandlung von Feststoffen | |
| EP0003853B1 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Konvertierung von NE-Metallsulfidkonzentraten | |
| DE3039854C2 (de) | ||
| DE2161411B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum reduzieren des alkaligehalts von zementklinker | |
| DE1224933B (de) | Verfahren zur Herstellung von Roestblende | |
| DE1205022B (de) | Verfahren und Anlage zum magnetisierenden Roesten von nichtmagnetischem Eisenerz | |
| DE1921710A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Verkokung von Braunkohle,insbesondere von Rohbraunkohle | |
| DE1907204A1 (de) | Verfahren zur pyrometallurgischen Behandlung von sulfidischen Eisenerzen oder Eisenerzkonzentraten | |
| DE1908015B2 (de) | Verfahren zum abroesten von kies und schwefelkieskonzentraten | |
| DE2627060A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum reinigen des abgases eines blasenkupferofens | |
| DE2852964A1 (de) | Verfahren und anlage zur reduktion von erzen | |
| DE3639343A1 (de) | Verfahren und anlage zur pyrometallurgischen verhuettung von feinverteilten materialien | |
| DE2010872B2 (de) | Verfahren zur pyrometallurgischen Behandlung von sulfidischen Eisenerzen oder Eisenerzkonzentraten | |
| DE2629414A1 (de) | Verfahren zur herstellung von gruenkugeln aus eisen enthaltendem, in trockenem zustand gesammeltem abgasdunst von stahlschmelzoefen | |
| DE938544C (de) | Verfahren zur Gewinnung schwefeldioxydhaltiger Gase | |
| DE2812869B2 (de) | Verfahren zum Suspensionsschmelzen von eisenhaltigem Sulfidkonzentrat | |
| DE2006945A1 (en) | Cyclone refining of iron sulphide ores and concentrates | |
| EP0149865B1 (de) | Verfahren zum Trocknen von sulfidischen Erzen durch direkten Kontakt mit heissen Trocknungsgasen |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 8235 | Patent refused |