DE2627060A1

DE2627060A1 - Verfahren und vorrichtung zum reinigen des abgases eines blasenkupferofens

Info

Publication number: DE2627060A1
Application number: DE19762627060
Authority: DE
Inventors: Ralph A Koenig
Original assignee: John Zink Co
Current assignee: Zinklahoma Inc
Priority date: 1975-06-18
Filing date: 1976-06-16
Publication date: 1977-01-20
Also published as: NL7606507A; BE849968A; US4065110A; FR2316345A1; GB1550132A; JPS524422A; CA1057029A; US4009240A; IT1065638B

Description

DIPL-ING. MARTIN LICHT DR. REINHOLD SCHMIDT DIPL-WiRTSCH.-!NG. HANSMANN DlPL-PHY$<

John Zink Company
4401 South Peoria
TuIsa, Oklahoma
U.S.A.

16. Juni 1976

Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen des Abgases eines Blasen-

kupferofens

Die Erfindung betrifft allgemein die Abgasreinigung und insbesondere die Reinigung des Abgases eines Blasenkupferofens.

Solche Abgase enthalten große Mengen an oxydierbarem Material und große Mengen an Peinteilchen mit einer Größe von wenigen μ bis zu 600 μ oder darüber und fallen bei einer Temperatur in dem Bereich von 1150 bis 1315⁰C (2100°F to 2400°P) an.

Abfallkupfer, dem Fremdmaterial, wie Kunststoffisolierung, Fasern oder Reste anderer Metalle, anhaftet, wird in einem Blasenofen geschmolzen. Im ersten Arbeitsgang, dem Beschickungs- und Schmelz-Zyklus, wird der Ofen mit dem Abfallkupfer beschickt, und es bildet sich eine Schlacke aus Fremdmaterial, die auch Skoria genannt wird. Diese Schlacke wird entfernt, indem man den Ofen kippt und die oben auf dem flüssigen Kupfer schwimmende Schlacke entfernt. Ein beträchtlicher Teil des Schlackenmaterials gelangt aber in der

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Form von Peinteilchen in das Abgas.

Während des Beschiekens des Ofens und Schmelzens der Beschickung werden oxydierende Gase durch die Kupferschmelze geleitet, um Fremdmetalle zu festen Oxiden, die sich in der Schlacke sammeln, zu oxydieren oder als Metalldämpfe abzublasen usw. Diese Oxydation dient der Reinigung des Kupfers durch Abtrennen von Fremdmaterial. Luft kann jedoch im Überschuß durchgeleitet werden, so daß auch ein Teil des Kupfers unter Bildung von Cuprioxid oxydiert wird.

In der nächsten Stufe des Verfahrens wird von der Oxydation auf eine Reduktion umgeschaltet oder umgepolt. In dieser Stufe wird ein reduzierendes Gas, wie Wasserstoff oder Kohlenmonoxid oder Ammoniak oder ein Gemisch solcher reduzierender Gase, in die Kupferschmelze eingeleitet. Dabei werden Menge und Art des Gases sorgfältig so gewählt, daß das Kupfer nicht zu weit reduziert wird.

Während des Beschickens und Schmelzens fällt eine erheblich größere Menge an Abgas an als beim zweiten Arbeitsgang, der Reduktion; d.h. das Abgasvolumen kann im ersten Arbeitsgang bis zum Fünffachen des im zweiten Arbeitsgang anfallenden Abgasvolumens und mehr betragen. Wegen der sich daraus ergebenden verschiedenen Strömungsgeschwindigkeiten der Abgase ist es schwierig, den Durchsatz des Abgases durch die Reinigungsanlage zu steuern.

Die Vorrichtung gemäß der Erfindung weist eine Anzahl von Türmen und Behältern auf, in denen

(a) eine stufenweise Verringerung der Geschwindigkeit des Abgases;

(b) ein Absetzen der Teilchen zufolge der verringerten Geschwindigkeit des Abgases;

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(c) ein Kühlen des Abgases und eine Oxydation der darin enthaltenen oxydierbaren Gase sowie ein weiteres Absenken der Temperatur des Abgases

erfolgt, so daß das Abgas am Ausgang des letzten Turmes eine Temperatur von etwa 232*C (450°F) hat und die verbleibenden Feststoffteilchen eine solche Größe haben, daß sie gut mittels eines Filtersystems und/oder durch einen elektrostatischen Abscheider abgetrennt werden können. Danach wird das Abgas mit einer Temperatur von etwa 232⁰C (450 F) aus einem Schornstein in die Atmosphäre abgelassen.

Ein Teil der Abgase wird zu den mittleren Türmen des Umpolungsarbeitsgangs zurückgeführt, um das Volumen an Abgas zu vergrößern, Inertgas zum weiteren Abkühlen und Verdünnen des Abgases zu liefern und die Verarbeitung des Abgases in den nachfolgenden Türmen effektiver zu machen. Dies verhindert die Stickstof fixierung während der Oxydation der verbrennbaren Materialien in dem Gas.

Gewünschtenfalls kann im Konditionierturm weniger gekühlt und das dadurch heißere Abgas durch einen Abhitzekessel geleitet werden, wo es auf eine Temperatur gekühlt wird, mit der es an die Atmosphäre abgelassen werden kann. Dadurch kann die Wärmewirtschaftlichkeit des Verfahrens verbessert werden.

Aufgabe der Erfindung ist eine Vorrichtung zur Verarbeitung des Abgases eines Blasenkupferofens, insbesondere zum Kühlen des Abgases, Oxydieren des darin enthaltenen oxydierbaren Materials und Abtrennen der Feinteilchen davon, bevor es an die Atmosphäre abgelassen wird.

Gem'äß der Zeichnung

wird durch eine Überführungsleitung 10 Abgas von einem Blasenkupfer-

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ofen in eine Absetzkammer 12 geführt. Zunächst soll auf den Beschickungs- und Schmelz-Zyklus Bezug genommen werden. Mittels eines Gebläses wird Abgas durch das System zur Aufarbeitung des Abgases eines Blasenkupferofens gezogen. Das Gas wird vom Blasenofen durch die Überführungsleitung 10 in die Absetzkammer 12 geführt. Hier wird die Strömungsgeschwindigkeit des Gases so weit gesenkt, daß in dem Abgas enthaltene Teilchen mit einem Durchmesser von βΟΟ μ oder darüber sich absetzen. Dieses Material besteht vollständig aus Fremdmaterial, das während des Betriebs des Ofens abgeblasen wird. Die größeren Teilchen des Fremdmaterials sammeln sich am Boden der Absetzkammer, und es sind Einrichtungen zur Entfernung dieser Teilchen, beispielsweise eine große Tür 13* durch die ein kleines Fahrzeug (dozer vehicle) in die Kammer geschoben werden kann, vorgesehen. Während des Betriebs ist die Tür 13 natürlich nicht verschlossen, und die einzige Auslaßmöglichkeit verläuft durch einen vertikalen Schacht 14, der den unteren Teil eines Notablasses 17 bildet. Dieser Notablaß 17 tritt dann in Funktion, wenn der Druck in dem System zu hoch wird, so daß der nachfolgende Teil der Anlage gefährdet wird. Da die heißen Gase brennbar sind, muß am Notablaß 17 eine Hilfsverbrennungseinrichtung vorgesehen werden. Diese ist jedoch nicht Gegenstand der Erfindung.

Von der Absetzkammer strömt das Abgas durch Leitung 16 zu einem Vorkühl/Misch-Venturi 18, der nur im Umpolungszyklus verwendet wird und später beschrieben werden soll. Während des Beschickungs- und Schmelz-Zyklus, bei dem ein großes Volumen an Abgas anfällt, wird das Abgas direkt von der Absetzkammer in den Vorkühlturm 20 geleitet. Hier wird mittels Druckluft Wasser durch Leitung 21 eingesprüht und dadurch das Abgas gekühlt, seine Geschwindigkeit gesenkt und sein Volumen verringert. Durch die Verringerung der Geschwindigkeit fallen weitere Feststoffteilchen aus und können bei 24 abgezogen werden. Das Kühlen durch die Verdampfung des Sprühwassers

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0-

bringt die Temperatur am Auslaß 22 auf etwa 65O⁰C (1200°?).

Die Gase strömen dann durch ein Oxydations/Misch-Venturi 26, wo sie mit Luft, die aus einer Leitung 44 über ein Gebläse 42 und Leitung 40 zuströmt, vermischt v/erden. Danach strömen sie durch ein Ternperaturtempergasventuri 28.

Durch die Zumisehung von Luft werden die in eiern Abgas von 650T (1200 F) enthaltenen oxydierbaren Gase im Venturi 26 sofort oxydiert. Um ein za rasches Ansteigen der Temperatur zu verhindern, wird vom Kamin b4 Inertgas durch Leitung 3Ö, Gebläse 36 und Leitungen 34 und 32 zurückgeführt und mit den aus dem Venturi 26 austretenden Gas vermischt, so daß dieses verdünnt wird, während es in den Oxydati ons turm 46 strömt. Hier erfolgt eine flammfreie Oxydation, durch die die Temperatur des Gases erhöht wird, und von wo das Gas durch Leitung 43 in einen Konditionierturm 50 strömt, in den mittels Druckluft durch Leitung 49 Sprühwasser eingeführt wird. D.h. hier erfolgt eine weitere adiabatische Befeuchtung und Kühlung des Gases. Normalerweise wird im Turm 50 die Temperatur des Gases am Auslaß 52 auf etwa 232"C (450⁰P) gesenkt. Zufolge des Kühlens wird auch die Geschwindigkeit gesenkt, und weitere Feststoffe fallen aus und können bei 5*' abgezogen werden.

Von der Austrittsstelle 52 ,tonnen die Gase über Leitungen, die durch die gestrichelten Linien :>h, t> · eingezeichnet sind, einem Kamin fc>4 zugeführt und durch ein hohv oj an die Atmosphäre abgelassen 'werden, v/ie durch den Pfeil or!, angezeigt. Sine Alternative oesteht .jedoch darin, im Konditionierturm 30 weniger zu -'ühlen und das Gas vor. Turm 50 einem Abhitzekessel 35 zuzuführen, wo sie Wärme zur· Erzeugung von Dampf, der an anderer Stelle der Anlage verwendet werden kann, abgeben.

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Auch können die Gase, nachdem sie entweder im Kondition!erturm oder im Abhitzekessel 55 gekühlt sind, einer Einrichtung zürn Sammeln von Feinteilchen, wie einem "Sackhaus" 62 zugeführt werden. Diese Einrichtung kann auch einen elektrostatischen Abscheider (nicht gezeigt) aufweisen. D.h. das vom Abhitzekessel abströmende Abgas kann durch Leitung 70 in den Abscheider 62 eintreten und von diesem durch Leitunr 72 in cien Kamin 64 geführt werden. Peststoffe aus dem Abscheider werden in bekannter Weise an den mit 7^ bezeichneten Stellen entfernt. Das Gebläse 58 saugt das Abgas durch die gesamte Anlage.

Der Kamin 04 weist eine in gestrichelter Linie 65 eingezeichnete Innenkammer und eine Außenkammer mit einem Luftisolierraum dazwischen auf. Dadurch kann die Temperatur im Kamin unter dem Taupunkt von Schwefeltrioxid gehalten v/erden. Dadurch wird das Aussehen des Abflusses verbessert, und die Notwendigkeit einer Außenisolierung des Kamins entfällt.

Ton den in der Zeichnung gezeigten Teilen der Anlage werden einige, narr. Ii ch der Vorkühlturm und der Oxydati ons turm, nicht im Umpolungszyklus, wo ein geringeres Volumen an Abgas als im Blasenofen anfällt, verwendet. Während des Reduktionsarbeitsgangs, d.h. des Umpolungszyklus, wird Inertgas vom Kamin 64 über Leitung 38, Gebläse 5υ und Leitungen ;54, 30 und 32 zum Vorkühler 20 und Temperatürtenperventuri 28 zurückgeführt. D.h. eine bestimmte Menge an Inertgas vorn Kamin 6k von niedriger Temperatur kann zum Verdünnen des oxydierenden Materials verwendet xverden, so daß die Temperatur des Abgases gesenkt wird und damit weniger Luft und Wasser durch die Einlasse 21 und 49 zugeführt werden muß. Das hat den wesentlichen Vorteil, daß die oxydierbaren Materialien verdünnt werden, so daß uie 0;-:ydatior^r:3sehwindigkeit gesenkt und damit die Bildung unerwünschter Stickoxide (NO ) in dem Abgas verzögert wird.

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Die Zeichnung veranschaulicht also eine Vorrichtung zur Verarbeitung des Abgases eines Blasenofens, die aus einer Anzahl von Türmen und Kammern besteht, in denen stufenweise die Geschwindigkeit des Abgases und die Temperatur gesenkt und Teilchen ausgeschieden werden, und in denen oxydierbares Material in dem Abgas bei einer Temperatur unter der Flammtemperatur oxydiert und schließlich die Temperatur des Abgases so weit gesenkt wird, daß letzte Teilchen in einem "Sackhaus" oder einem elektrostatischen Abscheider abgetrennt werden. Dadurch wird das Abgas von oxydierbarem Material
befreit, und alle Peinteilchen werden abgetrennt.

Technische Daten A. Beschickungs- und Schmelz-Zyklus

Als Beispiele für typische Betriebsbedingungen sind in den folgenden Tabellen Schätzwerte zusammengestellt:

1. Kapazität der Anlage

Die Anlage wurde für Abgase der folgenden Zusammensetzung ausgelegt. Dabei wurde grundsätzlich unterschieden zwischen dem Abgas des Beschickungs- und Schmelz-Zyklus und des Umpolungszyklus.

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Abgas des Blasenofens

Beschicken Schlacke Oxydieren Deoxydie- Gießen

u.Schmelzen ren

lb/hr kg/h lb/hr kg/h lb/hr kg/h lb/hr kg/h lb/hr kg/h

COg	11249	5103	2896	1314	2896	1314	726	329	2896	1314
^NP	51140	23197	2449	1020	2449	1020	4582	2078	224 9	1020
HgO	9698	4399	13551	6147	13551	6147	2701	1225	13551	6147
Hg	-	-	-	-	-	-	254	115	-	-
C	-	-	-	-	-	-	1500	680	-	-
SOg	-	-	-	-	140	64	-	-	-	-

ges. 72087 32699 18696 8481 18836 8545 9763 4427 18696 8481

2. Die Zusammensetzung des Gases nach dem Abschrecken im Vorkühlturm 20 ist schätzungsweise:

	lb/hr	kg/h
COg	11249	5103
N₂	54468	24707
HgO	27088	12287
°2	400	181

Insgesamt 93205 42278

Etwa 3*2 kg/h (7 lb/hr) Rauch- und Schlackefeinteilchen werden von dem Abgas mitgerissen.

Die Temperatur des aus dem Vorkühlturm austretenden Gases beträgt etwa 65O⁰C (1200°F).

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3. Nach dem zweiten Abschrecken in dem Konditionierturm ist die Zusammensetzung des Gases schätzungsweise:

	lb/hr	*g/h
co₂	11249	5103
N₂	55838	25328
H₂O	45OOO	20412
°2	813	369

Insgesamt II29OO 51212

Höchstens "5,2 kg/h (7 lb/hr) Feinteilchen werden von dem Gas mitgerissen. Die Temperatur des aus dem Konditionierturm austretenden Gases: 232*C (45O°F)

4. Das aus dem Feinteilchensammler (Sackhaus) austretende Gas hat die gleiche Zusammensetzung wie in A3 oben.

Die Feinteilehenbeladung liegt unter 0,45 kg/h (1 lb/hr).

5. Das aus der Anlage austretende Abgas hat die gleiche Zusammensetzung und Strömungsgeschwindigkeit wie in A4 oben.

B. Umpolzyklus

1. Die Zusammensetzung des Abgases hinter dem Vorkühlturm ist schätzungsweise:

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	lb/hr	1168
COg	2575	5438
N₂	11988	5825
HgO	12841	112
H₂	247

Insgesamt 2765I 12543

Höchstens 16 kg/h (35 lb/hr) Rauch- und

Schlackefeinteilchen und 663 kg/h

(1460 lb/hr) freier Kohlenstoff wird von

dem Gas mitgerissen. Die Temperatur des

aus dem Vorkühl/Misch-Venturi: 65O*C (120O⁰P)

2. Die Zusammensetzung des Gases hinter dem Oxydations/Misch-Venturi 26 ist schätzungsweise:

	lb/hr	kg/h
COg	7939	3601
Ng	31971	14502
HgO	14996	6802
S₂	195	88

Insgesamt 55101 24993

Höchstens 16 kg/h (35 lb/hr) Rauch- und Schlackefeinteilchen werden von dem Gas mitgerissen.

3· Die Zusammensetzung des Gases hinter dem Temper/Misch-venturi ist schätzungsweise:

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	lb/hr	kg/h
CO₂	9819
N₂	40068	18T75
HgO	25963	11777
O₂	4o6	184

Insgesamt 76256 34590

Höchstens 16 kg/h (35 lb/hr) Rauch- und Schlackefeinteilchen werden von dem Gas mitgerissen. Die Temperatur des aus dem Ventur!mischer austretenden Gases: 98o*C (18OO P)

4. Die Zusammensetzung des aus dem Konditionierturm 50 austretenden Gases ist schätzungsweise:

	lb/hr	Wh
COg	9819	4454
N₂	42376	19222
HgO	55985	25395
O₂	1098	498
Insgesamt .	109278	49569

Höchstens 16 kg/h (35 lb/hr) Rauch- und Schlackefeinteilchen werden von dem Gas mitgerissen. Die Temperatur des aus dem Turm austretenden Gases: 232*C (45O⁰P)

5. Das aus dem Peinteilchensammler (Sackhaus) austretende Gas hat die gleiche Zusammensetzung wie in B4 oben.

6. Praktisch die Gesamtmenge der in den Feinteilchensammler eintretenden Feststoffe wird durch den Abfüllstutzen des Sammlers ab-

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gezogen. Die Peststoffe bestehen aus außerordentlich feinen Teilchen und werden von einem zu 65$ aus Wasser bestehenden Dampf aufgenommen.

7. Die Zusammensetzung des aus der Anlage austretenden Gases ist schätzungsweise:

	lb/hr	kg/h
CO₂	6225	2824
N₂	26870	12188
H₂O	34988	15871
⁰P	692	314
Insgesamt	68775	31197

Als geeignete Kontrolleinrichtungen können eine Temperaturfühl- und Kontrolleitung 80 für den Vorkühlerauslaß 22 und ein Ventil 82 für die Luft/Wasser-Sprüheinrichtung für den Vorkühler 20 sowie eine Temperaturkontrolleitung 84 für den Auslaß 22 sowie ein Ventil 86 zur Kontrolle der Leitung 84 für den Auslaß 22 sowie ein Ventil 86 zur Kontrolle der Leitung 30 für das kühle Inertgas von der Abgasleitung 66 während des Umpolungszyklus vorgesehen sein. Ebenso steuert eine Leitung 88 von einer Temperaturfühleinrichtung im Auslaß 48 des Oxydationsturms das durch das Ventil 90 strömende Inertgas während des Umpolungszyklus. Eine auf Sauerstoff ansprechende Einrichtung 92 mißt den Sauerstoffgehalt des Gases im Ablaßrohr 66 und steuert über Leitung 94 die Menge an Luft, die dem Oxydations/Misch-Venturi 26 während des Umpolungszyklus zugeführt wird.

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Claims

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Patentansprüche

1,. Vorrichtung zur Verarbeitung des Abgases eines Blasenkupferofens während des Beschickungs- und Schmelz- und des Umpolungszyklus, bestehend aus:

(a) Absetzkammereinrichtungen zur Aufnahme des Abgases und Senken der Geschwindigkeit des Abgases;

(b) Mitteln zum Vorkühlen des Abgases mit Luft und V/asser;

(c) Einrichtungen zum Zumischen von Luft zum Oxydieren aes oxydierbaren Materials in dem Abgas;

(d) Einrichtungen zum Kühlen des oxydierten Gases;

(e) Einrichtungen zum Ablassen des gekühlten oxydierten Gases; und

(f) Einrichtungen, die selektiv während des Umpolungszyklus in Betrieb gesetzt werden, um gekühlte Gase von den Ablaßeinrichtungen zum Eingang der Vorkühleinrichtungen zurückzuführen; und

(g) Einrichtungen, die selektiv während des Umpolungszyklus in Betrieb genommen werden, um Luft in die Ausgangsgase von den Vorkühleinrichtungen einzuleiten; und

(h) Einrichtungen, die selektiv während des Umpolungszyklus in Betrieb gesetzt werden, um die Zufuhr von Luft und Wasser zu den Vorkühleinrichtungen zu schließen.

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2. Vorrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Einrichtungen zur Abtrennung kleiner Peinteilchen von den gekühlten oxydierten Gasen, bevor diese abgelassen werden.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zur Abtrennung der Peinteilchen ein Sackhaus ist.
h. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zur Abtrennung der Peinteilchen ein elektrostatischer Abscheider ist.
•j. Vorrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Wärmerückgewinnungsmittel zur Rückgewinnung fühlbarer Wärme von den gekühlten oxydierten Gasen, bevor diese abgelassen werden.
6. Vorrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Einrichtungen

zur Messung der Menge an gekühlten Gasen, die zum Eingang der Vorkühleinrichtungen zurückgeführt werden, als Punktion der Temperatur der Gase im Ausgang der Vorkühleinrichtung sowie

der Menge an gekühlten Gasen zum Eingang der Oxydiereinrichtung als Punktion der Temperatur der Gase im Ausgang der Oxydiereinrichtung und

der Menge an Luft zum Ausgang der Vorkühleinrichtung als Punktion des Sauerstoffgehaltes des Gases im Ablaßrohr.

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7. Vorrichtung nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch Venturimischer für Abgas und gekühltes Rückführungsgas im Eingang zu der Vorkühleinrichtung und im Eingang der Oxydationseinrichtung und

einen Venturimischer für die Ausgangsgase der VorkUhleinrichtung und der Luft.
8. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Abflußgas in Stufe (d) auf eine Temperatur von etwa 232*C (450⁰F) gekühlt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Abgas in Stufe (d) mittels Sprühwasser gekühlt wird.
10. Verfahren zum Reinigen des Abgases des Beschickungs- und Schmelzzyklus und des Umpolungszyklus eines Kupferblasenofens, dadurch gekennzeichnet, daß man während des Beschiekungs- und Schmelz-Zyklus:

(a) die Geschwindigkeit des Abgases in einer Abgaskammer derart verringert, daß die größeren Peinteilchen ausfallen,

(b) das Abgas mit Luft und Wasser kühlt;

(c) das Abgas bei einer Temperatur unter der Flammtemperatür oxydiert;

' (d) das Abgas nach der Oxydation kühlt und

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(e) das gekühlte Abgas abläßt

und als weitere Stufen nur während des Umpolungszyklus:

(f) die Zufuhr von Luft und Wasser zu der Kühlstufe (b) unterbricht,

(g) gekühlte Gase vom Ablaß zum Eingang der Kühlstufe (b) als Punktion der Temperatur der Ausgangsgase von der Kühlstufe (b) zurückführt,

(h) gekühlte Gase vom Ablaß zum Eingang der Oxydationsstufe

(c) als Punktion der Temperatur der Ausgangsgase der Oxydationsstufe (c) zurückführt; und

(i) den Auslaßgasen von der Kühlstufe (b) als Punktion des Sauerstoffgehaltes des Ablaßgases Luft zuführt.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß man nach der Stufe (d) und vor der Stufe (e) Wärme von dem Abgas gewinnt.
12. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß man nach der Stufe (d) und vor der Stufe (e) Peinteilchen von dem Abgas abtrennt.

13· Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß man während des gesamten Verfahrens die Temperatur des Abgases der Kühlstufe (b) bei etwa 65O*C (1200°F) hält.

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