EP0222452B1 - Verfahren zur Reduktion von höheren Metalloxiden zu niedrigen Metalloxiden - Google Patents

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EP0222452B1
EP0222452B1 EP86201942A EP86201942A EP0222452B1 EP 0222452 B1 EP0222452 B1 EP 0222452B1 EP 86201942 A EP86201942 A EP 86201942A EP 86201942 A EP86201942 A EP 86201942A EP 0222452 B1 EP0222452 B1 EP 0222452B1
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EP
European Patent Office
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fluidized bed
supplied
metal oxides
solids
reduction
Prior art date
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EP86201942A
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EP0222452A1 (de
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Martin Hirsch
Hermann Lommert
Harry Dr. Serbent
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GEA Group AG
Original Assignee
Metallgesellschaft AG
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B47/00—Obtaining manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
    • C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
    • C22B23/023—Obtaining nickel or cobalt by dry processes with formation of ferro-nickel or ferro-cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B5/00—General methods of reducing to metals
    • C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
    • C22B5/10—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by solid carbonaceous reducing agents
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
    • Y10S423/09—Reaction techniques
    • Y10S423/16—Fluidization

Definitions

  • the invention relates to a method for reducing higher metal oxides to lower metal oxides by means of carbon-containing reducing agents.
  • ores that contain metals - such as Fe, Ni, Mn - in the form of higher oxides have to be subjected to a reducing treatment so that these metals are in the form of lower oxides.
  • ferroalloys While e.g. in the case of an ore with 30% Fe and 2% Ni, an Fe / Ni ratio of 15/1 is present, commercially available ferroalloys have such ratios of at most 4/1, i.e. their nickel content is at least 20%.
  • Such ores are processed in such a way that they are reduced as far as possible to the FeO stage by means of a pre-reduction and then only as much metallic iron is produced in a melting process by further reduction as is permissible for the desired ferroalloy.
  • the remaining iron oxide is slagged.
  • the pre-reduction is carried out on an industrial scale in rotary kilns using coal as a reducing agent.
  • the problem of the pre-reduction in the rotary kiln lies in the constant adherence to an exact pre-reduction of the iron oxides, the discharge material being allowed to contain only as much excess, solid carbon as is permissible for the further reduction in the melting process.
  • Another case of using the method according to the invention relates to the reduction of ores which contain higher manganese oxides and whose manganese content is to be reduced to low manganese oxides.
  • the object of the invention is to carry out the reduction of higher metal oxides to lower metal oxides as largely and constantly as possible to the desired oxidation state and to set either as little or a constant, small excess of carbon in the reduced discharge material.
  • the grain size of the solids is in the range of less than 3 mm.
  • the calcination can take place in a stationary fluidized bed, a circulating fluidized bed or another process in which the solids are suspended in a gas stream.
  • the raw materials can be dried in the calcination before use. Drying can take place with the waste heat from the calcination. As a result, the water is evaporated without the consumption of carbon, the water vapor does not have to be heated to the considerably higher temperature in the calcination, and the waste heat is used in a favorable manner. After drying, further heating can be carried out before charging into the calcination, a certain amount of precalculation being able to occur.
  • a stationary fluidized bed is to be understood as a fluidized bed in which a dense phase is separated from the dust space above by a clear density jump, and a defined boundary layer exists between these two distribution states.
  • the amount of the oxygen-containing gases passed as a fluidizing gas into the stationary fluidized bed is such that the carbon-containing reducing agent is either virtually completely gasified or gasified to a desired excess of carbon in the discharge material.
  • the oxygen-containing gases generally consist of air.
  • a preferred embodiment consists in that the calcination according to (a) takes place in a circulating fluidized bed, the suspension discharged from the fluidized bed reactor is passed into a separator, at least a partial stream of the separated solids is returned to the fluidized bed reactor, and the exhaust gas for drying and preheating the solids containing higher metal oxides are passed into suspension heat exchangers.
  • the circulating fluidized bed system consists of a fluidized bed reactor, a separator and a return line for solids from the separator to the fluidized bed reactor.
  • the fluidized bed in the fluidized bed reactor has - in contrast to the stationary fluidized bed, in which a dense phase is separated from the gas space above by a clear density jump - distribution states without a defined boundary layer.
  • the solids discharged from the fluidized bed reactor with the gases are returned to the fluidized bed reactor to form a circulating fluidized bed such that the hourly solids circulation is at least five times the solids weight in the reactor shaft matters.
  • a quantity of solids corresponding to the entry is withdrawn from the system of the circulating fluidized bed and passed into the stationary fluidized bed.
  • the circulating fluidized bed results in a high throughput during calcination, a high burnout of the fuel and, due to the multi-stage combustion, a low content of CO and NO x in the exhaust gas.
  • a preferred embodiment consists in that the exhaust gas from the stationary fluidized bed according to (d) is passed through a separator before being introduced into the calcination, and the separated solid is returned to the stationary fluidized bed.
  • the dust separator expediently consists of a cyclone. This largely avoids the circulation of solids between the reduction stage and the oxidation stage.
  • a preferred embodiment is that the reduction according to (b) is carried out with the addition of solid, carbon-containing reducing agents.
  • the addition of solid fuels results in a better distribution in the fluidized bed and the desired amount of excess carbon in the discharge material can be adjusted very precisely and evenly.
  • One embodiment consists of the use of iron-nickel ores and the addition of carbon-containing reducing agent in the stationary fluidized bed in accordance with (c) such that it is used to reduce the higher iron oxides, for example to the FeO stage, to reduce the nickel oxides, is sufficient to set the reduction temperature and there is a maximum of 2% by weight of excess carbon in the discharge material, and the discharge material is further processed in the melt flow to produce an amount of metallic iron corresponding to the desired iron-nickel alloy and slagging of the remaining iron content.
  • One embodiment consists in that materials containing manganese oxides are used, and the addition of carbon-containing reducing agent in the stationary fluidized bed is dimensioned in accordance with (c) such that it is sufficient to reduce the higher manganese oxides, for example to the MnO stage, to set the reduction temperature, and There is as little excess carbon as possible in the discharge material.
  • the ore 1 is charged via a screw 2 into a venturi-like suspension dryer 3. There it is suspended in the gas stream and passed via line 4 into a separator 5. The gas is cleaned in the electrostatic filter 6 and discharged as exhaust gas 7. The separated solids are fed into line 8 by screw 7a. A partial stream is fed into the calcination via line 9.
  • the calcination is designed as a circulating fluidized bed and consists of the fluidized bed reactor 10, the recycle cyclone 11 and the recycle line 12. A part of the solid is passed via line 13 into the preheater 14, suspended there in the gas stream and passed via line 15 into the separator 16. The separated solid is passed into the reactor 10 via line 17. The gas flows from the separator 16 into the suspension dryer 3.
  • Fluidizing air 18 is introduced into the lower region of the reactor 10. At a higher point, secondary air 19 and coal 20 are introduced.
  • a gas / solid suspension which fills the entire reactor 10 is formed within the fluidized bed reactor 10 and is passed at the top via line 21 into the recycling cyclone 11, where a separation of solid and gas takes place.
  • the gas flows into the preheater 14 and the solid enters the return line 12, in which a U-shaped closure 13 is arranged, in the bottom of which a small amount of fluidizing air (not shown) is passed.
  • Part of the calcined solid passes from the closure 13 via a controllable valve 22 and line 23 into the stationary fluidized bed 24, in which the reduction takes place. Fluidizing air is blown into the lower part via line 25 and coal is introduced via line 26.
  • the dust-containing exhaust gas is passed via line 27 into the separator 28.
  • the separated solids return to the stationary fluidized bed 24 via line 29, while the exhaust gas is introduced via line 30 into the fluidized bed reactor 10 at a higher point.
  • the reduced material is discharged via line 31.
  • Calcined solids can also be fed into the stationary fluidized bed 24 via line 32.
  • the fluidized bed reactor 10 has a diameter of 3.7 m and a height of 16 m.
  • the temperature in the reactor is 900 ° C.
  • the fluidized bed reactor 24 has a diameter of 3 m and a height of 2.5 m.
  • the temperature in the reactor is 900 ° C.
  • the advantages of the invention are that, on the one hand, the calcination can be carried out in a very economical manner with the generation of a largely burnt-out, low-pollutant exhaust gas and, on the other hand, a reduced product is obtained which has a precise and uniform degree of reduction and a precisely defined and uniform content of excess Contains carbon, which content can also be practically zero.
  • the iron oxides can be largely reduced to FeO and the formation of metallic iron can nevertheless be avoided.
  • the carbon content in the discharge can be kept very low or only as high and absolutely uniform as is necessary for the reduction of the small amounts of metallic iron in the melting process. This enables precise metering of the amount of carbon in the electric furnace.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Reduktion von höheren Metalloxiden zu niedrigen Metalloxiden mittels kohlenstoffhaltiger Reduktionsmittel.
  • In manchen Fällen müssen Erze, die Metalle - wie Fe, Ni, Mn - in Form höherer Oxide enthalten, einer reduzierenden Behandlung unterworfen werden, damit diese Metalle in Form niedriger Oxide vorliegen.
  • Dies ist insbesondere der Fall bei Verfahren zur Herstellung von Eisen-Nickel-Legierungen aus Eisen-Nickel-Erzen.
  • Zur Versorgung der Industrie mit Nickel, insbesondere in Form seiner Legierung mit Eisen, müssen in zunehmendem Maße ärmere, z.B. lateritische, Erze eingesetzt werden. Diese weisen jedoch meist ein Fe/Ni-Verhäftnis auf, das bei vollständiger Reduktion beider Metalle und schmelzflüssiger Abtrennung der Erzgangart als Schlacke zu einer nicht marktfähigen, weil zu Ni-armen Ferrolegierung führen würde.
  • Während z.B. bei einem Erz mit 30% Fe und 2% Ni ein Fe/Ni-Verhältnis von 15/1 vorliegt, weisen handelsübliche Ferrolegierungen solche Verhältnisse von höchstens 4/1 auf, d.h. ihr Nickelgehalt beträgt mindestens 20%.
  • Aus diesem Grunde werden solche Erze deshalb in der Weise verarbeitet, daß sie durch eine Vorreduktion möglichst bis zum FeO-Stadium vorreduziert werden und dann in einem Schmelzprozeß nur so viel metallisches Eisen durch weitere Reduktion erzeugt wird, wie für die gewünschte Ferrolegierung zulässig ist. Das restliche Eisenoxid wird verschlackt. Die Vorreduktion erfolgt großtechnisch in Drehrohröfen unter Einsatz von Kohle als Reduktionsmittel. Das Problem der Vorreduktion im Drehrohrofen liegt in der konstanten Einhaltung einer genauen Vorreduktion der Eisenoxide, wobei das Austragsmaterial nur so viel überschüssigen, festen Kohlenstoff enthalten darf, wie für die weitere Reduktion im Schmelzprozeß zulässig ist. Da im Drehrohrofen bei der Vorreduktion relativ starke Schwankungen im Reduktionsgrad auftreten, die Bildung von metallischem Eisen aber vermieden werden soll, wird die Vorreduktion nicht bis zum Fe0-Stadium durchgeführt. Aus Sicherheitsgründen erfolgt die Vorreduktion nur bis zu einem beträchtlich höheren Oxidationsgrad. Dadurch wird aber eine größere Reduktionsarbeit im Schmelzfluß, die meistens in Elektroöfen erfolgt, notwendig, wodurch das Gesamtverfahren teurer wird. Außerdem ist die Einstellung der weiteren Reduktion im Schmelzfluß schwierig, da der Oxidationsgrad und Kohlenstoffgehalt des Austrages des Drehrohrofens, selbst bei kleinen Öfen, oft schwankt.
  • Ein solches Verfahren ist beschrieben im TMS-AIME Paper Selection, Paper No. A 74-40, Seiten 1-23.
  • Ein weiterer Fall der Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens betrifft die Reduktion von Erzen, die höhere Manganoxide enthalten und deren Mangangehalt zu niedrigen Manganoxiden reduziert werden soll.
  • Aus US-A 4 044 094 ist es bekannt, MnO2 in einem Manganerz in einem zweistufigen Fließbettverfahren zu MnO zu reduzieren, wobei der mittels Synthesegas als Fluidisierungs- und Reduktionsgas in einem Fließbettreaktor bei ca. 730°C erfolgenden Reduktion ein Kalzinieren in einem Fließbettreaktor bei etwa derselben Temperatur vorausgeht.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Reduktion von höheren Metalloxiden zu niedrigen Metalloxiden möglichst weitgehend und konstant zur gewünschten Oxidationsstufe durchzuführen und entweder möglichst wenig oder einen konstanten, geringen Überschuß an Kohlenstoff im reduzierten Austragsmaterial einzustellen.
  • Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt erfindungsgemäß dadurch, daß
    • a) in einem ersten Reaktor höhere Metalloxide enthaltende Feststoffe in feinkörniger Form mit heißen Gasen von 800 bis 1100°C kalziniert werden, wobei die Feststoffe in den heißen Gasen suspendiert werden,
    • b) die kalzinierten Feststoffe dann in einem weiteren Reaktor mit einer stationären Wirbelschicht unter Zugabe von kohlenstoffhaltigen Reduktionsmitteln und sauerstoffhaltigen Gasen bei einer Temperatur im Bereich von 800 bis 1100°C zu niedrigen Metalloxiden reduziert werden,
    • c) der Zusatz an kohlenstoffhaltigem Reduktionsmittel in (b) so bemessen wird, daß die Menge des zugegebenen Kohlenstoffs zur Reduktion der höheren Metalloxide zu niedrigen Metalloxiden, zur Erzeugung der Reduktionstemperatur und zur Einstellung des gewünschten Kohlenstoffgehaltes im Austragsmaterial ausreicht,
    • d) das Abgas aus der stationären Wirbelschicht gemäß (b) als Sekundärgas in die Kalzination gemäß (a) geleitet wird und
    • e) in die Kalzination gemäß (a) Brennstoff in einer solchen Menge eingeleitet wird, daß dessen Verbrennung und die durch das Abgas gemäß (d) eingebrachte Wärmemenge die für die Kalzination erforderliche Wärmemenge ergeben.
  • Die Korngröße der Feststoffe liegt im Bereich kleiner 3 mm.
  • In der Kalzination werden Kristallwasser ausgetrieben, Karbonate unter Entwicklung von C02 zerlegt und eventuell vorhandene Feuchtigkeit verdampft. Die Kalzination erfolgt unter oxidierenden Bedingungen. Die heißen Gase können durch Verbrennung von festen, flüssigen oder gasförmigen Brennstoffen erzeugt werden.
  • Die Kalzination kann in einer stationären Wirbelschicht, einer zirkulierenden Wirbelschicht oder einem anderen Verfahren erfolgen, bei dem die Feststoffe in einem Gasstrom suspendiert sind. Die Rohstoffe können vor dem Einsatz in die Kalzination getrocknet werden. Die Trocknung kann mit der Abwärme der Kalzination erfolgen. Dadurch erfolgt die Wasserverdampfung ohne Verbrauch an Kohlenstoff, der Wasserdampf muß nicht auf die beträchtlich höhere Temperatur in der Kalzination erhitzt werden, und die Abwärme wird in günstiger Weise ausgenutzt. Nach der Trocknung kann eine weitere Aufheizung vor der Chargierung in die Kalzination erfolgen, wobei bereits eine gewisse Vorkalzination eintreten kann.
  • Der aus der Kalzination abgezogene Feststoff wird in einer stationären (klassischen) Wirbelschicht vorreduziert. Unter einer stationären Wirbelschicht ist eine Wirbelschicht zu verstehen, bei der eine dichte Phase durch einen deutlichen Dichtesprung von dem darüber befindlichen Staubraum getrennt ist, und eine definierte Grenzschicht zwischen diesen beiden Verteilungszuständen vorliegt.
  • Die Menge der als Fluidisierungsgas in die stationäre Wirbelschicht geleiteten sauerstoffhaltigen Gase wird so bemessen, daß das kohlenstoffhaltige Reduktionsmittel entweder praktisch vollständig vergast wird oder bis auf einen gewünschten Überschuß an Kohlenstoff im Austragsmaterial vergast wird. Die sauerstoffhaltigen Gase bestehen im allgemeinen aus Luft.
  • Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die Kalzination gemäß (a) in einer zirkulierenden Wirbelschicht erfolgt, die aus dem Wirbelschichtreaktor ausgetragene Suspension in einen Abscheider geleitet wird, mindestens ein Teilstrom der abgeschiedenen Feststoffe in den Wirbelschichtreaktor zurückgeleitet wird, und das Abgas zur Trocknung und Vorwärmung der höhere Metalloxide enthaltenden Feststoffe in Suspensions-Wärmeaustauscher geleitet wird. Das System der zirkulierenden Wirbelschicht besteht aus einem Wirbelschichtreaktor, einem Abscheider und einer Rückführleitung für Feststoffe vom Abscheider in den Wirbelschichtreaktor. Die Wirbelschicht im Wirbelschichtreaktor weist - im Gegensatz zur stationären Wirbelschicht, bei der eine dichte Phase durch einen deutlichen Dichtesprung von dem darüber befindlichen Gasraum getrennt ist - Verteilungszustände ohne definierte Grenzschicht auf. Ein Dichtesprung zwischen dichter Phase und darüber befindlichem Staubraum ist nicht existent; jedoch nimmt innerhalb des Reaktors die Feststoffkonzentration von unten nach oben ständig ab. Bei der Definition der Betriebsbedingungen über die Kennzahlen von Froude und Archimedes ergeben sich die Bereiche:
    Figure imgb0001
    bzw.
    Figure imgb0002
    wobei
    Figure imgb0003
    und
    Figure imgb0004
    sind.
  • Es bedeuten:
    • u die relative Gasgeschwindigkeit in m/sec.
    • Ar die Archimedes-Zahl
    • Fr die Froude-Zahl
    • pg die Dichte des Gases in kg/m3
    • pk die Dichte des Feststoffteilchens in kg/m3
    • dk den Durchmesser des kugelförmigen Teilchens in m
    • v die kinematische Zähigkeit in m2/sec
    • g die Gravitationskonstante in m/sec2
  • Die mit den Gasen aus dem Wirbelschichtreaktor ausgetragenen Feststoffe werden derart zur Ausbildung einer zirkulierenden Wirbelschicht in den Wirbelschichtreaktor zurückgeleitet, daß der stündliche Feststoffumlauf mindestens das Fünffache des im Reaktorschacht befindlichen Feststoffgewichtes ausmacht. Eine dem Eintrag entsprechende Menge an Feststoffen wird aus dem System der zirkulierenden Wirbelschicht abgezogen und in die stationäre Wirbelschicht geleitet. Die zirkulierende Wirbelschicht ergibt eine hohe Durchsatzleistung bei der Kalzination, einen hohen Ausbrand des Brennstoffes und durch die mehrstufige Verbrennung einen geringen Gehalt an CO und NOx im Abgas.
  • Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß das Abgas aus der stationären Wirbelschicht gemäß (d) vor der Einleitung in die Kalzination durch einen Abscheider geleitet wird, und der abgeschiedene Feststoff in die stationäre Wirbelschicht zurückgeleitet wird. Der Staubabscheider besteht zweckmäßigerweise aus einem Zyklon. Dadurch wird eine Kreislaufführung von Feststoffen zwischen der Reduktionsstufe und der Oxidationsstufe weitgehend vermieden.
  • Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die Reduktion gemäß (b) unter Zusatz von festen, kohlenstoffhaltigen Reduktionsmitteln erfolgt. Der Zusatz von festen Brennstoffen ergibt eine bessere Verteilung in der Wirbelschicht und die gewünschte Menge an überschüssigem Kohlenstoff im Austragsmaterial kann sehr genau und gleichmäßig eingestellt werden.
  • Eine Ausgestaltung besteht darin, daß Eisen-Nickel-Erze eingesetzt werden, und der Zusatz an kohlenstoffhaltigem Reduktionsmittel in die stationäre Wirbelschicht gemäß (c) so bemessen wird, daß er zur Reduktion der höheren Eisenoxide etwa zum FeO-Stadium, zur Reduktion der Nickeloxide, zur Einstellung der Reduktionstemperatur ausreicht und im Austragsmaterial ein Gehalt an überschüssigem Kohlenstoff von maximal 2 Gew.-% vorliegt, und das Austragsmaterial im Schmelzfluß unter Erzeugung einer der gewünschten Eisen-Nickel-Legierung entsprechenden Menge von metallischem Eisen und Verschlackung des restlichen Eisengehaltes weiterbehandelt wird.
  • Eine Ausgestaltung besteht darin, daß Manganoxide enthaltende Materialien eingesetzt werden, und der Zusatz an kohlenstoffhaltigem Reduktionsmittel in die stationäre Wirbelschicht gemäß (c) so bemessen wird, daß er zur Reduktion der höheren Manganoxide etwa zum MnO-Stadium, zur Einstellung der Reduktionstemperatur ausreicht, und im Austragsmaterial möglichst wenig überschüssiger Kohlenstoff vorliegt.
  • Die Erfindung wird anhand einer Figur und eines Beispiels näher erläutert.
  • Das Erz 1 wird über eine Schnecke 2 in einen venturiartigen Suspensionstrockner 3 chargiert. Dort wird es im Gasstrom suspendiert und über Leitung 4 in einen Abscheider 5 geleitet. Das Gas wird im Elektrofilter 6 gereinigt und als Abgas 7 abgeleitet. Die abgeschiedenen Feststoffe werden von der Schnecke 7a in Leitung 8 eingespeist. Ein Teilstrom wird über Leitung 9 in die Kalzination geleitet. Die Kalzination ist als zirkulierende Wirbelschicht ausgebildet und besteht aus dem Wirbelschichtreaktor 10, dem Rückführzyklon 11 und der Rückführleitung 12. Ein Teil des Feststoffes wird über Leitung 13 in den Vorwärmer 14 geleitet, dort im Gasstrom suspendiert und über Leitung 15 in den Abscheider 16 geleitet. Der abgeschiedene Feststoff wird über Leitung 17 in den Reaktor 10 geleitet. Das Gas strömt aus dem Abscheider 16 in den Suspensionstrockner 3. In den unteren Bereich des Reaktors 10 wird Fluidisierungsluft 18 eingeleitet. An einer höheren Stelle werden Sekundärluft 19 und Kohle 20 eingeleitet. Innerhalb des Wirbelschichtreaktors 10 bildet sich eine den gesamten Reaktor 10 ausfüllende Gas/Feststoff-Suspension aus, die am Kopf über Leitung 21 in den Rückführzyklon 11 geleitet wird, wo eine Trennung von Feststoff und Gas erfolgt. Das Gas strömt in den Vorwärmer 14 und der Feststoff gelangt in die Rückführleitung 12, in der ein U-förmiger Verschluß 13 angeordnet ist, in dessen Boden eine kleine Menge Fluidisierungsluft (nicht dargestellt) geleitet wird. Ein Teil des kalzinierten Feststoffes gelangt aus dem Verschluß 13 über ein regelbares Ventil 22 und Leitung 23 in die stationäre Wirbelschicht 24, in der die Reduktion erfolgt. Über Leitung 25 wird Fluidisierungsluft in den unteren Teil eingeblasen, und über Leitung 26 wird Kohle eingeführt. Das staubhaltige Abgas wird über Leitung 27 in den Abscheider 28 geleitet. Die abgeschiedenen Feststoffe gelangen über Leitung 29 wieder in die stationäre Wirbelschicht 24, während das Abgas über Leitung 30 in den Wirbelschichtreaktor 10 an einer höheren Stelle eingeleitet wird. Das reduzierte Material wird über Leitung 31 abgeleitet. Über Leitung 32 kann ebenfalls kalzinierter Feststoff in die stationäre Wirbelschicht 24 geleitet werden.
    • Ausführungsbeispiel:
  • Die Positionen beziehen sich auf die Figur.
  • Es wurde ein lateritisches Ni-Erz folgender Zusammensetzung eingesetzt (bezogen auf trockenes Erz):
    • 20% Fe203
    • 2%NiO
    • 6,8% CaCOa
    • 9,9% Hydratwasser
    • Feuchtigkeit 13,7%
  • Der Wirbelschichtreaktor 10 hat einen Durchmesser von 3,7 m und eine Höhe von 16 m. Die Temperatur im Reaktor beträgt 900°C.
  • Der Wirbelschichtreaktor 24 hat einen Durchmesser von 3 m und eine Höhe von 2,5 m. Die Temperatur im Reaktor beträgt 900°C.
  • Schnecke 2: 100 t/h Erz
    • Fluidisierungsluft 18: 20 000 Nm3/h
    • Sekundärluft 19: 22 600 Nm3/h
    • Kohle 20: 4,26 t/h
    • 81,8% C
    • 2,6% H
    • 5,6%0
    • 1,5% Asche
    • 6,7% Feuchte
    • Hu: 7 043 kcal/kg
    • Leitung 21: 58 600 Nm3/h
    • 900°C
    • Leitung 9: 60% des Feststoffes
    • Leitung 13: 40% des Feststoffes
    • Fluidisierungsluft 25: 6030 Nm3/h
    • Kohle 26: 3,43 t/h
    • Abgas 27: 9430 Nm3/h
    • 18,8% CO
    • 17,6% CO2
    • 6,3% H2
    • 7,4% H20
    • 50,5% N2
    • Austrag 31: 72,65 t/h
    • 21,4% Fe0
    • 1,9% Ni
    • 1,37% C
    • Abgas 7: 82 000 Nm3/h
    • 13,7% CO2
    • 37,8% H20
    • 46,7% N2
    • 1,8%02
    • 140°C
  • Die Vorteile der Erfindung bestehen darin, daß einerseits die Kalzination in sehr wirtschaftlicher Weise unter Erzeugung eines weitgehend ausgebrannten, schadstoffarmen Abgases durchgeführt werden kann und andererseits ein reduziertes Produkt erhalten wird, das einen genauen und gleichmäßigen Reduktionsgrad aufweist und einen genau definierten und gleichmäßigen Gehalt an überschüssigem Kohlenstoff enthält, wobei dieser Gehalt auch praktisch Null sein kann.
  • Bei der Reduktion von Eisen-Nickel-Erzen können die Eisenoxide weitgehend zu FeO reduziert werden und trotzdem die Bildung von metallischem Eisen vermieden werden. Der Kohlenstoffgehalt im Austrag kann sehr gering gehalten oder nur so hoch und absolut gleichmäßig gehalten werden, wie für die Reduktion der geringen Mengen an metallischem Eisen im Schmelzprozeß erforderlich ist. Dadurch ist eine genaue Dosierung der Kohlenstoffmenge im Elektroofen möglich.

Claims (6)

1. Verfahren zur Reduktion von höheren Metalloxiden zu niedrigen Metalloxiden mittels kohlenstoffhaltiger Reduktionsmittel, wobei
a) in einem ersten Reaktor (10) höhere Metalloxide enthaltende Feststoffe in feinkörniger Form mit heißen Gasen von 800 bis 1100°C kalziniert werden, wobei die Feststoffe in den heißen Gasen suspendiert werden,
b) die kalzinierten Feststoffe dann in einem weiteren Reaktor mit einer stationären Wirbelschicht (24) unter Zugabe von kohlenstoffhaltigen Reduktionsmitteln und sauerstoffhaltigen Gasen bei einer Temperatur im Bereich von 800 bis 1100°C zu niedrigen Metalloxiden reduziert werden,
c) der Zusatz an kohlenstoffhaltigem Reduktionsmittel in (b) so bemessen wird, daß die Menge des zugegebenen Kohlenstoffs zur Reduktion der höheren Metalloxide zu niedrigen Metalloxiden, zur Erzeugung der Reduktionstemperatur und zur Einstellung des gewünschten Kohlenstoffgehaltes im Austragsmaterial ausreicht,
d) das Abgas aus der stationären Wirbelschicht gemäß (b) als Sekundärgas in die Kalzination gemäß (a) geleitet wird und
e) in die Kalzination gemäß (a) Brennstoff in einer solchen Menge eingeleitet wird, daß dessen Verbrennung und die durch das Abgas gemäß (d) eingebrachte Wärmemenge die für die Kalzination erforderliche Wärmemenge ergeben.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kalzination gemäß (a) in einer zirkulierenden Wirbelschicht erfolgt, die aus dem Wirbelschichtreaktor ausgetragene Suspension in einen Abscheider geleitet wird, mindestens ein Teilstrom der abgeschiedenen Feststoffe in den Wirbelschichtreaktor zurückgeleitet wird, und das Abgas zur Trocknung und Vorwärmung der höhere Metalloxide enthaltenden Feststoffe in Suspensions-Wärmeaustauscher geleitet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Abgas aus der stationären Wirbelschicht gemäß (d) vor der Einleitung in die Kalzination durch einen Abscheider geleitet wird, und der abgeschiedene Feststoff in die stationäre Wirbelschicht zurückgeleitet wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Reduktion gemäß (b) unter Zusatz von festen, kohlenstoffhaltigen Reduktionsmitteln erfolgt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß Eisen-Nickel-Erze eingesetzt werden, und der Zusatz an kohlenstoffhaltigem Reduktionsmittel in die stationäre Wirbelschicht gemäß (c) so bemessen wird, daß er zur Reduktion der höheren Eisenoxide etwa zum FeO-Stadium, zur Reduktion der Nickeloxide, zur Einstellung der Reduktionstemperatur ausreicht und im Austragsmaterial ein Gehalt an überschüssigem Kohlenstoff von maximal 2 Gew.-% vorliegt, und das Austragsmaterial im Schmelzfluß unter Erzeugung einer der gewünschten Eisen-Nickel-Legierung entsprechenden Menge von metallischem Eisen und Verschlackung des restlichen Eisengehaltes weiterbehandelt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß Manganoxide enthaltende Materialien eingesetzt werden, und der Zusatz an kohlenstoffhaltigem Reduktionsmittel in die stationäre Wirbelschicht gemäß (c) so bemessen wird, daß er zur Reduktion der höheren Manganoxide etwa zum MnO-Stadium, zur Einstellung der Reduktionstemperatur ausreicht, und im Austragsmaterial möglichst wenig überschüssiger Kohlenstoff vorliegt.
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