DE1900144A1

DE1900144A1 - Vorrichtung zum Vermeiden des Pumpens eines mehrstufigen Axialverdichters

Info

Publication number: DE1900144A1
Application number: DE19691900144
Authority: DE
Inventors: Eastman James Middleton
Original assignee: Bendix Corp
Current assignee: Bendix Corp
Priority date: 1968-01-02
Filing date: 1969-01-02
Publication date: 1969-07-31
Also published as: FR2000008A1; GB1223490A; US3473727A

Description

Ihe Bendix Corporation

?isher Building

)etroit, Michigan/ÜSA 2. Januar 1969

Anwaltsakte M-563

Vorrichtung zum Vermeiden des Pumpens eines mehrstufigen Axialverdichters

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Vermeiden des Pumpens eines mehrstufigen Axialverdichters eines Gasturbinentriebwerks.

Regeleinrichtungen, die zur Vermeidung des Pumpens eines Axialverdichters Verdichterluft ablassen, sind im Verdichterbau längst bekannt. Unter diesen Regeleinrichtungen gibt es verschiedene Ausführungsformen, unter anderem solche, bei denen Druckfühler, die auf verschiedene Drücke der Verdichterluft und/oder Druckluftverhältnisse ansprechen, Lufttemperaturfühler oder Drehzahlmesser, die eine bestimmte Beziehung zum Pumpverhalten einer oder mehrerer Verdichterstufen haben, verwendet werden. Im allgemeinen erfordert es einen verhältnismäßig komplizierten Aufbau von Bauteilen, um Druckverhältnisse in einem Verdichter zu messen sowie einen oder mehrere Drücke der Verdichterluft in Beziehung zu einem gemessenen Druckverhältnis, einer gemessenen Temperatur und/oder der Verdichterdrehzahl zu setzen; die Regeleinrichtung

6T

zum Ablassen der Verdichterluft wird daher aufwendig, schwer und manchmal unizuverlässig sowie entsprechend teuer.

Ein. weiterer Nachteil der bekannten Regeleinrichtungen besteht darin, daß die Regeleinrichtung beim Ablassen von Verdichterluft zur Vermeidung des Pumpens einen verhältnismäßig großen Sicherheitsspielraum benötigt, wodurch der Verdichterwirkungsgrad beeinträchtigt wird. Die bekanntenRegeleinrichtungen sind ferner auch insofern nicht zufriedenstellend, als sie Verdthtern mit verschiedener Auslegungscharakteristik und unterschiedlichem Pumpiiverhalten nicht ohne große Veränderungen angepaßt werden können.

Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zum Vermeiden des Pumpens eines mehrstufigen Axialverdichters zu schaffen, die im Aufbau einfach ist und zuverlässig und genau arbeitet. Zur Lösung der Aufgabe wird ausgegangen von einer Vorrichtung zum Vermeiden des Pumpens eines mehrstufigen Axialverdichters, mit einem normalerweise geschlossenen Ventil, das den Durchfluß von abzulassender, verdichteter Luft durch eine den Verdichter mit einer Niederdruckquelle verbindenden Leitung steuert, und zwar in Abhängigkeit von einer Regeleinrichtung, die zur Betätigung des Ventils dient. Die Vorrichtung ist erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß die Regeleinrichtung eine druckluftbetätigbare Vorrichtung aufweist, die mit dem Verdichtereinlaß in Verbindung steht und auf den Gesamtdruck am Verdichtereinlaß anspricht, mit dem Verdichterauslaß in Ver-

und
bindung steht/auf den Gesamtdruck am Verdichterauslaß anspricht,,

und ferner mit dem statischen Druck am Verdichtereinlaß oder

ORKBfNAL INSPECTED

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-auslaß in Verbindung steht, wobei die druckluftbetätigbare Vorrichtung zum Ablassen von Verdichterluft das Ventil öffnet, wenn sichter Gesamtdruck und der statische Druck in bestimmter Weise entsprechend der Beziehung

Ptx - Psx & K (Pt3 - Pt2)
geändert haben, worin Pt3 den Gesamtdruck am Verdichterauslaß, Pt2 den Gesamtdruck am Verdichtereinlaß, Ptx und Psx den Gesamtbzw, statischen Druck am Verdichtereinlaß oder Verdichterauslaß und K eine vorgegebene Konstante bedeuten.

Auf diese Weise wird das Pumpen des Verdichters dadurch vermieden, daß die Grenze eines zu vermeidenden Betriebsverhaltens des Verdichters erfaßt wird, und zwar über eine Beziehung zwischen einem Druckverhältnis, das für die Luftströmung repräsentativ ist, und einem Verdichterdruckverhältnis, ohne daß die Druckverhältnisse direkt gemessen werden. Es handelt sich dabei um eine Beziehung zwischen dem Druckverhältnis von Einlaß- und Auslaßdruck und dem Verhältnis von Gesamtdruck zu statischem Druck am Verdichtereinlaß oder am Auslaß. Die Notwendigkeit, die Druckverhältnisse unmittelbar zu messen, wird dadurch ausgeschaltet, daß eine auf eine Druckdifferenz ansprechende Vorrichtung verwendet wird, die auf einen beiden Druckverhältnissen gemeinsamen Luftdruck anspricht wodurch eine gute Annäherung der oben genannten Beziehung in Form iiier Proportionalität zwischen der Druckdifferenz von Gesamtdruck und statischem Druck und dem Verdichterdruckanstieg gegeben ist. Die Genauigkeit der Annäherung an die Grenzkurve des Pumpbereichs des Verdichters kann durch verschiedene Mittel wie beispielsweise in Reihe geschaltete Drosselstellen, Venturirohre, Diffusoren

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und/oder das Flächenverhältnis der auf Druckdifferenzen ansprechen den Vorrichtung erreicht werden, die eine unabhängige Einstellung zweier Punkte sowie der Konkavität der Kurve, die die oben genannte Näherung darstellt, gewährleisten. Bei der Erfindung lassen sich anstelle von Membranen oder derartigen druckempfindlichen Elementen auch Fluidikelemente verwenden, wodurch sich die Regeleinrichtung noch weiter vereinfachen läßt.

Anhand der Zeichnungen werden Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 einen schematischen Querschnitt durch ein Gasturbinentriebwerk und eine erfindungsgemäße Regeleinrichtung zum Vermeiden des Pumpens des Verdichters,

Fign. 2, 2a,b, 5 und 4 schematisch Querschnitte durch verschiedene Ausfuhrungsformen der erfindungsgemäßen Regeleinrichtung,

Fig. 5 ein Verdichterkennfeld, in dem das Verdichterdruckverhältnis Pt?/Pt2 über dem "koorigierten" Massenstrom am Verdichtereinlaß W £|| aufgetragen ist und in dem Kurver konstanter "korrigierter" Drehzahl (N/(^tt2), konstanter korrigierten Massenstroms am Verdichterauslaß W £^1 und

die drenzkurve dte Pumpbereich· eingezeichnet sind« und

Fig. 6 ein der Fig. 5 entsprechende« Kennfeld mit Kurven kon- etanter korrigierter Drehzahl (N/ V tt2) und der Orenz- kurve des Pumpbereiche.

ΊΠΠΠΠΤ7ΤΠΠΓΓ

19001ΑΛ

Die folgende Tabelle gibt die Symbole mit den entsprechenden Definitionen der verschiedenen Betriebsparameter an, die in den hier erläuterten Gleichungen verwendet werden:

Pt2 und Pt3: Gesamtdruck am Verdichtereinlaß bzw. Verdichterauslaß,

Ps2 und Ps3: statischer Druck am Verdichtereinlaß bzw. Verdichter au3laß,

pt2 und pt3: auf den Standardatmosphärendruck bezogener Gesamtdruck am Verdichtereinlaß bzw. Verdiciterauslaß,

Tt2 und Tt3: Gesamttemperatur am Verdichtereinlaß bzw. Verdichter· auslaß,

tt2 und tt3: auf die Standardatmosphärentemperatur bezogene

Gesamttemperatur am Verdichtereinlaß bzw. Verdichter· auslaß,

¥ : Massenstrom durch den Verdichter, N : Drehzahl des Verdichters.

In Fig. 1 ist ein übliches Gasturbinentriebwerk 2o mit einem Lufteinlaß 22 dargestellt, der zu einem Axialverdichter 24 führt. Der Verdichter 24 liefert verdichtete Luft an mehrere Brennkammerr 26, denen unter Druck stehender. Brennstoff von einer üblichen

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Brennstoffregelanlage (nicht gezeigt) zugeführt wird. Das in den Brennkammern 26 gemischte und gezündete Brennstoff-Luftgemisch bildet eine Quelle heißer Antriebsgase, die durch eine Turbine 28 strömen und danach durch eine Schubdüse 3o in die Atmosphäre austreten. Die Turbine 28 treibt den Verdichter 2¹I über eine Welle 32 an.

In dem in Fig. 5 dargestellten Kennfeld befindet sich oberhalb der "Pumpgrenzkurve'¹ (die diagonal durch das Kennfeld verlaufende dick ausgezogene Kurve) ein Betriebsbereich des Verdichters, in dem der üblicherweise als Pumpen bezeichnete instabile Betriebszustand des Verdichters auftritt; es muß dafür gesorgt werden, daß der Verdichter nicht in diesem Bereich arbeitet, da sonst das Betriebsverhalten des Verdichters gestört und der Verdichter selbst beschädigt wird.

Das in Fig. 1 dargestellte Ausführungsbeispiel der Erfindung weist ein Gehäuse 34 auf, das durch Membranen 42 und 44 in drei Kaninern 36, 38 und 4o aufgeteilt ist. Die Membranen sind an ihren radial äußeren Enden mit dem Gehäuse 34 durch übliche Befestigungs aittel luftdicht verbunden. Ein Ventilkörper 46 ist mit einem Schaft 48 versehen, der am mittleren Abschnitt der Membranen 42, 44 durch übliche (nicht gezeigte) Befestigungsmittel luftdicht befestigt ist. Der Ventilkörper 46 wird von Kräften bewegt, die von auf die Membranen 42, 44 wirkende Luftdrücke herrühren; der Ventilkörper 46 wirkt mit einer öffnung 5o zusammen, die somit für die Kammer 36 einen Einlaß veränderlichen Querschnitts bilden. Ein Auslaßkanal 52 verbindet die Kammer 36 mit einem üblichen Pitotrohr 54, das in dem Verdichtereinlaß angeordnet ist und dem

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Gesamtdruck Pt2 der einströmenden Luft ausgesetzt ist. Ein Kanal 56 verbindet die Kammer 38 mit einem üblichen Pitotrohr 62, das dem Gesamtdruck Pt3 am Verdichterauslaß ausgesetzt ist. Ein Kanal 60 verbindet die Kammer 4o mit einem üblichen Druckfühler 58, der im Verdichterauslaß 22 angeordnet ist und dem statischen Druck Ps3 ausgesetzt ist. Ein Ventil zum Ablassen von Verdichterluft ist in einem Gehäuse 64 angeordnet, das einen Einlaß 66 und einen Auslaß 7o aufweist. Der Einlaß 66 steht mit einem Kanal 68 in Verbindung, der zum Verdichterauslaß führt, während der Auslaß 70 zu einer Niederdruckquelle wie beispielsweise der Atmosphäre (Atmosphärendruck P_A) führt. Die Verbindung zwischen dem Einlaß 66 und dem Auslaß 70 wird durch einen normalerweise geschlossenen Ventilkörper 72 gesteuert, der an einem Ventilsitz 74 anliegt und an einer Membran76 befestigt ist. Eine Druckfeder 78, die zwischen der Membran 76 und dem Gehäuse 64 angeordnet 1st, dient dazu, den Ventilkörper 72 in die geschlossene Stellung zu drücken. Ein axial verlaufender Kanal 80 im Ventilkörper 72 ist mit einer Drosselstelle 82 versehen und verbindet den Einlaß 66 mit einer Kammer 84, die teilweise von der Membran 76 gebildet wird. Die Kammer 84 steht über eine Leitung 86 mit dem Ventilkörper 46 in Strömungsverbindung. Die Stellung des Ventilkörpers 46, die den wirksamen Strömungsquerschnitt der öffnung 5o festlegt, steuert den Luftdruck Ρ_χ in der Kammer 84. Der Druck P wirkt auf die Membran 76 entgegen dem Druck P_t,, der auf die kleinere Fläche des Ventilkörpers 72 einwirkt, und dem Atmoephärendruck P , der auf die Fläche der Membran 76 minus der Fläche des Ventilkörpers 72 wirkt. Wenn die Drucke P_A, Pt3 und P gleich sind, drückt die Feder 78 den Ventilkörper 72 gegen den Ventilsitz'74 in seine

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geschlossene Stellung. Wenn der Verdichter 24 arbeitet und Verdichterluft von verhältnismäßig hohem Druck Pt3 zur Verfügung steht, bleibt das Ventil 72 geschlossen, bis sich das Ventil 46 weit genug geöffnet hat, um an der Drosselstelle 82 eine die Kraft der Feder 78 überwindende Druckdifferenz Pt3 - P zu erzeugen, wie noch beschrieben wird.

In Pig» 2 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt, in dem die Elemente, die den in Verbindung mit Fig. 1 beschriebenen entsprechen, mit den gleichen Bezugsziffern bezeichnet sind. In einem Gehäuse 88 befinden sich zwei Membrane 9o, 92, die an ihren radial äußeren Enden mit dem Gehäuse fest verbunden sind. Die Membrane 9o, 92 bilden gemeinsam mit dem Gehäuse 88 mehrere Kammern 94, 96 und 98. Die Kammer 98 ist über die Leitung 6o dem statischen Druck Ps3 am Verdichterauslaß ausgesetzt. Die Kammer 96 steht über eine Leitung 56 mit einem Pitotrohr 62 in Verbindung, das dem Gesamtdruck Pt3 am Verdichterauslaß ausgesetzt ist. Ein Kanal I08, in dem zwei in Reihe geschaltete Drosselstellen ilo, 112 angeordnet sind, verbindet die Kammer 96 mit dem Kanal 52, der zu einem Pitotrohr 54 im Verdichtereinlaß führt, der den Gesamtdruck Pt2 mißt. Die Membrane 9o und 92 sind mit einem Schaft 114 fest verbunden, der seinerseits mit dem bewegbaren Ende eines Vakuumbalges 116 befestigt ist, dessen gegenüberliegendes Ende mit dem Gehäuse 88 luftdicht verbunden ist. Ein Kanal 118 verbindet die Kammer 94 mit dem Kanal I08 zwischen den Drosselstellen Ho und 112 bei dem Druck P^Jt3» der sich nach einer vorgegebenen Funktion mit dem Druck Pt2 und Pt3 stromaufwärts von der Drosselstelle 112 bzw. stromabwärts von der Drosselstelle Ho ändert, wie noch beschrieben wird.

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Ein Hebel 12o ist mit seinem einen Ende am Schaft 114 angelenkt, während sein anderes Ende einen Servoventilkörper 122 trägt, der gemeinsam mit einer Ventilöffnung 124 einen Auslaß veränderlichen Querschnitts für den Kanal 86 zur Kammer 126 bildet, die ihrerseits über einen Kanal 128 mit der Leitung 52 (in der der Druck Pt2 herrscht) verbunden ist. Die Leitung 86 ist wie im Fall der Fig. 1 mit der Kammer 84 im Gehäuse 64 verbunden, in dem sich das Ventil 72 zum Ablassen der Verdichterluft befindet. Das in der Fig. 2A dargestellte Ausführungsbeispiel entspricht im wesentlichen dem in Fig. 2 gezeigten. Der wesentliche Unterschied zwischen den beiden besteht darin, daß die Kammer 98 über eine Leitung loo dem statischen Druck P's3 in einem Venturirohr Io2 ausgesetzt ist, das von Verdichteraustrittsluft durchströmt wird, und daß die Kammer 96 über eine Leitung Io4 mit einem Pitotrohr Io6 verbunden ist, das im Hals des Venturirohrs Io2 angeordnet ist und dem Gesamtdruck P't3 der durch das Venturirohr Io2 strömenden Verdichterluft ausgesetzt ist.

In Fig. 3 ist ein drittes Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt. Ein Gehäuse 13o wird durch Membrane 138, I4o in drei Kammern 132, 134 und 136 aufgeteilt. Die Membranen sind an ihren radial äußeren Enden mit dem Gehäuse 13o fest verbunden. Die Kammer 134 steht über eine Leitung 142 unter dem statischen Druck Ps2 im Verdichtereinlaß. Die Kammer 136 steht über eine Leitung 144 mit einem Pitotrohr 54 in Verbindung, das den Gesamtdruck Pt2 im Verdichtereinlaß mißt. Ein Kanal 146, der Drosselstellen 148, 15o mit einem bestimmten Querschnittverhältnis enthält, verbindet das Pitotrohr 62, das dem Gesamtdruck Pt3 am Verdichterauslaß ausgesetzt ist ·, mit der Leitung 142, in der der statische

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Druck Ps2 des Verdichtereinlasses herrscht. Die Kammer 132 steht über eine Leitung 152 mit der Leitung 146 zwischen den beiden Drosselstellen 148 und 15o in Verbindung,wo der Druck P't3 herrscht. Die Membranen 138, I4o sind mit einem Schaft 154 fest verbunden. Ein Ventilkörper 156, der am Ende des Schaftes 154 befestigt ist, wirkt mit einer Ventilöffnung 158 zusammen, die die Leitung 86 mit der Kammer 136 verbindet. Wie im Fall der Fig. 1 ist die Leitung 86 mit der Kammer 84 im Gehäuse 64 verbunden, in dem sich das Ventil 72 zum Ablassen von Verdichterluft befindet.

In Fig. 4 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt, bei dem die verschiedenen Membranen und die daran befestigten Ventilkörper der anderen Ausführungsbeispiele durch reine Fluidikventile ersetzt sind, wodurch die Anzahl der mechanischen Elemente auf ein Minimum beschränkt ist. Zu diesem Zweck ist ein übliches impulsgesteuertes Fluidikschaltelement vorgesehen, dessen Einlaß I60 mit einer Druckmittelquelle (beispielsweise Verdichterluft vom Verdichterauslaß) verbunden ist, die einen konstanten Druck Pr liefert. Ein Strahl, der aus dem Einlaß 160 strömt, gelangt durch einen Kanal 162, der sich gegenüberliegende Steueröffnungen 164 und I66 aufweist. Die beiden Steueröffnungen sind zueinander ausgerichtet und dienen dazu, einen Steuerstrahl quer gegen den Hauptstrahl zu richten und den Hauptstrahl dadurch zu einem der beiden Auslaßkanäle 168 und 17o abzulenken. Stromabwärts von den Steueröffnungen 164 und 166 sind die Seitenwinde des Kanals 162 mit Ausnehmungen 172, yersehen, die verhindern, daß der Strahl aufgrund des sogenannten

- Io -

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"Coanda-Effekts" an der einen oder anderen Kanaiwand haftet, wodurch die Ablenkung des Strahls und somit die Druckbeaufschlagung der Ausgangskanäle 168 und Uo in Abhängigkeit von der Ausstoßdifferenz zwischen den beiden Steueröffnungen 164 und 166 geregelt wird.

Die Steueröffnung 164 ist über eine Leitung 176 mit dem Pitotrohr 54 verbunden, das dem Gesamtdruck Pt2 am Verdichtereinlaß ausgesetzt ist. Die Ausnehmungen 172, 174 sind über eine Leitung 178 mit dem Verdichtereinlaß verbunden und stehen somit unter dem statischen Druck Ps2. Ein Kanal I80, in dem sich Drosselstellen 182 und 184 befinden, verbindet das Pitotrohr 62, das den Gesamtdruck Pt3 am Verdichterauslaß mißt, mit der Leitung 178, in der der statische Druck Ps2 des Verdichtereinlasses herrscht. Eine Leitung I86, in der sich eine Drosselstelle 188 befindet, verbindet die Steueröffnung I66 mit der Leitung I80 zwischen den Drosselstellen I82 und 184.

Die Ausgangskanäle I68 und 170 sind über einen Kanal 19o bzw. 192 mit der Kaniner 194 bzw. 196 in einem Gehäuse 198 verbunden. Eine Membran 2oo, die die Kammern 194 und 196 trennt und auf den Druckunterschied zwischen den beiden Kammern anspricht, ist mit einem normalerweise geschlossenen Ventil 2o2 verbunden, das sich an einen Ventilsitz 2o4 anlegen kann, durch den Verdichterluft gegen den Atmosphärendruck P_A abgelassen werden kann.

In dem in Fig. 5 dargestellten typischen Kennfeld eines Verdichters bildet die Pumpgrenzkurve die untere Grenze eines

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Betriebsbereichs, in dem der Verdichter nicht arbeiten soll. Die erfindungsgemäße Vorrichtung arbeitet daher gemäß der Beziehung:

pt2

worin f^ durch die Pumpgrenzkurve definiert wird. Die Pig. 5 enthält ferner Kurven konstanten "korrigierten" Massenstroms am

fttT
Verdiehterauslaß ¥ · , die mit dem "korrigierten" Massenstrom am Verdichtereinlaß durch folgende Beziehung verknüpft ist:

Pt3/Pt2

pt2

Pt3/Pt2 _ _{w β}

\'tt3/tt2 ^pt3 *¹JTt3/Tt2

Bei einem nominalen Verdichterwirkungsgrad von 85% gilt jedoch:

Tt3/Tt2 = '(Pt3/Pt2)

so daß sich die oben genannte Beziehung schreiben läßt:

w ^W

pt2

(Pt3/Pt2)

5/6

woraus die W

/tt3

- Kurven der Fig. 5 ermittelt wurden.

Da es eine einzige Beziehung zwischen dem Verdichter-Druckverhältnis Pt3/Pt2 und dem "korrigierten" Massenstrom W am Verdiehterauslaß auf der Pumpgrenzkurve gibt, wird eine andere Punktion zum Vermeiden des Pumpens definiert durch:

(Pt3/Pt2)

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worin f~ durch die Pumpgrenzkurve definiert ist= Da der "korrigierte" Massenstrom am Verdichterauslaß proportional der Machzahl am Verdichterauslaß ist, ergibt sich die Beziehung:

W -~|i = f (Pt3/Pt2).
Durch Verknüpfen dieser beiden Gleichungen erhält man:

(3) Pt3/Ps3 >f₃ (Pt3/Pt2)

Diese Beziehung, die leicht zugängliche Verdichterdrücke enthält, bietet ein praktisches Arbeitsverfahren für eine Regeleinrichtung zum Vermeiden des Pumpens. Die Druckverhältnisse unmittelbar zu messen ist jedoch schwierig und erfordert einen verhältnismäßig komplizierten Aufbau, was natürlich nicht erwünscht ist.

Die Größe Pt3 tritt in beiden Brüchen der Gleichung (3) auf, so daß die Funktion f, derart umgeformt werden kann, daß Druckunterschiede anstelle von Druckverhältnissen gemessen werden können. Für das Problem, eine Gleichung abzuleiten, die eine gegebene empirische Funktion annähert, sind verschiedene mathematische Lösungen bekannt. Die Gleichung (3) kann umgeformt werden zu:

(4) Pt3 - Ps3 //■ K(Pt3 - Pt2)

Die Gültigkeit der Gleichung (*») als funktionelle Beziehung zwischen den Verhältnissen Pt3/Ps3 und Pt3/Pt2 kann dadurch bestimmt werden, daß jede Seite der Gleichung durch Pt3 dividiert wird, was ergibt:

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(6)

Pt3	- Ps3 ^.	1
	Pt3	Pt3/Ps3 '
	- Ps3 ;- -

Pt3

Pt3 - Pt2

* oder

" ^{K (} * " Pt3/Pt2 > ^oder Pt3/Pt2

K + Cl - K) (Pt3/Pt2)

Wenn man nun K für einen Punkt entsprechend loo* korrigierten Massenstroms am Verdichtereinlaß auf der Pumpgrenzkurve der Fig. wählt, so ergibt sich, daß das zugehörige Druckverhältnis ungefähr 1,63 beträgt. Unter der Annahme, daß die Machzahl am Verdichterauslaß im gewählten Punkt o,15 beträgt, so wird das Verhältnis von Gesamtdruck zu statischem Druck am Verdichterauslaß Pt3/Ps3 I,ol6. Aus Gleichung (5) folgt daher:

^{s K ( 1} * 2^3 > ^{oder K =}

Die Kurve A stellt die Gleichung (4) mit K = o,o258 dar, wobei für jedes Druckverhältnis Pt3/Pt2 ein Wert des Verhältnisses Pt3/ Ps3 berechnet ist. Die Machzahl am Verdichterauslaß wird aus dem berechneten Verhältnis Pt3/Ps3 bestimmt. Der prozentuale "korrigierte" Massenstrom am Verdichterauslaß W ist gleich einhundert Mal der Machzahl am Verdichterauslaß dividiert durch die maximale Machzahl von o,15. Die Kurven B und C der Fig. 5 entsprechen den größeren angenommenen Machzahlen am Verdichteraus laß von o,5 bzw. 0,85 bei einhundert Prozent "korrigiertem" Massen strom . Die Konkavität der Kurven A, B und C verringert sich mit zunehmender Machzahl.

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Die Fig. 1 stellt eine einfache Regeleinheit zum Messen einer Druckdifferenz dar, die entsprechend Gleichung (4) arbeitet. Der Paktor K ergibt sich aus dem Verhältnis der Flächen der Membranen 42 und 44, das entsprechend der gewünschten Näherung einer gegebenen Pumpgrenzkurve gewählt wird. Beim Ausführungsbeispiel der Fig. 1 wird der Ventilkörper 72 durch die Feder 78 normalerweise in seine geschlossene Stellung gegen den Ventilsitz 74 gedrückt, was vom Luftdruck P in der Kammer 84 noch unterstützt wird; der Druck P wirkt auf die Membran 7β und verhindert somit, daß Verdichterluft durch das Ventil 72 zur Niederdruckquelle P_A strömt. Verdichterluft vom Verdichterauslaß gelangt durch die Drosselstelle 82 zur Kammer 84, die ihrerseits über die Leitung 86 mit dem Ventil 46 in Verbindung steht. Der Ventilkörper 46, der an den Membranen 42 und 44 befestigt ist, befindet sich in einer Stellung, die der Beziehung:

Pt5 - Ps3 . ^l
Pt3 - Pt2 " A₂

entspricht, worin A^ und Ap den wirksamen Querschnitt der Membranen 42 und 44 bedeuten, die entsprechend der Konstanten K der Gleichung (4) gewählt sind. Das Ventil 46 bewegt sich in Öffnungsrichtung, wenn das Verhältnis der Druckdifferenzen PtJ Ps3/(Pt3 - Pt2) größer wird als das gewählte Flächenverhältnis A^/A₂; dadurch tritt die Leitung 8.6 mit der Leitung 52 in Verbindung, worauf der Druck P in der Kammer 84 kleiner und der Druckabfall Pt3 - P an der Drosselstelle 82 größer wird. Das sich öffnende Ventil 72 verbindet somit die Leitung 68 mit der Niederdruckquelle P₈ , so daß sich der "korrigierte" Massenstrom am Verdichterauslaß vergrößert und der Betriebspunkt des Verdichters auf der Pumpgrenzkurve der Flg. 5 bleibt.

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Wenn das Druckdifferenzenverhältnis Pt3-Ps3/Pt3-Pt2 kleiner als das gewählte Plächenverhältnis wird, bewegt sich das Ventil 46 in Schließrichtung, wodurch das Ventil 72 geschlossen bleibt.

Beim Ausführungsbeispiel der Fig. 2 liegt der Verdichterdruckanstieg Pt3-Pt2 an den in Reihe geschalteten Drosselstellen Ho und 112 an, die einen mittleren Druck P^ft3 erzeugen. Es läßt sich zeigen, daß P^!t3 = P*; 3 fj, (Pt3/Pt2) gilt, worin die Punktion f^ von dem Querschnitts-verhältnis der Drosselstellen Ho und 112 abhängt. Wenn man Pt3-P't3 für Pt3-Pt2 in Gleichung (4) einsetzt, erhält man:

Pt3 - Ps3 = K (Pt3 - P't3) = K Pt 3 (1 - fj, (Pt3/Pt2) )

Dividiert man beide Seiten dieser Gleichung durch Pt3, so erhält man:

(7) 1 - 3 = K ( 1 - f_k (Pt3/Pt2)JL

Dies stellt wiederum eine Beziehung zwischen Pt3/Ps3 und Pt3/Pt2 dar. Die Krümmung einer Linie, die durch Gleichung (¹J) gegeben ist läßt sich in gewünschter Weise verändern, indem man die Drosselstellen Ho und 112 gemäß dem richtigen QuerSchnittsverhältnis wählt. Wählt man beispielsweise das Plächenverhältnis der Drosselstellen Ho und 112 zu 1,5 bei loo£ korrigierte,? Massenstrom, die Machzahl am Verdichterauslaß zu o,5 und die Konstante K entsprechend loo# korrigiertem Massenstrom, erhält man die Kurve D, Die Konkavität der Kurve D im Vergleich zu der der Kurven A, B

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und C 1st bemerkenswert. Die Kurven A, B, C und D konvergieren bei Pt3/Pt2 = 1 und W = 0, und ihre Form hängt von der Größe der Konstanten K ab. Wie bereits erwähnt, ändert sich die Konkavität der Kurven A, B, C und D mit der gemessenen Machzahl am Verdichterauslaß, wobei sich die Konkavität noch weiter vergrößern läßt, indem die in Reihe geschalteten Drosselstellen Ho und 112, wie in der Kurve D angedeutet, verwendet werden.

Die Kurve D kann nach oben oder unten verschoben werden, was eine weitere Möglichkeit darstellt, die Pumpgrenzkurve der Fig. 5 zu treffen. Zu diesem Zweck wird Gleichung (4) abgewandelt zu:

Pt3 - Ps3 ^K (Pt3 - K₁ Pt2)
und danach durch Pt3 dividiert:

⁽⁸⁾ ^Λ " Pt3/Pt2- ~^{K (1} " Pt3/Pt2^)#

Die durch Gleichung (8) definierten Kurven konvergieren bei Pt3/ Pt2 = K₁ und W - ⁰J durch geeignete Wahl von K₁ lassen sich die Kurven somit nach oben oder unten verschieben, wobei ihre Steigung durch K veränderbar 1st. Die Kurve E der Fig. 5 stell die Gleichung (8) mit K₁ = 1,1 dar, wobei K von der Pumpgrenzkurve bei loo* korrigiertem Massenstrom und einer Machzahl am Verdichter auslaß von o,5 gewählt ist.

Wie in Fig. 2a dargestellt, erhält man durch die Verwendung des Venturirohrs Io2 eine zusätzliche Flexibilität der Kurven A, B, C oder D und/oder eine genauere Messung der Druckdifferenz Pt3-Ps3.

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Mit dem Venturirohr Io2 läßt sich eine Verdichterauslaß-Machzahl messen, die um ein bestimmtes Verhältnis größer als der tatsächliche Wert ist, wodurch die Konkavität der Kurve E beispielsweise verringert wird. Das Venturirohr Io2 kann durch einen Diffusor Io9, der in Fig. 2a von einem strichpunktierten Kreis umgeben ist, ersetzt werden, wodurch sich die Konkavität der Kurve D vergrößern läßt, indem eine Verdichterauslaß-Machzahl gemessen wird, die größer als die tatsächliche Machzahl ist.Beim Ausführungsbeispiel der Fig. 2a strömt Verdichteraustrittsluft durch das Venturirohr Io2, wo sie den Druck P't3 und P's3 erzeugt. Mit diesem Druck wird die Kammer 96 bzw. 98 beaufschlagt, wo dann von der Membran 92 die Druckdifferenz P't3 - P^fs3 gemessen wird. Die Luft mit dem Druck P't3 strömt dann durch die Drosselstellen Ho und 112 in die Leitung 128, in der der Verdichtereinlaß-Gesamtdruck Pt2 herrscht, wobei der zwischen den beiden Drosselstellen Ho und herrschende Druck P"t3 in Abhängigkeit vom Querschnittsverhältnis der Drosselstellen in der bereits beschriebenen Weise variiert. Der Druck P"t3 gelangt zur Kammer 9/1, wo er auf dem Balg 116 und die Membran 9o wirkt. Das Verhältnis des wirksamen Endquerschnitts des Balgs 116 zum Querschnitt der Membran 90 entspricht dem Wert ^ in Gleichung (8) und wird so gewählt, daß sich die Kurve in ewünschter Weise nach oben verschiebt (E in Fig. 5). Der Druckdifferenz P't3 - P^fs3 an der Membran 92 wirktdie Druckdifferenz ^Plt3 - P't2 an der Membran 90 plus dem auf den Balg II6 wirkenden Druck P"t3 entgegen, wodurch der Hebel 12o und der daran befestigte entilkörper 122 stabilisiert werden, wenn die Druckdifferenzen ine bestimmte Beziehung in Abhängigkeit vom Querschnittsverhältnis der Membrane 9o und 92 erreichen, und zwar in der gleichen eise, wie im Fall der Fig. 1. Der an der Membran 92 anliegende - 1 fl -

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Druckdifferenz P^ft3 - P's3 wirkt jedoch die Druckdifferenz P't3 P^1!t3 entgegen, die an der Membran 9o anliegt. Das wirksame Querschnittsverhältnis der Membran 9o wird durch den Balg 116 bestimmt, der seinerseits den Hebel 12o vorspannt und das Ventil 122 bei einer entsprechenden bestimmten Druckdifferenz in öffnungs richtung betätigt. Wie im Fall der Fig. 1 bereits beschrieben, wird der Druck P in der Kammer 84 bei einer Öffnungsbewegung des Ventils 122 kleiner, so daß sich das Ventil 72 öffnet und die Leitung 68 mit der Niederdruckquelle P_A verbindet. Das Ausführungsbeispiel der Fig. 2b arbeitet wie das der Fig. 2, abgesehen davon, daß das Venturirohr Io2 eine Druckdifferenz P't3 - P's3 erzeugt, die bei einem gegebenen Massenstrom größer als die Druckdifferenz Pt3 - Ps3 der Fig. 2 ist und eine gemessene Verdichterauslaß-Machzahl ergibt, die um ein bestimmtes Verhältnis, entsprechend der Auslegung des Venturirohrs Io2, größer als der tatsächliche Wert ist.

Der Diffusor Io9 der Fig. 2a arbeitet insofern umgekehrt als das Venturirohr Io2, als die gemessene Druckdifferenz P't3 - P's3 einer kleineren gemessenen Machzahl als im Fall der Fig. 2 (bei gegebenem Verdichterdurchsatz) entspricht.

Das in Fig. 3 dargestellte Ausführungsbeispiel arbeitet in der gleichen Weise wie das der Fig. l_f obwohl der statische Druck Ps2 am Verdichtereinlaß anstelle des statischen Drucks Ps3 am Verdichterauslaß gemessen wird. Die größere Membran I4o spricht auf die Druckdifferenz Pt2 - Ps2 und die kleinere Membran 138 auf die Differenz zwischen dem Druck P't3 zwischen den Drosselstellen 148, 15o und den?Druck Ps2 an. Die durch Gleichung (4)

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gegebene Beziehung läßt sich umschreiben zu: (9) Pt2 - Ps2 >i K (P't3 - Pt2)

worin K das Querschnittsverhältnis der Membranen 138, I4o bedeutet. Aus der Gleichung (9) folgt:

Pt2/Ps2 = K -

K (Pt3/Pt2) - 1

Die Kurve G der Fig. 6 entsteht, wenn die Druckdifferenz Pt2-Ps2 an der größeren Membran I4o und die Differenz zwischen dem Druck Ps2 und dem Druck P't3 zwischen den Drosselstellen 148, 150 an der kleineren Membran I38 anliegt und das Querschnittsverhältnis der Drosselstellen 148, I50 1,5 und die maximale Verdichtereinlaß-Machzahl 0,5 beträgt. Ein Vergleich der Konkavität der Kurven, die man mit und ohne Drosselstellen 148, I50 erhält, ergibt sich aus den Kurven G und F in Fig. 6. Es kann vorteilhaft sein, die Machzahl am Verdichterauslaß zu messen, dann nämlich, wenn man eine größere Druckdifferenz zwischen dem Gesamtdruck und dem statischen Druck benötigt; in gewissen Fällen (wenn der Verdichte* beispielsweise verstellbare Eintrittsleitschaufeln hat oder wenn Verdichterluft zwischen den Verdichterstufen abgezapft wird) kann es dagegen vorteilhaft sein, die Machzahl am Verdichtereinlaß zu messen.

Die Anordnung der Fig. 3 entspricht der Fig. 4, wobei jedoch die Membranen 138, l4o durch reine Fluidikschaltelemente ersetzt sind. Die Konstante K der Gleichung (9) wird durch den Querschnitt der Steueröffnungen 164 und 166, die die Steuerstrahlen zum Ablenken

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des aus dem Einlaß I6o austretenden Hauptstrahls liefern, bestimmt. Da der Wert von Pt3/pt2, bei dem die Strömung Null wird, nicht wie im Fall der Fig. 2 durch den Balg il6 vergrößert werden kann, wird eine entsprechende Kurvenveränderbarkeit durch die Drosselstellen 182 und 184, an denen die Drücke Pt3 und Ps2 anliegen, erreicht. Wenn die stromabwärts liegende Drosselstelle 182 gesperrt ist, ist das an der stromaufwärts liegenden Drosselstelle anliegende Druckverhältnis Pt3/P's2 konstant, und der Zwischendruck P't3 stellt K₁ dar, dessen Wert vom Querschnittsverhältnis der Drosselstellen 182, 184 abhängt. Falls eine verhältnismäßig große Menge Luft durch die Drosselstellen 182, 184 strömt, kann eine kleine Menge Luft für Steuerzwecke aus der Leitung 186 abgezapft und der Steueröffnung 166 zugefunrt werden, ohne daß die oben genannte "Konstantbeziehung" gestört wird. Wenn diese verhältnismäßig kleine Luftmenge über die Drosselstelle an die Steueröffnung 166 angelegt wird, ergibt sich eine Steuerfunktion entsprechend Pt2-Ps2ä K (K₁Pt3 - Ps2), vorausgesetzt, daß die Drosselstelle 182 gesperrt ist. Die resultierende Kurve würde sich so verhalten, als ob ihr Pt3/Pt2 - Schnittpunkt beim Nulldurchsatz gleich 1/K₁ wäre, bis das Verdichterdruckverhältnis Pt3/Pt2 klein genug ist, um die Drosselstelle 182 zu öffnen, worau: die Kurve absinkt zu Pt3/Pt2 = l,o beim Nulldurchsatz. Die Druckdifferenz in den Ausgangskanälen 168 und 17o wird an die Membran 2oo angelegt, worauf sich das Ventil 2o2 öffnet und die Verdichterluft in gewünschter Welse abgelassen wird.

Die Maßnahme, das Pumpen des Verdichters zu vermeiden, bestand bei den beschriebenen Ausführungsbeispielen der Erfindung darin, Verdichterluft abzulassen; die erfindungsgemäße Regelvorrichtung

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ließe sich «Jedoch auch zum Regeln anderer Steuerfunktionen zum Vermeiden des Verdichterpumpens verwenden, wie beispielsweise Regeln der Brennstoffzufuhr, Verstellen der Turbineneintrittsleitsehaufeln oder dergleichen. Für den Fachmann dürfte es klar sein, daß die erfindungsgemäße Regelvorrichtung zum Vermeiden des Verdichterpumpens auch dazu verwendet werden könnte, den Verdichter entsprechend einer bestimmten Betriebskurve (beispielsweise der Kurve maximalen Wirkungsgrades, die normalerweise unterhalb der Pumpgrenzkurve liegt und im wesentlichen parallel zu ihr verläuft) arbeiten zu lassen.

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Claims

Patentansprüche

1. Vorrichtung zum Vermeiden des Pumpens eines mehrstufigen Axialverdichters, mit einem normalerweise geschlossenen Ventil, das den Durchfluß von abzulassender, verdichteter Luft durch eine den Verdichter mit einer Niederdruckquelle verbindenden Leitung steuert, und zwar in Abhängigkeit von einer Regeleinrichtung, die zur Betätigung des Ventils dient, dadurch gekennzeichnet, daß die Regeleinrichtung (34) eine druckluftbetätigbare Vorrichtung (42, 44) aufweist, die mit dem Verdichtereinlaß in Verbindung steht und auf den Gesamtdruck (Pt2) am Verdichtereinlaß anspricht, mit dem Verdichterauslaß in Verbindung steht und auf den Gesamtdruck (Pt3) am Verdichterauslaß anspricht, und ferner mit dem statischen Druck (Ps2; Ps3) am Verdichtereinlaß oder -auslaß in Verbindung steht, wobei die druckluftbetätigbare Vorrichtung zum Ablassen \on Verdichterluft das Ventil (64) öffnet, wenn sich der Gesamtdruck und der statische Druck in bestimmter Welse entsprechend der Beziehung fPtx-Psx »: K(Pt3 - Pt2) geändert haben, worin Pt3

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den Gesamtdruck am Verdichterauslaß, Pt2 den Gesamtdruck am Verdichtereinlaß, Ptx und Psx den Gesamtdruck bzw. den statischen Druck am Verdichtereinlaß oder Verdichterauslaß und K eine vorgegebene Konstante bedeuten.

2.Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die druckluftbetätigbare Vorrichtung (42, 44) dem statischen Druck am Verdichterauslsß ausgesetzt ist und die Drücke Ptx und Psx den Gesamtdruck bzw. statischen Druck am Verdichterauslaß bedeuten.

3.Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die druckluftbetätigbare Vorrichtung dem statischen Druck am ■Verdichtereinlaß ausgesetzt ist und die Drücke Ptx und Psx den Gesamtdruck bzw. statischen Druck am Verdichtereinlaß bedeuten.

4.Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die druckluftbetätigbare Vorrichtung zwei mit Abstand zueinander angeordnete Membranen, Kolben oder dergleichen (42, 44) aufweist, die drei Kammern (36, 38, 40) bilden; daß in der ersten Kammer (36) der Vexäichtereinlaß-Gesamtdruck (Pt2) herrscht, so daß die eine Seite der ersten Membran (42) mit diesem Druck beaufschlagt ist; daß in der zweiten Kammer (38) der statische Druck am Verdichterauslaß (Ps3) herrscht, so daß jeweils eine Seite der ersten (42) und der zweiten (44) Membran mit diesem Druck beaufschlagt ist; daß in der dritten Kammer (40) der Verdichterauslaß-Gesamtdruck (Pt'3) herrscht, so daß

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die zweite Seite der zweiten Membran (44) mit diesem Druck beaufschlagt ist; daß die beiden Membranen, die auf die an ihnen anliegenden Druckdifferenzen ansprechen, miteinander verbunden sind; und daß die Fläche der zweiten Membran (44) größer als die Fläche der ersten Membran (42) ist, wobei das resultierende Flächenverhältnis die Konstante K definiert (Fig. 1).

5. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regeleinrichtung aufweist: ein Gehäuse (88); zwei miteinander verbundene MembranenKolben oder dergleichen (90, 92), die das Gehäuse in drei Kammern (94, 96, 98) unterteilen; einen unter Unterdruck stehenden, in der ersten Kammer (94) angeordneten Balg (116), dessen erstes Ende am Gehäuse (88) verankert und dessen anderes bewegliches Ende mit den beiden Membranen (90, 92) verbunden ist; eine erste Leitung (100), die die dritte Kammer (96) mit dem Fühler zum Messen des statischen Drucks am Verdichterauslaß (Ps3) verbindet; eine zweite Leitung (104), die die zweite Kammer (94) mit dem Fühler zum Messen des Verdichterauslaß-Gesamtdrucks (Pt3) verbindet; eine dritte Leitung (108, 52), die die zweite Kammer (94) mit dem Fühler zum Messen des Verdichtereinlaß-Gesamtdrucks (Pt2) verbindet; zwei in Reihe geschaltete Drosselstellen (110, 112) mit vorgegebenem Querschnittsverhältnis, die in der dritten Leitung (108) angeordnet sind; eine vierte Leitung (II8), die die erste Kammer (94) mit der dritten Leitung (108) zwischen den beiden Drosselstellen (110, 112) verbindet; und eine Einrichtung (114), die die beiden Membranen und den Balg mit einer Vorrichtung zum Betätigen des Ventils wirkungsmäßig verbindet; wobei die erste

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Membran (92) die zweite (96) und dritte (98) Kammer voneinander trennt und somit auf die Differenz zwischen Gesamtdruck und statischem Druck am Verdihtereinlaß anspricht, und die zweite Membran (94) die erste Kammer (94) von der zweiten Kammer (96) trennt und somit auf die Differenz zwischen dem Verdichterauslaß-Gesamtdruck und dem Druck zwischen den beiden Drosselstellen (110, 112) anspricht und der ersten Membran entgegenwirkt (Fig. 2).

6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß ein Venturirohr (102) vorgesehen ist, dem Verdichteraustrittsluft zugeführt wird, und daß die Fühler zum Messen des Gesamtdrucks und statischen Drucks am Verdichterauslaß am Venturirohr angeschlossen sind (Fig. 2a).

7. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß ein Diffusor (109) vorgesehen ist,dem Verdichteraustrittsluft zugeführt wird, und daß die Fühler zum Messen des Gesamtdrucks und statischen Drucks am Verdichterauslaß am Diffusor angeschlossen sind (Fig. 2b).

8. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regeleinrichtung aufweist: ein Gehäuse (130); zwei miteinander verbundene, entgegengesetzt wirkende Membranen, Kolben oder dergleichen (l40), die das Gehäuse in drei Kammern (132, 134,· 136) unterteilen; eine erste Leitung (144), die die dritte Kammer (I36) mit dem Fühler zum Messen des Verdichtereinlaß-Gesamtdrucks (Pt2) verbindet; eine zweite Leitung (142), die

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die zvielte Kammer (134) mit dem Fühler zum Messen des statischen Drucks am Verdichtereinlaß (Ps2) verbindet] eine dritte Leitung (146) , die die zweite Leitung mit dem Fühler zum Messen des Verdichterauslaß-Gesair.tdrucks (Pt3) verbindet; zwei in Reihe geschaltete Drosselstellen (148, 150), die in der dritten Leitung (146) angeordnet sind; eine vierte Leitung (152), die die erste Kammer (132) mit dem dritten Kanal (146) zwischen den beiden Drosselstellen verbindet; eine Einrichtung (154), die die beiden Membranen mit einer Vorrichtung zum Betätigen des Ventils verbindet; wobei die erste Membran die zweite Kammer von der dritten Kammer trennt und auf die Differenz zwischen dem Gesamtdruck und statischem Druck am Verdichtereinlaß anspricht, und die zweite Membran die zweite Kammer von der ersten Kammer trennt, und auf die Differenz zwischen dem statischen Druck am Verdichtereinlaß und dem Druck zwischen den beiden Drosselstellen anspricht (Fig. 3).

9. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Regeleinrichtung aufweist: ein Fluidik-Schaltelement (l60 174), das an eine Quelle verhältnismäßig hohen Luftdrucks angeschlossen ist und einen Hauptstrahl erzeugt; zwei zu beiden Seiten des Hauptstrahls angeordnete Steueröffnungen (164, 166), die zum Ablenken des Hauptstrahls in Abhängigkeit von der Druckdifferenz zweier Steuerstrahlen dient; zwei Ausgangskanäle (168, 170), die in unterschiedlichem Ausmaß, je nach der Ablenkung des Hauptstrahls, den Hauptstrahl aufnehmen; einen ersten Kanal (176), der die erste Steueröffnung mit dem Fühler zum Messen des Verdichtereinlaß-Gesamtdrucks verbindet; zwei

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mit dem Hauptstrahl in Verbindung stehende weitere Steueröffnungen, die auf gegenüberliegenden Seiten des Hauptstrahls, die eine zwischen der ersten Steueröffnung und dem ersten Ausgangskanal und die zweite zwischen der zweiten Steueröffnung und dem zweiten Ausgangskanal, angeordnet sind; eine zweite Leitung (178), die die beiden letztgenannten Steueröffnungen mit dem Fühler zum Messen des statischen Drucks am Verdichtereinlaß verbindet; eine dritte Leitung (18O), die die zweite Leitung mit dem Fühler zum Messen des Verdichterauslaß-Gesamtdrucks verbindet; zwei in Reihe geschaltete Drosselstellen (182, 18²I) mit vorgegebenem Querschnittsverhältnis, die in der dritten Leitung (180) angeordnet sind; eine vierte Leitung (186), die die zweite Steueröffnung mit der dritten Leitung zwischen den beiden Drosselstellen verbindet; und eine Vorrichtung zum Betätigen des Ventils mit einer druckluftbetätigbaren Vorrichtung (200), die mit den beiden Ausgangskanälen in Verbindung steht und auf die Druckdifferenz zwischen den beiden Aus gangs kanälen anspricht (Fig. ¹I) .

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