DE1817321B2 - Pulvermischung zur Erzeugung einer, aus einer mittels eines Plasmastrahles aufgebrachten Schicht gebildeten Arbeitsfläche eines Kolbenringes - Google Patents
Pulvermischung zur Erzeugung einer, aus einer mittels eines Plasmastrahles aufgebrachten Schicht gebildeten Arbeitsfläche eines KolbenringesInfo
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Description
Es wurde bereits ein durch ein Flammensprüh- Bei dieser Pulvermischung bildet das Aluminium
verfahren aufgebrachtes, Molybdän enthaltendes 45 im Plasmastrahl mit dem in der Matrix enthaltenen
hartes Oberflächenmaterial bei Kolbenringen mit Nickel Nickelaluminide. Bei dieser Reaktion wird
guten Ergebnissen verwendet. Bei der Herstellung Wärme frei, die zu einer Temperaturerhöhung der
von Brennkraftmaschinen werden fortlaufend die Pulvermischung und dadurch zur Lösung der Karbide
Kompressionsverhältnisse, die Betriebstemperatur- im Kobalt führt.
bereiche und die Drehzahlen erhöht. Dies führt dazu, 50 Das erfindungsgemäße Karbidbeschichtungsmatedaß
von Kolbenringen eine größere Perfektion ver- rial weist im Gegensatz zu den bisher geprüften
langt wird. Es ist bekannt, daß eine Erhöhung der Karbidbeschichtungsmaterialien für Kolbenringe
Härte des Oberflächenmetalls an Kolbenringen die überraschenderweise die Eigenschaft auf, daß die
Verschleißfestigkeit der Ringe erhöht. Metalle oder bisher auftretenden Schwierigkeiten ausgeschaltet
Legierungen, die wärmebeständiger als Molybdän 55 werden. Die Zylinderauskleidung wird nicht versind,
erzeugen einen Verschleiß des Zylinders der schlissen, und zwar auch nicht unter Betriebsbedin-Brennkraftmaschine
und weisen ferner ungenügende gungen, bei denen die bisher bekannten mit Karbid mechanische Festigkeit auf, um dem Betrieb mit beschichteten Kolbenringe zerstört wurden und in
hohen Kompressionsverhältnissen und hohen Dreh- nachteiliger Weise die Zylinderauskleidung beschäzahlen
widerstehen zu können. Die besten bisher 60 digt haben. Die erfindungsgemäß mittels eines Plasmabekannten thermisch aufgebrachten Molydän-Kol- Strahles aufgebrachten Karbidbeschichtungen enthalbenringoberflächen
weisen eine Zugfestigkeit von ten die Karbide in der Legierung gelöst. So werden
etwa 633 kg/cm2 auf. die bisher auftretenden Probleme ausgeschaltet, daß
Versuche, Kolbenringe mit hitzebeständigen Ober- Karbidteilchen aus der Beschichtung herausgerissen
flächen zu versehen, die aus hitzebeständigen Metall- 65 werden, wodurch Beschädigungen und Verschleiß
karbiden, wie beispielsweise Chromkarbid, Wolfram- auftreten. Von Bedeutung ist, daß sich die Karbide in
karbid und Siliziumkarbid bestehen, waren nicht er- Lösung in Kobalt befinden. Es wurde gefunden, daß,
folgreich, da die Karbide scharfe Kanten oder Teil- falls kein Matrixmetall vorhanden ist, die Karbide
1 4
• μ erheizen und sich nicht mit Kobalt lösen. Sie Die zweite Ringnut 17 nimmt einen gespaltenen KoI-Än
kdHich in Kobalt eingebettet, weisen scharfe beruhig 21 auf, der etwas breiter ist als der Ring,^w-
£ £n und°Kanten auf, werden im Betrieb heraus- Die Ringnut 18 trägt einen zweiteiligen Olabstreit
• sen und beschädigen Kolbenringe und Zylinder- ring 22, und die vierte Ringnut 19 tragt einen arei-
™nun<>
Durch die Verwendung des Matrixmate- 5 teiligen Ölabstreifring 23. .
*'!fs wird reicht, daß sich die Karbide beim Er- Wie Fig.2 zeigt, weist der kolbenring :ZO emen
vten enve=chen und mit Kobalt lösen. Körper 24 auf, der aus Gußeisen Gesteht und war
toS£cbichtung weist in vorteilhafter Weise einen vorzugsweise aus Gußeisen mit etwa 3,5!·/. Kohlen
Sen ich höhen Schmelzpunkt auf und hat die stoff. Der äußere Umfang 25 dieses Ring« g mit
Sffache verschleißfestigkeit der bisher verwendeten χα einer Karbidlegierungsbeschichtung 26 bedeckt,
SK1 oder Chrom enthaltenden harten Be- mittels eines Plasmastrahles aufgebracht ist
Wchtt-metalle. Der Verschleiß der Zylinderboh- Wie F i g. 3 zeigt, weist der ^^| g *"£
ttindedS Neigung zum Fressen ist weit geringer Körper 27 auf, der aus dem Skichen °"♣ε
Totesten Ergebnisse, die mit den bisher be- steht wie der Körper 24 des Ringes 20. Der äußere
^Ston^initHarttoWdoberflicheieT- ,5 Mantel 28 des ^»^ϊίΑ-
-T^mL Die Legierung weist eine ausgezeichnete kante des Ringes geneigt. Um diesen geneigten ι
SKÄ pStigkeit und Stoßfestigkeit innerhalb tel herum ist ^e Umfangsnut ausgebddet. Die Nut
Zusammensetzung: den Ring 30 auszudehnen. .. ..
40 Gewichtsprozent Wolframkarbid m fester Der einteilige Abstreifring 30 weist zwei in axialem
Lösung mit . Abstand voneinander angeordnete radial vorspnn-
6 Gewichtsprozent Kobalt in einer Matrix, de Ränder 32 auf. Die Umfange dieser Kanaer
bestehend aus 32 sind mit dem Beschichtungsmatenal 26 bescnicn-
36 5 Gewichtsprozent Nickel, tet
6'Gewichtsprozent Chrom, 3O Der in Fig. 5 dargestellte ölabstreifring 23 weist
1 Gewichtsprozent Bor, einen eiastischen Abstands- und Dehnungsring JJ
3 Gewichtsprozent Aluminium, auf der Spaltringabschnitte 34 trägt und diese^ ausRest Eisen mit geringen Mengen an Silizium dehnt Die äußeren Umfange der Ringe 34 sind mn
und Kohlenstoff. dem Beschichtungsmaterial 26 beschichtet.
Die Erfindung soll in der folgenden Beschreibung 35 ^.™^^^Α Κο^ΐΓοη^
unter Bezugnahme auf die Figuren der Ze.chnung er- daß g^rto±ea«n«. g ^ ^ P hUze.
lä%Tinne "Sse geschnittene Seitenansicht beständigen ™ffi^£g%£^ auf
eines Kolbens und eines Zylinders einer Brennkraft- Wie Fi g. 6 wagt, Jeraen auigebracht, daß mit
maschine, wobei der Kolben Ringnuten aufweist, in 4o die Ringe beispielgje«e de ran ag
ZWessionsringe und ölabstreifring^>
eingesem Nu en ver ehene^Rmge 21 aufbin zusamm ßt
sind, die eine Lageroberflache aufweisen, die im Ein- steckt werden w Enden gegeneingriff
mit dem Zylinder steht, werdn, so d.Bin k dem Ringstapel kann
Fig. 2 eine vergrößerte Tei Schnittansicht des obe- fn nd e™^Lk montiert und dann bearbeitetwerren
Kompressionsringes des m Fig. 1 dargestellten 45 ^1"^™^ um die Ringe herum auszu-
K^e g nS3 eine Teilschnittansicht des zweiten Korn- f ^^12^11 SAfU^
pressionsringes des in F i g. 1 dargeste^teilKolbens ^^^^SSSSrahlpistole 36.
V Fig. 4 eine Teilschnittansicht des ölabstreifringes mittels ™ ^as p der Elek F trode40 bildet einen
in der dritten Ringnut des in Fig. 1 gezeigten KoI- so ^Das^rdere^Ljja^ plasmaflamme Die BeStend-
benFSig. 5 eine Teilschnittansicht des ölabstreifringes JjJj «-£ÖS
in der vierten Ringnut des in Fig. 1 dargestellten ^ng^imen, werd^ ^. ^ pulvereinlaß
Kt™6 eine Seitenansicht eines Domes mitKolben 55 kurz vor dem Auslaß der^j^ und kann
ringen, die mittels eines Plasmastrahles beschuhtet ^.^^^1^ mitStickstoff, Argon oder
We£T.'7 eine stark vergrößerte Teilschnittansid, ™%^£^ %$SST^$i
^r^fdÄirAn-ordn^ 10 w^t £$&£% *^ cCn^ÄS
einen Kolben 11 und einen Zylinder 12 mit einer ^"pteachl.cli au hasen auf. Die härteste
Bohrung 13 auf, die den Kolben 11 aufnimmt. Der LegierunS wei ζ ;d -n Lösung mit Kobalt
^■J!^-ä£Z"22S*J?% ""'■'"dterphasetadensichdie
gut in Lösung und sind nicht scharfkantig. Die zweite die Lageroberfläche selbstverständlich viel höheren
Phase besteht ebenfalls aus Wolframkarbid und Ko- Temperaturen widerstehen als die bisher bekannten
bait, wobei sich die Karbide in Lösungen befinden, Kolbenringbeschichtungsmaterialien.
wobei jedoch eine, Teilchenhärte im Bereich von Die Legierung der Beschichtung 26 weist die fünf-2100 bis 3200 HV auftritt. Die dritte Phase ist eine 5 fache Verschleißfestigkeit des bisher verwendeten Matrixphase mit einer Härte im Bereich von 900 bis Molybdän- und Chrom-Haftflächenmaterials auf, und 1200 HV. Diese Phase besteht hauptsächlich aus deshalb können viel dünnere Beschichtungen verwen-Nickel und Chrom mit Bor, falls dieses vorhanden det werden. Es wurde gefunden, daß Beschichtungsist, wobei diese Teile gleichförmig in der Matrix ver- stärken von 0,005 cm in ölabstreifringbaugruppen teilt sind. Eine vierte Phase umfaßt lediglich etwa io und von 0,005 bis zu 0,010 cm in Kompressionsrin-4 Volumprozent der fertigen Beschichtung und be- gen zu zufriedenstellenden Ergebnissen führen. Hiersteht im wesentlichen aus Aluminium mit einer Härte durch werden die Herstellungskosten der Ringe vervon etwa 500 HV. ringert.
wobei jedoch eine, Teilchenhärte im Bereich von Die Legierung der Beschichtung 26 weist die fünf-2100 bis 3200 HV auftritt. Die dritte Phase ist eine 5 fache Verschleißfestigkeit des bisher verwendeten Matrixphase mit einer Härte im Bereich von 900 bis Molybdän- und Chrom-Haftflächenmaterials auf, und 1200 HV. Diese Phase besteht hauptsächlich aus deshalb können viel dünnere Beschichtungen verwen-Nickel und Chrom mit Bor, falls dieses vorhanden det werden. Es wurde gefunden, daß Beschichtungsist, wobei diese Teile gleichförmig in der Matrix ver- stärken von 0,005 cm in ölabstreifringbaugruppen teilt sind. Eine vierte Phase umfaßt lediglich etwa io und von 0,005 bis zu 0,010 cm in Kompressionsrin-4 Volumprozent der fertigen Beschichtung und be- gen zu zufriedenstellenden Ergebnissen führen. Hiersteht im wesentlichen aus Aluminium mit einer Härte durch werden die Herstellungskosten der Ringe vervon etwa 500 HV. ringert.
Während der Sprühstrahlbeschichtung ist es er- Die Ringe wurden unter schweren Bedingungen
wünscht, eine derartige Temperatur in der Nut 29 is sowohl in Hochleistungsdieselmotoren untersucht als
aufrechtzuerhalten, daß ein übermäßiges Schmelzen auch Wärmespannungsuntersuchungen und Oxyda-
und Abbrennen des Körpermetalls 24 verhindert tionsfestigkeitsuntersuchungen unterzogen. Die Wolfwird.
Zu diesem Zweck wird der Ringsatz Vorzugs- ramkarbidlegierungsbeschichtungen widerstehen therweise
gekühlt, und zwar dadurch, daß von außen ein mischen Spannungsbeanspruchungen, wobei die Kolinertes
Gas angeblasen wird, welches zu beiden Sei- *o benringe mit der Beschichtung im gespannten Zuten
der Plasmastrahlflamme auftrifft. Es ist wün- stand 100 Stunden lang auf 982° C erhitzt wurden,
sehenswert, die Temperaturen der Ringe 21 auf etwa Nach dei Untersuchung durchgeführte photomikro-204°
C oder weniger zu halten. Es ist nicht erforder- skopische Prüfungen zeigen, daß die Beschichtung
lieh, irgendeine anschließende Wärmebehandlung für dieser Untersuchung widerstanden hat, wohingegen
die mit dem Plasmastrahl beschichteten Ringe vorzu- »5 vorher verwendete Molybdänbeschichtungen dieser
sehen, außer der Abkühlung an Luft. Untersuchung bei einer Temperatur von 339° C nicht
Um die Karbide in Lösung mit dem Kobalt zu er- widerstehen konnten.
halten, ist es nicht nur wesentlich, sehr hohe Tempe- Die Legierungen der Beschichtungen 26 können
raturen zu verwenden, die im Piasmastrahl zur Ver- mit Standard-Schleifrädern geschliffen werden, ob-
fügung stehen, sondern es sind auch sogenannte 3° wohl sie eine Härte haben, die wesentlich größer ist
Sprühparameter des Pulvers, welches dem Plasma- als die Härte des bisher bekannten Hartflächenmate-
strahl zugeführt wird, von Bedeutung: falls nämlich rials, welches für Kolbenringe verwendet wurde. Die
der Wolframkarbidgehalt des Pulvers beträchtlich Legierungen der Beschichtungen 26 haben eine Härte
über 55 Gewichtsprozent liegt, ist es sehr schwierig, von mehr als 1500 kg/mm2 der Vickers-Skala, wo-
die Karbide in Lösung zu halten. Eine Legierung, die 35 hingegen die besten bisher bekannten Hartflächenma-
einen Wolframkarbidgehalt von 66% und einen terialien für Kolbenringe eine Vickershärte von etwa
Nickel-, Chrom- und Borgehalt von 18% und einen 1000 kg/mm2 haben.
Nickel-Aluminium-Legierungsgehalt von 7% hat, be- Obwohl Wolframkarbid das bevorzugte hitzebewirkt
einen übermäßigen Zylinderverschleiß und ständige Metallkarbid ist, sei bemerkt, daß dieses
führt zu einem Fressen des Zylinders. Das Material 4° ganz oder teilweise durch eines oder mehrere dervorwar
während der Untersuchungen sehr brüchig und genannten hitzebeständigen Metallkarbide ersetzt
führte zu Flockenbildungen. Eine Legierung mit werden kann. Der Gehalt an hitzebeständigem Meeinem
Wolframbarbidgehalt von 88% konnte an tallkarbid kann sich beträchtlich verändern, solange
einem üblichen Schleifrad nicht fertig bearbeitetwer- die Karbide in der Legierung in Lösung sind und von
den. Es wurde gefunden, daß eine Legierung mit 45 verhältnismäßig scharfen Kanten frei sind und soeinem
Wolframkarbidgehalt von 22% schnell zum lange sich keine Körner während des Betriebes lö-Fressen
führt. Der Verschleiß der Bohrung bei Men- sen. Für praktische Zwecke kann der Gehalt an hitzegen
unterhalb derjenigen, die bei der erfindungsge- beständigem Metallkarbid zwischen 25 bis zu etw?
mäßen Legierung angegeben ist, tritt sehr schnell auf. 55 Gewichtsprozent des Pulvers liegen, welches den
Die Beschichtungen 26 sind weniger porös als die 50 Plasmastrahl zugeführt wird, da diese Parameter ein<
bisher bekannten flammgesprühten Molybdänbe- Festigkeit gegen Fressen sicherstellen, und eine me
Schichtungen. Wenn beispielsweise, die flammgesprüh- chanische Festigkeit ermöglichen und es ferner er
ten Molybdänbeschichtungen eine Porosität im Be- möglichen, daß die Legierung später fertig bearbeite
reich von 15 bis zu 30% haben, so haben die Be- werden kann. In dem Ausgangspvilver sind die Kai
Schichtungen 26 lediglich eine Porosität von etwa 55 bide als einzelne Körner vorhanden, die mit dem Ko
7 %. Dies führt zu viel größeren Korrosionsbestän- bait gesintert sind, so daß bei einer bevorzugten Aus
digkeiten in der Lageroberfläche. führungsform das Ausgangspulver gesinterte Körne
Da der Erweichungspunkt der in situ gebildeten aufweist, die 40 Gewichtsprozent Wolframkarbid un
Legierungsbeschichtungen 26 über 103 8° C liegt, kann 6 Gewichtsprozent Kobalt haben.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
1. Pulvermischung zur Erzeugung einer aus am Zylinder erzeugen.
einer mittels eines Plasmastrahles aufgebrachten S Aus der britischen Patentschrift 1 069 875 ist eine
Schicht gebildeten Arbeitsfläche eines Kolbenrin- Kolbcnringbeschichtung bekannt, die aus einer
ges, die ein Karbid und Nickel, Chrom und Bor Nickel-, Chrom- oder Eisenlegierung besteht, die
enthält, dadurch gekennzeichnet, daß verschleißfeste Karbide enthält. Es ist hier eine Me-
die Pulvermischung die folgende Zusammen- tallmatrix vorhanden, die weicher ist als die Karbide
setzung hat: io in der Legierung. Bei hohen Belastungen können sich
25 bis 55 Gewichtsprozent eines Karbides aus der d!e scharfkantigen Karbide aus der Matrix heraus-
Gruppe der Karbide von Wolfram, Ti- !osf und ™ Vf ™hl?l?IZ™f £ . . t ...
tan,Tantal, Niob, Molybdän, Vanadium, „^ der Patentschrift Nr. 55 875 des Amtes fur
Chrom, Zirkonium, Hafnium. Silizium Erfindungs- und Patentwesen in Ost-Berlin ist eine
und Bor ' 15 Laufflache fur eine Brennkraftmaschine bekannt, die
4 bis 8 Gewichtsprozent Kobalt, ^5 ^^^^^^^ίΤΐ^
25 bis 45 Gewichtsprozent Nickel, ^ au* Wolframkarbid mit 10 bis 20 ·/. Kobalt be-
3 bis 7 Gewichtsprozent Chrom steht Es hat sich 8ezeig1' daß eme derartlge Be"
1 bis 7 Gewichtsprozent Aluminium, schichtung nicht zufriedenstellend für eine Kolben-
Obis 3 Gewichtsprozent Bor, 2° ^beschichtung bei hohen Anforderungen ist da
der Rest im wesentlichen Eisen. scharfkantige Karbide gebildet werden, die hohen
Belastungen nicht gewachsen sind.
2. Pulvermischung nach Anspruch 1, dadurch Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die
gekennzeichnet, daß diese die folgende Zusam- Pulvermischung so einzustellen, daß ein Halten des
mensetzung hat: 25 Metallkarbids in Lösung mit Kobalt sichergestellt
40 Gewichtsprozent Wolframkarbid, jst.und daß e'™ Legierung von ausreichender Festig-
6 Gewichtsprozent Kobalt, keit erzielt wird, die aber durch Schleifen bearbeit-
36,5 Gewichtsprozent Nickel, I,1^' , ..„ . , ,. , , , . ,. , „
6 Gewichtsprozent Chrom, .. Erfindungsgemaß wird dies dadurch erreicht, daß
1 Gewichtsprozent Bor, 3° die Pulvermischung die folgende Zusammensetzung
3 Gewichtsprozent Aluminium,
Rest Eisen mit geringen Mengen an Silizium 25 bis 55 Gewichtsprozent eines Karbides aus der
und Kohlenstoff. Gruppe der Karbide von Wolfram, Ti
tan, Tantal, Niob, Molybdän, Vanadium,
35 Chrom, Zirkonium, Hafnium, Silizium
und Bor,
4 bis 8 Gewichtsprozent Kobalt,
4 bis 8 Gewichtsprozent Kobalt,
t^· T*_c j ι. χ -rr-L · τ. 1 -i 25 bis 45 Gewichtsprozent Nickel,
Die Erfindung betrifft eine Pu Vermischung zur 7 Gewichtsprozent Chrom
Erzeugung einer aus einer mittels eines Plasma- 4o 1 bi ? Gewichts£rozent Aluminium,
Strahles aufgebrachten Schicht gebildeten Arbeits- 3 Gewichtsprozent Bor,
flache eines Kolbenringes, die em Karbid und Nickel, , _ . . ... / c.
Chrom und Bor enthält. der Rest im wesentlichen Eisen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US69664568A | 1968-01-09 | 1968-01-09 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1817321A1 DE1817321A1 (de) | 1969-10-16 |
DE1817321B2 true DE1817321B2 (de) | 1974-01-17 |
DE1817321C3 DE1817321C3 (de) | 1974-08-08 |
Family
ID=24797961
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1817321A Expired DE1817321C3 (de) | 1968-01-09 | 1968-12-28 | Pulvermischung zur Erzeugung einer, aus einer mittels eines Plasmastrahles aufgebrachten Schicht gebildeten Arbeitsfläche eines Kolbenringes |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3539192A (de) |
JP (1) | JPS5316044B1 (de) |
DE (1) | DE1817321C3 (de) |
ES (1) | ES161954Y (de) |
FR (1) | FR1597320A (de) |
GB (1) | GB1214197A (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3017907A1 (de) * | 1979-05-10 | 1980-11-20 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Verschleissfestes gleitelement fuer brennkraftmaschinen |
DE3041225A1 (de) * | 1979-11-09 | 1981-06-04 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd., Tokyo | Verschleissbeanspruchter lauf- und gleitkoerper fuer verbrennungskraftmaschinen, mit einer mit flammgespritztem material beschichteten lauf- und gleitflaeche |
DE3447784A1 (de) * | 1984-12-20 | 1986-06-26 | Gebrüder Sulzer AG, Winterthur | Kolbenbrennkraftmaschine |
DE4112892A1 (de) * | 1990-04-23 | 1991-10-24 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Kolbenring mit einer nitrierungsschicht und einer ni-b-verbundstoff-plattierungsschicht |
DE4325520A1 (de) * | 1992-08-08 | 1994-02-10 | Nagel Masch Werkzeug | Bauteil im Bereich von Arbeitsräumen, wie Verbrennungsräumen, von Kraft- oder Arbeitsmaschinen mit einer Beschichtung |
Families Citing this family (48)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3697091A (en) * | 1970-05-11 | 1972-10-10 | Ramsey Corp | Piston ring facings |
US3683477A (en) * | 1970-10-28 | 1972-08-15 | Eisuke Sugahara | Method of producing one-piece channel shaped piston ring |
US3758124A (en) * | 1971-05-17 | 1973-09-11 | Koppers Co Inc | Nickel-aluminum-titanium oxide flame-spray coating for bearing and piston ring member wear surfaces |
US3896244A (en) * | 1971-11-17 | 1975-07-22 | Chromalloy American Corp | Method of producing plasma sprayed titanium carbide tool steel coatings |
US3886637A (en) * | 1971-11-17 | 1975-06-03 | Chromalloy American Corp | Method of producing heat treatable titanium carbide tool steel coatings on cylinders of internal combustion engines |
US3779720A (en) * | 1971-11-17 | 1973-12-18 | Chromalloy American Corp | Plasma sprayed titanium carbide tool steel coating |
US3810637A (en) * | 1972-01-14 | 1974-05-14 | Mecanique Ind Int | Shaft packing |
US3837817A (en) * | 1972-10-18 | 1974-09-24 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Sliding member having a spray-coated layer |
NL7216832A (de) * | 1972-12-12 | 1974-06-14 | ||
US3936295A (en) * | 1973-01-10 | 1976-02-03 | Koppers Company, Inc. | Bearing members having coated wear surfaces |
US4024617A (en) * | 1973-03-06 | 1977-05-24 | Ramsey Corporation | Method of applying a refractory coating to metal substrate |
US3920412A (en) * | 1973-06-25 | 1975-11-18 | Curtiss Wright Corp | Hard-surfaced castings and method of producing the same |
US3938962A (en) * | 1974-04-04 | 1976-02-17 | Weston H. Feilbach | Laminated composite wear materials |
US4073639A (en) * | 1975-01-06 | 1978-02-14 | United Technologies Corporation | Metallic filler material |
US4013453A (en) * | 1975-07-11 | 1977-03-22 | Eutectic Corporation | Flame spray powder for wear resistant alloy coating containing tungsten carbide |
JPS5425232A (en) * | 1977-07-28 | 1979-02-26 | Riken Piston Ring Ind Co Ltd | Sliding parts having wearrresistant jet coated layer |
JPS5681243A (en) * | 1979-12-04 | 1981-07-03 | Hitachi Metals Ltd | Pressure ring |
US4517726A (en) * | 1980-04-17 | 1985-05-21 | Naohiko Yokoshima | Method of producing seal ring |
DE3031583C2 (de) * | 1980-08-21 | 1986-03-20 | TRW Automotive Products, Inc., Cleveland, Ohio | Verwendung eines Pulvergemischs als Plasmaspritzpulver |
EP0110960A4 (de) * | 1982-05-24 | 1986-02-20 | Eugene V Clark | Verbesserungen an mechanischen abdichtungsstrukturen. |
JPS58186253U (ja) * | 1982-06-07 | 1983-12-10 | 日本ピストンリング株式会社 | 回転シ−ル |
DE3421569C1 (de) * | 1984-06-09 | 1985-06-27 | Goetze Ag, 5093 Burscheid | Verschleissfeste Beschichtung |
US4692385A (en) * | 1986-04-14 | 1987-09-08 | Materials Development Corporation | Triplex article |
US4936912A (en) * | 1988-06-27 | 1990-06-26 | Deere & Company | Sintered apex seal material |
US5037115A (en) * | 1989-09-11 | 1991-08-06 | Brandon Ronald E | Piston ring assemblies for high temperature seals |
US5030519A (en) * | 1990-04-24 | 1991-07-09 | Amorphous Metals Technologies, Inc. | Tungsten carbide-containing hard alloy that may be processed by melting |
GB9102324D0 (en) * | 1991-02-02 | 1991-03-20 | Ae Piston Products | Pistons |
JP3221892B2 (ja) * | 1991-09-20 | 2001-10-22 | 帝国ピストンリング株式会社 | ピストンリング及びその製造法 |
US5561827A (en) * | 1994-12-28 | 1996-10-01 | General Electric Company | Coated nickel-base superalloy article and powder and method useful in its preparation |
DE59506236D1 (de) * | 1995-02-02 | 1999-07-22 | Sulzer Innotec Ag | Gleitverschleissfeste Verbundbeschichtung |
US5713129A (en) * | 1996-05-16 | 1998-02-03 | Cummins Engine Company, Inc. | Method of manufacturing coated piston ring |
US5964322A (en) * | 1997-11-06 | 1999-10-12 | Otis Elevator Company | Elevator safety brake having a plasma sprayed friction coating |
US7157158B2 (en) * | 2002-03-11 | 2007-01-02 | Liquidmetal Technologies | Encapsulated ceramic armor |
AU2003252040A1 (en) * | 2002-07-17 | 2004-02-02 | Liquidmetal Technologies | Method of making dense composites of bulk-solidifying amorphous alloys and articles thereof |
AU2003254123A1 (en) * | 2002-07-22 | 2004-02-09 | California Institute Of Technology | BULK AMORPHOUS REFRACTORY GLASSES BASED ON THE Ni-Nb-Sn TERNARY ALLOY SYTEM |
WO2004012620A2 (en) | 2002-08-05 | 2004-02-12 | Liquidmetal Technologies | Metallic dental prostheses made of bulk-solidifying amorphous alloys and method of making such articles |
AU2003300822A1 (en) | 2002-12-04 | 2004-06-23 | California Institute Of Technology | BULK AMORPHOUS REFRACTORY GLASSES BASED ON THE Ni-(-Cu-)-Ti(-Zr)-A1 ALLOY SYSTEM |
AU2003300388A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-07-22 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Pt-BASE BULK SOLIDIFYING AMORPHOUS ALLOYS |
US8828155B2 (en) | 2002-12-20 | 2014-09-09 | Crucible Intellectual Property, Llc | Bulk solidifying amorphous alloys with improved mechanical properties |
US7896982B2 (en) * | 2002-12-20 | 2011-03-01 | Crucible Intellectual Property, Llc | Bulk solidifying amorphous alloys with improved mechanical properties |
USRE44385E1 (en) * | 2003-02-11 | 2013-07-23 | Crucible Intellectual Property, Llc | Method of making in-situ composites comprising amorphous alloys |
AU2003294624A1 (en) * | 2003-02-26 | 2004-09-17 | Bosch Rexroth Ag | Directly controlled pressure control valve |
USRE47529E1 (en) | 2003-10-01 | 2019-07-23 | Apple Inc. | Fe-base in-situ composite alloys comprising amorphous phase |
MX2009004280A (es) * | 2007-01-09 | 2009-05-05 | Federal Mogul Burscheid Gmbh | Anillo de piston con un ensamble de capas multiples, y metodo para la produccion del miismo. |
DE102012015405B4 (de) * | 2012-08-03 | 2014-07-03 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu deren Herstellung |
US10138840B2 (en) | 2015-02-20 | 2018-11-27 | Ford Global Technologies, Llc | PTWA coating on pistons and/or cylinder heads and/or cylinder bores |
US11060608B2 (en) * | 2019-02-07 | 2021-07-13 | Tenneco Inc. | Piston ring with inlaid DLC coating and method of manufacturing |
US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
-
1968
- 1968-01-09 US US696645A patent/US3539192A/en not_active Expired - Lifetime
- 1968-12-09 GB GB58447/68A patent/GB1214197A/en not_active Expired
- 1968-12-28 DE DE1817321A patent/DE1817321C3/de not_active Expired
- 1968-12-30 FR FR1597320D patent/FR1597320A/fr not_active Expired
-
1969
- 1969-01-08 ES ES1969161954U patent/ES161954Y/es not_active Expired
- 1969-01-09 JP JP152769A patent/JPS5316044B1/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3017907A1 (de) * | 1979-05-10 | 1980-11-20 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Verschleissfestes gleitelement fuer brennkraftmaschinen |
DE3041225A1 (de) * | 1979-11-09 | 1981-06-04 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd., Tokyo | Verschleissbeanspruchter lauf- und gleitkoerper fuer verbrennungskraftmaschinen, mit einer mit flammgespritztem material beschichteten lauf- und gleitflaeche |
DE3447784A1 (de) * | 1984-12-20 | 1986-06-26 | Gebrüder Sulzer AG, Winterthur | Kolbenbrennkraftmaschine |
DE4112892A1 (de) * | 1990-04-23 | 1991-10-24 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Kolbenring mit einer nitrierungsschicht und einer ni-b-verbundstoff-plattierungsschicht |
DE4325520A1 (de) * | 1992-08-08 | 1994-02-10 | Nagel Masch Werkzeug | Bauteil im Bereich von Arbeitsräumen, wie Verbrennungsräumen, von Kraft- oder Arbeitsmaschinen mit einer Beschichtung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1817321C3 (de) | 1974-08-08 |
ES161954Y (es) | 1973-11-16 |
DE1817321A1 (de) | 1969-10-16 |
FR1597320A (de) | 1970-06-22 |
JPS5316044B1 (de) | 1978-05-29 |
US3539192A (en) | 1970-11-10 |
ES161954U (es) | 1971-01-16 |
GB1214197A (en) | 1970-12-02 |
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Legal Events
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8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: TRW AUTOMOTIVE PRODUCTS, INC., CLEVELAND, OHIO, US |
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8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: PRINZ, E., DIPL.-ING. LEISER, G., DIPL.-ING. SCHWEPFINGER, K., DIPL.-ING. BUNKE, H., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT. DEGWERT, H., DIPL.-PHYS., PAT.-ANW., 8000 MUENCHEN |