DE1815768A1 - Anordnung zur Steuerung der Schlupffrequenz einer Asynchronmaschine - Google Patents
Anordnung zur Steuerung der Schlupffrequenz einer AsynchronmaschineInfo
- Publication number
- DE1815768A1 DE1815768A1 DE19681815768 DE1815768A DE1815768A1 DE 1815768 A1 DE1815768 A1 DE 1815768A1 DE 19681815768 DE19681815768 DE 19681815768 DE 1815768 A DE1815768 A DE 1815768A DE 1815768 A1 DE1815768 A1 DE 1815768A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- frequency
- pulse
- counting
- pulses
- arrangement according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P3/00—Arrangements for stopping or slowing electric motors, generators, or dynamo-electric converters
- H02P3/06—Arrangements for stopping or slowing electric motors, generators, or dynamo-electric converters for stopping or slowing an individual dynamo-electric motor or dynamo-electric converter
- H02P3/18—Arrangements for stopping or slowing electric motors, generators, or dynamo-electric converters for stopping or slowing an individual dynamo-electric motor or dynamo-electric converter for stopping or slowing an ac motor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/17—Using electrical or electronic regulation means to control braking
- B60T8/172—Determining control parameters used in the regulation, e.g. by calculations involving measured or detected parameters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/17—Using electrical or electronic regulation means to control braking
- B60T8/176—Brake regulation specially adapted to prevent excessive wheel slip during vehicle deceleration, e.g. ABS
- B60T8/1761—Brake regulation specially adapted to prevent excessive wheel slip during vehicle deceleration, e.g. ABS responsive to wheel or brake dynamics, e.g. wheel slip, wheel acceleration or rate of change of brake fluid pressure
- B60T8/17613—Brake regulation specially adapted to prevent excessive wheel slip during vehicle deceleration, e.g. ABS responsive to wheel or brake dynamics, e.g. wheel slip, wheel acceleration or rate of change of brake fluid pressure based on analogue circuits or digital circuits comprised of discrete electronic elements
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F7/00—Methods or arrangements for processing data by operating upon the order or content of the data handled
- G06F7/60—Methods or arrangements for performing computations using a digital non-denominational number representation, i.e. number representation without radix; Computing devices using combinations of denominational and non-denominational quantity representations, e.g. using difunction pulse trains, STEELE computers, phase computers
- G06F7/605—Additive or subtractive mixing of two pulse rates into one
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P23/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by a control method other than vector control
- H02P23/06—Controlling the motor in four quadrants
- H02P23/07—Polyphase or monophase asynchronous induction motors
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P23/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by a control method other than vector control
- H02P23/08—Controlling based on slip frequency, e.g. adding slip frequency and speed proportional frequency
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K21/00—Details of pulse counters or frequency dividers
- H03K21/02—Input circuits
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K5/00—Manipulating of pulses not covered by one of the other main groups of this subclass
- H03K5/00006—Changing the frequency
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K5/00—Manipulating of pulses not covered by one of the other main groups of this subclass
- H03K5/22—Circuits having more than one input and one output for comparing pulses or pulse trains with each other according to input signal characteristics, e.g. slope, integral
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K5/00—Manipulating of pulses not covered by one of the other main groups of this subclass
- H03K5/22—Circuits having more than one input and one output for comparing pulses or pulse trains with each other according to input signal characteristics, e.g. slope, integral
- H03K5/24—Circuits having more than one input and one output for comparing pulses or pulse trains with each other according to input signal characteristics, e.g. slope, integral the characteristic being amplitude
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2203/00—Organic non-macromolecular hydrocarbon compounds and hydrocarbon fractions as ingredients in lubricant compositions
- C10M2203/10—Petroleum or coal fractions, e.g. tars, solvents, bitumen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2205/00—Organic macromolecular hydrocarbon compounds or fractions, whether or not modified by oxidation as ingredients in lubricant compositions
- C10M2205/06—Organic macromolecular hydrocarbon compounds or fractions, whether or not modified by oxidation as ingredients in lubricant compositions containing conjugated dienes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2215/00—Organic non-macromolecular compounds containing nitrogen as ingredients in lubricant compositions
- C10M2215/02—Amines, e.g. polyalkylene polyamines; Quaternary amines
- C10M2215/04—Amines, e.g. polyalkylene polyamines; Quaternary amines having amino groups bound to acyclic or cycloaliphatic carbon atoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2215/00—Organic non-macromolecular compounds containing nitrogen as ingredients in lubricant compositions
- C10M2215/086—Imides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2215/00—Organic non-macromolecular compounds containing nitrogen as ingredients in lubricant compositions
- C10M2215/26—Amines
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2215/00—Organic non-macromolecular compounds containing nitrogen as ingredients in lubricant compositions
- C10M2215/28—Amides; Imides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2217/00—Organic macromolecular compounds containing nitrogen as ingredients in lubricant compositions
- C10M2217/04—Macromolecular compounds from nitrogen-containing monomers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- C10M2217/046—Polyamines, i.e. macromoleculars obtained by condensation of more than eleven amine monomers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2217/00—Organic macromolecular compounds containing nitrogen as ingredients in lubricant compositions
- C10M2217/06—Macromolecular compounds obtained by functionalisation op polymers with a nitrogen containing compound
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2219/00—Organic non-macromolecular compounds containing sulfur, selenium or tellurium as ingredients in lubricant compositions
- C10M2219/04—Organic non-macromolecular compounds containing sulfur, selenium or tellurium as ingredients in lubricant compositions containing sulfur-to-oxygen bonds, i.e. sulfones, sulfoxides
- C10M2219/044—Sulfonic acids, Derivatives thereof, e.g. neutral salts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2219/00—Organic non-macromolecular compounds containing sulfur, selenium or tellurium as ingredients in lubricant compositions
- C10M2219/04—Organic non-macromolecular compounds containing sulfur, selenium or tellurium as ingredients in lubricant compositions containing sulfur-to-oxygen bonds, i.e. sulfones, sulfoxides
- C10M2219/046—Overbasedsulfonic acid salts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M2223/00—Organic non-macromolecular compounds containing phosphorus as ingredients in lubricant compositions
- C10M2223/02—Organic non-macromolecular compounds containing phosphorus as ingredients in lubricant compositions having no phosphorus-to-carbon bonds
- C10M2223/04—Phosphate esters
- C10M2223/045—Metal containing thio derivatives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2010/00—Metal present as such or in compounds
- C10N2010/04—Groups 2 or 12
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
- C10N2040/06—Instruments or other precision apparatus, e.g. damping fluids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2040/00—Specified use or application for which the lubricating composition is intended
- C10N2040/08—Hydraulic fluids, e.g. brake-fluids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Transportation (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Computing Systems (AREA)
- Manipulation Of Pulses (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Control Of Multiple Motors (AREA)
- Control Of Electric Motors In General (AREA)
- Measuring Pulse, Heart Rate, Blood Pressure Or Blood Flow (AREA)
Description
R. 9049 '
13.12.196?
13.12.196?
. HQBEBf BOSCH GMBH, Stuttgart W (Deutschland)
Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Steuerung der Schlupffrequenz
"einer Asynchronmaschine, die aus einer Energiequelle
mit einer Spannung steuerbarer Frequenz, insbesondere über einen Wechselrichter, versorgt wird, wobei die Energiequelle vorzugsweise
so ausgebildet ist, daß sie auch aus der Asynchronmaschine rückgelieferte Energie aufnehmen kann.
Eine Asynchronmaschine kann im Motor- oder im Generatorbetrieb arbeiten und weist bei Belastung einen sogenannten Schlupf auf,
d. h. der Rotor läuft im Motorbetrieb langsamer als das vom Ständer erzeugte Drehfeld und im Generatorbetrieb schneller
als das vom Ständer erzeugte Drehfeld.
Das im Ständer der Asynchronmaschine umlaufende Drehfeld hat
also bei Belastung eine andere Drehzahl "als der Rotor, d. h.
zwischen diesen beiden Drehzahlen besteht eine Differenzdrehzahl,
die der sogenannten Schlupffrequenz proportional ist. Ein
Beispiel: Wenn als Energiequelle das Drehstromnetz mit einer Frequenz von 50 Hz verwendet wird, so läuft in einer Asynchronmaschine
mit der Polpaarzahl ρ = 1 das Drehfeld 5omal in der
909830/0261
- 2 - 1 8 I b / b 3
Sekunde um. Venn bei Belastung der Rotor nur 4-9mal in der Sekunde umläuft, ist die -Differenzdrehzahl 1 Umdrehung/Sekunde
und die Schlupffrequenz 1 Hz.
Bei einer Asynchronmaschine ist die Schlupffrequenz eine wichtige
Größe. Hält man nämlich bei der Asynchronmaschine den magnetischen
Fluß im Luftspalt konstant - hierzu muß man bei steigender Frequenz, der Energiequelle auch.deren Ausgangs-Wechselspannung
erhöhen ~, so ist das abgegebene Moment direkt der Schlupffrequenz proportional. Mit anderen Worten: Wenn man
den Fluß im Luftspalt konstant hält, kann man durch Einstellen der Schlupffrequenz ein bestimmtes gewünschtes Moment einstellen,
und zwar sowohl beim motorischen wie beim generatorischen Betrieb der Asynchronmaschine.
Aus der US-Patentschrift 1 481 881 kennt man bereits Anordnungen
zum Regeln der Schlupffrequenz auf einen bestimmten Wert.
Hierzu wird ein mechanisches Differentialgetriebe benutzt, dessen
einem Eingang eine dem Istwert der Schlupffrequenz proportionale Drehzahl und dessen anderem Eingang eine dem Sollwert
der Schlupffrequenz proportionale Drehzahl zugeführt wird. Ist der Istwert größer als der Sollwert, so wird die Speisespannung
der Asynchronmaschine erhöht. Genügt dies nicht, so wird die Speisefrequenz der Asynchronmaschine solange erniedrigt, bis
wieder Istwert gleich Sollwert ist.
Wie die genannte US-Patentschrift zeigt, ist eine solche Anord-
f nung schwierig zu verwirklichen; dies gilt besonders dann, wenn
eine Asynchronmaschine mit Kurzschlußläufer verwendet wird. Hier
muß man zwei zusätzliche elektrische Maschinen verwenden, um eine der Schlupffrequenz proportionale Drehzahl zu erzeugen. Das ergibt
eine sehr umfangreiche und teure Anlage, die nur langsam auf Änderungen der Sehlupffrequenz reagiert, also für hochwertige
und besonders für Antriebe hoher Dynamik nicht geeignet ist.
909830/0261
Es ist deshalb"-.eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die
Nachteile der bekannten Anordnungen zu vermeiden und insbesondere eine Anordnung der eingangs genannten Art zu schaffen, bei
der die Schlupffrequenz schnell und genau auf einen gewünschten
Wert eingestellt werden kann, so daß gegebenenfalls auch eine
Drehzahlregelung möglich ist, die als Stellgröße die Schlupffrequenz,
also indirekt das abgegebene (oder aufgenommene) Moment
der Asynchronmaschine verwendet. Eine spezielle Aufgabe wird darin gesehen, eine solche Anordnung zu schaffen, die für
motorischen und für generatorischen Betrieb geeignet ist, und die auch bei höheren Frequenzen sicher arbeitet.
Nach der Erfindung wird dies bei einer eingangs genannten Anordnung
dadurch erreicht, daß die Anordnung als Regelkreis ausgebildet ist, der eine in zwei Richtungen zählende digiiaLe. Zählstufe,
z. B. einen Vor-Rückwärts-Zähler enthält, deren einem Zähleingang für das Zählen in einer Richtung eine erste Impulsfolge
zugeführt wird, deren Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit
mindestens von der Frequenz der Spannung steuerbarer Frequenz
abhängig ist und deren anderem Zähleingang für das Zählen in der entgegengesetzten Richtung eine zweite Impulsfolge zugeführt
wird, deren Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit mindestens
von der Wellendrehzahl der Asynchronmaschine abhängig ist, wobei eine dieser Impulsfolgen außerdem von der gewünschten
Schlupffrequenz abhängig ist, und daß der Zählerstand der
Zählstufe über einen Bigital-Analog-Wandler und einen diesem nachgeschalteten Integrierverstärker die Frequenz der Spannung
steuerbarer Frequenz steuert.
Hierdurch erreicht man, daß den Eingängen des Zählers automatisch Impulsfolgen zugeführt werden, deren Impulshäufigkeit pro
Zeiteinheit gleich groß -ist, so daß sich im stationären Betrieb ein nahezu stationärer Zählerstand ergibt, der um den Wert Null
herum schwankt. Die beiden Impulsfolgen genügen also im stationären
Zustand im Verhältnis zueinander einer bestimmten mathema-
909830/0261
BAD ORIGINAL
tischen Beziehung, und man kann durch geschickte Ausnutzung dieses Umstands eine Frequenz erzeugen, die beinahe augenblicklich
gleich der Summe (oder Differenz) zweier anderer Frequenzen ist. Dabei ist diese Anordnung sehr unempfindlich gegen Störimpulse,
wie sie besonders bei Wechselrichteranlagen mit ihrem starken Oberwellengehalt nicht zu vermeiden sind. Auch benötigt
man für den Zähler nur eine geringe Zählkapazität und erhält
doch praktisch die Genauigkeit einer digitalen Anlage.
Besonders bei einer Anordnung, die als Energiequelle steuerbarer Frequenz einen Wechselrichter verwendet, wird die Anordnung
mit Vorteil so weitergebildet, daß die Ausgangsspannung
der Integrierstufe einem Oszillator zugeführt wird, dessen
Schwingfrequenz spannungsabhängig ist, und daß diese Frequenz ψ die Frequenz der Spannung steuerbarer Frequenz steuert.
Die Oszillatorfrequenz kann dabei gleich der Wechselrichterfrequenz
sein; sie kann aber auch ein Vielfaches dieser Frequenz sein und durch Frequenzteilerstufen auf die Wechselrichterfrequenz
herabgesetzt werden.
Soll die Asynchronmaschine sowohl im motorischen wie im generatorischen
Betrieb benutzt werden, so bildet man die Anordnung mit Vorteil so aus, daß als Führungsgröße für die gewünschte
Schlupffrequenz eine Impulsfolge verwendet wird, deren Impulshäufigkeit
pro Zeiteinheit sich bei Änderung der Schlupffrequenz vom generatorischen zum motorischen Betrieb hin etwa linear änr
dert. Dabei wird mit Vorteil diese Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit
so festgelegt, daß sie bei der größten im Betrieb noch zulässigen Schlupffrequenz noch größer als Null ist.
Bei dieser Ausbildung ist also die als Führungsgröße dienende Impulsfolge gegenüber der tatsächlichen Schlupffrequenz (oder
einem' entsprechenden Vielfachen derselben) um einen konstanten Betrag ins Positive verschoben. Zum Ausgleich wird dann die
Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit der nicht von der Schlupf-
909830/0261
frequenz abhängigen Impulsfolge um eine vorbestimmte Impulszahl pro Zeiteinheit erhöht, d» h<, auch die Frequenz der anderen Impulsfolge wird um einen entsprechenden Betrag ins Positive
verschoben. Diese Verschiebungen kompensieren sich auf diese Weise gegenseitig. (Wenn vorstehend wie auch im folgenden
von "Frequenz" gesprochen wird, ist selbstverständlich die impulshäufigkeit pro Zeiteinheit gemeint.)
V/eitere Einzelheiten und vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung
ergeben sich aus den im folgenden beschriebenen und in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen.
ein erstes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen
Anordnung,
ein zweites Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Anordnung,
ein Schaubild zur Erläuterung von Fig. 2,
eine Additionsschaltung zur fortlaufenden Addition
von zwei mit 1 und 2 bezeichneten Impulsfolgen zu
einer mit 8 bezeichneten Impulsfolge,
Fig. 5 Impulsdiagramme zum Erläutern von Fig. 4-,
Fig. 6 eine Schaltung zum Unterdrücken von sich zeitlich überschneidenden (koinzidierenden) Impulsen zweier
Impulsfolgen,
Fig. 7 Impulsdiagramme zum Erläutern von Fig. 6,
Fig. 8 Schaubilder zum Erläutern der Wirkungsweise der
bis 13 Anordnungen nach den vorhergehenden Figuren,
Fig. 14- eine Schaltungsvariante zu Fig. 1, für generatorischen
Betrieb,
B-1Ig. 15 eine SchalturigsVariante zu Fig. 2, und
Fig. 16 ein Schaubild zur Erläuterung von Fig. 15.
909830/0261
Es zeigen: | 1 |
Fig. | 2 |
Fig. | 3 |
Fig. | 4 |
Fig, |
In der Beschreibung und Zeichnung werden für gleiche; oder
gLeich wirkende Teile ,jeweils die gleichen Besugszelchen verwendet.
'
In Fig. 1 ist mit 20 eine Asynchronmaschine bezeichnet, deren
Stator 21 an den Ausgang eines Umrichters 22 (Gleich- und Wechselrichter; Inverter) steuerbarer Frequenz angeschlossen ist
und deren Rotor 23 im Betrieb mit einer Drehzahl η umläuft, die variabel ist. Der Rotor 23 treibt einen Geber 24 an, der
Impulse der Frequenz c * f abgibt, z.B. bei einer Umdrehung des Rotors 23 60 oder 120 Impulse. Zweckmäßig wird ein photoelektrischer
Geber verwendet. Die Aynchronmasctiirie 20 dient z. B. zum Antrieb eines nicht dargestellten Fahrzeugs und treibt
W in diesem Fall über ein Untersetzungsgetriebe 25 ein Fahrzeugrad
26 an.
Der Umrichter 22 ist an eine mit E bezeichnete Energiequelle angeschlossen, z. B. eine Fahrzeugbatterie oder an ein Drehstromnetz
mit nachgeschaltetem Umrichter. Er wird gesteuert von einem mit SG bezeichneten Steuergenerator 28, der in Abhängigkeit von
und synchron mit einer ihm zugeführten Führungsfrequenz c · f^
und einer gewünschten Spannung U-, dem Umrichter 22 in bekannter
Weise Steuerimpulse zuführt, die jeweils um 120 elektrisch gegeneinander versetzt sind. Die Spannung U-, wird mit steigender
Führungsfrequenz erhöht, um einen konstanten Fluß 0j im Luftspalt
der Asynchronmaschine 20 zu erhalten.
Die Asynchronmaschine 20 kann mit oder, wie dargestellt, ohne Schleifringe ausgeführt werden. Arbeitet sie im Leerlauf, so
ist ihre Drehzahl proportional zur eingestellten Führungsfrequenz c· f,. Ist z. B. die Frequenz f-. der Aus gangs spannung des
Umrichters 22 gleich 100 Hz und die Asynchronmaschine 20 hat eine Polpaarzahl ρ = 1, so ist im Leerlauf η = 6 000 U/min.
Wirkt dagegen das Rad 26 als Widerstand, z. B. bei einer Bergfahrt, so sinkt die Drehzahl, z. B. auf 5 820 U/min. Im Rotor
23 wird dabei eine Spannung bestimmter Frequenz induziert, hier
909830/0261
ζ. B. mit der Frequenz 3 Hz. Diese Frequenz wird im folgenden als
Schlupffrequenz f~ bezeichnet. Ist der magnetische Fluß im Luftspalt
konstant, so ist die Schlupffrequenz direkt dem abgegebenen
Drehmoment M, (Fig. 10) der Asynchronmaschine 22 proportional, mit anderen Worten, mit dem Einstellen der Schlupffrequenz f. 2
stellt man gleichzeitig das abgegebene Drehmoment H. bei ,jeder
Drehzahl η ein. Diese Beziehung ist in Fig. 10 dargestellt; dort entsprechen die oberen Quadranten I und II dem Betrieb der Maschine
22 als Motor, die unteren Quadranten III und IV" dem Betrieb
als Generator. Bei geeigneter Ausbildung kanu in allen
Tier Quadranten das abgegebene bzw. auf genommene Drehmoment durch
Einstellen der Schlupffrequenz fg eingestellt werden. Entsprechend
kann - mit dem Drehmoment als unter-lagertem Regelkreis auch
die Drehzahl sowohl in Vorwärtsrichtung (Quadranten I und IV) wie in Rückwärtsrichtung (Quadranten II und III) eingestellt ,
oder auch göregelt werden. Auf diesem bekannten Prinzip baut die !
vorllesends Erfindung auf.
Der Steuergenerator 28 und der Umrichter 22 sind nicht naher
dargestellt, da sie aus konventionellen Bauteilen der Stromrichterteehnik
bestehen können« Der Umrichter 22 ist vorzugsweise mit Halbleitergleichrichtern, ζ» B. sogenannten Silicon Controlled
Rectifiers (fhyristoren) aufgebaut, die hohe Frequenzen bei geringen
-irerXuß ti eis tungen ermöglichen. Der Steuergenerator ent- i
hält Frequensteilerstufen, um aus-der höheren. Frequenz c · f1
während ^eder Periode Steuerimpulse der Frequenz f1 zu gewinnen.
Die dem Asynchronmotor 20 zugeführte Spannung kann in bekannter Weise verändert werden, Der Umrichter 22 kann sowohl als Wechselrichter
Energie aus der Energiequelle 27 zur Maschine 20 liefern
(Motorbetriebj Quadranten I und II in Fig. 10) wie auch Energie
aus der Maschine 20 aur Energiequelle 27 zurückliefern, z. B.
beim Bremsen oder bei einer Talfahrt (-Generatorfoetrieb; Quadranten
III und IV in Fig. 10). Derartige Umrichter und Steuergeneratoren sind konventionelle Bauelemente, vgl. z. B. die Zeitschrift
Westixighouse Engineer, Juli 1961, S. 125-126, "Adjustable
frequency AC Drive System with Static Inverter" ■»
909830/0261
IWSPECTED
Der Eingang des Steuergenerators 28 (er wird oft auch als Gittersteuersatz
bezeichnet) ist an den Ausgang eines Oszillators 51
angeschlossen, der eine Frequenz der Größe c* f-, erzeugt, die
seiner Eingangsspannung U proportional ist. Diese Spannung U
wird von einem Integrator 32 geliefert. Dies ist ein bei Analogieverstärkern
häufig verwendetes Schaltglied, das an seinem Ausgang eine Spannung U liefert, die gleich dem Integral der
zugeführten Eingangsspannung über der Zeit ißt. Diese Eingangsspannung des Integrators wird geliefert von einem Digital-Anälog-Wandler
33, dessen digitaler Eingang seinerseits an.den Ausgang eines Vorwärts-Rückwärts-Zählers 34- mit zwei Zähleingängen
angeschlossen ist. Dies sind ein mit ν (Vorwärtszählen) bezeichneter Eingang für das Zählen in einer Richtung und ein
mit r (Rückwärtszählen) bezeichneter Eingang für das Zählen in
der entgegengesetzten Richtung. - Vorwärts-Rückwärts-Zähler
werden in der Digitaltechnik häufig verwendet; im vorliegen- .
den Fall kann ein sehr einfach codierter Zähler verwendet werden (reiner Binärcode).
Dem Zähleingang r wird die Ausgangsfrequenz c· ^ des Oszillators
31 zugeführt, dem Zähleingang ν eine von einer mit AS bezeichneten
Additionsstufe 35 gelieferte Impulsfolge c · f -^' ,
die während einer Zeit von einer Sekunde c · f-jV Impulse hat,
die Jedoch zeitlich nicht gleichmäßig verteilt sind. Der Aufbau
der Additionsstufe 35 wird im folgenden im Zusammenhang
mit den Fig. 4 und 5 noch näher beschrieben.
Die Addtionsstufe 35 kat zwei Eingänge 36 und 37· Dem Eingang
36 wird die Ausgangsfrequenz c · fpsoll eines Oszillators 38 zugeführt,
deren Größe am Eingang des Oszillators 38 eingestellt werden kann, z. B. mit einem Sollwertgeber 39, der als Gaspedal
eines Fahrzeugs dargestellt; ist, oder mit der Aus gangs spannung eines Soll-Istwert-Vergleichers 4-2, der zu einem überlagerten
Drehzahlregelkreis zum Einregeln der Drehzahl η gehört.
909830/0261
Dem Eingang 37 wird die Ausgangsfrequenz c · f des Frequenz-.
ge'bers 24 zugeführt. Falls ein überlagerter Drehzahlregelkreis vorgesehen werden soll, wird sie auch als Istwert dem einen
Eingang des Soll-Istwert-Vergleichers 4-2 zugeführt, dessen an-■
de'rem Eingang von einem Drehzahl-Sollwertgeber 4-5 eine Größe c · fnso;n zugeführt wird. (Wird im Vergleicher 4-2 die Ausgangsgröße
c · (f nso]_i ~ £n) digital erzeugt, so kann diese Frequenz
direkt dem Eingang 36 zugeführt werden. Wird diese Ausgangsgröße dagegen in analoger Form, also z.B. als Spannung oder Strom erzeugt,
so kann man mit dieser analogen Größe die Frequenz des Oszillators 38 steuern.)
Die Anordnung nach Fig. 1 arbeitet wie folgt: Es sei angenommen, daß die Asynchronmaschine 20 die Polpaarzahl ρ = 1 habe und mit
einer Frequenz f-, von 100 Hz gespeist werde, ferner daß ein
stationärer Betriebszustand vorliege und die Wellendrehzahl η
5 820 U/min betrage, so daß die Schlupffrequenz f^ ~ 3 Hz beträgt
und die Wellenfrequenz f = 97 Hz ist. Wie in Fig. 8 dargestellt, gilt dann für diesen Betriebsfall f-, = f + fp.
Der Faktor c sei gleich 6, so daß dem Eingang r des Zählers 600 Impulse in der Sekunde zugeführt werden, während dem Eingang
ν ebenfalls 600 Impulse in der Sekunde zugeführt werden, und zwar 582 Impulse vom Frequenzgebers 24-, der pro Wellenumdrehung
sechs Impulse erzeugt (nämlich p· c Impulse pro Umdrehung, wobei ρ = Polpaarzahl der Maschine 20 und c= gemeinsamer Erhohungsfaktor),
und-18 Impulse vom Oszillator 38, der mit dem Gaspedal 39 auf eine Frequenz von 18 Hz eingestellt ist.
In dem Zähler 34 werden also pro Sekunde 600 Impulse in Vorwärtsrichtung
und 600 Impulse in Rückwärtsrichtung hineingezählt, d. h. sein Zählerstand liegt dauernd um den Wert Null
herum. Entsprechend hat auch der Digital-Analog-Wandler eine
Ausgangsspannung, die dauernd um Null herum pendelt, so daß
sich die Ausgangsspannung U des Integrators 32 im wesentlichen
nicht ändert, sondern auf ihrem stationären Wert bleibt, der
909830/0261
einer Frequenz von c · f-, = 600 Hz entspricht. Das Rad 26 wird
also mit einem konstanten Drehmoment und konstanter Drehzahl angetrieben.
Dieser Zustand ändert äch, wenn das Fahrzeug z. B. bergab rollt.
Seine Geschwindigkeit erhöht sich und damit steigt auch die Drehzahl n, so daß die Größe c · f jetzt beispielsweise 595
Impulse in der Sekunde beträgt» Hierzu werden in der Additionsstufe 35 die 18 Impulse/Sekunde vom Oszillator 38 addiert, so
daß dem Eingang ν des Zählers 34- 595 + 18 = 613 Impulse/Sekunde
zugeführt werden, während dem Eingang r zunächst nur 600 Impulse in der Sekunde zugeführt werdend Der Zählerstand des Zählers 34-steigt
also um eine Differenz Af an, ebenso die Ausgangsspan- ^ nung des Digital-Analog-Wandlers 33· Diese wird im Integrator
integriert und erhöht dessen Ausgangsspannung U solange, bis
die Frequenz c · f, ebenfalls 613 Impulse/Sekunde erreicht hat.
Dann stellt sich ein neuer stationärer Zustand ein und der Zählerstand des Zählers 34- wird wieder zu Null. Die Frequenz c· f-^
wird also so geregelt, daß sie immer gleich der Summe der Frequenzen c · 2soll und c » f ist, anders ausgedrückt, die in Fig.
8 dargestellte Beziehung f-, = f^ + ^n wird erfüllt, d. h. die
Schlupffrequenz fo wird geregelt, obwohl sie gar nicht direkt
gemessen wird.
Der Aufbau des Zählers 34- wird im Zusammenhang mit Fig. 2 noch
näher erläutert. Es soll jedoch bereits -hier angegeben werden,
daß er nur wenige Zählstufen benötigt, so daß er etwa bis 2-1 oder 2<-1 in beiden Richtungen (positiv und negativ) zählen kann
und daß bei Erreichen der höchsten zählbaren Zahl, also z. B. "31", diese Zahl solange festgehalten wird, bis Zählimpulse in
umgekehrter Richtung eintreffen. Es ergibt sich also z. B. während
eines Regelvorgangs folgender Zählerstand: 1, 2, ... 30, 31, 31, 31 ··· (obwohl weitere Zählimpulse eintreffen)
... 31, 31, 30 ... 2, 1, 0, -1, -2, -1, 0, +1, 0, etc. Beim Zählerstand "31" ist die Ausgangsspannung des Digital-Anal
og-Wandlers 33 so groß, daß der Integrator 32 sehr schnell
seine Ausgangsspannung U erhöht.
909830/0261
Bei negativen Zählerständen des Zählers 34- wird die Polarität der Ausgangsspannungen des Analog-Digital-Wandlers 33 umgepolt j
: war diese Polarität s. B. bei positiven Zählerständen positiv,
so wird sie jetzt bei negativen Zählerständen negativ. Dies
wird im Zusammenhang mit Fig. 2 noch näher erläutert. Auch bei Erreichen der höchsten zählbaren negativen Zahl wird diese solange
festgehalten, bis wieder Impulse in umgekehrter Zählrichtung eintreffen, also der Zählerstand dem absoluten Betrag nach
wieder abnimmte
Beim Bremsen aus dem zuerst "beschriebenen stationären Zustand
spielt sich der umgekehrte Torgang ab, wie er vorhin "beim Beschleunigen
beschrieben wurde. Wird das lad 25 gebremst, so verringert sich die Drehzahl η auf beispielsweise 5 760 U/min,
so daß c · f = 576 Hz wird. Dem Eingang ν wird also eine Im-
von 5?6 ψ 18 = 594- Impulse in der Sekunde augeführt,
während d*sm Eingang r zunächst noch 600 Impulse/Sekunde angeführt
werden. Der Zählerstand des Zählers 34· wird also um eine
Differenz A f aegativ und die Polarität der Ausgangsspamrang
des Analog-Mgital-Usadlera 33 wird umgekehrt, so daß die Ausgangsspajmung
TJ des Integrators 32 nunmehr abnimmt«, wodurch die
Frequenz c*i\ ebenfalls absinkt«, bis sie die gleiche Impulsaahl/Sekunde
erreicht hat, wi© sie dem Eingang ν des Zählers zugefüäi-t «IM, hier also 594· Impulse/Sekunde. Der Zählerstand
wird dann wieder su Null, uad die·Ausgangespannung -U äsa Integrators
32 bleibt ihren darm erreichten Wert stationär bei.
Auch ;weua desä aiaen oder dem anderen der Eingänge ν und r einmal
einige ungewollte Störimpulse zugeführt werden sollten, stört dies nur ganz kurzzeitig. Die Störung wird sofort wieder
ausgeregelt; hier liegt ein wesentlicher Vorteil der erfindungsgemäßea,
Anordnung, da besonders bei Stromrichterschaltungen immer
mit Störimptilsen gerechnet werden muß.
Ein anderer Vorteil ist, daß an die Genauigkeit des Integrators 32 uaä des Oscillators 31 keine großen Anforderungen gestellt
9 098 30/02 61
werden müssen, da durch den geschlossenen Regelkreis vom Oszillator
31 zum Zähler 34- das gewünschte Ergebnis auf jeden Fall
erreicht wird. Der Integrator 32 und der Oszillator 31 müssen
lediglich so ausgelegt werden, daß bei der höchsten Spannung TJ am Ausgang des Integrators 32 die maximal zulässige Frequenz
c · f-, (entsprechend der höchsten zulässigen Drehzahl n) erreicht
wird. Man kann hier auch eine Spannungsbegrenzung vorsehen, die gleichzeitig ein Durchgehen der Asynchronmaschine
im unbelasteten Zustand verhindert.
Mit der Schaltung nach Fig. 1 kann die Maschine 20 nur im motorischen
Betrieb gefahren werden, da - wie in Fig. 8 und 9 dargestellt - die Schlupffrequenz fρ beim Übergang vom motorischen
zum generatorischen Betrieb ihre Vektorrichtung wechselt. Da es aber keine negativen Frequenzen gibt, kann mit dem Oszillator
dieser generatorische Bereich nicht eingestellt werden. Vielmehr
muß, wie das in Fig. 14 für den generatorischen Betrieb dargestellt
ist, die Additionsstufe 35 umgeschaltet werden, und zwar
wird ihrem Eingang 36 jetzt die Frequenz c · f -, und ihrem Eingang
37 jetzt die gewünschte Schlupf frequenz c* f~o -,-. , zugeführt.
Die an ihrem Ausgang erzeugte Impulsfolge c · f' wird dem einen Eingang des Zählers 34 zugeführt, während dem anderen
Zählereingang die Frequenz c · f zugeführt wird. - Die übrige Schaltung entspricht derjenigen nach Fig. 1.
Die Schaltung nach Fig. 14 erfüllt die in Fig. 9 angegebene
Bedingung und regelt den Schlupf im generatorischen Betrieb, d· h· fl + f2soll - fn - °-
Fig. 2 zeigt eine Erweiterung der Schaltung nach Fig. 1, mit der sowohl motorischer wie generatorischer Betrieb möglich ist
und die einen kontinuierlichen Übergang vom einen zum anderen Betriebszustand ermöglicht.
Die Anordnung nach Fig. 2 entspricht teilweise derjenigen nach Fig. 1. Die übereinstimmenden Teile werden nicht nochmals beschrieben.
909830/0261
Der VorwäVfes-Rückwärts-Zähler ist hier detaillierter dargestellt.
Er bestellt aus einer eigentlichen Zählstufe 46, die in bekannter
Weise aus bistabilen Flipflops aufgebaut ist, welche je nach angelegten
Signalen V oder R die zugeführten Impulse zählen.
Die Signale V oder R werden von einer mit ZRE bezeichneten Stufe 49 zur Zahlrichtungsentscheidung erzeugt, und zwar abhängig vom
Signal am Ausgang eines Vorzeichenflipflops 47 und abhängig von der Art der Impulse an den Eingängen ν und r. Das Vorzeichenflipflop
47 ist über eine Leitung 45 an den Ausgang der Zählstufe
4-6 angeschlossen. Über diese Leitung 4-5 wird angezeigt,
wenn die Zählstufe 46 den Zählerstand Null hat. Folgt auf den Zählerstand Null ein Vorwärtsimpuls am Eingang v, so zeigt das
Vorzeichenflipflop 47 einen positiven Zählerstand an. Folgt dagegen
auf den Zählerstand Null ein Rückwärtsimpuls am Eingang r,
so zeigt das Vorzeichenflipflop 47 einen negativen Zählerstand an und schaltet gleichzeitig über eine Leitung 48 die Polarität
(+ oder -) der Ausgangsspannung des Digital-Analog-Wandlers 33
utn.Der Zählerstand Null selbst ergibt noch keine Änderung dieses Vorzeichens.
Dem Eingang der Stufe 49 zur Zählrichtungsentscheidung werden
zwei Informationen zugeführt: Erstens das Ausgangssignal des
Vorzeichenflipflops 47; und zweitens eine Information über die Art der ankommenden Impulse, nämlich entweder Impulse für den
Zählereingang ν oder Impulse für den Zählereingang r. Fig. 12 zeigt in den beiden ersten Reihen solche Impulse. Jeder Impuls
hat eine Vorderflanke und eine Rückflanke. Die Vorderflanke
steuert die Stufe 49, während die Rückflanke die Zählstufe 46 steuert.
Ein Beispiel soll die Wirkungsweise erläutern, und zwar ausgehend
vom Zählerstand +Ii
9 0 9830/0261
Eingangs impuls an |
Ausgang von-47 |
Ausgang von 4-9 |
Zählerstand von 46 |
+ | +1 | ||
V | + | V | +2 |
r | + | R | +1 |
r | + | R | +0 |
V | + | V | +1 |
r | + | R | +0 |
r | - | V | -1 |
V | - | R | -0 |
r | V | -1 |
Wie man sieht, wird das Ausgangssisgnal der Stufe 49 bei ,jedem
ψ impuls von dessen Vorderflanke neu erzeugt. Ist der Zählerstand
positiv (+0 bis + (2 -I)), dann erzeugt die Vorderflanke eines
Impulses ν das Signal V, und die Rückflanke dieses Impiilses wird
vorwärts gezählt. Ist der Zählerstand dagegen negativ (-0 bis -(2 -I)), dann erzeugt ein solcher Impuls das Signal R und er
wird rückwärts gezählt.
Das Umgekehrte gilt für Signale am Eingang r: Bei positivem Zählerstand erzeugen sie ein Signal R und werden rückwärts
gezählt, bei negativem Zählerstand dagegen ein Signal V und werden vorwärts, d. h. den Zählerstand erhöhend, gezählt.
Diese Ausbildung eines Zählers ist neu und erfinderisch und ' hat über den Rahmen der vorliegenden Erfindung hinaus Bedeutung,
z. B. auch für Schieberegister.
Die Zählstufe 46 zählt, wie oben beschrieben, nur bis zum höchsten
Zählerstand (sogenannte "Sicherung gegen das Vollaufen"). Dies erreicht man ebenfalls über die Signale V und R. Wenn nämlich
die Zählstufe 46 ihren höchsten Zählerstand erreicht hat, wird diese Information der Stufe 49 über eine Leitung 51 zuge-
909830/0281
BAD ORIGINAL
führt. Das Signal V wird hierdurch aufgehoben, so daß nur noch solche Impulse die Zählstufe 46 beeinflussen, die deren Zählerstand
vermindern, während vorwärtszählende Impulse nicht gezählt
werden.
Da den beiden Eingängen ν und r des Vorwärts-Rückwärts-Zahlers
46, 47, 49 oft fast gleichzeitig ein Impuls zugeführt wird, also ζ. Β» ein Vorwärtsimpuls ν und gleichzeitig oder fast
gleichzeitig ein Rückwärtsimpuls r, müßte dieser Zähler für
eine sehr hohe Zählfrequenz bemessen werden, z. B. 2 NHz, um genaue Zählergebnisse zu erhalten.
Nach der Erfindung wird ihm deshalb eine mit DS bezeichnete
Differenzstufe (50) Koinzidenzgatter) vorgeschaltet, die die
Aufgabe hat, solche Impulspaare zu eliminieren, da sie am Zählerstand der Zählstufe 46 nichts ändern würden. Die Schaltung
und Wirkungsweise dieser Differenzstufe 50 wird im folgenden
noch anhand der Fig. 6 und 7 beschrieben. Es genügt zunächst die Angabe, daß diese Differenzstufe 50 alle Impulspaare
zwischen ihren Eingängen 53 und 54 unterdrückt, die sich zeitlich überlappen (koinzidieren). Die Stufe 50
läßt also nur solche Impulse durch, die zeitlich von den Impulsen am anderen Eingang mindestens den Abstand Null haben.
Gleichzeitig liefert sie Ausgangsimpulse, die gegenüber den
Eingangsimpulsen zeitlich verkürzt sind, wodurch ein Mindestabstand
zwischen den einzelnen Impulsen gewährleistet wird, der für das richtige Funktionieren des Zählers erforderlich
ist.
Durch diese Maßnahme wird erreicht, daß der Zähler 46, 47, 49
für eine wesentlich niedrigere obere Grenzfrequenz ausgelegt werden kann«
909830/0261
Der Eingang 53 ist an den Ausgang einer Additionsstufe 55 angeschlossen,
der Eingang 54- an den Ausgang einer Additionsstufe 56. Die Additionsstufen 55 und 56 sind gleich aufgebaut
wie die Additionsstufe 55 der Fig. 1. Ihr Aufbau wird
im folgenden noch anhand der Fig. 4 und 5 näher erläutert.
Dem Eingang 57 der Additions stufe 55 wird die Frequenz c · f-,
vom Ausgang des Oszillators 31 zugeführt, dem Eingang 58 die
Ausgangsfrequenz c · f-' eines Oszillators 61, welche von dem
Sollwertgeber 39 (Gaspedal des Fahrzeugs) gesteuert wird.
Die Additionsstufe 56 hat zwei Eingänge 62, 63· Dem Eingang
wird die konstante Ausgangsfrequenz c · f eines Oszillators zugeführt. Diese Frequenz bestimmt den Übergang der Asynchronmaschine
20 vom motorischen in den generatorischen Betrieb und umgekehrt. Man kann sie selbstverständlich auch veränderlich
machen, z. B. um eine Notbremsung zu ermöglichen oder um einen weiteren Betriebsparameter zu berücksichtigen, z. B. bei Be-
909830/0261
nutzung einer Batterie als Energiequelle 27 den Ladezustand
"dieser Batterie. Solche Modifikationen liegen selbstverständlich im Rahmen der vorliegenden Erfindung.
Dem Eingang 63 wird vom Frequenzgeber' 24- her die Frequenz c · f zugeführt.
Fig. 3 zeigt den Zusammenhang der Frequenzen f^1 und f . Die
Frequenz f2* ist beim motorischen Betrieb der Maschine 20
kleiner als f ; beim synchronen Betrieb gilt fp' = f , und beim
generatorischen Betrieb ist fg' größer als f . f selbst ist
frei wählbar; da die Regelgeschwindigkeit des vorliegenden
Reglers mit zunehmender Frequenz zunimmt, wird diese Frequenz hoch gewählt", dies hat auch den Vorteil, daß dann der Oszillator
64 nur kleine Schaltelemente benötigt. - Bei der Erläuterung anhand der Fig. 11 werden zum Erleichtern der grafischen
Darstellung relativ niedrige Frequenzen dargestellt. Es wird jedoch ausdrücklich darauf hingewiesen, daß die Frequenzen
f und f2' höher gewählt werden können als die Frequenzen
f und f-, ; hierin liegt ein besonderer "Vorteil der
Anordnung nach Fig. 2.
Die Anordnung nach Fig. 2 arbeitet wie folgt: In Fig. 11 ist der Fall des motorischen Betriebs des Motors 11 an Impulsdiagrammen
dargestellt, und zwar für folgendes Beispiel: f-, = 100 Hz; η β 5 700 U/min entsprechend fn = 95 Hz; f m = 38 Hz;
Ϊ2' = 33 Hz. Diese Zahlen entsprechen dem stationären Zustand,
bei dem gilt fn + fm - JT3 1 - ΐχ = 0.
In Fig. 11 sind die einzelnen Impulse der besseren Anschaulichkeit
wegen leicht schraffiert dargestellt. In den beiden obersten Reihen sind die Impulsfolgen c · f und c · f dargestellt.
Sie werden von der Additionsstufe 56 addiert, so daß sich an
ihrem Ausgang eine unregelmäßige Impulsfolge I^ ergibt. Mit
und 68 sind z. B. zwei koinzidierende Impulse von c · f und c · f bezeichnet. In der Impulsfolge I-, entsprechen ihnen zwei
aufeinanderfolgende Impulse 69 und 70 kürzerer Impulsdauer.
909830/0261
In der vierten und fünften Reihe von Fig. 11 sind die beiden
Impulsfolgen c · f, und c * fp1 dargestellt. Diese werden von
der Additionsstufe 50 addiert, an deren Ausgang sich eine un^
regelmäßige Impulsfolge I2 ergibt (sechste Reihe von oben in
Fig. 11). Zwei sich zeitlich überlappende Impulse von c* f·,
und c · ig* sind mit 71 und 72 bezeichnet. In der Impulsfolge
Ip entsprechen ihnen zwei aufeinanderfolgende Impulse 73 und
74 kürzerer Impulsdauer.
Wie aus Fig. 11 ersichtlich, überlappt der Impuls 69 der Impulsfolge
I-, mit keinem Impuls der Impulsfolge I2, so daß er einen
Impuls 75 am Ausgang ν der Differenzstufe 50 erzeugt. Dieser Impuls
75 ist auch in der obersten Reihe von Fig. 12 dargestellt ^ (Fig. 12 wird im folgenden noch näher erläutert). Er wird der
Zählstufe 46 zugeführt und erhöht ihren Zählerstand, z. B. von 0 auf +1.
Die Impulse 70 und 75 überlappen sich und werden deshalb von
der Differenzstufe 50 unterdrückt, was in Fig. 11 durch einen
Strich 76 kenntlich gemacht wird. Sie werden also nicht gezählt.
Dagegen überlappt der Impuls 74 der Impulsfolge I2 mit
keinem Impuls der Impulsfolge I, und erzeugt deshalb einen Impuls
77 am Ausgang r der Differenzstufe 50. Er wird ebenfalls
der Zählstufe 46 zugeführt und reduziert ihren Zählerstand wieder von +1 auf 0.
P Wie man leicht durch Auszählen feststellen kann, befinden sich in Fig. 11 in der dritten Reihe von oben (I, ) zehn Impulse und
in der sechston Reihe von oben (I2) elf Impulse. Von diesen zusammen
21 Impulsen werden insgesamt zwölf unterdrückt, so daß am Ausgang ν noch vier Impulse, nämlich 75 >
78, 79, 80, und am Ausgang r fünf Impulse, nämlich 77, 81, 82, 85, 84, übrigbleiben.
Würde die Darstellung für eine größere Zahl von Impulsen gemacht, so würde die Zahl der Impulse am Ausgang ν genau der
Zahl der Impulse am Ausgang r entsprechen. (Der in Fig. 11 dargestellte Zeitraum entspricht bei einem Faktor von c = 6 etwa
1,5 Millisekunden.)
909830/0261
Die Impulse 75 bis 83 sind in Fig. 12 in den beiden obersten Reihen nochmals dargestellt. Wie ersichtlich, sind sie zufällig
alternierend, d. h. auf einen Impuls am Ausgang ν folgt jeweils ein Impuls am Ausgang r. Dadurch wechselt der Zählerstand
jeweils zwischen zwei Werten, z. B. 0 und +1 oder -1 und 0. In Fig. 12 ist in der dritten Reihe von oben der Fall dargestellt,
daß der Zählerstand jeweils zwischen 0 und +1 wechselt. Beim Zählerstand +1 erhält der Integrator 32 eine kleine
Eingangsspannung, so daß seine Ausgangsspannung U zunimmt. Diese
Zunahme ist in der vierten Reihe von oben der Fig. 12 in stark übertriebener Form dargestellt. Wenn durch zwei aufeinanderfolgende
Impulse am Ausgang r der Differenzstufe 50 der Zählerstand
auf -1 springt, wird diese Zunahme wieder aufgehoben. Da sich Zunahme und Abnahme innerhalb äußerst kurzer Zeitspannen
abwechseln, ist die Spannung U und damit die Frequenz f-^ praktisch konstant.
Man erhält also auch mit der Anordnung nach Fig. 2 eine Schlupffrequenz
f^ in der Asynchronmaschine 20, die gleich dem am Sollwertgeber
39 eingestellten Sollwert ist, nämlich gleich der Differenz von f und f2' (vgl. Fig. 3)·
Der generatorisehe Betrieb soll kurz an einem Zahlenbeispiel
erläutert werden. Hierbei sei f = 100 Hz entsprechend einer
Drehzahl von 6 000 U/min, ίχ = 95 Hz, fffi = 33 Hz und ϊ?' = 38 Hz.
Auch dann gilt die Beziehung f + f - f2' - f->
= 0. Für den stationären Betrieb gilt dann ebenfalls das Schaubild nach
Fig. 11, wenn man setzt (Reihen von oben gezählt):
1. | Reihe | statt | C* | fm | jetzt | C * | V |
2. | Il | It | C · | It | c · | ||
3- | Il | It | 1I | Il | I2 | ||
4. | Il | It | C · | fl | It | c · | fn |
5· | Il | ■ 1 | C · | f2' | It | C * | fm |
6. | It | ti | T2 | Il | 1I | ||
7. | Il | Il | V | 11 | r | ||
8. | Il | Il | τ· | Il | V |
909830/0261
Es gelten dann, sinngemäß übertragen, auch die oben gemachten
Darlegungen zu Fig. 11.
Um einem Mißverständnis vorzubeugen, sei hier darauf hingewiesen,
daß f im motorischen wie im generator!schen Betrieb gleich
bleibt, also nicht geändert wird. Bei einer gleichbleibenden Frequenz von f = 38 Hz (wie beim ersten Zahlenbeispiel zu
Fig. 2) müßte im zweiten Beispiel die Frequenz f~' = 4-3 Hz
sein. Eine grafische Darstellung entsprechend derjenigen nach Fig. 11 für dieses Zahlenbeispiel würde sich aber kaum von der
Darstellung nach Fig. 11 unterscheiden und nichts zur Erläuterung der Erfindung beitragen.
Für das zweite Zahlenbeispiel (generatorischer Betrieb) gilt ψ Fig. 12 nicht. Auch hier ergibt sich aber eine praktisch konstante
Frequenz f, , die nur kleine zeitliche Schwankungen mit · sehr kurzer Periodendauer aufweist.
Fig. 13 zeigt einen Beschleunigungsvorgang bei der Anordnung
nach Fig. 2, wobei die Frequenz f-, von einem stationären Wert
f-jQ auf einen stationären Wert f·,-, erhöht wird.
In der obersten Reihe von Pig. 13 sind die Impulse am Ausgang ν
der Differenzstufe 50-, in der zweitobersten Reihe die Impulse
am Ausgang r der Differenzstufe 50 dargestellt. Die dritte Reihe
von oben zeigt die Spannung am Ausgang des Digital-Analog-Wandlers
33, und die vierte Reihe von oben zeigt die Spannung U am P Ausgang des Integrators 32, die direkt der Frequenz f, proportional
ist.
Wie ersichtlich, ist Fig. 13 in einem anderen Zeitmaßstab gezeichnet
als Fig. 12 und zeigt einen längeren Zeitraum als letztere.
die Am Ausgang ν treten zunächst fünf Impulse 87 auf, die/Zähl-
stufe 46 auf den Zählerstand + 5 bringen und eine entsprechende
909830/0261
"Ausgangsspannung des Digital-Analog-Wandlers hervorrufen. Dabei
steigt die Spannung U wie gezeichnet an, und damit auch die Frequenz f-,.
Es folgen sieben Impulse 88 am Ausgang r, die die Zählstufe
über den Zählerstand Null auf den Zählerstand-2 bringen und
über die Leitung 4-7 den Digital-Analog-Wandler auf negative
Polarität umschalten, so daß seine Ausgangsspannung negativ
wird, wie das in der dritten Reihe von Fig. 13 dargestellt
ist. Die Spannung U am Ausgang des Integrators 32 wird dadurch
wieder reduziert und nähert sich ihrem stationären Wert, der der Frequenz f-,-, entspricht. Die weiteren Impulse an den
Ausgängen ν und r bewirken ein weiteres Einschwingen auf diesen Wert.
Selbstverständlich können die einzelnen Spannungsstufen des
Digital-Analog-Wandlers 33 verschieden groß gemacht werden, z. B. in der Weise, daß der Zählerstellung "1" eine Spannung
von 0,1 V", der Zählerstellung "2" eine Spannung von 0,3V,
der Zählerstellung "3" eine Spannung von 0,6 V, der Zählerstellung "4-" eine Spannung von 0,9 V entspricht usw. Mit
solchen Maßnahmen kann besonders die Stabilität im stationären Zustand verbessert werden, da sie ähnlich wie eine
D-Rückführung wirken.
Fig. 6 zeigt die Schaltung der Differenz stufe 50, d. h.
einer Schaltung, die dazu dient, Impulse zweier paralleler Impulsreihen zu unterdrücken, wenn zwei solche Impulse sich
zeitlich mindestens teilweise überschneiden (koinzidieren). Mit dieser Schaltung gelingt es, alle im Betrieb vorkommenden
Überschneidungsfälle zu meistern, wie das in Fig. 7 an Beispielen dargestellt wird.
Die Schaltung nach Fig. 6, die auch als Koinzidenzgatter bezeichnet
werden kann, hat zwei Eingänge 53 und 54 und zwei Ausgänge
ν und r. Dem Eingang 53 wird einmal die Impulsfolge 10,
909830/0261
zum anderen die dazu inverse Impulsfolge 10 ("zehn invers")
zugeführt. Ebenso wird dem Eingang 54- die Impulsfolge 12 und
die dazu inverse Impulsfolge T2" zugeführt. In Fig. 7 sind die
Impulse der Impulsfolgen 10 und 12 durch eine leichte Schraffur kenntlich gemacht. Mit "0" ist jeweils der Zustand ohne
Signal und mit "L" der Zustand mit Signal bezeichnet. (In der Literatur wird oft statt "L" auch "1" verwendet.)
Durch ein UND-Gatter 90 mit negiertem Ausgang wird aus den
beiden Impulsfolgen 10 und 12 eine Impulsfolge 10 & 12 gewonnen, die in Pig. 7 als solche bezeichnet ist und deren
Impulse mit ihrer Vorderflanke einen monostabilen Multivibrator 91 anstoßen (triggern), der an seinem Ausgang verlängerte
Impulse 15 erzeugt, die durch eine sogenannte Anhebungsstufe
92 um eine bestimmte Spannung verschoben werden, wodurch
sich eine Impulsfolge 16 (Fig. 7) ergibt. Die Funktion der Anhebungsstufe ergibt sich aus einem Vergleich der Impulsfolgen
15 und 16 in Fig. 7· Die Impulsfolge 16 wird jeweils dem einen
Eingang von zwei UND-Gattern 93 und 94· zugeführt, an deren Ausgänge
jeweils ein monostabiler Multivibrator 95 bzw. 96 von relativ
kurzer Impulsdauer tp, bezogen auf die Impulsdauer der
Impulse 10 und 12, angeschlossen ist. Der Ausgang des Multivibrators 95 dient als Ausgang ν der Differenzstufe 50» an ihm
erscheinen Impulse 17· Der Ausgang des Multivibrators 96 dient
als Ausgang r der Differenzstufe 50; an ihm erscheinen Impulse 18.
Die inversen Impulse TU (vgl. zweite Reihe von Fig. 7) stoßen
mit ihren Rückenflanken einen monostabilen Multivibrator 97
an; seine Ausgansimpulse 13 sind etwas langer als die Impulse
10 und mit diesen in Phase. Die Rückflanken der Impulse 13 werden in einem Differenzierglied 98 differenziert und ergeben
Nadelimpulse 13* , die dem zweiten Eingang des UND-Gatters 93
zugeführt werden.
909830/0261
Die inversen Impulse T2~ (vgl* vierte Reihe von fig» 7) stoßen
mit ihren Riickf lenken einen monostabilen Multivibrator 99 an;
seine Ausgaßgsimpulse 14 sind etwas langer als die Impulse 12
und mit diesen in Phase. Die Rückflanken der Impulse 14 werden in einem Differenzierglied 100 differenziert "und ergeben Nadelimpulse
14' t die dem zweiten Eingang des UKD-Gatters 94 zugeführt
werden.
Signal am Ausgang der Anhebungsstufe 92 dient als Information
dafür, daß keine Koinzidenz von Impulsen vorliegt«. Nur
wenn das Signal 16 die UND-Gatter 93 und 94 freigibt, können
die Nadeliapulse IJ' oder 14' die Multivibrator©η 95 oder 96
anstoßen \m& Ausgangsimpulse 17 oder 18 erzeugen«
-In Figo 7 sin! in der ersten. Reihe (Impulsfolge "10") sieben
Impulse und ia der dritten Reihe (Impulsfolge "12') sechs Impulse dargestellt.» Von diesen zusammen dreizehn Impulsen koinzidieren
zehn Impulse zeitlich, so daß am Ausgang ν nur
sswei Impulse 17 und am Ausgang r nur ein Impuls 18 auftritt»
Auch bei weiteren denkbaren Koinzidenzfäll en ergibt sieb, das
gleiche Er-ge mis, ά« ho bei jeder Art von zeitlicher Koinzidenz sweier Impulse x-ierdea, mit der vorliegenden Schaltung nach
Piga 6 diese beiden Impulse unterdrückt=
909830/0281
Die Schaltung nach Fig. 6 hat selbstverständlich auch für andere
Anordnungen Bedeutung als für die Anordnung nach den Fig. 2 und 15. Sie kann z. B. auch mit Vorteil bei den Anordnungen
nach den Fig. 1 und 14 den Eingängen des Zählers 34 vorgeschaltet
werden.
Fig. 4 zeigt die Schaltung einer Additionsstufe, z. B. der Additions stufe 35 in d.en Fig.l und 14 oder der Additionsstufen
55 und 56 in den Fig. 2 und I5. Die Einganssignale werden
deshalb mit 1 und 2 bezeichnet. Sie sind in der ersten und der dritten Reihe von Fig. 5 dargestellt. Die Impulse
sind dort durch Schraffisren leichter kenntlich gemacht.
Am Eingang der Additionsstufe sind zwei UND-Gatter 102 und
" 103 mit negiertem Ausgang und zwei UND-Gatter 104 und 105
vorgesehen. Den beiden Eingängen des UND-Gatters 102 werden die Signale 1 und 2 angeführt, so daß man an seinem Ausgang
ein Signal 1 &2 erhält, dessin. Rückflanke von einem Differenzierglied
106 differenzier!; wird, so daß man dort Nadelimpulse
31 erhält, die über eine Diode 107 auf eine gemeinsame
Leitang 108 gegeben werden.
Den beiden Eingängen des ÜHli-Gatters IO3 werden die Signale T
und Ί? zugeführt, so daß m&L. an seinem Ausgang ein Signal T' & "2"
erhält, dessen Rückflanke von einem Differenzierglied 109 differenziert
wird, so daß man dort Nadelimpulse 4' erhält, die über eine Diode 110 der Leitung 108 zugeführt werden.
909830/0261
Den beiden Eingängen des IIIB-Gatters 104- v/erden die Signale 1
' und "2 zugeführt, so daß man an seinem Ausgang ein Signal 1 & "2
erhält, dessen Rückflanke von einem Differenzierglied 111 differenziert
wird, so daß man dort Nadelimpulse 51 erhält, die
über eine Diode 112 der Leitung 108 zugeführt werden.
Den beiden Eingängen des UND-Gatters 105 v/erden die Signale T
und 2 zugeführt, so daß man an seinem Ausgang ein Signal T & 2
erhält, dessen Rückflanke von einem Differenzierglied 113 differenziert
xtfird, so daß man dort Nadelimpulse 6' erhält, die über eine Diode 114· der Leitung 108 zugeführt werden.
An der Leitung 108 werden alle Nadelimpulse 3', 4·', 5'» 61 zu
einer gemeinsamen Impulsfolge 7 (unterste Reihe von Fig. 5) überlagert. Koinzidieren mehrere Nadelimpulse, z. B. in Fig. 5
die mit a und b bezeichneten Nadelimpulse der Impulsfolgen 41
und 6', so werden diese zu einem einzigen, hier mit c bezeichneten
Impuls der Impulsfolge 7 überlagert.
An die Leitung 108 ist der Eingang eines monostabilen Multivibrators
115 angeschlossen, dessen Impulszeit t (Fig. 5) kurzer ist als die Impulszeit der Eingangs impulse. V/enn die Dauer der
Eingangsimpulse 1 und 2 gleich und gleich T ist, dann muß bei
einem gewünschten Mindest-Impulsabstand t . am Ausgang des
Multivibrators 115 gelten T = t + tm:;n· - Die Impulsfolge 7
triggert den Multivibrator 115? so daß an seinem Ausgang eine
Impulsfolge 8 (letzte Reihe von Fig. 5) entsteht. Ihre Impulszahl pro Zeiteinheit ist gleich der Impulszahl der Impulsfolger
1 und 2 in derselben Zeiteinheit. Z'. B. hat die Impulsfolge 1 in Fig. 5 sechs Impulse, die Impulsfolge 2 hat fünf Impulse
und die Impulsfolge 8 hat elf kürzere Impulse, die voneinander einen zeitlichen Mindestabstand t . haben.
Ersichtlich ist auch die Schaltung nach Fig. 4 allgemein anwendbar
und kann auch für andere Anordnungen als diejenigen nach den Fig. 1, 2, 14 und 15 verwendet werden.
909830/0261
Fig. 15 zeigt eine Sciialtungsvariante zu Fig. 2. Es werden nur
diejenigen Teile gezeigt, die anders geschaltet sind als diejenigen nach Fig. 2. -An den Eingang 58 der Additionsstufe 55
ist hier die konstante Frequenz c* f vom Oszillator 64 angeschlossen,
und an den Eingang 62 der Additionsstufe 56 ist der vom Sollwertgeber 39 gesteuerte Oszillator 61 angeschlossen,
der die Frequenz c · fp1 erzeugt.
Fig. 16 zeigt die Frequenz fp1 in Abhängigkeit von der Schlupffrequenz
f£. Geht man vom motorischen zum generatorischen Betrieb
über, so nimmt fp' ab und. ist beim Synchronismus (fp = 0)
gleich der konstanten Frequenz f . Wie ein Vergleich von Fig. 3
und Fig. 16 zeigt, verlaufen die Frequenzen f^1 für die Ausführungsbeispiele
nach den Fig. 2 und 15 spiegelbildlich zueinander.
Die Anordnung nach Fig. 15 arbeitet in der gleichen Weise wie diejenige nach Fig. 2. Z. B. sind die Verhältnisse im Synchronismus,
d. h. für fp1 = f , völlig identisch, wie ein kurzer
Vergleich der Schaltungen zeigt.
Fig. 11 kann auch zur Erläuterung von Fig. 15 dienen, und zwar
für generatorischen Betrieb mit folgenden Daten: f = 100 Hz;
f2' = 33 Hz; f = 38 Hz; £± = 95 Hz. Hierbei ergibt sich für
die einzelnen Reihen von Fig. 11 folgende Bedeutung:
1. | Reihe | bleibt | C * f | χ» | I2 | jetzt | c· fx |
2. | Il | statt | 1I | V | Il | ||
3. | It | ti | r | Il | c'fn | ||
4. | ti | Il | |||||
5. | It | bleibt | ti | 1I | |||
6. | !I | rj 4- p-j 4- 4- o υαου |
Il | r | |||
7. | Il | Il | It | V | |||
8. | tt | It | |||||
Die Erläuterungen zu Fig. 11 gelten dann sinngemäß auch für
den vorliegenden Fall» Auch lie Erläuterung des motoi^ischen
909830/0261
~ 2? - ϊ ö s ο / ο θ;
Betrieb Ist anhand von Figo 11 möglich für folgend® Baten?,
f = 95 He? fo· a 45 Hz; f « 58 Ha; f, = 100JIk= Dabei aol.i
Χΰ. '— ill -L
aucii hier "bemerkt werden, daß f selbstverotäadlicli beim ^eneratorischea
wie beim motorisclien Betrieb gleiciibleibte
Auch bei den Anordnimgen nach dea'figo 2 imd 15 kas,n in der
gleichen Weise eine Drehzahlregelung vorgesekea werdsn, wie
dies in Fig. 1 eingezeichnet ist.
Die vorliegende Erfindung erlaubt es also, die Schlupffrequenz
und damit das Drehmoment einer Asynchronmaschine beliebig und sehr rasch einausteilen, und swar durch digitale Frequenzerfassung
und daher.mit sehr hoher Genauigkeit„
909830/0261
Claims (24)
1. Anordnung zur Steuerung der Schlupffrequenz einer Asynchronmaschine,
die aus einer Energiequelle mit einer Spannung steuerbarer Frequenz, insbesondere über einen Wechselrichter,
versorgt wird, wobei die Energiequelle vorzugsweise so ausgebildet ist, daß sie auch aus der Asynchronmaschine
rückgelieferte Energie aufnehmen kann, dadurch gekennzeichnet, daß die Anordnung als Regelkreis ausge-
* bildet ist, der eine in zwei Richtungen zählende digitale
Zählstufe (34; 46, 47, 49)', z. B. einen Vor-Rückwärts-Zähler enthält, deren einem Zähleingang für das- Zählen
in einer Richtung eine erste Impulsfolge zugeführt wird, deren Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit mindestens von der
Frequenz der Spannung steuerbarer Frequenz abhängig ist und deren anderem Zähleingang für das Zählen in der entgegengesetzten
Richtung eine zweite Impulsfolge zugeführt wird, deren Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit mindestens
von der Wellendrehzahl (n) der Asynchronmaschine (20) abhängig ist, wobei eine dieser Impulsfolgen außerdem
von der gewünschten Schlupffrequenz abhängig ist, und
daß der Zählerstand der Zählstufe über einen Digital-Analog-Wandler (33) und einen diesem nachgeschalteten
Integrierverstärker (32) die Frequenz der Spannung steuerbarer Frequenz steuert.
909830/0261
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangsspannung der Integrierstufe (32) einem Os-
■ zillator (31) zugeführt wird, dessen Schwingfrequenz (c · ^
>■
spannnungsabhängig ist, und daß diese Frequenz die Frequenz
spannnungsabhängig ist, und daß diese Frequenz die Frequenz
(f-, ) der Spannung steuerbarer Frequenz steuert.
3« Anordnung nach. Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die gewünschte Schlupffrequenz (c · fο') auf die Impulshäufigkeit
pro Zeiteinheit der von der gewünschten Schlupffrequenz abhängigen Impulsfolge additiv einwirkt.
4-. Anordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
als Führunggröße für die gewünschte Schlupffrequenz eine
Impulsfolge verwendet wird, deren Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit (c * f^') sich bei Änderung der Schlupffrequenz
Vom generatorischen zum motorischen Betrieb hin etwa linear ändert.
5* Anordnung nach Anspruch 4-, dadurch gekennzeichnet, daß
bei der größten im Betrieb zulässigen Schlupffrequenz die Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit der als Führungsgröße für die gewünschte Schlupffrequenz dienenden Impulsfolge
(c · f^1) 310Ck größer als Null ist.
6. Anordnung nach Anspruch. 3 und. mindestens einem der Ansprüche
4 oder.5, dadurch gekennzeichnet, daß die Impulshäufigkeit
pro Zeiteinheit der nicht von der Schlupf-
909830/0261
frequenz abhängigen Impulsfolge um eine vorbestimmte Impulszahl
pro Zeiteinheit (c · f ) erhöht ist.
7· Anordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die vorbestimmte Impulszahl pro Zeiteinheit (c · f_) gleich
der Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit ist, die die als Führungsgröße für die gewünschte Schlupffrequenz dienende Impulsfolge
(c · fp1) ^ei der gewünschten Schlupf frequenz
Null aufweist (Fig. 2, 5, 15, 16).
8. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche', dadurch
gekennzeichnet, daß den beiden Eingängen (v, r) der Zählstufe (4-6, 47, 49) ein Koinzidenzgatter (50) vorgeschaltet
ist, das bei zeitlicher Überschneidung von zwei Impulsen an den beiden Eingängen der Zählstufe diese beiden
Impulse unterdrückt (Fig. 2, 6, 7, 15),
9· Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb des Hegelkreises
Frequenzen verwendet werden, die gegenüber den tatsächlichen Frequenzen an der Asynchronmaschine (20) um einen
bestimmten, für alle Frequenzen gemeinsamen Faktor (c) erhöht sind.
10. Anordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß bei Verwendung eines Dreiphasensystems zur Speisung der
Asynchronmaschine (20) die Frequenzen um den Faktor η ·
erhöht sind, wobei η eine ganze Zahl der Reihle 1, 2 ...
ist.
909830/0261
11. Anordnung nach, einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß zum Erzeugen einer dritten Impulsfolge, deren Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit gleich der Summe
der Impulshäufigkeit pro Zeiteinheit zweier zugeführter
■ Impulsfolgen ist, eine Addierstufe (35, 55, 56; Fig. 4)
vorgesehen ist.
12. Anordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Addierstufen (55<, 56) vorgesehen sind, wobei einer
dieser Addierstufen eine von der Frequenz der Spannung steuerbarer Frequenz abhängige Frequenz und eine von der
gewünschten Schlupffrequenz abhängige Frequenz zugeführt
wird, während der anderen Additionsstufe eine von der
Wellendrehzahl (n) der Asynchronmaschine (20) abhängige Frequenz und eine Frequenz vorbestimmter Größe zugeführt
wird, die gleich der Frequenz der von der gewünschten Schlupffrequenz abhängigen Frequenz beim gewünschten
Schlupf Null ist, und daß die Impulsfolge am Ausgang der einen Additionsstufe dem Zähleingang für das. Zählen
in einer Richtung, die Impulsfolge am Ausgang der anderen Additionsstufe dem Zähleingang für das Zählen in entgegengesetzter
Richtung zugeführt wird (Fig. 2, 3, 11, 12).
13· Anordnung nach den Ansprüchen 8 und 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die beiden Impulsfolgen (I1, Ip) den beiden
Zähleingängen über ein Koinzidenzgatter (50) zugeführt
werden.
90 9830/0-2.6 1-
14. Anordnung nach, einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch,
gekennzeichnet, daß zum Unterdrücken von sich, mindestens
teilweise überschneidenden Impulsen zweier getrennter Impulsfolgen
die Dauer der Impulse jeder Impulsfolge auf eine bestimmte Mindestdauer verlängert wird, daß ferner '
ein Signal gebildet wird, das nur vorhanden ist, wenn keine Signalüberschneidung vorliegt und dessen Rückflanke
jeweils einen ersten monostabilen Multivibrator anstößt, und daß jeweils die Rückflanken der verlängerten Impulse
und das Ausgangssignal des ersten Multivibrators über ein konjunktives Gatter einem Ausgangsmultivibrator zugeführt
werden, so daß dieser nur dann einen Impuls abgibt, wenn der erste monostabile Multivibrator keinen Impuls abgibt
und gleichzeitig eine Rückflanke eines verlängerten Impulses
vorhanden ist (Pig. 6 und 7)·
15. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß vier Signale gebildet werden, von denen das erste vorhanden ist, wenn die negierte Konfunktion
der beiden Eingangssignale vorhanden ist, das
zweite, wenn mindestens eines der beiden Eingangssignale vorhanden ist, das dritte, wenn ein Eingangssignal der
ersten Impulsfolge vorhanden und kein Eingangssignal der zweiten Impulsfolge vorhanden ist, und das vierte,
wenn ein Eingangssignal der zweiten Impulsfolge vorhanden und eines der ersten Impulsfolge nicht vorhanden ist, und
909830/0261
daß die Rückflanken dieser vier Signale ein gemeinsames
Ausgangsglied, insbesondere einen monostabilen Multivibrator steuern (Fig. 4 und 5)·
16. Anordnung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß
die Impulsdauer (t ) des gemeinsamen Ausgangsglieds um
den gewünschten Mindestabstand (t · ) zwischen -zwei Ausgangsimpulsen
kurzer ist als die Impulsdauer (T) der Eingangs impulse (Pig. 4· und 5)·
17· Anordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß
zwei Addierstufen (55 > 56) vorgesehen sind, wobei einer dieser Addierstufen (55) eine von der Frequenz (f-,) der
Spannung steuerbarer Frequenz abhängige Frequenz (c . f, ) ' und eine Frequenz vorbestimmter Größe (c · f ) zugeführt
wird, während der anderen Additionsstufe (56) eine von
der Wellendrehzahl (n) der Asynchronmaschine (20) abhängige Frequenz (c · f ) und eine von der gewünschten.
Schlupffrequenz (f2) abhängige Frequenz (c · fp') zugeführt
wird und wobei die Frequenz vorbestimmter Größe (c · f ) gleich der Frequenz der von der gewünschten
Schlupffrequenz abhängigen Frequenz beim gewünschten
Schlupf Null (fg = 0) ist, und daß die Impulsfolge (I2)
am Ausgang der einen Additionsstufe (55) dem Zähleingang
(v) für das Zählen in einer Richtung, die Impulsfolge
(Iy) am Ausgang der anderen Additionsstufe (56) dem Zähleingang (r) für das Zählen in entgegengesetzter
> Richtung zugeführt wird,
909830/0261
18. Anordnung nach. Anspruch 17, dadurch, gekennzeichnet, daß
die beiden Impulsfolgen (I,, Ip) den beiden Zähleingängen (v, r) über ein Koinzidenzgatter (50) zugeführt werden.
19. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch,
gekennzeichnet, daß die Zählstufe beim Erreichen des höchsten vorgesehenen Zählerstands die Zufuhr von diesem Zählerstand
erhöhenden Impulsen blockiert.
20. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Zählstufe beim Übergang von einem
positiven Bereich des Zählerstands zu einem negativen Bereich des Zählerstands oder umgekehrt das Vorzeichen der
Ausgangsspannung des Analog-Digital-Wandlers (55) umkehrt,
so daß jedem Vorzeichenbereich des Zählerstands ein bestimmtes Vorzeichen der Ausgangsspannung dieses Wandlers
(55) entspricht.
21. Anordnung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, -dadurch
gekennzeichnet, daß sie für einen Fahrantrieb vorgesehen ist.
22. Anordnung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß die Energiequelle (27) als Batterie ausgebildet ist.
9 098 3 0/0261
23· Anordnung nach. Anspruch 21 oder 22, dadurch gekennzeichnet,
daß der Geber (39) zur Einstellung der gewünschten
Schlupffrequenz (f«) nach Art eines Gaspedals ausgebil-
det ist.
24. Anordnung nach einem der Ansprüche 21 bis 23, dadurch
gekennzeichnet, daß eine Geschwindigkeitsregelung vorgesehen ist, bei der die Schlupffrequenz in einem unterlagerten
Regelkreis auf einen von der Geschwindigkeitsregelung (42, 43) jeweils vorgegebenen Wert geregelt
wird (Pig. I).
909830/0261
Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH1801167A CH477124A (de) | 1967-12-20 | 1967-12-20 | Anordnung zur Steuerung der Schlupffrequenz einer Asynchronmaschine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1815768A1 true DE1815768A1 (de) | 1969-07-24 |
DE1815768B2 DE1815768B2 (de) | 1971-12-02 |
Family
ID=4429754
Family Applications (4)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19681815769 Pending DE1815769B2 (de) | 1967-12-20 | 1968-12-19 | Koinzidenzgatter zur unterdrueckung zeitlich sich ueberschneidender impulse |
DE19681815771 Pending DE1815771A1 (de) | 1967-12-20 | 1968-12-19 | Additionsstufe zum Addieren zweier Impulsfolgen |
DE19681815768 Pending DE1815768B2 (de) | 1967-12-20 | 1968-12-19 | Anordnung zur regelung der schlupffrequenz einer asynchron maschine |
DE19681815770 Pending DE1815770A1 (de) | 1967-12-20 | 1968-12-19 | Vor-Rueckwaerts-Zaehler |
Family Applications Before (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19681815769 Pending DE1815769B2 (de) | 1967-12-20 | 1968-12-19 | Koinzidenzgatter zur unterdrueckung zeitlich sich ueberschneidender impulse |
DE19681815771 Pending DE1815771A1 (de) | 1967-12-20 | 1968-12-19 | Additionsstufe zum Addieren zweier Impulsfolgen |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19681815770 Pending DE1815770A1 (de) | 1967-12-20 | 1968-12-19 | Vor-Rueckwaerts-Zaehler |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US3568022A (de) |
JP (1) | JPS4814330B1 (de) |
AT (1) | AT294260B (de) |
BE (1) | BE725675A (de) |
CH (4) | CH484565A (de) |
DE (4) | DE1815769B2 (de) |
ES (1) | ES361625A1 (de) |
FR (1) | FR1596689A (de) |
GB (1) | GB1187709A (de) |
NL (1) | NL6817131A (de) |
SE (1) | SE341425B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2120193A1 (de) * | 1971-04-24 | 1972-11-16 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Digitale Schlupffrequenzregelschaltung für eine umrichtergespeiste Asynchronmaschine |
DE3334840A1 (de) * | 1983-09-27 | 1985-04-04 | Georg Gert 3501 Niedenstein Frederichs | Stufenlose drehzahl u.- drehmonet wandler-getriebe und vielzahl-stufen-getriebe |
Families Citing this family (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4374220A (en) | 1968-09-18 | 1983-02-15 | Raychem Corporation | Imide flame retardants and compositions containing them |
US4535170A (en) * | 1968-09-18 | 1985-08-13 | Raychem Corporation | Flame retardants and compositions containing them |
US3824437A (en) * | 1969-08-14 | 1974-07-16 | Siemens Ag | Method for controlling asynchronous machines |
US3659168A (en) * | 1971-02-22 | 1972-04-25 | Gen Motors Corp | Voltage control for a motor supply system |
US3710265A (en) * | 1971-04-01 | 1973-01-09 | Howe Richardson Scale Co | Quadrature-to-serial pulse converter |
DE2133485A1 (de) * | 1971-07-06 | 1973-01-25 | Bosch Gmbh Robert | Kraftfahrzeug mit einem hybridantrieb |
JPS4850221A (de) * | 1971-10-29 | 1973-07-16 | ||
JPS5519152B2 (de) * | 1972-04-20 | 1980-05-23 | ||
GB1402321A (en) * | 1972-07-26 | 1975-08-06 | Kg Eng Lab Ltd | Electric battery driven vehicle |
JPS5338952B2 (de) * | 1973-07-09 | 1978-10-18 | ||
US3922610A (en) * | 1974-01-28 | 1975-11-25 | Basf Ag | Pulse anti coincidence methods and circuits |
US3959589A (en) * | 1975-06-23 | 1976-05-25 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Digital bit stream synchronizer |
NL7604119A (nl) * | 1976-04-20 | 1976-12-31 | Philips Nv | Schakeling voor het opwekken van een in impuls- breedte gemoduleerd signaal. |
SE396522B (sv) * | 1976-09-15 | 1977-09-19 | Ericsson Telefon Ab L M | Forfarande och anordning for detektering av fasskillnad mellan tva elektriska signaler |
US4286203A (en) * | 1979-03-14 | 1981-08-25 | Beckman Instruments, Inc. | Slip frequency control for variable speed induction motors |
US4266176A (en) * | 1979-08-29 | 1981-05-05 | The Charles Stark Draper Laboratory, Inc. | Induction motor slip frequency controller |
NZ203557A (en) * | 1982-04-29 | 1986-04-11 | Otis Elevator Co | Elevator motor control:polyphase variable frequency and amplitude control signals |
DE3377849D1 (en) * | 1982-09-17 | 1988-09-29 | Kudelski Sa | Control system for an electric motor |
GB2128376A (en) * | 1982-09-30 | 1984-04-26 | Gen Electric | Overspeed sensing system |
US4502014A (en) * | 1982-11-24 | 1985-02-26 | Rca Corporation | Coincident pulse cancelling circuit |
DE3410293A1 (de) * | 1984-03-21 | 1985-09-26 | Elektron - Bremen Fabrik für Elektrotechnik GmbH, 2800 Bremen | Elektrofahrzeug |
JPS61207970A (ja) * | 1985-03-12 | 1986-09-16 | Diesel Kiki Co Ltd | 周波数判定回路 |
CA2098884A1 (en) * | 1992-07-01 | 1994-01-02 | Rene Jeanneret | Motor system for an electric type vehicle |
FI93061C (fi) * | 1992-12-16 | 1995-02-10 | Kone Oy | Menetelmä ja laitteisto epätahtikoneen jättämän kompensoimiseksi |
DE10343398A1 (de) * | 2003-09-19 | 2005-04-14 | Daimlerchrysler Ag | Externes Motoransteuermodul für Bremsregelsysteme |
IT1397441B1 (it) * | 2009-12-30 | 2013-01-10 | Ansaldo Electric Drives S P A Ora Ansaldo En Holding S P A | Dispositivo di controllo per una macchina elettrica asincrona, sistema elettrico di propulsione comprendente detto dispositivo e metodo per controllare una macchina elettrica asincrona |
IT1397977B1 (it) * | 2009-12-30 | 2013-02-04 | Ansaldo Electric Drives S P A Ora Ansaldo En Holding S P A | Dispositivo di controllo per una macchina elettrica asincrona, sistema elettrico di propulsione comprendente detto dispositivo e metodo per controllare una macchina elettrica asincrona |
CN102844978A (zh) * | 2010-01-12 | 2012-12-26 | Mk控制股份有限公司 | 用于更高效运行异步电动机的方法和设备 |
MX2010011171A (es) * | 2010-10-11 | 2012-04-13 | Mabe Sa De Cv | Control de defasamiento. |
JP5942958B2 (ja) * | 2013-10-29 | 2016-06-29 | トヨタ自動車株式会社 | 電動車両 |
JP5924367B2 (ja) * | 2014-05-01 | 2016-05-25 | トヨタ自動車株式会社 | 電動車両 |
DE102015203524A1 (de) | 2015-02-27 | 2016-09-15 | Robert Bosch Gmbh | Steuereinrichtung für eine Asynchronmaschine und Verfahren zum Betreiben einer Asynchronmaschine |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3019350A (en) * | 1962-01-30 | Gauthey | ||
US2867724A (en) * | 1956-11-23 | 1959-01-06 | Gen Dynamics Corp | Control circuit |
US3112450A (en) * | 1962-08-15 | 1963-11-26 | Bell Telephone Labor Inc | Pulse resolution circuit with gated delay means and flip-flop providing selective separation between random inputs |
US3192478A (en) * | 1962-10-26 | 1965-06-29 | Beckman Instruments Inc | Bidirectional counter adapted for receiving plural simultaneous input signals |
US3268743A (en) * | 1964-09-16 | 1966-08-23 | Hewlett Packard Co | Pulse time-relationship detector employing a multi-state switching circuit |
US3327226A (en) * | 1964-11-16 | 1967-06-20 | Hewlett Packard Co | Anticoincidence circuit |
-
1967
- 1967-12-20 CH CH1884768A patent/CH484565A/de not_active IP Right Cessation
- 1967-12-20 CH CH1801167A patent/CH477124A/de not_active IP Right Cessation
- 1967-12-20 CH CH1884968A patent/CH484566A/de not_active IP Right Cessation
- 1967-12-20 CH CH1884868A patent/CH484564A/de not_active IP Right Cessation
-
1968
- 1968-11-25 FR FR1596689D patent/FR1596689A/fr not_active Expired
- 1968-11-29 NL NL6817131A patent/NL6817131A/xx unknown
- 1968-12-06 US US782008A patent/US3568022A/en not_active Expired - Lifetime
- 1968-12-06 US US782009A patent/US3593161A/en not_active Expired - Lifetime
- 1968-12-11 AT AT1208268A patent/AT294260B/de not_active IP Right Cessation
- 1968-12-18 BE BE725675D patent/BE725675A/xx unknown
- 1968-12-19 DE DE19681815769 patent/DE1815769B2/de active Pending
- 1968-12-19 SE SE17481/68A patent/SE341425B/xx unknown
- 1968-12-19 ES ES361625A patent/ES361625A1/es not_active Expired
- 1968-12-19 GB GB60500/68A patent/GB1187709A/en not_active Expired
- 1968-12-19 JP JP9269168A patent/JPS4814330B1/ja active Pending
- 1968-12-19 DE DE19681815771 patent/DE1815771A1/de active Pending
- 1968-12-19 DE DE19681815768 patent/DE1815768B2/de active Pending
- 1968-12-19 DE DE19681815770 patent/DE1815770A1/de active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2120193A1 (de) * | 1971-04-24 | 1972-11-16 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Digitale Schlupffrequenzregelschaltung für eine umrichtergespeiste Asynchronmaschine |
DE3334840A1 (de) * | 1983-09-27 | 1985-04-04 | Georg Gert 3501 Niedenstein Frederichs | Stufenlose drehzahl u.- drehmonet wandler-getriebe und vielzahl-stufen-getriebe |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CH477124A (de) | 1969-08-15 |
DE1815768B2 (de) | 1971-12-02 |
CH484564A (de) | 1970-01-15 |
US3568022A (en) | 1971-03-02 |
DE1815769B2 (de) | 1976-05-26 |
NL6817131A (de) | 1969-06-24 |
JPS4814330B1 (de) | 1973-05-07 |
DE1815770A1 (de) | 1969-10-16 |
FR1596689A (de) | 1970-06-22 |
CH484566A (de) | 1970-01-15 |
GB1187709A (en) | 1970-04-15 |
US3593161A (en) | 1971-07-13 |
ES361625A1 (es) | 1970-08-16 |
AT294260B (de) | 1971-11-10 |
SE341425B (de) | 1971-12-27 |
BE725675A (de) | 1969-05-29 |
DE1815771A1 (de) | 1969-10-16 |
DE1815769A1 (de) | 1969-10-16 |
CH484565A (de) | 1970-01-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1815768A1 (de) | Anordnung zur Steuerung der Schlupffrequenz einer Asynchronmaschine | |
DE3404127C2 (de) | ||
DE3525210C2 (de) | ||
DE2648396C3 (de) | Einrichtung zur Stromsteuerung des Bandspulenmotors eines Magnetbandgerätes | |
DE3113092A1 (de) | "schaltungsanordnung zur erzeugung eines drehfelds fuer eine als schwungradstarter fuer eine fahrzeug-brennkraftmaschine dienende drehstrom-synchronmaschine" | |
EP0027856B1 (de) | Schaltungsanordnung zur Regelung von Drehzahl und Phasenlage bei Synchronmotoren | |
DE3345876A1 (de) | Motorsteuerschaltung fuer einen motor mit dauermagnet | |
EP0014241B1 (de) | Verfahren zur geregelten Führung eines Gleichstromantriebes in eine Zielposition und Schaltungsanordnung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE3151318A1 (de) | "steueranordnung fuer ein antriebssystem" | |
EP0762625A1 (de) | Elektrischer Antrieb | |
DE2343760B2 (de) | Anordnung zur Lagesteuerung eines elektromotorisch bewegten Gliedes | |
DE3012833C2 (de) | ||
DE2328501A1 (de) | Schrittmotor-steuereinrichtung | |
DE2556952A1 (de) | Kombiniertes, digitales steuerungs- und regelungssystem fuer einen gleichstrommotor | |
DE1613172B2 (de) | Steuerschaltung zum betrieb eines schrittmotors im schnellgang | |
DE3011719C2 (de) | ||
DE2209291C3 (de) | Schaltungsanordnung zum Steuern eines Schrittmotors im geschlossenen Rückmeldebetrieb | |
DE2236763C3 (de) | Verfahren und Anordnung zur Steuerung der Lage des Ständerstromvektors einer über einen Umrichter mit eingeprägtem Zwischenkreisstrom gespeisten Drehfeldmaschine | |
DE2332569A1 (de) | Servo-system | |
DE2461501C2 (de) | Steuereinrichtung für einen impulsbreitenmodulierten Stromrichter | |
DE2909018C3 (de) | Frequenzwandler | |
EP0228475A1 (de) | Verfahren und Schaltungsanordnung zur Ansteuerung eines Schrittmotors | |
DE1763761B2 (de) | Digitale stelleinrichtung mit vielphasensteuerung | |
DE1788043A1 (de) | Digitale Antriebseinrichtung | |
DE3121148A1 (de) | Verfahren und schaltungsanordnung zum genauen drehzahl-regeln eines gleichstrommotors, insbesondere eines matrixdrucker-gleichstrommotors |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
SH | Request for examination between 03.10.1968 and 22.04.1971 |