DE1767591A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Konzentrationsaenderung von Loesungen - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Konzentrationsaenderung von LoesungenInfo
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Description
Verfahren und Vorrichtung zur Konzentrationsänderung
von Lösungen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung
zur Änderung der Konzentration von Lösungen vermittels einer für eine Komponente der Lösung selektiv durchlässigen
Membran. Bekannte Verfahren dieser Art sind ζ »Β. Osmose, Dialyse-, Osmionose, Thermoosmose, umgekehrte Osmose, Elektroosmose,
Elektrodialyse, Transportabreicherung, Elektroabsorption u.a.m. Diese Verfahren sind bereits zur AbtBennung und Reinigung von
Lösungen zum Einsatz gelangt, wie z.B. als künstliche Nieren,
zur I'ruchtsaftkonzentration, der Pasteurisierung z.B. von Bier
und dergl. Besondere Bedeutung kommt diesen Verfahren in Zukunft
für die Meer- und Brachwasserentsalzung zu, wobei besonders
die Elektrodialyse, die umgekehrte Osmose und die Transportabreicherung
interessant sind, da sie im gegensatz zur thermischen
Entsalzung keine Phasenänderung erfordern. Außerdem sind die in den verschiedenen Membranverfahren erforderlichen Antriebskräite
unmittelbar mit dem Salzgehalt des Wassers in Beziehung zu setzen.
Für alle ailektrisch betriebenen Veriahren ist die auch als
vereinfachte Dialyse bezeichnete Transportabreicherung grundlegend.
Die Entmineralisierung erfolgt durch Ionenwanderung durch Ionenselektive Membranen, wobei die Ionen Übergangszahlen
(t+ oder t") aufweisen, die sich von denen der Ionen in Lösung
untenscheiden. Infolge des Unterschieds in den Übergangszahlen
entstehen an den Membranflächen Konzentrationsgefälle.
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Die Membranen können sämtlich kationen- oder anionenselektiv
sein oder abwechselnd angeordnet sein. Die Abreicherung erfolgt
auf der Anodenseite der kationenselektiven Membran und die Anreicherung auf der Kathodenseite. ( Vgl. im Einzelnen
USA Patent 2 923 67b). Michtselektive Membranen können vorgesehen
sein, die lediglich dazu dienen, die Lösungen nach An- bzw. Abreicherung voneinander zu trennen.
Bei der Elektrodialyse wird elektrische Energie als Transportkraft
für die Ionen eingesetzt. Kationische und anionische Membranen sind abwechselnd angeordnet. Die Kationen wandern
durch die Kationenmembranen zur Kathode und die Anionen durch
^ die anionischen Membranen zur Anode, sodaß in abwechselnden
Zellen angereicherte und abgereicherte Lösungen entstehen. Bei der umgekehrten Osmose wird der osiuotische Eluß durch
Ausübung eines die osmotische Druckfiifferenz übersteigenden
Drucks auf die konzentrierte Lösung umgekehrt. Bei den elektrischen Verfahren hängt die Elitmineralisierung
von der Bildung von Konzentrationsgefällen an den Membran-Lösungsgrenzflächen
ab, in denen die Ionen Übergangszahlen aufweisen, die sich von denen in der Lösung unterscheiden. In diesen
Grenzschichten ist die Lösung im Wesentlichen statisch und ein Ionenübergang eriolgt nur durch elektrische Wanderung
und Diffusion. Die Diffusion des Elektrolyten aus der Lösungsmasse durch die Grenzschicht zur Grenzfläche der Membranabreiche-
rungsseite bewirkt die Entüiineraxisieiung, und die entsprechende
Difxusion des Elektrolyts aus der Grenzfxäche der anreichernden Membranseite-Lösung zur Lösungsmasse bewirkt die Konzentration.
Je aicker diese Schicht, desto langsamer die Dixiusion. Eine
dicke Grenzschicht mit teilweise entmineralisiertem wasser (die sich an der Grenzfläche an der abreichernde Seite
der Millkonzentration nähert) stellt auch einen hohen Widerstand
für den Stromfluß dar und erfordert hohen Energieverbrauch.
Versuche, durch Erhöhung des elektrischen Stroms die Ionen
schneller durch die Membranen zu treiben, als die Diffusion erfolgt sind erfolglos geblieben, da die in der Grenzschicht
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anwesenden H- und OM-Ionen den zusätzlichen Strom führen, sodaß
praktisch keine Verbesserung der i^ntmineralisierung bz,,·. Konzentration
erreicht wird.
Bei der umgekehrten Osmose wird eine Grenzschicht mit erhöhter Konzentration gebildet, die cixe Antriebskraft bestimiiit, d.h.
eine dicke Grenzschicht verhindert die !Rückdiffusion von der Membrangrenzilache in die Lösungsmasse, wodurch sihh die är~
forderlicne Äntrieüskraxt erhöht. (Vgl. Salt Concentration at !hase Boundaries in Desalination Processes, Office of Saline
Water Research and Development Progress Report Nr. 95)· Es ist bereits vorgeschlagen worden, die Dicke der Grenzschicht
durch ötromverteiler in den Z eilen oder durch Durchfluß mit
hoher Geschwindigkeit parallel zur juembranflache zu verringern;
die erreichte Verminderung der Grenzschicht ist jedoch gering und die eriorderxichen Pumpleistungen sind zu hoch und erfordern
unwirtschaftliche Abdichtmaßnahmen.
Die Erfindung hat zur Aufgabe, die Dicke der bei der Konxentratiofisänderung
von Lösungen vermittels Durchgang durch eine selektiv durchlässige ^mbran an der Grenzfläche von l&embran
und Lösung auftretenden Grenzschicht herabzusetzen. Gelost wird die Aulgabe dadurch, daß die Losung zuvor durch eine
für die Losung^komponenten nicht selektive, durchlässige, auf
wenigstens einer Seite der selektiven Membran parallel zu dieser
angeordnete Membran geführt wird.
Ionendurchlässige iilme sind bereits zur Abtrennung von Transportabreicherungszellen
bekannt (Vgl. Office of Saline Water
Research and Development Progress Report No. 80: Demineralization
by Transport Depletion). Aufgaue aer File ist es, den hydraulischen
üluß zu verhindern, sie dienen also nur zur Trennung.
Ferner ist die Verwendung einer porösen Asbestmembran zur
Abtrennung einer elektroIytischen Zelle bekannt. (Vgl. USA
Patent 5 01? 333), die zwei. Aufgaben hat. Einmal dient sie
zur Bildung einer mittleren Kc.mmer, aus der teilweise konzentrierte
Lösung abgezogen wird, und sodann verhindert sie die Rückwanderung negativer OH-Ionen in aer mittleren Kammer zur
Anode, um die Umsetzung zu wasser und Sauerstoff und damit eine
Korrosion zu vermeiden. Das vorliegende Problem ist nicht
erkannt oder behandelt.
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Ferner sei noch auf das USA Patent 3 309 301 verwiesen. Auch hier wird das vorliegende Jrroblem nifcht behandelt.
In den Zeichnungen zeigen:
Die Figur 1 schematisch die erfindungsgemäß erzielte
Verringerung der Dicke der ^renzshhicht}
die Figur 2 schematisch eine Anordnung und den Durchfluß
einer Transportabreicherungszelle;
die Figuren 3 und 4 weitere Ausgestaltungen der Vorrichtung, wobei eine poröse Membran für jede selektive Membran vorgesehen
die Figur 5 eine rohrförmige Anordnung einer Transport-
abreicherungsanäage in Aufsicht;
die Figur 6 die Anordnung der Figur 5 ic Seitenansicht;
die Figur 7 eine Elektrodialyseanordnung;
die Figur 8 schematisch die bei Verwendung in der umgekehrten Osmose erzielte Verringerung der Grenzschicht;
die Figur 9 eine Zellenanordnung zur umgekehrten Osmose;
die Figur 10 schematisch die Versuchsanordnung des Beispiels der unten aufgeführten Tabelle.
Die Figur 1 zeigt im Vergleich die nach dem Stand der Technik
und erfindungsgemäß im elektrisch betreibenen Membranverfahren erhaltenen Konzentrationsgefälle. Bei dem z.B. mit einer kationenselfektiven
Membran 1 arbeitenden bekannten Verfahren entstehen die Konznetrationsgefalle G^ und G£ auf der abreichernden
bzw. anreichernden Seite der Membran. Nähert sich die Konzentration
an der Grenzfläche der abreichernden Membranseite/Lösung dem durch C . dargestellten Wert 0» so entsteht eine entsprechende
Höchstkonzentration 0 an der Grenzfläche der anreichernden
Membranseit/lösung. Die Konzentrationsgefälle entstehen in
der durch die Grenzlinien B^, und die Membran 1 festgelegten
Grenzschicht. Bei bekannten Verfahren wird die Dicke der Grenzschichten
D,. durch die Turbulenz des parallele zur Membran 1
gerichteten Lösungsstroms bestimmt. Die Figur 1 zeigt die Höchstwerte
der Konzentrationsgefalle (cotangens Θ), die durch die
Ausgangskonzentration des Elektrolyten (C ) und die Dicke der Grenzschicht D^ bestimmt werden. Durch Verringerung der Dicke
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der Grenzschicht könnten also die Konzentrationsgefälle G^
und G.. zwischen C und C . erhöht und damit größere Stromdichten
eingesetzt werden.
Nach einer Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vorrichtung kann die Membran 10 der Fgur 1 in einer Zellenandrdnung eingesetzt
werden, in der jede selektive Membran 10 zwischen zwei dicht
benachbarten, porösen Membranen, z.B. aus Filzmatten aus faserigem
Material wie Papier, Polyäthylen, Polypropylen, Dynel,
Acrilan, Nylon u. dergl. angeordnet ist. Die Membranen 11 können
auch aus porösen Kunststoffilmen, ofienzelligem Polyurethanschaum,
perforiertem Film, der einen niedrigen elektrischen Widerstand besitzt, z.B. Zellulosefilm, Pergament u. dergl. bestehen, wobei
die Wahl des betreibenden Materials nicht kritisch ist, sofern es unter einem hydraulischen Druckgefälle von 5 cm ca. einen
Lösungsdurchsatz von etwa 10 — 650 ml/Min/inch gestattet.
Bei Verwendung, für Verfahren mit elektrischer Antriebskraft,
z.B. Transportabreicherung, Elektrodialyse, Elektroabsorption
u. dergl. muß außerdem sein elektrischer widerstand niedrig sein. Der Abstand zwischen der porösen Membran 11 und der nächsten
Membran 10 soll zur Verringerung der Grenzschichtdicke so klein wie möglich, gleichseitig aber groß genug sein, um einen vertretbaren
Lösungsdurchsatz ohne übermäßigen druckabfall zu gestatten, und liegt im Allgemeinen zweckmäßigerweise zwischen 0,0254
und 1,27 mm.
Wird mit einer Stromdichte gearbeitet, die bei der bekannten
Transportabreicherung das Konzentrationshöchstgefälle bewirkt, so entstehen die G,, und G2 entsprechenden Kursen G^ und G^,, die
jedoch infolge der erzielten Grenzschichtdickenverringerung nicht zur Mindestkonzentration C . sondern zu einer mittleren Konzentration
G1 an der Grenzfläche führen. Erst bei Zunahme der Stromdichte
sinkt der Grenzfiächenwert auf C λ, und es entstehen die
erhöhten Konzentrationsgefälle Gn und G^, deren Neigung C - C ..
D2 oder cotangensyist. Eine steilere Neigung bewirkt schnellere
Ionendiixusion und erhöhten Produktdurchsetz.
Die gleichen Phänomene sind bei elektrisch angetriebenen Membranverfahren
zu beobachten.
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Erfindungsgemäß kann mit kationenselektiven oder anionenselektiven
Membranen oder beiden gearbeitet werden und die Vorrichtungen können beliebige beometrische Ausgestaltung aufweisen, z.B.
rechteckig, zylindrisch, spiralförmig, plattenförmig gestaltet sein, eine oder mehrere elektroden Aufweisen und beliebigen
Durch!lußanordnungen aufweisen.
Nach einer Ausgestaltung einer Transportabreicherungsanäage
gemäß der Figur 2 sind die Kathode und Anode 20 bzw. 21 und die die zwischen ihnen zellenförmig angeordneten Selektivmembranen
22, prösen Membranen 23 mit dem Abstandsmaterial 24 und der unteren und oberen Abdichtung 25 bzw. 26 vorgesehen.
Das Abstandsinaterial kann aus netz- oder siebartigem Material
^ mit mehreren Abstützpunkten für die Membranen 22, 23 mit der
einen Lösungsdurchsatz parallel zu den Membranen gestattenden
erforderlichen Dicke bestehen. Die Abdichtungen können aus Abdichtringen, Haftmaterial u. dergl. in beliebiger Ausgestaltung
bestehen. Zwischen jedem Paar Antriebselektroden sind mehrere Membranen vorgesehen. Ein siebartiges Material (nicht gezeigt)
kann in den Räumen 2^ zwischen den Membrananordnungen
zu deren Abstüzung und als Abstandshalter vorgesehen sein, vgl. die USA Patente 2 758 053, 2 735 812 und 2 ^48 668.
Werden die Elektroden mit Strom beaufschlagt, so fließt die Lösung über Leitungen 31 und die Beschickungszelle 2ö durch die
porösen Membranen 23· Die entmineralisierte Lösung kann dann
k von der -^nodenseiteM aller kationenselektiven Membranen über
die Leitungen 29 und die konzentrierte Lösung von den Kathodenseiten
aller Membranen über die Leitung 30 abgezogen werden.
Weitere Ausgestaltungen des Transportabreicherungsverfahrens
sind in den Figuren 3 und 6 dargestellt, -uie Figur 3 zeigt eine
Zellenanordnung mit nur einer porösen Membran zwischen je zwei kationenselektiven Membranen. Mit 40 und 41 sind die Anode und
Kathode bezeichnet, zwischen denen die selektiven Membranen 42
angeordnet sind. Die porösen Membranen 43 sind, von den selisktiven
Membranen uurch Abstandshalter ausdcm oben beschriebenen
Material 4b getrennt. Die Speiselösung wird auf die ^uodenseite
der porösen Membran gegeben und die entmineralisierte Produkt-
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lösung 47 von der gegenüberliegenden, die konzentrierte
Lösung von der gleichen Membranseite abgezogen. Durch Drosselung
der Abzugsleitungen kann das Verhältnis der konzentrierten zur abgereicherten Lösung eingestellt werden. Der Durchsatz
kann gleichgerichtet oder im Gegenstrom erfolgen. In der im übrigen gleichen Ausgestaltung der Figur 4 weist
die poröse Membran 53 am Abzugsende der Zelle einen nichtporösen,
elektrolytisch leitenden Teil 54- auf. Zwischen Anode
50 und Kathode 5I sind mehrere kationenselektive Membranen
an6eordnet. Die Bpeiselösung 55 wird auf die Kathodenseite
der kationenselektiven Membranen gegeben und die konzentrierte
Lösung 56 von der gleichen, die Produktlösung 57 von der ύ
gegenüberliegenden Anodenseite abgezogen.
Der für das Produkt^urchlässige, aber für Ionen durchlässige
Teil 54- der Membran 53 verhindert das Eindringen von konzentrierter Lösung gegen Ende des Demineralisationsvorgangs.
JSine weitere Ausgestaltung des Transportabreicherungsverfahrens
ist in den Figuren 5 land b aargestellt. Eine kationenselektive
Membran bO und eine poröse Membran 61 sind spralförmig um
die Kathode 70 gewunden und in der Zylia&eranoäe ?1 angeordnet,
ähnlich der in den USA Patenten 2 74-1 595 und 3 291 148 beschriebenen Elektrodialyseanordnung. Die selektiven und porösen
Membranen werden durch Abstandsmaterial 68 getrennt. Die Arbeitsweise wird durch die Figur 6 verdeutlicht.
Die Speiselösung wird in die Zone 63 eingeführt und Produkt 64 "
durch Leitung 72 und konzentrierte Lösung 66 durch auf der
gegenüberliegenden Seite befindliche Leitung 73" abgezogen. Abweichende Ausgestaltungen sJmd möglich, z.B. können für jede
selektive Membran zwei posröse Membranen vorgesehen sein,
oder es können sowohl anionen- als auch kationenselektive Membranen vorhanden sein, die Anlage als als Elektrodialysevora?4
richtung arbeiten. Der Lösungsdurchsatz kann ferner gleichgerichtet oder im Gegenstrom eriolgen. Die Vorrichtung kann
horizontal oder vertikal angeordnet sein. Ferner kann wie in der Figur 4 ein Teil der porösen Membran nichtporös sein.
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BAD ORIGINAL
Anstelle der beschriebenen Ausgestaltung mit nui1 kationenselektiven
Membranen können auch zusätzlich oder allein
anionenselektive Membranen vorgesehen sein. Die Figur 7 zeigt die Erfindung in einer Elektrodialyseanlage mit der Anode
und Kathode 80, 81 und den zwischen angeordneten anionenselektiven
Membranen 82 und kationenselektiven Membranen 83, sowie auf Jeder Membranseite einer porösen Membran 74·. Die Halterung
der Membranen erfoxgt durch eine untere und eine obere abdichtung
75 bzw. 7b. Bei Beaufschlagung der Elektroden
und Aufgabe der Lösung 79 durch die untere Abdichtung 76
erfolgt der Durchsatz und entmineralisierte Lösung 90 und
konzentrierte Lösung 91 können duich die obere Abdichtung
abgezogen werden.
Die Erfindung ist nicht auf elektrisch angetriebene Verfahren
beschränkt. Die Figur 8 zeigt z.B. die Erfindung und die erzielte Verringerung der Grenzschicht in einem umgekehrten
Osmoseverfahren. Die Membran 100 besteht hier z.B. aus Zelluloseazetat, die nichtselektive, poröse Membran ist mit
101 bezeichnet. Durch Ausübung eines den osmotischen Drucks übersteigenden Drucks auf eine Lösung mit der Konzentration
C wird nach Durchgang durch die Membran 100 ein Produkt mit der sich 0 nähernden Konzentration C erzielt. Bei Fehlen
einer porxösen Membran 101 bildet sich zwischen der Lösungsseite der Membran und der durüb. die gewöhnlichen hydrodynamischen
Kräfte gebildeten Linie B,- ein Konzentrationsgefälle
G1-. Die Dicke der Grenzschicht ist hier D^, und bestimmt zusammen
mit der auf die Lösung ausgeübten Antriebskraft die Konzentration C^, an der Grenzfläche. Die Neigung des Konzentrationsgefälles
Gr hängt von der Diffusionsgeschwiiidigkeit
der Ionen von der Membranfläche in die Lösungsmasse ab. Eine dicke Grenzschicht hat also einehohex Konzentrat ionxg*±i±±*
an der Membranoberfläche zur Folge. Da von dieser die erforderliche
Antxiebskrait abhängt, hat eine dicke Grenzschicht also einen hohen Energieverbrauch zur Folge.
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Copy
Wird dagegen erfindungsgemäß eine porxöse Membran 101 im Abstand
Dr zur Membran 100 angeordnet und die Speiselösung durch die
Membran 101 geführt und aus dem Raum zwischen -den Membranen
100 und 101 abgezogen, so wird das Konzentrationsgeiälle nach
G^ verschoben und damit die bei Bn beginnende, dünnere Grenzschicht
Br gebildet. Diese hat eine geringere Lösungskonzentration Cn an der Membranoberfläche zur Folge, mit dem Ergebnis,
daß weniger Energie benötigt wird. Beim bekannten umgekehrten Osmoseverfahren ohne poröse Membran 101 muß die Antriebskraft
den osmotischen Druck einer Lösung mit der Konzentration CL
übersteigen, während erfindungsgemäß die Antriebskraft nur
den geringeren osmotischen Druck der Lösungskonzentration Cp
übersteigen muß.
Wie ersichtlich, hängt die Differenz zwischen C und G0 von der
Entfernung D1- ab. Der Abstand V^ zwischen der selektiven Membran
100 und der porösen Membran 101 sollte so klein wie möglich sein, dofern die durch Membran 101 fließende Lösung noch einwandfrei
abgezogen werden kann. Ia Allgemeinen sollte der Abstand Dazwischen 0,0254- und 1,27 mm liegen.
Ein arfinauiibS^emäß arbeitendes umgekehrtes Osmosesystem ist
in der Figur 9 gezeigt. Die zu entmineralisierende Lösung 200
wird unter Druck in eine der bekannten Verfahren ähnliche Zelle gegeben, wobei die Lösung zur Oberfläche einer porösen Membran
201 fließt, die ,durch den netz- oder mascnenförmigen Abstandshalter
im Abstand zur selektiven Seiten der Membran 203 gehalten wird. Die Membran 203 ist auf einem bekannten Meuibransupport
204- abgestützt. Am einen Ende des Abstandshalters 202 angebrachte
Schlitze 20Ö sind mit den Abzugskanälen 206 verbunden. Die
Speiselösung fließt durch die poröse Membran 201 zur Membran 203»
und von dort durch den Raum zwischen Abstandhalter 202 und den Membranen 201 und 203 zur den Schlitzen 208 und in die Abzugskanäle
206. Diejjösung kann mit frischer Lösung über die Leitung
209 «rneut eingespeist werden, oder über ein -Uruckentlastungsventii
210 zum Abwasser Abgeben werden. Das entminerallsierte
Wasser 211 fließt nach Durchgang durch Membran 203 durch den Support 204 und wird über die Kammer 207 abgezogen.
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Die Erfindung ist niciit für Membranverfahren, sondern iür
die Konzentrationsänderung von allen erdenklichen Lösungen
einsetzbar, wobei nur .bei Verfahren mit elektrischem Antrieb die Lösung elektrisch wanderungsfähig sein muß. Besonders
günstig ist die Erfindung bei der Meer- und Brackwasserentsalzung. Der weiteren Erläuterung dient das folgende Beispiel.
Die in der Figur 10 gezeigte Zelle enthielt die Antriebselektroden 300 und 501, die kationenselektiven Membranen 502, die
poröse Membran 303 und den siebfdrmigen Abstandshalter 304, sowie
die untere und obere Abdichtung 306, 308. Die Speiselösung wurde
durch die untere Abdichtung 30b eingeführt und die konzentrierte
^ Lösung 307 aus der gleichen Zelle über die obere Abdichtung abgezogen.
Die Spülung der Kathode 300 erfolgte mit auf pH 4 eingestelltem durch die untere Aodichtung eingeführtem und die
obere Abdichtung abgezogenem Speisewasser 316· Ebenso erfolgte die Spülung der Anode mit dem auf pH 10 eingeteilten Speisewasser
313·
Die wirksame Transportfläche der Zelle betrug 38,7 cm · ßi-e
Dicke des Abstandshalters betrug 0,1397 mm; er bestand aus Plyäthylen. Die kationenselektive Membran war vom Typ MC 3142
(Ionac Chemical Co.), das poröse Material bestand aus Filterpapier
No. 950 bzw. 914 (ebenfalls Ionac Chemical Co.).
Als Speiselösung wurde eine 0,03 N KaCl lösung verwandt, wobei das Verhältnis von Speisewasserdurchsatz durch Drosselung der
ψ Abzugsleitung arpr^ für konzentrierte Lösung geregeltwurde.
Die Spüllösungen wurden durch die den Elektroden benachbarten
Zellen geiührt, um eine Wanderung von H und OH Ionen durch die Enumembranen zu den Jiintmineralisierungszellen zu vermeiden.
Die Ergebnisse sind in der Tabelle festgehalten. Sie zeigt, daß
mit einem einzigen Durchgang durch die 15»24 cm lange Zelle bei
einem Durchsatz von Produktlösung von 6 ml/Min, eine sehr hohe
Entmineralieierung (z.B. 0,309 N Nacl : 0,0049 M MaCl) erreicht
würde. Bei dem sehr hohen Produktdurchsatz von 1? ml/Min. wurde ebenfalls eine gute Jüntmineralisierung erreicht
(z.B. 0,031 N NaCl : 0,0131 H MaCl). Der hohe Coulomb- Wirkungsgrad
(bis 0,7) ist» ebenfalls interessant, da bisher der erreichbare
Höchstwert mit 0,61 angenommen wurde.
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TABELLE | Konzentratdurchsatz | Stromdichte | |
Filter | Produktdurchsatz | ml/Min. | 2 mn/ cm |
ml/Min. | 484 | 7,9 | |
E-D 950 | 6 | 53 | 363 |
E-D 950 | 5,5 | 348 | 15,6 |
E-D 950 | 20 | 283 | 18,4 |
E-D 950 | 27 | 82 | 8,4 |
E-D 950 | 5,7 | 82 | 9,7 |
E-D 950 | b | 59 | 20,6 |
E-D 914 | 17q | ||
Foarts. der Tabelle (in gleicher Reihenfolge) Konzentration eq/1 Coulomb Wirkungsgrad0
Speiselosung | Produkt | Ne) | eq/Fara |
0,0301 | 0,0085 | 0,7 | |
0,0302 | 0,0133 | 0,68 | |
0,0302 | 0,0177 | 0,67 | |
0,0302 | 0,0211 | 0,56 | |
0,0309 | 0,0072 | 0,67 | |
0,0309 | 0,0049 | 0,67 | |
0,0313 | 0,0131 | 0,61 | |
N | |||
ulomb Wirkungsgrad = ( £ - | W | ||
It
worin N,. « Wormalität der Speiselösung, eq/1
Ii » Normalität der Abzugslösung, eq/1
Q = entmineralisiertes Wasser,
£ * Faraday Konstante, Amp/Sek/eq
1 * Stromdichte, Amp.
t = Zeit, Sek.
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Der größere Erdoduktionsdurchsatz pro Membranfläche verringert
die Membxanersatzkosten, ermöglicht kleiene Baugrößen und verringerten Aufwand. Durch Verringerung der Grenzschichtdicke
werden aie erwähnten Vorteile, und u.a. niedrigere Zellen-"widerstände in Elektrodialyseanlagen und damit geringere Energiekosten ermöglicht.
werden aie erwähnten Vorteile, und u.a. niedrigere Zellen-"widerstände in Elektrodialyseanlagen und damit geringere Energiekosten ermöglicht.
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Claims (6)
1. Verfahren zur Änderung der Konzentration einer aus mehreren
Kompo nenten "bestehenden Lösung, in dem ein komponententeil
vermittels einer Antriebskraft durch eine für ihn selektiv durchlässige Membran geführt wird·, wobei in der Lösung, an der
Grenzfläche won Membran und Losung eine Grenzschicht entsteht,
dadurch gekennzeichnet, daß die Lösung zuvor durch eine für die Lösüngskomponenten nicht selektive, durchlässige, auf ·
wenigstens einer Seite der selektiven Membran parallele zu dieser und in einem Abstand angeordnete Membran geführt wird.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der
Abstand zwischen 0,0254- und 1,2? mm beträgt.
J. Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Antriebskraft eine elektrische Kraft ist.
4. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die antriebskraft eine Druckkraft ist.
5· Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß eine pröse Membran sowohl auf der Kathodenseite als auch der Anodenseite der selektiven Membr&n
angeordnet ist.
6. Vorrichtung gemäß Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß
ein Teil (54) der porösen Membran (55) nicht porös ist.
7· Vorrichtung gemäß Anspruch 5» gekennzeichnet durch netz-l·
oddr siebförmige Abstandshalter (24·) zwischen jeder porösen
und selektiven Membran. I
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Leerseite
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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---|---|
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