DE1508416C3 - Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen wie Bolzen, Schrauben, Zapfen u.dgl. - Google Patents

Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen wie Bolzen, Schrauben, Zapfen u.dgl.

Info

Publication number
DE1508416C3
DE1508416C3 DE19661508416 DE1508416A DE1508416C3 DE 1508416 C3 DE1508416 C3 DE 1508416C3 DE 19661508416 DE19661508416 DE 19661508416 DE 1508416 A DE1508416 A DE 1508416A DE 1508416 C3 DE1508416 C3 DE 1508416C3
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
steel
steel wire
cold
wire
screws
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
DE19661508416
Other languages
English (en)
Other versions
DE1508416A1 (de
DE1508416B2 (de
Inventor
Mitsuo Nishinomiya; Urakawa Koichi Kobe Tomioka (Japan)
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kobe Steel Ltd filed Critical Kobe Steel Ltd
Publication of DE1508416A1 publication Critical patent/DE1508416A1/de
Publication of DE1508416B2 publication Critical patent/DE1508416B2/de
Application granted granted Critical
Publication of DE1508416C3 publication Critical patent/DE1508416C3/de
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/06—Heating or cooling methods or arrangements specially adapted for performing forging or pressing operations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K1/00—Making machine elements
    • B21K1/44—Making machine elements bolts, studs, or the like
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Description

3 4
Beschreibung eines Wärmebehandlungsverfahrens un- einem Bereich von 0,2 bis 0,6% liegt, besteht darin, erläßlich wären. daß bei Unterschreitung eines Kohlenstoffanteils von Wie den eingangs aufgeführten Darlegungen zu ent- 0,2% im Stahldraht es nicht möglich ist, dem aus nehmen, gestaltet sich die Herstellung von Stahlteilen, einem solchen Material hergestellten Maschinenteil insbesondere von Schrauben, Muttern, Stiften, Bolzen 5 durch Anlassen die geforderten mechanischen Eigenusw. mit einer geforderten Festigkeit von mehr als schäften zu geben. Liegt der Kohlenstoffgehalt des 70 kp/mm2 bisher relativ teuer. Der Grund liegt darin, Stahldrahtes über 0,6%, so zeigt das aus einem solchen daß für Stahlteile mit den genannten Festigkeiten Stahldraht hergestellte kaltverformte Produkt eine über 70 kp/mm2 aus niedriglegierten Stählen nach der nicht genügend hohe Bruchfestigkeit
Bearbeitung bisher stets eine Wärmebehandlung zur io Vorteilhaft werden als Legierungszusätze von Si-Erhöhung der Festigkeit notwendig war und auch lizium, Mangan, Nickel, Chrom, Molybdän, Vanadium durch die ISO-Vorschriften gefordert wird, wohingegen oder Bor verwendet, wobei ausreichende mechanische man teuere, höherlegierte Stähle als Ausgangsmaterial Eigenschaften erzielt werden. Das Zulegieren dieser verwenden mußte, wenn auf die Nachbehandlung ver- teueren Zusätze in Bestandteilen über 3 % wäre auch ziehtet werden sollte. Es ist zwar grundsätzlich auch 15 unwirtschaftlich. Wenn der Borzusatz in dem legierten möglich, derartige Teile aus niedriglegierten, hoch- Stahldraht einen Gehalt von 0,0007 bis 0,003% auffesten Stählen herzustellen, indem man sie einer span- weist, erzielt man eine Verbesserung der Wärmeabhebenden Bearbeitung unterzieht. Eine derartig behandlungseigenschaften des legierten Stahldrahtes, spanabhebende Bearbeitung ist jedoch insbesondere Der Stahldraht kann gereckt oder ungereckt sein,
bei Schrauben und Muttern auf Grund der hohen Her- ao Zur raschen Erhitzung des Stahldrahtes kann dieser Stellungskosten nicht tragbar. kontinuierlich mit einer Geschwindigkeit von 2 bis Aufgabe der Erfindung ist es, ein billiges Verfahren 6 m/min durch einen Hochfrequenzheizofen, einen anzugeben, nach dem aus unlegiertem oder niedrig- Flammenheizofen, einen elektrischen Widerstandslegiertem Stahl mit 0,2 bis 0,6% Kohlenstoff Stahlteile, heizofen, einen elektrischen Ofen, einen Schwerölofen wie Schrauben, Bolzen und Zapfen, mit einer Zug- as oder durch Salzbad- oder Bleibadglühbecken geführt festigkeit von 70 bis 120 kp/mm2 hergestellt werden werden, so daß jedenfalls in dem Stahldraht für 1 bis können, ohne daß nach der plastischen Formgebung 3 Minuten eine Temperatur in einem Bereich von eine weitere Wärmebehandlung erfolgen müßte. 850 bis 9500C aufrechterhalten und der Stahldraht Diese Aufgabe wird beim Verfahren der eingangs auf eine Temperatur oberhalb des As-Umwandlungsgenannten Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß 30 punktes des Stahlmaterials sehr schnell erhitzt wird. Rollendraht in einem kontinuierlichen Verfahren Man erhält dadurch eine gleichförmige Austenitrasch auf 850 bis 9500C erhitzt, 1 bis 3 Minuten auf struktur des Stahldrahtmaterials. Ein Erwärmen des dieser Temperatur gehalten, anschließend durch Ab- Stahldrahtes auf Temperaturen unterhalb 85O0C geschrecken auf eine Temperatur von unterhalb etwa nügt nicht zur Ausbildung einer gleichförmigen 2000C gleichförmig durchgehärtet, erneut rasch auf 35 Austenitstruktur, so daß als Folge davon der unge-300 bis 7000C erhitzt und 2 bis 10 Minuten auf dieser - nügend erwärmte Stahldraht sehr schwer gleichmäßig Temperatur gehalten, abgekühlt und zu Einzelstücken durchzuhärten ist. Wird andererseits der Stahldraht zertrennt wird und daraus durch Kaltschmieden das auf Temperaturen über 95O0C gebracht, so verschwin-Endprodukt geformt wird. det durch diese Überhitzung des Stahldrahtes die Oxi-Wärmebehandlungsverfahren für Stahldrähte als sol- 4° dationsschicht, und/oder eine sehr starke Kornverche sind bekannt. So wird beispielsweise in H. Sch la- gröberung tritt ein, was zu einer schlechten Oberc h e r jun., Berg- und Hüttenmännische Monatshefte flächenqualität oder einem groben Gefüge in der 100 (1955), S. 166 bis 170, der Stahldraht zunächst bei gehärteten Kristallstruktur führt.
860 bis 9000C austenisiert, auf eine Temperatur unter- Dann wird der erhitzte Stahldraht durch eine Abhalb des Martensitpunktes abgeschreckt, anschließend 45 Schreckeinrichtung geführt, die direkt an den vorher- - J in einem Bleibad von 5000C geglüht und auf Raum- gehenden Heizofen angeschlossen sein kann. Beim * ! temperatur abgekühlt. Für die Verwindezahlen des Durchlaufen der Abschreckeinrichtung kann das j wärmebehandelten Drahtes ergeben sich dabei opti- Drahtmaterial mit Hilfe von geeigneten Kühlmitteln, male Werte, wenn das Abschrecken auf eine Tempe- wie Wasser oder öl, abgeschreckt werden, bis das ratur von 2000C oder etwas unterhalb 2000C erfolgt. 50 Gefügeinnere des Stahldrahtes auf eine Temperatur Auch ist es aus K. S c h 1 e g e 1, Stahl und Eisen 78 unterhalb etwa 2000C abgekühlt ist, bei der dann der (1958), S. 9J8 und 979, beim ölvergüten von Draht Stahldraht eine gleichförmig durchgehärtete Struktur bekannt, nach dem Austenitisieren in zwei Stufen ab- über den ganzen Querschnitt aufweist. Die Wahl des zukühlen, wobei durch Umwandlung des Austenits in Kühlmittels erfolgt in Abhängigkeit von der chemischen Martensit der Draht vollständig gehärtet wird und 55 Zusammensetzung und dem Durchmesser des zu beanschließend bei etwa 5000C angelassen wird. Bei dem handelnden Stahldrahtes. Liegt der Durchmesser des zur Anwendung kommenden Widerstandserhitzen Stahldrahtes unter 11 mm, dann wird als Abschreckwird ein rasches Aufheizen des Drahtes erzielt. Hier- oder Härtemittel öl verwendet. Wenn dagegen der aus läßt sich jedoch nicht schließen, daß durch die Durchmesser des. Stahldrahtes 11 mm übersteigt, so Wärmebehandlung von Drähten aus unlegiertem oder 60 wird mit Wasser abgeschreckt oder gehärtet. Wird das niedriglegiertem Stahl mit 0,2 bis 0,6% Kohlenstoff, Abschrecken mit extrem hoher Geschwindigkeit gemäß der Erfindung die Herstellung von Stahlteilen, durchgeführt, dann können Brüche im Stahldrahtwie Schrauben, Bolzen und Zapfen, mit einer Zug- material auftreten. Aus diesem Grund ist ein Abfestigkeit von 70 bis 120 kp/mm2 möglich ist. schrecken des Stahldrahtes so lange, bis das Innere Die folgende Beschreibung dient der näheren Er- 65 des Stahlmaterials eine Temperatur von 2000C erläuterung der Erfindung. reicht hat und daran anschließendes mäßiges Walzen
Der Grund, weshalb der Kohlenstoffgehalt in dem vorzuziehen,
als Ausgangsmaterial dienenden Kohlenstoffdraht in Es wurde festgestellt, daß nach dem Abschreck-
bzw. Härteverfahren der Stahl eine Bruchfestigkeit von über 140kp/mm2 aufweist. Solange die Bruchfestigkeit nicht unterhalb dieses Wertes liegt, ist auf jeden Fall eine gleichförmige Abschreckung oder Durchhärtung erreicht worden.
Anschließend wird der Stahldraht, der jezt ein gleichförmig durchgehärtetes Gefüge aufweist, durch ■ einen Anlaßofen geführt, der mit der obenerwähnten Abschreckeinrichtung verbunden ist und in dem er für eine Zeitdauer von 2 bis 10 Minuten auf einer Temperatur von 300 bis 7000C gehalten wird. Daran anschließend wird der erhitzte Stahldraht durch eine zweite Kühleinrichtung geführt, die mit dem Anlaßofen verbunden ist und auf Raumtemperatur mittels Wasser oder Druckluft abgekühlt. Der Grund dafür, daß eine Erwärmungstemperatur zum Anlassen in dem obenerwähnten Bereich vorgeschrieben wird, liegt darin, daß ein solcher Temperaturbereich unbedingt nötig ist, um der speziellen Art von Stahldrähten, die mit dem vorliegenden erfindungsgemäßen Verfahren behandelt werden sollen, die zur Kaltverformung geeigneten mechanischen Eigenschaften, insbesondere die gewünschte Brucheinschnürung und ein feinkörniges, sorbitisches Mikrogefüge, zu geben. Wenn die Erhitzungstemperatur beim Anlassen unterhalb 3000C liegt, dann ist die Umwandlung des martensitischen Gefüges des Stahldrahtes im gehärteten Zustand in das feinkörnige, sorbitische Gefüge ungenügend, und der Stahl weist zwar eine hohe Festigkeit, aber eine niedrige Zähigkeit auf. Liegt umgekehrt die Anlaßtemperatur über 7000C, dann erfolgt die Umwandlung des martensitischen Gefüges des Stahldrahtes in das sorbitische Gefüge zu rasch, und es entsteht ein grobkörniges, sorbitisches oder perlitisches Gefüge, das die Bruchfestigkeit des Stahldrahtes auf einen Wert unterhalb 70 kp/mm2 senkt. Die Temperatur innerhalb des angegebenen Bereiches von 300 bis 7000C wird in Abhängigkeit von der gewünschten Bruchfestigkeit im Endprodukt, dem Durchmesser des als Ausgangsmaterial dienenden Stahldrahtes und der Herstellungsgeschwindigkeit des Stahldrahtmaterials ausgewählt. Das Abkühlen des Stahldrahtmaterials von der Anlaßtemperatur auf Raumtemperatur braucht nicht rasch zu erfolgen.
Durch die obenerwähnte Wärmebehandlung läßt sich in einem geringen Zeitraum ein Stahlzwischenprodukt mit einem gleichförmigen, feinkörnigen sorbitischen Gefüge und einer Bruchfestigkeit von 70 bis 120 kp/mm2 erzielen. Es kann sich dann eine Oberflächenbehandlung, wie z. B. Beizen mit Kalk und Phosphorsäure, anschließen. In manchen Fällen wird vor dem eigentlichen Kaltverformungsgang der angelassene Stahldraht gezogen, um eine Querschnittsverringerung von weniger als 20 % zu erzielen zu dem Zweck, dadurch seinen Durchmesser auszurichten und die Bruchfestigkeit auf die ganze Länge zu egalisieren.
Den so erhaltenen angelassenen Stahldraht mit gleichförmigem, feinkörnigem sorbitischem Gefüge verwendet man dann als Ausgangsmaterial für eine kontinuierliche Kaltverformung auf einer Kaltschmiede- oder Verformungsmaschine und erhält dadurch Maschinenteile mit einer Bruchfestigkeit von - 70 bis 120 kp/mm2, einer hohen Härte und einer hohen Zähigkeit. Da die einzelnen Verfahrensschritte der vorliegenden Erfindung kontinuierlich durchgeführt werden, ist der Produktionsausstoß ziemlich hoch. Weiterhin bedürfen die geschmiedeten Produkte keinerlei Wärmebehandlung nach der Produktion und können leicht in genauen Abmessungen hergestellt werden.
Die Vorteile, welche auf Grund des erfindungsgemäßen Verfahrens erzielt werden, sind folgende:
1. Da der Stahldraht der Wärmebehandlung kontinuierlich unterworfen wird, zeigt das wärmebehandelte Stahlmaterial auf seiner ganzen Länge
ίο gleichförmige mechanische Eigenschaften und ein einheitliches Mikrogefüge. Demzufolge sind Qualitätsabweichungen der aus diesem getemperten Material hergestellten Produkte sehr selten.
2. Da die aus dem Stahldraht gefertigten Teile keiner weiteren Wärmebehandlung unterworfen werden, läßt sich eine hohe Form- und Abmessungsgenauigkeit solcher Teile einhalten. Das gilt insbesondere für die Herstellung von langen und im Durchmesser kleinen Erzeugnissen.
3. Auf Grund der auf der Oberfläche der kaltgeschmiedeten Teile verbleibenden Druckspannungen haben diese Teile ausgezeichnete mechanische Eigenschaften, insbesondere eine hohe Ermüdungsfestigkeit gegen Schwellbeanspruchung.
4. Ein Weichglühen über längere Zeiträume wird vermieden. Dadurch ist die Möglichkeit der Bildung von Oxidationsschichten ausgeschaltet. Das bedeutet, daß eine mögliche Minderung der Oberflächenfestigkeit und ein Absinken des Ermüdungswiderstandes verhindert wird.
5. Der Herstellungsprozeß für die kaltgeschmiedeten Stahlteile ist einfach.
Das neue Verfahren unterscheidet sich also von dem konventionellen Patentierverfahren. Ferner ist es möglich, bei Stählen mit einem Kohlenstoffgehalt von 0,2 bis 0,6% ein gleichförmiges, feinkörniges sorbitisches Gefüge zu erzielen.
Die Figuren dienen der weiteren Erläuterung der Erfindung.
F i g. 1 zeigt graphisch aufgetragen die Zusammenhänge zwischen den Mikrogefügestrukturen verschiedener japanischer Normstähle, die unter verschiedenen Wärmebehandlungsbedingungen hergestellt wurden,
z. B. JIS-S25C, S35C, S45C, SCR2, SCr4, SCM3, SCM4, SC12I, SCM21 und SNCM21, und der Querschnittseinschnürung an diesen Drähten, die durch Zugversuche bestimmt wurde (auf der X-Achse aufgetragen), sowie den Prozentsatz von Rißbildung während des Kaltschmiedens bei einem Stauchverhältnis von 80% (auf der Γ-Achse aufgetragen). In dieser Figur beschreibt die Kurve A einen angelassenen Stahldraht mit grobkörnigem Gefüge, die Kurve B einen angelassenen Stahldraht mit feinkörnigem Gefüge, die Kurve C einen Stahldraht mit kugelig ausgebildetem, feinkörnigem Gefüge und die Kurve D einen Stahldraht mit getempertem, feinkörnigem Gefüge.
Aus dem Verlauf dieser Abbildung erkennt man,
daß mit der Änderung der Gefügestrukturen von A nach D die Erscheinungshäufigkeit von Brüchen oder Rissen beim Kaltverformen abnimmt. Um beim Kaltschmieden auftretende Brüche vollkommen auszuschalten, muß die Querschnittsverringerung des Stahldrahtes beim Drahte oberhalb 70%, beim Draht.S oberhalb 65 % liegen, während die Drähte C und D keine Kaltverformungsbrüche aufweisen, selbst dann, wenn die Querschnittsverringerung 50% beträgt. Auf
' Schrauben Schrauben (SCr2)
gemäß der : nach 85
Erfindung konventionellen
Verfahren 90
Streckgrenze 86 (S45Q
(kp/mm2) 82 18
Bruchfestigkeit 90 63
(kp/mm2) 87 gut
Dehnung % 20
Einschnürung % 65 16
30 '-Keil-Test gut 57
gut
diese Weise ist gezeigt, daß die Kaltbearbeitungs- nischen Eigenschaften mit denjenigen vergleichbarer
fähigkeit von Stahldrähten sehr stark von den mecha- Schrauben aus konventionellen Herstellungsverfahren
nischen Eigenschaften und der MikroStruktur des verglichen.
Stahlmaterials beeinflußt wird. Die Vergleichsergebnisse sind nachstehend auf-
F i g. 2 zeigt die Beziehung zwischen der kritischen 5 geführt:
Kaltpreßgrenze, bei der bei Kaltpreßversuchen ein
Bruch im Stahldraht entsteht und der Einschnürung
in Prozent. Die Werte stammen aus Kaltziehversuchen
an verschiedenen Drähten bei unterschiedlichen Ziehbedingungen. Aus dem Kurvenverlauf der F i g. 2 ist 10
zu ersehen, daß das Ziehverhältnis kaltgeschmiedeter
Stahldrähte bis auf 10 bis 30% ansteigt, wenn die Zusammensetzung des Stahles und die Wärmebehandlungsbedingungen so ausgewählt sind, daß die Querschnittseinschürung in diesem Material groß ist. Die 15
Bruchgrenze dieser Werkstoffe kann dadurch erhöht
werden, d. h., die Kaltverformbarkeit wird verbessert.
Die Erfindung macht sich die Kaltverformungseigenschaften des angelassenen Stahldrahtes, wie sie
in den A b b. 1 und 2 dargestellt sind, zunutze. Beson- 20
ders im Zusammenhang mit dem Stahldraht D wird Der Ausdruck 30°-Keil-Test beschreibt einen Zugvermerkt, daß er auf Grund seiner feinkörnigen, sor- versuch, bei dem zwischen die Sitzfläche des Schraubitischen Gefügestruktur eine hohe Bruchgrenze und benkopfes und die Auflagefläche ein Keil mit einem ausgezeichnete Verformbarkeit aufweist. Winkel von 30° gelegt wird. Weiterhin wurde in Über-
Im folgenden sind Beispiele der Erfindung beschrie- 25 einstimmung mit den Standard-DIN-Vorschriften
ben. Schraubenkopf schlagversuche durchgeführt, wobei an
Beispiell a^en ^re' Schraubentypen gute Ergebnisse erzielt
wurden. Zusätzlich wurden diese drei Schraubentypen
Der als Ausgangsmaterial dienende Stahldraht hat auf ihre Ermüdungsfestigkeit hin untersucht, d. h. auf
folgende chemische Zusammensetzung: 30 ihre Widerstandsfähigkeit gegenüber einer Schwell-
C 0 30 °/ PO 030 °/ belastung bis zu 2 · 10* Lastwechsel. Die Ergebnisse
Mn 1,60%, S 0,030%,' waren folgende :
Si 0,30%. Schrauben gemäß der Erfindung. 3,290 t
_. _... , τ, „ . ... ,. , , ... . ' , Schrauben nach den konventionellen
Em Stuck Rollenstahldraht der obenerwähnten ehe- 35 Verfahren (S45O 2 ΐ611
mischen Zusammensetzung mit einem Durchmesser (SCr2~) ' 3000t
von 11 mm und bei einem Rollengewicht von 350 kg " '
wurde zuerst auf einen Durchmesser von 10,2 mm kalt- Wie aus dem obigen Testresultat zu ersehen ist, gezogen. Anschließend wurde er mit einer Geschwin- weisen die nach dem neuen Verfahren hergestellten digkeit von 5 m/min durch einen Schwerölheizofen 40 Schrauben mechanische Eigenschaften auf, die denvom Muffle-Typ geschickt und dabei auf eine Tempe- jenigen der Schrauben JIS S45C und SCr2 überlegen ratur unterhalb etwa 9000C erhitzt. Der erhitzte Stahl- sind. Letztere wurden in konventionellen Herstellungsdraht wurde dann in einem Ölbad abgeschreckt, so verfahren produziert, bei denen ein Stück Stahldraht daß sich seine Temperatur auf unterhalb 200° C er- gereckt, anschließend weichgeglüht, wieder gereckt, niedrigte. Anschließend wurde dieser abgeschreckte 45 kaltverformt, gehärtet und schließlich getempert wird. Draht zum Anlassen durch ein auf 600 0C gehaltenes Insbesondere zeigt die hervorragende Ermüdungs-Bleibad mit der gleichen Geschwindigkeit, mit der er festigkeit der mit dem neuen Verfahren hergestellten durch den Schwerölheizofen passierte, geschickt und Schrauben, daß die verbleibende Druckspannung darauf wieder abgekühlt. Dann wurde der Durch- einen ausgezeichneten Einfluß auf die Oberfläche der messer des Drahtes durch ein abschließendes Kalt- 50 kaltgeformten Produkte ausübt, ziehen auf 9,45 mm reduziert. .
Der auf diese Weise behandelte Stahl zeigte ein Beispiele
gleichförmiges, feinkörniges sorbitisches Mikrogefüge Der als Ausgangsmaterial dienende Stahldraht hatte und besaß die nachfolgend genannten mechanischen die folgende chemische Zusammensetzung:
Eigenschaften: 55 c 0>28%, Cr 0,80%,
Streckgrenze 82 kp/mm2 Mn 0,70%, P 0,30%,
Bruchfestigkeit 87 kp/mm2 Si 0,25%, S 0,030%.
Einschnürung 66% ^n Stück Rollendraht mit der obigen chemischen
60 Zusammensetzung, einem Durchmesser von 11 mm
Als nächstes wurde dieser Stahldraht auf einer Kalt- bei einem Rollengewicht von 360 kg wurde zuerst Verformungsmaschine zu Sechskantschraubenbolzen kaltgereckt auf einen Durchmesser von 8,5 mm. von 9,45 mm Durchmesser kaltverschmiedet und Ge- Anschließend wurde er durch ein Bleibad von
winde eingeschnitten. Auf diese Weise wurden Sechs- 88O0C mit einer Geschwindigkeit von 2 m/min gekantschrauben 9,45 mm mit 50 mm Länge hergestellt. 65 schickt. Auf diese Weise wurde der Stahldraht in
Diese Schrauben wurden in Übereinstimmung nach 3 Minuten auf 880°C erhitzt und daran anschließend der japanischen Prüfvorschrift untersucht, ihre mecha- in einem ölbad auf 200° C abgekühlt, wodurch er auf nischen Eigenschaften festgestellt und diese mecha- eine gleichförmige Struktur durchgehärtet wurde. Die
9 10
Bruchfestigkeit des gehärteten Stahldrahtes lag über j^T~ Zugfestigkeit Ort des Auftretens
150 kp/mm2. Daraufhin wurde der gehartete Stahl- (kp/mm1) von Brüchen
draht in einem Bleibad von 630° C im Durchlauf- oder Rissen
verfahren angelassen, und zwar mit der gleichen Ge-
schwindigkeit, mit der er bereits das erste Bleibad 5 io° 101 Schraubenschaft
passierte. Auf diese Weise wurde in ihm für eine Zeit- 20° 99 Schraubenschaft
dauer von 5 Minuten eine Temperatur von 6300C auf- ,n0 Λ o , , , .
rechterhalten. Anschließend wurde der Stahldraht mit 30 10° Schraubenschaft Druckluft auf Zimmertemperatur abgekühlt. Diese
obenerwähnte Behandlungsreihenfolge wurde auf die io Wie aus den obigen Ergebnissen zu ersehen ist, ganze Länge des Stahldrahtes angewendet, so daß man traten alle Brüche oder Risse in den Schraubeneinen Stahldraht mit einer gleichförmigen, feinkörnigen schäften, jedoch nicht in den Schraubenköpfen auf. Sorbitgefügestruktur und einer Bruchfestigkeit von Es wurden Schrauben auf einer Baldwin-Ermü-85 kp/mm2 erhielt. Der so behandelte Stahl wurde dungsversuchsmascbine untersucht und ihre Ermüeinem Beiz- und Phosphatierungsvorgang unterworfen 15 dungsfestigkeit zu Vergleichszwecken festgestellt. Die und anschließend auf einen Durchmesser von 7,93 mm Ergebnisse der Versuche sind nachfolgend aufgeführt, kaltgezogen. Obgleich zwischen den Schrauben aus dem Verfahren
Die mechanischen Eigenschaften des Stahldrahtes gemäß der Erfindung und denjenigen aus dem konwaren folgende: ventionellen Verfahren kein merklicher Unterschied Streckgrenze 87 kp/mm2 ao im Hinblick auf statische Festigkeit besteht, so zeigen Bruchgrenze '!!!""!!!!!!"!"υ 91 kp/mm* doch die Schrauben aus dem getemperten Stahldraht Dehnung 20 °/ im Vergleich mit denjenigen aus dem konventionellen
Einschnürung 67 V Verfahren eine außerordentlich hohe Ermüdungs-
" festigkeit gegen Schwellbelastung.
Dieser Stahl wurde auf einer Dreistufenkopfschlag- as
maschine zu 9,6 mm Sechskantbolzen kaltverschmiedet Schrauben Schrauben nach
und anschließend am Schraubenschaft ein Schrauben- gemäß der dem konventio-
gewinde angedreht. Auf diese Weise wurden komplette Erfindung nellen Verfahren
e-mm-Sechskantschrauben (M 8 X 35 mm) hergestellt.
Die aus einem Stück hergestellten kaltverschmie- 30 Statischer Versuch
deten Schrauben werden durch die Arbeitsgänge Ab- Streckgrenze 81 5 86 5
schneiden, Rollen, Anköpfen, Entgraten und Gewinde- (kp/mm2) ' '
schneiden des angelassenen Stahldrahtes gefertigt. ' . , .
Trotz seiner hohen Zugfestigkeit zeigt der angelassene ^festigkeit yi,u yi,3
Draht denselben Grad von Kaltverformbarkeit wie 35 W/mm )
konventionell angelassener Stahldraht, und es treten Streckgrenzen- 90 91
während des Kaltschmiedevorganges keine Brüche, verhältnis %
Risse, Narben usw. auf. '
Die Scherfestigkeit von Bolzen, die mit dem neuen Ermudungsversuch
Verfahren hergestellt worden waren, wurde durch 40 Nullspannungs- 800 550
Zugversuche mit Keilen von verschiedenen Winkeln Standfestigkeit (kp)
mit 10,20 und 30° untersucht und die Ergebnisse nach- Standfestigkeit bei 140 100
folgend zusammengefaßt: Höchstbelastung
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (7)

1 2 nischen Eigenschaften zu erhalten. Auch ist es üblich, Patentansprüche: ein Stück vorher wärmebehandelten Stahls span abhebend auf die gewünschte Größe und Gestalt zur
1. Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen, Erzielung eines Endproduktes oder Maschinenteils wie Bolzen, Schrauben und Zapfen, mit einer 5 mit den vorbestimmten mechanischen Eigenschaften Bruchfestigkeit von 70 bis 120 kp/mm2 aus einem zu bearbeiten.
unlegierten oder niedriglegierten Stahl mit 0,2 bis Zur Erzeugung der durch Kaltverformung hergestell-0,6% Kohlenstoff, dadurch gekennzeich- ten, oben aufgezählten Maschinenteile wird als Ausnet, daß Rollendraht in einem kontinuierlichen gangsmaterial gewöhnlich ein Stück Rollenstahldraht, Verfahren rasch auf 850 bis 950° C erhitzt, 1 bis io im folgenden kurz als Stahldraht bezeichnet, verwendet. 3 Minuten auf dieser Temperatur gehalten, an- Dieser Stahldraht wird in einem Arbeitsgang auf einer schließend durch Abschrecken auf eine Temperatur Kaltverformungsmaschine kaltverformt. Weist in dievon unterhalb etwa 200° C gleichförmig durch- sem Fall das verwendete Stahldrahtmaterial einen gehärtet, zum Anlassen erneut rasch auf 300 bis Kohlenstoffgehalt von über 0,3 % auf, oder besitzt es 700° C erhitzt und 2 bis 10 Minuten auf dieser 15 eine extrem hohe Härte, so bricht oder springt entTemperatur gehalten, abgekühlt, zu Einzelstücken weder der Stahldraht während des Kaltverformungszertrennt und daraus durch Kaltschmieden das ganges, oder das so hergestellte Produkt zeigt eine zu Endprodukt geformt wird. geringe Bruchfestigkeit. Um Nachteile dieser Art zu
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- vermeiden, verwendet man als Ausgangsmaterial zur zeichnet, daß Stahl mit einem oder mehreren Le- ao Kaltverformung weichgeglühten Stahldraht mit kugegierungszusätzen von Silizium, Mangan, Nickel, ligem Zementit und unterzieht diesen angelassenen Chrom, Molybdän, Vanadium oder Bor mit einem Stahldraht einem Kaltverformungsgang und anschlie-Gehalt von jeweils höchstens 3 % verwendet wird. ßend einer Wärmebehandlung, um auf diese Weise ein
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn- Endprodukt mit einer hohen Bruchfestigkeit und den zeichnet, daß ein Borzusatz mit einem Gehalt von 25 weiteren gewünschten mechanischen Eigenschaften 0,0007 bis 0,003 % verwendet wird. zu erhalten. Aus diesem Grund muß ein auf konven-
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, tionelle Weise hergestellter Stahldraht, der als Ausdadurch gekennzeichnet, daß der Rollendraht bei gangsmaterial für ein durch Kaltverformung erzeugtes einem Durchmesser von unter 11 mm mit Öl und Maschinenteil dienen soll, immer zuerst einem Glühvon über 11 mm mit Wasser abgeschreckt wird. 3° Vorgang unterworfen werden, insbesondere, um den
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, Stahldraht auf kugeligen Zementit weichzuglühen, dadurch gekennzeichnet, daß das Abschrecken des damit seine Härte auf einen für den Kaltverformungs-Stahldrahtes bis auf eine Temperatur von 200° C gang geeigneten Wert reduziert wird. Da jedoch solche erfolgt und daran anschließend der Stahldraht Glühvorgänge bei höheren Temperaturen im Bereich langsam weiter abgekühlt wird. 35 von 700 bis 900°C über einen längeren Zeitraum
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- zwischen 5 und 10 Stunden durchgeführt werden, bezeichnet, daß nach dem Anlassen der Draht kalt- steht immer die Gefahr der Oxidation der Oberfläche gezogen wird. des Drahtes. Daher muß diese Glühung in einem
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekenn- Ofen mit nichtoxidierender Atmosphäre oder einem zeichnet, daß der Stahldraht um eine Querschnitts- 4» Salzbad durchgeführt werden.
Verringerung von weniger als 20% kaltgezogen Zu den obenerwähnten Nachteilen kommt hinzu,
wird. daß verschiedene Serien der Erzeugnisse unweigerlich
voneinander verschiedene Eigenschaften und Abmessungen aufweisen, weil sie in diesen Serien der 45 Wärmebehandlung unterworfen werden.
Unter der Bezeichnung »Patentieren« ist ein Ver-
fahren zur kontinuierlichen Wärmebehandlung von
Stahldrähten seit langem bekannt. Dieses Verfahren sowie zwei in den US-Patentschriften 25 85 277 und 50 27 97 177 beschriebene Vorrichtungen zum Anlassen von aufgerolltem Bandstahl eignen sich jedoch nicht zur Herstellung von Stahlteilen, insbesondere von
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Schrauben, mit einer Bruchfestigkeit von mindestens Herstellung von Stahlteilen, wie Bolzen, Schrauben 70 kp/mm2 aus einem unlegierten oder niedriglegierten und Zapfen, mit einer Bruchfestigkeit von 70 bis 55 Stahl mit einem Kohlenstoffgehalt von 0,2 bis 0,6 %. kp/mm2 aus einem unlegierten oder niedrig- Beide US-Patentschriften beschreiben im wesentlichen legierten Stahl mit 0,2 bis 0,6 % Kohlenstoff. nur die Vorrichtungen zum Anlassen von aufgerolltem
Bolzen, Schrauben, Zapfen und andere Maschinen- Bandstahl und lassen nähere Angaben bezüglich der teile, die eine hohe Zugfestigkeit (über 70 kp/mm2) Verfahrensweise, insbesondere hinsichtlich der geaufweisen sollen, werden gewöhnlich in einem Ver- 60 nauen Grenzen der Temperaturbereiche und der Verfahren hergestellt, bei dem Kohlenstoffstahl mit einem weilzeiten vermissen, denn selbst die genannten Tem-Kohlenstoffgehalt von über 0,3 % oder ein legierter peraturwerte werden ausdrücklich als zur Erläuterung Stahl mit Legierungsbestandteilen von Chrom, Nickel der beschriebenen Vorrichtung dienend bezeichnet, oder Molybdän durch Kaltverformung, Heißverfor- ohne daß hierdurch Regeln mit Gültigkeit unabhängig mung oder spanabhebende Bearbeitung bearbeitet 65 vom Einzelfall angegeben werden. Es fehlen deshalb wird. Das daraus entstehende Zwischenprodukt wird auch genauere Angaben bezüglich der Zusammenanschließend einer Härtung oder Vergütung unter- setzung der Ausgangsprodukte und der Eigenschaften, worfen, um im Endprodukt die gewünschten mecha- insbesondere Festigkeiten, der Endprodukte, die zur
DE19661508416 1963-04-18 1966-05-27 Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen wie Bolzen, Schrauben, Zapfen u.dgl. Expired DE1508416C3 (de)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2039563 1963-04-18
GB14791/65A GB1077994A (en) 1963-04-18 1965-11-22 Process for producing cold-forged products from tempered steel wire
DEK0059377 1966-05-27
NL6611433A NL6611433A (nl) 1963-04-18 1966-08-15 Werkwijze voor het vervaardigen van koudsmeedbaarstaaldraad en produkten verkregen door middel van deze werkwijze
LU51833A LU51833A1 (de) 1963-04-18 1966-08-26

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DE1508416A1 DE1508416A1 (de) 1969-10-23
DE1508416B2 DE1508416B2 (de) 1975-11-06
DE1508416C3 true DE1508416C3 (de) 1976-06-10

Family

ID=63447050

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19661508416 Expired DE1508416C3 (de) 1963-04-18 1966-05-27 Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen wie Bolzen, Schrauben, Zapfen u.dgl.

Country Status (5)

Country Link
US (1) US3532560A (de)
DE (1) DE1508416C3 (de)
GB (1) GB1077994A (de)
LU (1) LU51833A1 (de)
NL (1) NL6611433A (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1268119B2 (de) † 2000-03-22 2010-08-18 Nelson Bolzenschweiss-Technik GmbH & Co. KG Verfahren zum herstellen eines schweissbolzens
DE102012102019B3 (de) * 2012-03-09 2013-07-04 Sfs Intec Holding Ag Bolzenartiges Befestigungselement, insbesondere Bohrschraube, und damit hergestellte Verbindung

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5317968B2 (de) * 1972-10-27 1978-06-12
US4123296A (en) * 1973-12-17 1978-10-31 Kobe Steel, Ltd. High strength steel rod of large gauge
CA1045957A (en) * 1973-12-17 1979-01-09 Kobe Steel High strength steel rod of large gage
US3900347A (en) * 1974-08-27 1975-08-19 Armco Steel Corp Cold-drawn, straightened and stress relieved steel wire for prestressed concrete and method for production thereof
US4170497A (en) * 1977-08-24 1979-10-09 The Regents Of The University Of California High strength, tough alloy steel
US4170499A (en) * 1977-08-24 1979-10-09 The Regents Of The University Of California Method of making high strength, tough alloy steel
US4404047A (en) * 1980-12-10 1983-09-13 Lasalle Steel Company Process for the improved heat treatment of steels using direct electrical resistance heating
DE3201204C2 (de) * 1982-01-16 1983-12-22 M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8900 Augsburg "Verwendung eines Kohlenstoff-Mangan-Stahles für Bauteile mit hoher Festigkeit und Zähigkeit bei einfacher Wärmebehandlung"
SE451602B (sv) * 1982-08-18 1987-10-19 Skf Steel Eng Ab Anvendning av stang framstelld av kolstal eller laglegerat stal i sur, svavelvetehaltig miljo
US4540447A (en) * 1983-06-09 1985-09-10 Huck Manufacturing Company Method of making a multigrip fastener and fastener made thereby
US4563222A (en) * 1983-06-29 1986-01-07 Sugita Wire Mfg. Co., Ltd. High strength bolt and method of producing same
NL8400667A (nl) * 1984-03-01 1985-10-01 Nedschroef Octrooi Maats Werkwijze voor het verbeteren van de statische en dynamische sterkte van een stalen klinknagel voor klinkverbindingen en klinknagel, verkregen door toepassing van de werkwijze.
JPS61130456A (ja) * 1984-11-29 1986-06-18 Honda Motor Co Ltd 高強度ボルト及びその製造方法
GB2186290B (en) * 1986-02-11 1989-11-22 Avdel Ltd Pin for a fastener, and method of making same
FR2788997B3 (fr) * 1999-02-02 2001-04-20 Unimetall Sa Procede de fabrication d'un organe de fixation filete de petit diametre par frappe a froid d'un fil trefile en acier a fort durcissement par ecrouissage
US20040261918A1 (en) * 1999-05-20 2004-12-30 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Billet for cold forging, method of manufacturing billet for cold forging, method of continuously cold-forging billet, method of cold-forging
GB2368889B (en) * 2000-11-09 2004-02-04 Textron Fastening Syst Ltd Method of manufacturing a blind threaded insert
KR100464962B1 (ko) * 2001-09-14 2005-01-05 삼화강봉주식회사 냉간압조 특성이 우수한 조질 강선
DE10247372A1 (de) * 2002-10-10 2004-04-22 Rexroth Star Gmbh Verfahren zur Herstellung von gehärteten, insbesondere wälzbeanspruchten, Bauteilen aus Stahl
EP2292754B1 (de) 2003-10-24 2012-12-26 Selexis S.A. Gentransfer und Expression mit hoher Effizienz in Säugerzellen mittels eines Mehrfachtransfektionsverfahrens von Matrixbindungsbereichsequenzen
KR100536660B1 (ko) * 2003-12-18 2005-12-14 삼화강봉주식회사 저온충격 특성이 우수한 냉간압조용 강선과 그 제조 방법
JP2006274392A (ja) * 2005-03-30 2006-10-12 Honda Motor Co Ltd チタン合金製ボルト及び引張り強さが少なくとも８００ＭＰａであるチタン合金製ボルトの製造方法
KR20080017365A (ko) * 2005-10-31 2008-02-26 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 내지연파괴특성이 우수한 고강도 강 및 금속볼트
DE102007022487B3 (de) * 2007-05-14 2008-10-09 FWU Kuang Enterprises Co., Ltd., Jen-Te Hsiang Verfahren zum Herstellen von Schmiedestücken mit einer exzellenten Zugfestigkeit und Bruchdehnung aus Stahldrahtstangen
WO2012119764A1 (en) 2011-03-08 2012-09-13 Società Bulloneria Europea S.B.E. Spa A high load flanged fastener to be installed by tensioning tools
EP3009695B1 (de) 2014-10-13 2018-05-02 Monogram Aerospace Fasteners, Inc. Verformbare hülsenmutter und verfahren zur herstellung davon
WO2017015202A1 (en) * 2015-07-17 2017-01-26 Felix Sorkin Compact anchor for post-tensioned concrete segment
CZ2019537A3 (cs) * 2019-08-16 2020-12-09 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob termomechanického zpracování polotovarů z vysocelegovaných ocelí

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1924099A (en) * 1931-11-20 1933-08-29 United States Steel Corp Thermally hardening steel
US2121415A (en) * 1934-09-07 1938-06-21 Braucke Adolf Vom Process for the manufacture of sheets, bands, tubes, rods, and the like, and in particular wire
US2119698A (en) * 1935-07-06 1938-06-07 Oil Well Supply Co Sucker rod and process of manufacturing the same
US2341264A (en) * 1940-06-12 1944-02-08 Remington Arms Co Inc Ammunition
US2441628A (en) * 1945-01-09 1948-05-18 American Steel & Wire Co Quench-hardening thermally hardenable steel
US2527731A (en) * 1949-03-04 1950-10-31 American Steel & Wire Co Fatigue resistant steel wire and method of making the same
US3053703A (en) * 1960-08-05 1962-09-11 Norman N Breyer Producing high strengths in martensitic steels
US3235413A (en) * 1961-11-20 1966-02-15 United States Steel Corp Method of producing steel products with improved properties

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1268119B2 (de) † 2000-03-22 2010-08-18 Nelson Bolzenschweiss-Technik GmbH & Co. KG Verfahren zum herstellen eines schweissbolzens
DE102012102019B3 (de) * 2012-03-09 2013-07-04 Sfs Intec Holding Ag Bolzenartiges Befestigungselement, insbesondere Bohrschraube, und damit hergestellte Verbindung

Also Published As

Publication number Publication date
DE1508416A1 (de) 1969-10-23
DE1508416B2 (de) 1975-11-06
GB1077994A (en) 1967-08-02
LU51833A1 (de) 1966-10-26
NL6611433A (nl) 1968-02-16
US3532560A (en) 1970-10-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1508416C3 (de) Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen wie Bolzen, Schrauben, Zapfen u.dgl.
DE60024672T2 (de) Stab- oder drahtprodukt zur verwendung beim kaltschmieden und herstellungsverfahren dafür
DE2606632C2 (de) Verwendung von Kohlenstoff-Stahl als superplastischer Wirkstoff und Verfahren zu dessen Wärmebehandlung
DE2612736C2 (de) Verfahren zur Bearbeitung von Maschinenteilen aus Stahl
DE69328835T2 (de) Kaltgeformte hochfeste stahlteile
EP0432434A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Verbindungselementen aus einem vollaustenitischen Cr-Mn-Stahl.
EP0820529B1 (de) Verfahren zur herstellung eines warmgefertigten langgestreckten erzeugnisses insbesondere stab oder rohr aus hochlegiertem oder übereutektoidem stahl
CH637161A5 (de) Verfahren zur erhoehung der mechanischen festigkeiten von stahl.
DE19546204C1 (de) Verfahren zur Herstellung von hochfesten Gegenständen aus einem Vergütungsstahl und Anwendung dieses Verfahrens zur Erzeugung von Federn
DE69307393T2 (de) Schmiedestück und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE3702634A1 (de) Stahlstift fuer ein befestigungsmittel und verfahren zu dessen herstellung
DE3730379C2 (de)
DE69115392T2 (de) Verfahren zum Herstellen von hoch bruchfesten Produkten aus instabilem austenitischem Stahl und so hergestellte Produkte
DE69214421T2 (de) Rohfabrikate grosser Länge für Herstellungsverfahren durch Kaltumformen, insbesondere für Kaltstauchen von formgebend bearbeitete Erzeugnisse wie Bolzen, und Verfahren zur Herstellung dieser kaltgeformten Gegenstände
DE3507124A1 (de) Durch elektro-widerstandsschweissen geschweisstes oelbohrungsrohr und verfahren zu dessen herstellung
DE2324750A1 (de) Herstellung von gehaertetem stahl
DE2344027C3 (de) Verfahren zur Herstellung von Bolzen oder Schrauben
DE69424783T2 (de) Bainitstange oder stahldraht zum drahtziehen und verfahren zu deren herstellung
DE2225517B2 (de) Verfahren zur herstellung eines lagerelementes
DE102007060612A1 (de) Verfahren zum Umformen von Stahl
DE2355894C3 (de) Verfahren zum Halbwarmschmieden von Kohlenstoffstahl oder niedriglegiertem Stahl
AT508101B1 (de) Verarbeitungsweise eines stahlhalbzeuges über die ac1-temperatur
DE102007019980B4 (de) Herstellung von superplastischen UHC-Leichtbaustählen und deren Verarbeitung durch Warmumformung
DE1267853C2 (de) Hochfeste stahllegierung mit ueberwiegend martensitischem gefuege
DE2251894B2 (de) Waelzlagerteil

Legal Events

Date Code Title Description
C3 Grant after two publication steps (3rd publication)
E77 Valid patent as to the heymanns-index 1977
EHJ Ceased/non-payment of the annual fee