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Schaltungsanordnung für die Speisung eines gemeinsamen Verbrauchers
durch zwei Hochfrequenzgeneratoren Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltungsanordnung
für die Speisung eines gemeinsamen Verbrauchers durch zwei Hochfrequenzgeneratoren,
deren Ausgangsspannungen gleiche Frequenz und vorbestimmte Phasenlage in Bezug aufeinander
aufweisen, in der eine Wechselstrombrücke zur Entkopplung der Generatorausgänge
gegeneinander verwendet wird. Bekannte Schaltungen dieser Art, bei denen bei Ausfall
des einen Senders der andere weiterarbeiten kann, beruhen auf den Transformationseigenschaften
der 2./4-Leitung bzw. ihrer quasistationären Ersatzschaltungen. Bei einem Wellenwechsel
müssen daher mindestens an vier Stellen, nämlich an den einzelnen Brückenzweigen,
Nachstimmungen vorgenommen werden. Bei Verwendung der genannten quasistationären
Ersatzschaltungen ist sogar eine Nachstimmung an sechs bzw. acht Stellen nötig.
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Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Schaltungsanordnung
für die Speisung eines gemeinsamen Verbrauchers durch zwei Hochfrequenzgeneratoren
anzugeben, welche innerhalb eines ausgedehnten Frequenzbereiches benutzt werden
kann, ohne daß eine Nachstellung von Reaktanzelementen erforderlich ist. Dabei soll
innerhalb des ganzen Arbeitsfrequenzbereiches eine hinreichende Entkopplung zwischen
den Ausgängen der beiden Generatoren und eine gute Anpassung der an den Eingangsklemmen
der Anordnung in Erscheinung tretenden Eingangswiderstände in bezug auf die Innenwiderstände
der Generatoren gewährleistet sein. Außerdem soll im normalen Parallelbetrieb der
beiden Generatoren die Summe ihrer Ausgangsleistungen dem gemeinsamen Verbraucherwiderstand
zugeführt werden, während in diesem Fall der Lastausgleichwiderstand praktisch stromlos
bleiben soll. Auch für diese Bedingung ist die Aufrechterhaltung innerhalb eines
hinreichend breiten Frequenzgebietes erwünscht.
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Auf dem Gebeit der elektrischen Meßtechnik ist unter der Bezeichnung
Maxwell-Wien-Brücke eine Schaltungsanordnung bekannt, bei der in zwei gegenüberliegenden
Brückenzweigen ohmsche Widerstände liegen, während in einem der restlichen Brückenzweige
eine Induktivität und in dem letzten Brückenzweig eine Kapazität angeordnet ist.
Diese Brückenanordnung wurde vorwiegend zum Messen von Induktivitäten benutzt, wobei
an der einen Brückendiagonale eine Wechselspannung zugeführt wurde und in der anderen
Brückendiagonale ein den Brükkenabgleich anzeigendes Nullinstrument lag. (Fei 1-hauer,
»Die Fernmeldetechnik«, Fachbuchverlag Dr. Pfanneberg & Co., Gießen, S. 907,
Bild 1643.) Eine Untersuchung zahlreicher bekannter Brükkenanordnungen mit dem Ziel
der Auffindung einer für die Zwecke der Parallelschaltung zweier Hochfrequenzgeneratoren
geeigneten Schaltungsanordnung führte auch auf die erwähnte Brückenanordnung nach
M a x w e l l -Wien. Sie war bisher für die Zwecke der Parallelschaltung von Hochfrequenzgeneratoren
noch nicht verwendet worden, wahrscheinlich mit Rücksicht auf die Tatsache, daß
von den in den Brückendiagonalen anzulegenden Spannungen der beiden Generatoren
nur die eine mit einer ihrer Klemmen geerdet werden konnte, während beide Ausgangsklemmen
des anderen Generators eine Hochfrequenzspannung gegen Erde aufweisen mußten.
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Trotzdem wurde eine Untersuchung der sonstigen Eigenschaften dieser
Brückenanordnung durchgeführt, welche ergab, daß für die Zwecke der Parallelschaltung
von Hochfrequenzgeneratoren der bemerkenswerte Vorteil gegeben ist, daß nicht nur
der Abgleich der Brückenanordnung frequenzunabhängig ist, sondern daß auch der an
den Eingangsklemmen der Brückenanordnung für die anzuschließenden Hochfrequenzgeneratoren
in Erscheinung tretende Eingangswiderstand frequenzunabhängig konstant bleibt. Diese
Brückenanordnung weist demnach als einzige unter vielen in Betracht gezogenen Anordnungen
so bemerkenswerte Vorteile für die Verwendung als Parallelschaltungsbrücke für Hochfreqenzgeneratoren
auf, daß der Versuch unternommen wurde, eine Schaltungsanordnung auf der Grundlage
dieser
Brückenanordnung zu finden, welche es erlaubte, unter Aufrechterhaltung ihrer natürlichen
Vorteile die in der Urform mit ihr verknüpften Nachteile zu vermeiden. Hierin liegt
die spezielle Aufgabenstellung der Erfindung.
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Für die Erörterung der natürlichen Vorteile einer Brückenanordnung
nach M a x w e 11- W i e n wird zunächst auf die Fig. 1 der Zeichnung Bezug genommen.
Darin ist die bekannte Maxwell-Wien-Brücke dargestellt für den Fall, daß an die
beiden einander gegenüberliegenden Eckpunkte I und II der Ausgang des Generators
S1 und an die beiden einander gegenüberliegenden Eckpunkte III und IV der Ausgang
des Generators S, angeschlossen ist. In zwei einander gegenüberliegenden Brückenzweigen
liegen der Lastausgleichwiderstand LA W und der gemeinsame Verbraucherwiderstand
RA. Beide können gleich R gemacht werden. In den beiden anderen einander gegenüberliegenden
Brückenzweigen liegen die Induktivität L und die Kapazität C. Auf die Berücksichtigung
der unvermeidlichen Realteile der Impedanzen der die Induktivität verwirklichenden
Spule und des die Kapazität verwirklichenden Kondensators kann bei der Verwendung
für Hochfrequenzströme verzichtet werden. Der gemeinsame Verbraucherwiderstand RA
wird in der Regel durch den Eingangswiderstand einer Antenne oder eines zur Ankopplung
dieser Antenne bestimmten Antennenkreises bzw. einer zu diesem Kreis führenden Hochfrequenzleitung
vertreten. Aus dem Schaltbild erkennt man ohne weiteres, daß lediglich für die Induktivität
L und für den gemeinsamen Verbraucherwiderstand RA sowie für den Hochfrequenzgenerator
S1 die Möglichkeit besteht, eine Anschlußklemme mit Erde bzw. Masse zu verbinden.
Sämtliche anderen Verzweigungspunkte der Brückenanordnung weisen beträchtliche Hochfrequenzspannungen
gegen Erde auf. Diese Tatsache wirkt sich besonders ungünstig für den Anschluß des
zweiten Hochfrequenzgenerators S, und des Lastausgleichwiderstandes
LA W
aus.
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Aus dem Schaltbild nach Fig. 1 liest man ohne weiteres die Abgleichbedingung
der Brückenanordnung folgendermaßen ab:
Bei der Erfüllung dieser Bedingung für R, L und C ist das Brückengleichgewicht demnach
stets frequenzunabhängig erfüllt.
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Daß der für jeden der beiden Hochfrequenzgeneratoren in Erscheinung
tretende Eingangswiderstand frequenzunabhängig konstant gleich Rist, läßt sich durch
eine einfache Rechnung beweisen, für welche auf Fig. 1 a Bezug genommen wird. Ist
die Brücke abgeglichen, so können in Fig. 1 die Punkte III und IV, vom Hochfrequenzgenerator
S1 aus betrachtet, als miteinander verbunden gedacht werden.
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Fig. 1 a zeigt nun das sich ergebende Ersatzschaltbild für diesen
Fall. Die Eingangsimpedanz zwischen den Anschlußpunkten I und II des Hochfrequenzgenerators
S1 wird rein ohmisch, wenn die Summe der auf Serienschaltung umgerechneten Blindwiderstände
in den Brückenzweigen verschwindet. In Fig. 1 a und der nachfolgenden Rechnung sind
diese Blindwiderstände mit XL und Xc bezeichnet. Die genannte Summe verschwindet,
wenn die folgende Beziehung besteht:
Aus der Abgleichbedingung für die Brücke ergibt sich:
oder Ra = XL XC .
Der verbleibende Wirkwiderstand hat dann also die
Größe:
Der für den Hochfrequenzgenerator S1 erscheinende Eingangswiderstand ist also frequenzunabhängig
gleich R. Da vom Hochfrequenzgenerator S2 aus betrachtet als Belastung die gleiche
Schaltung auftritt, ist auch der Eingangswiderstand für den Hochfrequenzgenerator
S, frequenzunabhängig konstant gleich R. In diesem Verhalten der Konstanz des Eingangswiderstandes
liegt ein wesentlicher Vorteil für die Verwendung dieser Brückenschaltung als Parallelschaltungsbrücke
für zwei Hochfrequenzgeneratoren.
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Wird für die mittlere Frequenz f o des Arbeitsfrequenzbereiches XL
= XC = Xo = R gemacht, so ergibt eine einfache, hier nicht
wiedergegebene Rechnung, daß für diese Frequenz to der Strom im Lastausgleichwiderstand
LA W gleich Null wird und die Summe der Ausgangsleistungen der beiden Hochfrequenzgeneratoren
Si und S2 unvermindert dem gemeinsamen Verbraucherwiderstand RA zugeführt wird,
wenn die Ausgangsspannungen U1 und U2 der beiden Generatoren S1 und S, um 90° gegeneinander
phasenverschoben sind. Da der gemeinsame Verbraucherwiderstand vom Hochfrequenzgenerator
S1 aus über den C-Zweig und vom Hochfrequenzgenerator S., aus über den L-Zweig gespeist
wird, liegt hier offensichtlich eine entgegengesetzte Frequenzabhängigkeit vor.
Es muß also erwartet werden, daß bei Abweichungen der Arbeitsfrequenz von der mittleren
Frequenz f o der resultierende Strom im Lastausgleichwiderstand LA W nicht
Null sein kann und daß infolgedessen ein endlicher Anteil der Summe der Ausgangsleistungen
beider Generatoren im Lastausgleichwiderstand verbraucht wird. Eine ebenfalls einfache,
hier nicht wiedergegebene Rechnung läßt
aber erkennen, daß das Ausmaß
dieser Frequenzabhängigkeit erfreulicherweise gering ist. Die Rechnung ergibt, daß
mit der angegebenen Schaltungsanordnung ein Frequenzbereich von 1: 1,8 überdeckt
werden kann, wenn ein Verlust von etwa 2 % der Gesamtleistung als zuverlässiger
Grenzwert angenommen wird. Werden 3-1/o Leistungsverlust als zulässig erachtet,
so dehnt sich der ausnutzbare Arbeitsfrequenzbereich sogar auf das Verhältnis 1
:2 aus. Eine auf dieser Grundlage aufgebaute Parallelschaltungsbrücke würde also
vorzügliche Breitbandeigenschaften aufweisen.
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Zur Behebung des bereits erwähnten Nachteiles, daß keine der beiden
Ausgangsklemmen des Hochfrequenzgenerators S." mit Erde bzw. Masse verbunden sein
darf, käme die Zuführung der Ausgangsleistung dieses Generators zur Brücke über
einen Transformator in Frage. Auf der Primärseite des Transformators könnte dann
eine Klemme des angeschlossenen Hochfreuqenzgenerators geerdet werden, während die
Enden der Sekundärwicklung freie Hochfrequenzpotentiale gegenüber Erde aufweisen
könnten. Für größere Ausgangsleistungen wird jedoch ein solcher Transformator ziemlich
groß und infolgedessen auch sehr kostspielig; außerdem ergibt sich durch den Einfluß
der Streuinduktivität und der verteilten Kapazitäten der Transformatorwicklungen
wieder eine zusätzliche Frequenzunabhängigkeit, welche die sonst vorteilhaften Eigenschaften
der Brückenschaltung zerstören würde.
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Durch die Erfindung wird die Aufgabe auf eine andere Weise gelöst.
Die Erfindung geht aus von der besprochenen Schaltungsanordnung für die Speisung
eines gemeinsamen Verbrauchers durch zwei Hochfrequenzgeneratoren, deren Ausgangsspannungen
gleiche Frequenz und vorbestimmte Phasenlage in Bezug aufeinander aufweisen, mit
einer Wechselstrombrücke (Maxwell-Wien-Brücke) zur Entkopplung der Generatorausgänge
gegeneinander, in welcher der erste Eckpunkt mit der einen Ausgangsklemme des ersten
Generators sowie mit dem diesem Eckpunkt zugekehrten Anschluß des in dem einen benachbarten
Brückenzweig liegenden Verbraucherwiderstandes und einer in dem anderen benachbarten
Brückenzweig liegenden Induktivität verbunden ist, während der dem genannten Eckpunkt
diagonal gegenüberliegende zweite Eckpunkt mit der anderen Ausgangsklemme des ersten
Generators und dem diesem Eckpunkt zugekehrten Anschluß eines in dem dem Verbraucherwiderstand
gegenüberliegenden Brückenzweig angeordneten Lastausgleichwiderstandes sowie einer
in dem der Induktivität gegenüberliegenden Brückenzweig angeordneten Kapazität in
Verbindung steht und die Ausgangsspannung des zweiten Generators zwischen dem dritten
und dem vierten Eckpunkt wirksam ist. Erfindungsgemäß ist bei Verbindung des genannten
ersten Eckpunktes mit Erde bzw. Masse die genannte Induktivität durch den Außenleiter
eines Koaxialleitungsstückes gebildet, dessen Innenleiter an dem mit dem dritten
Eckpunkt verbundenen Ende des Außenleiters mit dem vierten Eckpunkt und an dem erd-
bzw. masseseitigen Ende des Außenleiters mit der einen Ausgangsklemme des zweiten
Hochfrequenzgenerators verbunden ist, dessen andere Ausgangsklemme an Erde bzw.
Masse liegt.
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Fig. 1 stellt ein Schaltbild einer Ausführungsform der Schaltungsanordnung
nach der Erfindung dar. In den Fig. 1 und 2 sind die einander entsprechenden Teile
mit den gleichen Bezugszeichen versehen. Man erkennt aus Fig. 2, daß die Induktivität
L der Fig. 1 in Fig. 2 durch den aufgewickelten Außenleiter des Koaxialleitungsstückes
Lki vertreten wird. Besteht zwischen den Eckpunkten I und III für die in dem zugehörigen
Brückenzweig fließenden Ströme auf dem Außenleiter des Koaxialleitungsstückes LIz
1 die gleiche Induktivität L, welche die Bestimmungsgleichung für den Brückenabgleich
erfüllt, so hat sich durch den Ersatz der Induktivität L in Fig. 1 durch das aufgewickelte
Koaxialleitungsstück hinsichtlich des Brückengleichgewichtes nichts geändert. Die
eine Ausgangsklemme des Hochfrequenzgenerators S2 ist nun mit dem Außenleiter des
Koaxialleitungsstückes bei dem Eckpunkt I verbunden und mithin geerdet, während
die andere Ausgangsklemme dieses Generators mit dem am gleichen Ende des Koaxialleitungsstückes
austretenden Innenleiter in Verbindung steht. Ist der Wellenwiderstand dieses Koaxialleitungsstückes
gleich R, also gleich dem für den Hochfrequenzgenerator in Erscheinung tretenden
Eingangswiderstand der Brücke, gewählt, wird also mit anderen Worten das Koaxialleitungsstück
im Anpassungszustand betrieben, so ist es bekanntlich gleichgültig, welche Länge
dieses verbindende Hochfrequenzleitungsstück besitzt. Die Ausgangsspannung des Hochfrequenzgenerators
S ., tritt also ungeändert zwischen dem Eckpunkt III und dem
am gleichen Ende des Koaxialleitungsstückes austretenden Innenleiter in Erscheinung.
Sie ist daher wirksam in die Brückendiagonale zwischen den Eckpunkten III und IV
eingeschaltet. Hieraus ergibt sich, daß die Schaltung gemäß Fig. 2 die gleiche Wirkung
hat wie die nach Fig. 1, wobei jedoch der Vorteil gewonnen ist, daß eine Ausgangsklemme
des Hochfrequenzgenerators S., nun geerdet sein kann. Um auch die Bedingung der
90°-Phasenverschiebung zwischen den in die Brückendiagonalen eingespeisten Ausgangsspannungen
der Generatoren aufrechtzuerhalten, kann man den Phasenwinkel des Koaxialleitungsstückes
Lk1 zwischen dem Anschluß des Generators S., und dem Eckpunkt III in der Weise berücksichtigen,
daß die Ausgangsspannung des Hochfrequenzgenerators S, um einen entsprechenden Phasenwinkel
vorgedreht wird. Im allgemeinen dürfte dieser Phasenfehler jedoch so gering sein,
daß kaum eine Berücksichtigung erforderlich ist.
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Nachdem nun beide Hochfrequenzgeneratoren sowie die Induktivität L
und der gemeinsame Verbraucherwiderstand RA einseitig mit Erde bzw. Masse verbunden
sind, bleiben von den Bauelementen der Brücke nur noch der Lastausgleichwiderstand
LA W und der Kondensator C übrig, deren beide Anschlußklemmen Hochfrequenzpotentiale
gegen Erde bzw. Masse aufweisen. Ihre Streukapazitäten gegenüber Erde können daher
zu Störungen führen. Um diese möglichst gering zu halten, wird zweckmäßigerweise
der Kondensator und vorzugsweise auch der Lastausgleichwiderstand zur eindeutigen
Erfassung der Streukapazitäten von einer leitenden Hülle wenigstens teilweise umgeben,
welche mit dem Eckpunkt II der Brücke verbunden ist. Eine Schaltungsanordnung mit
diesem zusätzlichen Merkmal ist in Fig.3 dargestellt. Darin ist der gemeinsame Verbraucherwiderstand
RA durch den Eingangswiderstand einer Antenne A vertreten, welche mit den Eckpunkten
I und IV der Brücke über ein Koaxial-
Leitungsstück K verbunden
ist. Es sei vorausgesetzt, daß auch dieses Koaxialleitungsstück im Anpassungszustand
betrieben wird, so daß auf seine Länge keine Rücksicht genommen zu werden braucht.
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Fig. 3 läßt erkennen, daß der Lastausgleichwiderstand LA W
und der Kondensator C je von einer Hülle H umgeben sind, so daß die sonst von diesen
Bauelementen gegen Erde bestehenden Streukapazitäten nun diese Hülle als Gegenpol
haben. Die Hülle H beider Bauelemente ist mit dem Brückenpunkt II verbunden. Die
Streukapazitäten sind daher in der mit unterbrochenen Linien eingezeichneten Kapazität
C1 zusammengefaßt, die zwischen dem Brückenpunkt 11 und Erde bzw. Masse auftritt.
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Die sich durch die Wirkung der Kapazität Cl ergebende Frequenzabhängigkeit
kann ausgeglichen werden, indem sie durch eine zwischen dem Endpunkt 11 und der
zugehörigen Ausgangsklemme des ersten Hochfrequenzgenerators S,. eingefügte Reiheninduktivität
L2 und vorzugsweise einen zwischen der genannten Ausgangsklemme und Erde bzw. Masse
eingefügte Querkapazität C, kompensiert wird. Die Kapazität C,. bildet dann mit
L2 zusammen ein für die mittlere Arbeitsfrequenz fa bemessenes L-Glied bzw. unter
Berücksichtigung des Kondensators C., ein für diese Frequenz bemessenes ;r-Glied.
Die dadurch gegebene Kompensationswirkung ist frequenzunabhängig.
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Zweckmäßigerweise wird der Phasenwinkel des aus der zu kompensierenden
StreukapazitätC, gegen Erde und der Reiheninduktivität L2 sowie gegebenenfalls der
Querkapazität C2 gebildeten L- bzw. -c-Gliedes gleich dem Phasenwinkel des Koaxialleitungsstückes
1k l gewählt. Wenn dies. geschieht, ist die erwähnte Vorwärtsdrehung der Phase des
Hochfrequenzgenerators S2 zum Ausgleich der Laufzeit auf dem Koaxialleitungsstück
Lk 1 nicht erforderlich, denn auch für den Generator S2 wird durch das die Spule
L2 enthaltende Kompensationsglied eine gleiche Phasenverzögerung bewirkt.
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Durch eine weitere Ausgestaltung der Schaltungsanordnung nach der
Erfindung wird die Möglichkeit geschaffen, eine der Anschlußklemmen des Lastausgleichwiderstandes
LA W unmittelbar mit Erde zu verbinden, ohne die Wirkungsweise der Schaltungsanordnung
zu ändern. Eine solche einseitige Erdung des Lastausgleichwiderstandes ist deswegen
wichtig, weil dadurch seine Streukapazitäten gegenüber Erde bzw. Masse zu einem
großen Teil kurzgeschlossen werden. Für den Lastausgleichwiderstand können dann
Konstruktionen gewählt werden, bei denen an sich große Streukapazitäten gegen Erde
zu erwarten sind, beispielsweise solche mit künstlicher Kühlung. Außerdem kann der
Lastausgleichwiderstand dann so ausgeführt werden, daß er gleichzeitig die Aufgaben
der künstlichen Antenne übernehmen kann, welche bekanntlich in der Lage sein muß,
die volle Summenleistung beider Hochfrequenzgeneratoren für längere Zeit aufzunehmen.
Die Umschaltung von der Betriebsweise als Lastausgleichwiderstand auf die Betriebsweise
als künstliche Antenne kann dann einpolig vorgenommen werden.
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In Fig. 4 ist dargestellt, wie die einseitige Erdung des Lastausgleichwiderstandes
LA W bewirkt werden kann. Dazu ist ein zweites Koaxialleitungsstück Lk 2
vorgesehen, dessen Außenleiter an seinen Enden mit den Enden des Außenleiters des
ersten Koaxialleitungsstückes Lk,. verbunden ist, während sein Innen-Leiter an dem
mit dem dritten Eckpunkt 111 verbundenen Ende des Außenleiters mit dem zweiten
Eckpunkt II und an dem erd- bzw. masseseitige Ende des Außenleiters mit dem einen
Anschluß des Lastausgleichwiderstandes LA W verbunden ist, dessen anderer
Anschluß an Erde bzw. Masse liegt. Um die für den Brückenabgleich erforderliche
Größe der Induktivität L zu erzielen, welche durch die beiden einander parallel
geschalteten Außenleiter der Koaxialleitungsstücke gebildet wird, können diese Außenleiter
spulenförmig aufgewickelt sein. Dabei können diese Außenleiter zwei voneinander
getrennte Spulen bilden oder vorzugsweise einander parallellaufend zu einer Windung
oder Spule aufgewickelt sein. In Fig. 4 sind die Außenleiter der Koaxial-Leitungsstücke
Lk 1 und Lk 2 nicht aufgewickelt dargestellt, um den Verlauf der Leitungsführung
deutlicher erkennen zu lassen. Ebenso wie das Koaxialleitungsstück Lk i wird auch
das Koaxialleitungsstück Lk 2 im
Anpassungszustand betrieben, d. h., sein
Wellenwiderstand ist gleich der Größe des Lastausgleichwiderstandes LA W
gewählt. Es ist ersichtlich, daß es unter diesen Umständen gleichgültig ist, wie
groß die Länge des Koaxialleitungsstückes Lk 2 ist. Der einseitig geerdete
Lastausgleichwiderstand erscheint elektrisch zwischen dem Eckpunkt III und dem Eckpunkt
II eingeschaltet, wie dies in Fig. 2 der Fall ist. Die Schaltung nach Fig.4 hat
also dieselbe Wirkungsweise wie die nach Fig. 2, wobei der zusätzliche Vorteil besteht,
daß eine Anschlußklemme des Lastausgleichwiderstandes mit Erde bzw. Masse verbunden
ist.
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In Fig. 5 ist eine bevorzugte Ausführungsform einer Schaltungsanordnung
nach der Erfindung dargestellt, in welcher sowohl eine Ausgangsklemme des Hochfrequenzgenerators
S2 als auch eine Anschlußklemme des Lastausgleichwiderstandes geerdet sind. Die
Koaxialleitungsstücke Lk, und Lk.2 sind in dieser Ausführungsform zu einer Windung
oder Spule derartig aufgewickelt, daß ihre den dritten Eckpunkt HI bildenden Enden
der Außenleiter den den ersten Eckpunkt I bildenden Enden räumlich benachbart sind.
Außerdem schließen sich an diese Koaxialleitungsstücke unmittelbar die Hochfrequenz-Verbindungsleitungen
an, die zum Lastausgleichwiderstand LA W
sowie zu dem Hochfrequenzgenerator
S2 führen. Vom Brückenpunkt I gehen entsprechende Hochfrequenzleitungen aus, die
die Verbindungen mit dem Hochfrequenzgenerator S1 sowie mit der Antenne A herstellen.
Als Mittel zur Änderung der zwischen dem ersten und dritten Eckpunkt wirksamen,
durch den Außenleiter der Koaxialleitungsstücke gebildeten Induktivität ist ein
Schleifer P mit verstellbarem Abgriff vorgesehen. Mit Hilfe dieses Schleifers wird
das Brückengleichgewicht einmal eingestellt und braucht dann bei Frequenzänderungen
innerhalb eines ausgedehnten Arbeitsfrequenzbereiches nicht mehr verstellt zu werden.
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Da nur noch die Anschlüsse des Kondensators C auf beiden Seiten Hochfrequenzpotential
gegenüber Erde bzw. Masse aufweisen, sind die Streukapazitäten der Schaltung weitgehend
vermindert. Der durch die Streukapazitäten des Kondensators C gebildete Blindwiderstand
liegt entweder vom Punkt 1 oder vom Punkt IV gegen Erde, also auf jeden Fall parallel
zu einem Wirkwiderstand von 60 S2, wenn die übliche Bemessung zugrundegelegt wird.
Eine überschlägliche Rechnung ergibt, daß die durch diese
Kapazität
bedingte Fehlanpassung in der Größenordnung von höchstens 3% liegt, so daß sie sich
leicht bereits durch ein einfaches L-Glied kompensieren läßt. Zu diesem Zweck ist
je eine Reiheninduktivität L3 und L4 zwischen dem Eckpunkt I und dem Eckpunkt II
sowie zwischen dem Eckpunkt IV und dem Anschluß der zum Verbraucherwiderstand RA
führenden Leitung K vorgesehen, welche ganz oder teilweise durch die Induktivität
der Leitungsführung selbst gebildet sein kann.
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Die vorstehend behandelten Schaltungsanordnungen sind bekanntlich
ihrer Natur nach umkehrbar, d. h., daß Eingänge und Ausgang miteinander vertauscht
werden können. Bezogen auf Fig. 3 bedeutet dies, daß die Anordnung auch dann in
entsprechender Weise arbeitet, wenn beispielsweise die Antenne A eine Empfangsantenne
ist und von ihr Ströme auf zwei bei S1 und S, angeschlossene Verbraucher verteilt
werden sollen. Diese Verbraucher könnten in dem angenommenen Fall Funkempfangsgeräte
sein. Die aus der Antenne A stammende Empfangsenergie wird dann mit 90° Phasenverschiebung
der Ströme und mit einander gleichen Amplituden auf die beiden angeschlossenen Verbraucher
verteilt. Derartige Verteilungsschaltungen sind bekanntlich bei sogenannten Doppel-Brückenweichen
in Anwendung, welche aus einer eingangsseitigen Verteilerschaltung und einer ausgangsseitigen
Schaltung zur Wiederzusammenfassung der beiden Teile der Hochfrequenzenergie bestehen.
Auch derartige Anwendungen der Erfindung machen von dem Vorteil der weitgehenden
Frequenzunabhängigkeit der Schaltungsanordnung nach der Erfindung Gebrauch.
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Es ist zu erwähnen, daß bereits eine Schaltungsanordnung für die Speisung
eines gemeinsamen Verbrauchers durch zwei Hochfrequenzgeneratoren vorgeschlagen
worden ist, deren Ausgangsspannungen gleiche Frequenz und vorbestimmte Phasenlage
in Bezug aufeinander aufweisen, die ebenfalls mit einer Wechselstrombrücke zur Entkopplung
der Generatorausgänge gegeneinander versehen ist (deutsches Patent 1124 567).
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Der Unterschied der Anordnung nach dem erwähnten Vorschlag gegenüber
der Schaltungsanordnung nach der Erfindung besteht darin, daß bei der älteren Anordnung
eine Wechselstrombrücke benutzt wird, in welcher der Lastausgleichwiderstand und
der gemeinsame Verbraucherwiderstand bereits durch den Aufbau der Brücke bedingt
einseitig mit dem geerdeten Eckpunkt der Brücke in Verbindung stehen. An diesem
Eckpunkt ist auch die eine Ausgangsklemme des einen der beiden Hochfrequenzgeneratoren
angeschlossen. Die beiden restlichen Brückenzweige werden bei diesem Vorschlag durch
Kapazitäten gebildet, und eine Erdung der einen Ausgangsklemme des zweiten Hochfrequenzgenerators
wird durch Anwendung einer Symmetrierschleife bewirkt.