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Die Erfindung betrifft einen HF-Leistungsteiler nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
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Ein Leistungsteiler zum Aufteilen oder Zusammenführen von Hochfrequenz-Leistungen (HF-Leistungen) ist beispielsweise aus der
DE 10 2006 056 618 bekannt geworden.
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Ein derartiger vorbekannter Leistungsteiler umfasst einen Koaxialleiter mit einem Außenleiter und einen darin geführten Transformations-Innenleiter. An dem stirnseitigen Ende des Außenleiters ist ein koaxiales Summentor vorgesehen. Am gegenüberliegenden Ende des Außenleiters ist ein Kopfstück mit zumindest zwei und vorzugsweise drei oder vier Einzeltoren ausgebildet, die Außenleiter-Anschlüsse umfassen. Die Einzeltore sind dabei von einem Innenleiter axial durchsetzt, der mit dem Transformations-Innenleiter an seinem oberen Ende verbunden ist. Die Besonderheit dieses vorbekannten HF-Leistungsteilers liegt darin, dass das Kopfstück mit dem Einzeltor unter Vermeidung einer mechanischen Verbindungsstelle einteilig ausgebildet ist und dabei aus einem Schmiedeteil, einem Gußteil oder einem Frästeil besteht.
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Eine HF-Schaltung zur Bewirkung einer Leistungsteilung ist beispielsweise auch aus
"Taschenbuch der Hochfrequenztechnik", H. Meinke und F. W. Gundlach, Springer-Verlag, Berlin/Heidelberg/New York, 1968, Seiten 373 und 374, als bekannt zu entnehmen.
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Dort wird eine Serienverzweigung beschrieben, die neben einem Außenleiter und einem darin verlaufenden koaxialen Innenleiter einen dritten Leiter umfasst, der zwischen den vorhandenen Leitern vorgesehen ist, und zwar als ein den Innenleiter konzentrisch umgebendes Rohr. Mit einer derartigen Konstruktion lassen sich zwei Verbraucher anschließen, die bezüglich der ankommenden Welle wie zwei in Serie geschaltete Verbraucher wirken, die in der Aufteilungsebene liegen. Der Wellenwiderstand der ungeteilten Leitung wird dabei in den entsprechenden Wellenwiderstand für den ersten und für den zweiten Verbraucher aufgeteilt (wobei der Summen-Wellenwiderstand konstant bleibt).
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Eine entsprechende Umsetzung dieses Prinzips ist aus der gattungsbildenden
US 7 026 888 B2 als bekannt zu entnehmen.
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Bei diesem Ausführungsbeispiel ist in einem den Außenleiter bildenden Gehäuse an den gegenüberliegenden Stirnseiten jeweils ein Koppler zum Anschluss einer Koaxialleitung vorgesehen, wobei das den Außenleiter bildende Gehäuse mit einer axialen Zentralbohrung versehen ist, in der in koaxialer Anordnung der erste oder Haupt-Innenleiter zwischen den koaxialen Anschlussstücken verlaufend vorgesehen ist.
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In dem Raum zwischen dem Innen- oder Hauptleiter und dem Außenleiter ist ferner ein den Innenleiter umgebendes Rohr vorgesehen, der den zweiten Innenleiter bildet. Dieser zweite Innenleiter ist über dielektrische Scheiben konstruktiv gegenüber dem ersten oder Haupt-Innenleiter gehalten.
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Von dem zweiten als Rohr ausgebildeten Innenleiter führt dann eine radial und senkrecht verlaufende Abgriffsleitung durch eine Bohrung in dem Außenleitergehäuse nach außen, wo ein dritter serieller koaxialer Kuppler zum Anschluss einer koaxialen Abzweigleitung vorgesehen ist.
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Hierdurch wird ebenfalls eine fest vorgegebene HF-Leistungsaufteilung bewirkt.
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Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es ausgehend von diesem gattungsbildenden Stand der Technik einen verbesserten HF-Leistungsteiler, also einen HF-Koppler, zu schaffen, mit welchem auf einfache Weise eine Leistungsaufteilung unterschiedlich einstellbar bewirkt werden kann.
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Die Aufgabe wird erfindungsgemäß entsprechend den im Anspruch 1 angegebenen Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
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Die erfindungsgemäße Lösung zeichnet sich dadurch aus, dass der zweite Innenleiter, der zwischen dem primären oder Haupt-Innenleiter und dem Außenleiter angeordnet ist, so ausgebildet ist, dass der Abstand des zweiten Innenleiters mit dem ersten Innenleiter und/oder dem Außenleiter veränderbar, also unterschiedlich einstellbar ist. Denn in Abhängigkeit des unterschiedlichen Abstandes ergibt sich eine unterschiedliche Hochfrequenz-Leistungsaufteilung zwischen dem ersten und zweiten Innenleiter nach dem Prinzip des Serienverzweigung (siehe
"Taschenbuch der Hochfrequenztechnik", H. Meinke und F. W. Gundlach, Springer-Verlag, Berlin/Heidelberg/New York, 1968, Seiten 373 und 374).
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Der Verstellmechanismus kann dabei durch geeignete technische Maßnahmen umgesetzt werden, beispielsweise mittels einer Radial-Führungseinrichtung, die zum Beispiel zwei nicht-elektrische Stifte oder Vorsprungseinrichtungen umfasst, die das Außenleitergehäuse durchsetzen und es so ermöglichen, dass von außen her die Relativlage des zweiten Innenleiters bezogen auf den ersten Innenleiter und/oder den Außenleiter verstellt werden kann.
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Der zweite Innenleiter kann in weiten Bereichen unterschiedlich geformt sein.
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In einer bevorzugten Ausführungsform weist er eine halbzylinderförmige Gestaltung auf. Dies ermöglicht eine in dem Zwischenraum zwischen Innenleiter und Außenleiter in weiten Grenzen beliebige Relativverstellung in Radialrichtung, also quer zur Innen- und/oder Außenleiteranordnung.
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In Querschnittsdarstellung muss dieser zweite Innenleiter aber nicht halbzylinderförmig gestaltet sein. Er kann von der Kreisform abweichend gebildet sein. Bevorzugt weißt er allerdings im Querschnitt eine halbkreisförmige Formgebung mit einer zum Innenleiter konkaven und zum Außenleiter konvexen Neigungsfläche auf.
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Im Querschnitt kann allerdings der zweite Innenleiter auch plattenförmig oder im Querschnitt U- oder V-förmig gestaltet sein, und zwar derart, dass der Innenleiter in den Raum zwischen der U- oder V-förmigen Gestaltung des zweiten Innenleiters eintauchen kann.
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Ansonsten kann sowohl der Innenleiter wie aber auch das Außenleitergehäuse beliebige Querschnittsformen aufweisen. Auch der Innenleiter muss nicht zwangsläufig zylinder- oder rohrförmig gestaltet sein, also mit kreisförmigem Querschnitt, sondern kann beispielsweise mit rechteckförmigen oder quadratischen Querschnitt, allgemein n-polygonalen Querschnitt ausgebildet sein. Entsprechendes gilt auch für den zweiten Innenleiter, die Innenflächen-Kontur des Außenleiters oder Außenleitergehäuses etc.
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Durch die vorliegende Erfindung wird also eine sehr breitbandige und vor allem stufenlos-variable Leistungsaufteilung nach dem Prinzip einer Serien-Verzweigung ermöglicht, beispielsweise in einem Bereich von 380 MHz–2700 MHz. Die Leistungsaufteilung kann dabei z. B. zwischen 6 bis 20 dB liegen.
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Realisiert wird es – wie erwähnt – bevorzugt durch ein geschachteltes Innenleitersystem, wobei der zweite Innenleiter gegenüber dem ersten Innenleiter transversal (also vorzugsweise radial) verschiebbar ist, oder umgekehrt.
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Die Summen der beiden Serienimpedanzen ergibt breitbandig (in etwa) den Systemwellenwiderstand, und zwar trotz der variablen Leistungsaufteilung.
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Die Länge der Koppelzone kann dabei größer als λ/10, bezogen auf die untere Grenzfrequenz der zu übertragenen HF-Frequenz.
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Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Zeichnungen näher erläutert. Dabei zeigen im Einzelnen:
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1: ein erstes erfindungsgemäßes Ausführungsbeispiel in Explosionsdarstellung;
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2: eine axiale Längsschnittdarstellung durch das Ausführungsbeispiel gemäß 1 im montierten Zustand;
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3: eine längs der Linie III-III in 2 verlaufende Schnittdarstellung;
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4a–6b: unterschiedliche schematische Querschnittsdarstellungen zur Verdeutlichung unterschiedlicher Ausführungsbeispiele, bei denen teilweise der zweite Innenleiter in unterschiedlicher Verstelllage in Relation zum ersten Innenleiter bzw. zum Außenleiter gezeigt ist.
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In 1 ist ein erstes erfindungsgemäßes Ausführungsbeispiel für einen HF-Leistungsteiler gezeigt, der nachfolgend teilweise auch als HF-Koppler bezeichnet wird.
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Der HF-Leistungsteiler umfasst dabei einen Außenleiter 1 mit einem Außenleitergehäuse 1' aus elektrisch leitfähigem Material, der beliebige Querschnittsformen aufweisen kann. Im gezeigten Ausführungsbeispiel ist der Außenleiter stabförmig mit quadratischen Querschnitt quer zu seiner Längserstreckung L gebildet. Mit anderen Worten weist der Außenleiter 1 eine Längserstreckung L, eine Höhe H und Breite B auf, wobei die Höhe und Breite im gezeigten Ausführungsbeispiel gleich sind.
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An den gegenüberliegenden Stirnseiten 1a des gehäuseförmigen Außenleiters 1 ist dann jeweils ein Koaxialkuppler 5 vorgesehen, zum Beispiel anschraubbar, der in bekannter Weise einen Innenleiter-Anschluss 6, eine Außenleiterbuchse 7 und üblicherweise eine dielektrische Halteeinrichtung 8 umfasst, worüber der elektrisch leitfähige koaxiale Innenleiter oder das Innenleiter-Anschlussstück 5a gegenüber der zylindrischen Außenleiterbuchse 5b gehalten ist.
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Der geschilderte Koaxialkuppler 5 ist im gezeigten Ausführungsbeispiel an den beiden gegenüberliegenden Stirnseiten 1a jeweils mittels Schrauben aufschraubbar. Ausbildung und Befestigung der erwähnten Koaxialkuppler 5 bzw. des Außenleiters 1 können aber auch anders ausgeführt sein, beispielsweise derart, dass die Außenleiterbuchsen 7 integraler Bestandteil des Außenleiters 1 sind, beispielsweise stoffschlüssig mit dem Außenleiter 1 verbunden sind. In diesem Fall sind dann lediglich die Innenleiter-Anschlüsse 6 in diese Außenleiterbuchsen 7 eingesetzt, und dabei über dielektrische Halteeinrichtungen 8 (beispielsweise scheibenförmige dielektrische (isolierende) Halteeinrichtungen 8) gehalten (2).
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Aus der Explosionsdarstellung gemäß 1 ist auch zu ersehen, dass der Außenleiter 1 in seiner Längsrichtung L zentral von einer Aufnahmebohrung 9 durchsetzt ist, die im gezeigten Ausführungsbeispiel zylinderförmig gestaltet ist.
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In koaxialer Anordnung ist in der Aufnahmebohrung 9 ein Innenleiter 11 angeordnet, im gezeigten Ausführungsbeispiel der sogenannte erste primäre oder Haupt-Innenleiter 11, der durch den Außenleiter 1 hindurch zwischen den Innenleiter-Anschlussstücken 6 verläuft. Der Innenleiter kann über separate dielektrische Halteelemente gegenüber dem Außenleiter 1 oder über die Innenleiter-Anschlussstücke 6 in den Koaxialkupplern 5 gehalten sein. In diesem Fall ist die als Isolatoren ausgebildete Halteeinrichtung bevorzugt benachbart zu den stirnseitigen Enden 1a im Außenleitergehäuse 1' angeordnet, um nicht mit dem nachfolgend noch erörterten zweiten Innenleiter zu kollidieren.
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Schließlich ist auch noch ein zweiter oder sekundärer Innenleiter 13 vorgesehen, der im gezeigten Ausführungsbeispiel halbzylinderförmig gestaltet ist. Wie sich insbesondere aus der Schnittdarstellung gemäß 2 und 3 ergibt, ist dieser zweite Innenleiter 13 in dem Abstandsraum 15 zwischen dem ersten Innenleiter 11 und dem Außenleiter 1 angeordnet, also in dem Abstandsraum im Außenleitergehäuse 1', welcher zwischen der Oberfläche 11a des Innenleiters 11 und der Innenwandfläche 9a der Aufnahmebohrung 9 im Außenleiter 1 gebildet ist.
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Wie sich aus den Zeichnungen ergibt, ist der zweite Innenleiter 13 mit einer Verzweigungsleitung 17 versehen bzw. verbunden, die bevorzugt radial, das heißt also bevorzugt senkrecht zur Erstreckungsrichtung E des Innen- und/oder Außenleiters verläuft, im gezeigten Ausführungsbeispiel senkrecht dazu.
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Die Längs- und Erstreckungsrichtung E des ersten Innenleiters 11 fällt bevorzugt mit der axialen Längsachse L des Außenleiters 1 bzw. des Außenleitergehäuses 1' zusammen. Das heißt die den gesamten HF-Leistungsteiler durchsetzende Zentralachse X, die in 2 strichpunktiert dargestellt ist, stellt gleichzeitig die mittlere Längs- und Erstreckungsachse E für den ersten Innenleiter 11 dar. Sie ist gleichzeitig die konzentrische Zentralachse für die im gezeigten Ausführungsbeispiel zylinderförmigen Aufnahmebohrung 9 im Außenleiter 1. Der erwähnte Innenleiter 13 läuft dabei in der Regel parallel zu dieser Zentralachse X, und damit parallel zum ersten Innenleiter 11.
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Diese Verzweigungsleitung 17 durchragt eine Auslassbohrung 19 im Außenleitergehäuse 1, so dass an dieser Stelle ein weiterer Koaxialkuppler 5 mechanisch und elektrisch angeschlossen werden kann, und zwar ebenfalls wiederum mit einem Innenleiter-Anschluss 6, einer Außenleiterbuchse 7 und einer dielektrischen Halteeinrichtung 8, worüber der Innenleiter 6 im Abstand und unter Vermeidung einer galvanischen Kontaktierung mit dem Außenleiter 1 gehalten und geführt ist.
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Schließlich ist aus den Schnittdarstellungen auch noch zu ersehen, dass der zweite Innenleiter 13 im gezeigten Ausführungsbeispiel mit zwei bevorzugt radial bzw. senkrecht zur Erstreckungsrichtung E verlaufende bolzenförmige oder bolzenähnliche Einstellmittel 21 versehen ist, die im gezeigten Ausführungsbeispiel vorzugsweise aus einem elektrisch nicht leitfähigen und/oder dielektrischen Material bestehen und dabei entsprechende Einstell- und/oder Haltebohrungen 23 im Außenleitergehäuse 1' durchsetzen, das heißt hier zumindest hineinragen und bevorzugt nach außen das Außenleitergehäuse überragen, um hierüber eine Radialverstellung des zweiten Innenleiters 13 vornehmen zu können, worauf nachfolgend noch eingegangen wird.
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Durch eine derartige Anordnung wird also ein HF-Leistungsteiler (oder Summierer) bzw. HF-Koppler gebildet, der im gezeigten Ausführungsbeispiel drei Koaxialkuppler 5, nämlich 5a, 5b und 5c umfasst, nämlich mit einem Koxialkuppler 5a, der das Eingangstor 5'a bildet, einen an dem gegenüberliegenden Ende des Außenleiters 1 vorgesehenen weiteren Koaxialkuppler 5b, der beispielsweise das erste Ausgangstor 5'b für den ersten Verbraucher darstellt und mit einem dritten Koaxialkuppler 5c, der den Anschluss 5'c oder den Ausgang für den zweiten Innenleiter 13 bildet.
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Mittels einer derartigen Anordnung kann also grundsätzlich eine HF-Leistungsteilung bewirkt werden, wenn beispielsweise eine HF-Leistung dem ersten Anschluss- oder Eingangstor 5'a zugeführt wird, wobei diese HF-Leistung dann über den ersten und zweiten Innenleiter 11, 13 aufgeteilt und dem zweiten und dritten Anschlusstor 5b bzw. 5c zugeführt wird, und zwar nach dem Prinzip der Serienverzweigung.
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Der am Eingang anstehende Wellenwiderstand Z wird dabei auf den Wellenwiderstand Z1 am zweiten Anschlusstor 5b und den Wellenwiderstand Z3 am dritten Anschlusstor aufgespalten, wobei die Summe der aufgeteilten Wellenwiderstände konstant bleibt. Mit anderen Worten ergibt somit die Summe von beiden Serienimpedanzen breitbandig (in etwa) den Systemwellenwiderstand, und zwar trotz der variablen Leistungsaufteilung. Die Länge der Koppelzone K (und damit die Länge des zweiten Innenleiters 13) ist dabei vorzugsweise größer als λ/10, bezogen auf die untere Grenzfrequenz des zu übertragenden Frequenzbandes oder der zu übertragenden Frequenz.
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Ebenso kann mittels des erläuterten HF-Leistungsteilers eine Summierung der Leistung durchgeführt werden, wenn nämlich am zweiten und dritten Anschlusstor 5b bzw. 5c eine entsprechende HF-Leistung einsummiert wird, die dann am ersten Anschlusstor 5a abgegriffen werden kann.
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Um nunmehr eine unterschiedliche Leistungsaufteilung oder Summierung zu ermöglichen, kann die Relativlage des zweiten Innenleiters 13 gegenüber dem ersten Innenleiter und/oder dem Außenleiter 1 verändert werden.
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Dazu wird der zweite Innenleiter entsprechend der Doppelpfeil-Darstellung 29 auf den ersten Innenleiter 11 zu oder beispielsweise von diesem radial weg verstellt, wodurch sich die Abstände und damit die dem ersten und dem zweiten Innenleiter zugeordnete Wellenwiderstände entsprechend ändern, in der Summe aber konstant bleiben. Entsprechend ändert sich die Hochfrequenz-Leistungsaufteilung zwischen dem zweiten und dritten Anschlusstor.
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Mit anderen Worten wird also zur Veränderung der Leistungsaufteilung zwischen einem ersten und zweiten Verbraucher der erste und/oder der zweite Innenleiter 11 bzw. 13 relativ zueinander (im gezeigten Ausführungsbeispiel der zweite Innenleiter 13 gegenüber dem ersten Innenleiter 11) mit zumindest einer Radialkomponente verschoben, um den Abstand zwischen beiden zu verändern.
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Dadurch kann eine in weiten Grenzen beliebige und vor allem variable Leistungsaufteilung (beispielsweise in einem Bereich von 380 MHz–2700 MHz in Form einer Leistungsteilung von 6 dB–20 dB) eingestellt werden, und dies mit einfachsten Mitteln.
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Im gezeigten Ausführungsbeispiel ist der zweite Koaxialleiter im Querschnitt quer zu seiner Längs- oder Erstreckungsrichtung L bzw. E halbzylinderförmig gestaltet, so dass er in einer Mittel- oder Zwischenlage eine exakte koaxiale Lage zum Innen- und/oder Außenleiter, das heißt zur zylinderförmigen Innenfläche 9a der Aufnahmebohrung 9 des Außenleiters 1, bildet.
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Im gezeigten Ausführungsbeispiel ist dabei die Abzweig- oder Verbindungsleitung 17, die mit dem zweiten Innenleiter 13 elektrisch verbunden ist, in der Regel galvanisch verbunden ist, so ausgestaltet, dass sie mit dem zugehörigen Innenleiteranschluss 6 des dritten Koaxialkupplers 5, 5c fluchtet, also in dessen Axialrichtung relativ verschieblich ist, also quasi eine teleskopartige Verbindung bildet. Denn die relative Abstandsveränderung in Radialrichtung des zweiten Innenleiters bezogen auf den ersten Innenleiter 11 und damit auch gegenüber dem Außenleiter 1 erfolgt in einer Richtung entsprechend dem Doppelpfeil 29, der parallel zur Längserstreckung 17', also der Zentralachse 17' der Verzweigungs- oder Abzweigleitung 17 verläuft. In entsprechender Ausrichtung schließt sich daran teilweise in überlappender Anordnung der Innenleiteranschluss oder das Innenleiter-Anschlussstück 6 des dritten Koaxialkupplers 5c an. Dadurch wird immer ein galvanischer Abgriff des HF-Signals an diesem Koaxialkuppler 5 gewährleistet.
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Ebenso sind auch die Axialerstreckungen durch die Bohrungen 23 im Außenleitergehäuse 1 und die darin eingreifenden und axial verschieblich geführten, im gezeigten Ausführungsbeispiel stab- oder bolzenförmigen Einstellmittel 21 parallel zur Verstellrichtung 29 und damit parallel zur axialen Erstreckungsrichtung 17' der Verbindungs- oder Abzweigleitung 17 angeordnet, damit der zweite Innenleiter 13 entsprechend der Verstellrichtung 29 verschieblich und damit verstellbar ist.
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Dadurch ergibt sich, dass bei Durchführung einer radialen Verstellung die im Querschnitt halbzylinderförmige Gestaltung des zweiten Innenleiters 13 nicht zwangsläufig konzentrisch zum Innen- und/oder Außenleiter bleiben kann, was aber grundsätzlich ohne Bedeutung ist.
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Anhand der nachfolgenden schematischen Querschnittsdarstellungen soll nur gezeigt werden, dass der zweite Außenleiter auch im Verhältnis zum Innen- oder Außenleiter unterschiedlichste Formen und Gestaltungen aufweisen kann.
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Anhand von 4a ist in schematischer Wiederholung die Ausführungsform gemäß den 1 bis 4 wiedergegeben.
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Anhand von 4b ist gezeigt, dass der zweite Außenleiter im Querschnitt eine sehr viel größere Krümmung aufweisen kann, also eine Formgebung, bei der die gesamte Querschnittsform niemals konzentrisch zum Innen- und/oder Außenleiter, das heißt der Oberfläche 9a der Aufnahmebohrung im Außenleiter 1 sein kann.
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Bei der schematischen Querschnittsdarstellung gemäß 4c ist eine Variante gezeigt, bei der der zweite Innenleiter im Querschnitt plattenförmig gestaltet ist.
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Bei der Variante gemäß 4d ist der Innenleiter im Querschnitt U-förmig gestaltet, so dass hierdurch ein Aufnahmeraum 25 zwischen den beiden Seitenschenkeln 13.1 und dem Verbindungsschenkel 13.2 gebildet ist, bei welchem zumindest in einigen relativen Verstelllagen des zweiten Innenleiters 13 gegenüber dem ersten Innenleiter 11 der erste Innenleiter 11 mehr oder weniger weit in diesen Aufnahmeraum 25 eintauchen kann. Anhand von 4d ist ebenfalls nur schematisch gezeigt, dass der erste Innenleiter 11 auch unterschiedliche Querschnittsformen aufweisen kann und nicht zwangsläufig zylinderförmig im Querschnitt gestaltet sein muss, sondern beispielsweise einen polygonalen Querschnitt, insbesondere eine quadratischen Querschnitt, aufweisen kann. Zudem ist der Außenleiter 1 bzw. das Außenleitergehäuse 1' rohrförmig gestaltet.
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Anhand von 4e ist beispielsweise gezeigt, dass der zweite Innenleiter 13 im Querschnitt V-förmig mit zwei divergierenden Schenkelabschnitten 13.3 gestaltet ist.
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Anhand der bisherigen Ausführungsformen ist lediglich der zweite Innenleiter relativ zum ersten Innenleiter und/oder relativ zum Außenleiter verstellbar.
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Es sind grundsätzlich allerdings auch Anordnungen denkbar, bei welchen beispielsweise der zweite Innenleiter in Relation zum Außenleiter nicht verstellbar ist, wobei lediglich der erste Innenleiter relativ zum Außenleiter und/oder zum zweiten Innenleiter radial verstellbar angeordnet und gehalten ist. Dies könnte beispielsweise dadurch realisiert sein, dass die an dem Außenleitergehäuse 1 gegenüberliegenden Koaxialkuppler 5a, 5b gemeinsam in ihrer Relativlage zum Außenleiter in Radialrichtung verstellbar sind, so dass der dazwischen gehaltene und geführte erste Innenleiter 11 ebenfalls in Richtung des Doppelpfeils 29 relativ verstellbar ist, also auf den zweiten Innenleiter zu oder von diesem weg. Dabei ändert sich ebenfalls der Abstand zwischen dem ersten Innenleiter 11 und der Innenfläche 9a der Aufnahmebohrung 9, also der Abstand zum Außenleiter 1.
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Schließlich kann eine unterschiedliche Leistungsaufteilung auch dadurch bewirkt werden, wenn beispielsweise eine Anordnung für den zweiten Innenleiter gemäß dem Ausführungsbeispiel nach 5a und 5b realisiert ist. Das Ausführungsbeispiel ist in schematischer Querschnittsdarstellung quer zur Längserstreckung L des HF-Leistungsteiles gezeigt. Bei dieser Variante ist bevorzugt der erste Innenleiter 11 im Verhältnis zum Außenleiter 1 in seiner Radiallage nicht verstellbar, obgleich er auch verstellbar angeordnet sein könnte.
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Bei diesem Ausführungsbeispiel besteht der zweite Außenleiter 13 aus einem Rohr, vorzugsweise mit einer hohlzylinderförmigen Gestaltung, wobei dieser zweite Außenleiter 13 ein Durchmesser-Maß mit einem Aufnahmeraum 25 aufweist, das gegenüber dem Außendurchmesser des ersten Innenleiters so groß und gegenüber dem Innendurchmesser des Außenleiters 1 so klein ist, dass der so gebildete rohrförmige zweite Innenleiter 13 entsprechend der Doppelpfeildarstellung 29 relativ zum ersten Innenleiter 11 und zum Außenleiter 1 verstellbar ist, und dass zwischen dem zweiten Innenleiter 13 und dem ersten Innenleiter 11 zum einen und zwischen dem zweiten Innenleiter 13 und dem Außenleiter 1 zum anderen keine galvanische Kontaktierung bewirkt wird.
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Anhand der Querschnittsdarstellung gemäß 5b ist gegenüber 5a eine Verstelllage des zweiten Außenleiters 13 gezeigt, wodurch sich der minimale Abstand zum ersten Innenleiter 11 wie auch zum Außenleiter 1 verringert und dadurch eine unterschiedliche Leistungsaufteilung oder Leistungssummierung bewirkt wird.
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Anhand von den 6a und 6b sind zwei unterschiedliche Verstellvarianten des zweiten Leiters 13 in Relativlage zum ersten Leiter 11 und/oder zu der Innenwandungsfläche 9a der Aufnahmebohrung 9 im Außenleiter 1 gezeigt. Hier ist der Querschnitt des ersten Innenleiters 11 beispielsweise halbzylinderförmig gestaltet, weist also eine Abflachung an jener Seite auf, an der sich bei der Verstellung des zweiten Innenleiters 13 von der in 6a gezeigten Stellung in die in 6b wiedergegebenen Positionen der Abstand zwischen dem zweiten und dem ersten Innenleiter 13, 11 verringert, um hier also einen größeren Verstellraum 25 bereitzustellen. Auch dies zeigt, dass auch die Querschnittsform des ersten Innenleiters 11 in weiten Bereichen unterschiedlich ausgebildet sein kann.
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Schließlich muss erwähnt werden, dass auch die Querschnittsform des zweiten Innenleiters 13, selbst wenn sie in Form eines Hohlleiterrohrs gebildet ist, nicht hohlzylinderförmig gestaltet sein muss, sondern beispielsweise einen n-polygonalen Querschnitt oder einen ovalen Querschnitt etc. aufweisen kann, wodurch sich auch ein größerer Verstellbereich des zweiten Innenleiters 13 relativ zum ersten Innenleiter 11 ergibt.
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In den Fällen, in denen der zweite Innenleiter 13 als rohrförmiger Innenleiter gestaltet ist, wird in der Regel der innenliegende erste Innenleiter 11 durch die dielektrische Halteelemente gehalten, die benachbart zum Anfang und Ende des zweiten Innenleiters 13, der eine kürzere Länge aufweist als der erste Innenleiter 11, in der Aufnahmebohrung 9 im Außenleitergehäuse 1' positioniert sind. Möglich wäre auch, dass der erste Innenleiter 11 alleine nur durch die Innenleiteranschlüsse oder dem Innenleiter-Anschlussstück 6 der koaxialen Kuppler 5a bzw. 5b gehalten ist.
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In all diesen erläuterten Fällen ist über die Einstell- und Haltemittel 21 die Verstellung des zweiten Innenleiters bewirkt worden. Dabei können entsprechend mechanisch geeignete Verstellmittel eingesetzt und verwendet werden, die für die Realisierung der Erfindung ohne Bedeutung sind. Bevorzugt sollten solche Einstellmittel verwendet werden, bei der die Relativlage des zweiten Innenleiters bezogen auf den ersten Innenleiter und/oder dem Außenleiter möglichst fein justiert werden kann, da bereits minimale, radiale Lageveränderungen zu einer spürbar unterschiedlichen Leistungsaufteilung führen.
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Um bei den unterschiedlichen Verstellmöglichkeiten zwischen dem ersten und zweiten Innenleiter 11, 13 bzw. zwischen dem zweiten Innenleiter 13 und dem Außenleiter 1 bzw. dem Außenleitergehäuse 1' in jedem Fall eine galvanische Kontaktierung zu vermeiden, kann entweder die entsprechende maximale relative Verstellbewegung der Innenleiter in Relation zueinander und/oder zur Begrenzungswand des Außenleiters 1 durch mechanische Begrenzungen oder Anschläge begrenzt sein, oder es sind alternativ oder ergänzend dazu die entsprechenden Teile mit einer isolierenden oder dielektrischen Schicht überzogen, um entsprechende galvanische Kontaktierungen zwischen den erwähnten Elementen sicher zu vermeiden.
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Wie abgehandelt worden ist, beträgt die Länge der Koppelzone K bevorzugt ungefähr λ/10, wobei λ die Grenzfrequenz darstellt. Die Koppelzone kann aber auch größer als λ/11 oder beispielsweise λ/12 etc. sein.
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Die bevorzugten Werte für die Länge der Koppelzone K sind derart, dass die Koppelzone bevorzugt größer ist als λ/10 – 40% < K < λ/10 + 40%.
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Die bevorzugten Werte können dabei aber auch hinsichtlich der Länge der Koppelzone K folgende Ungleichungen genügen, nämlich λ/10 – 30% < K < λ/10 + 30% oder λ/10 – 20% < K < λ/10 + 20% oder λ/10 – 10% < K < λ/10 + 10%.
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Mit anderen Worten weist die Länge der Koppelzone K bevorzugt folgende Werte auf: 0,6·λ/10 < K < 1,4·λ/10 oder 0,7·λ/10 < K < 1,3·λ/10 oder 0,8·λ/10 < K < 1,2·λ/10 oder 0,9·λ/10 < K < 1,1·λ/10 oder K > λ/10 oder λ/11.
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ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur
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- DE 102006056618 [0002]
- US 7026888 B2 [0006]
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Zitierte Nicht-Patentliteratur
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- ”Taschenbuch der Hochfrequenztechnik”, H. Meinke und F. W. Gundlach, Springer-Verlag, Berlin/Heidelberg/New York, 1968, Seiten 373 und 374 [0004]
- ”Taschenbuch der Hochfrequenztechnik”, H. Meinke und F. W. Gundlach, Springer-Verlag, Berlin/Heidelberg/New York, 1968, Seiten 373 und 374 [0013]
