DE10055449A1 - Gradientenwerkstoff-Formkörper - Google Patents
Gradientenwerkstoff-FormkörperInfo
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Abstract
Gradientenwerkstoff-Formkörper, der aus wenigstens einer Metalllegierung, die in einer äußeren Schale des Formkörpers außerhalb des thermodynamischen Gleichgewichts erstarrt ist, in einem kontinuierlichen Kokillenguss erhalten wurde. DOLLAR A Verfahren zur Herstellung eines Gradientenwerkstoff-Formkörpers, bei dem der Formkörper aus wenigstens einer übersättigt legierten Metallschmelze in einem kontinuierlichen Kokillenguss in seine Endform gegossen und bei dem Gießen eine äußere Formkörperschale in ihr Kristallgitter eingeschreckt wird.
Description
Die Erfindung betrifft einen Gradientenwerkstoff-Formkörper und ein Verfahren zur
Herstellung eines Gradientenwerkstoff-Formkörpers.
Für die Herstellung von Walzen zur Behandlung von bahnförmigen Materialien, wie z. B. Papier und Stahlblech, ist es von Vorteil, wenn ein Walzenkörper einer Walze über
eine harte, verschleißbeständige Oberfläche und einen demgegenüber weicheren, spanend
gut zu bearbeitenden Kern verfügt. Der Walzenkörper wird beispielsweise aus
geschmiedetem Stahl hergestellt, dessen Oberfläche zusätzlich einem Härteprozess,
beispielsweise einem induktiven Härten, unterzogen wird.
Für die Herstellung von Formkörpern, beispielsweise Walzenkörper, wie die Erfindung sie
bevorzugt, jedoch nicht ausschließlich betrifft, sind der statische Kokillenguss, der
Zentrifugalguss und der Verbundguss eingeführt.
Bei dem statischen Kokillenguss wird flüssiges Eisen oder eine flüssige Fe-Basislegierung
in einer starkwandigen Form aus Metall vergossen. Eine schnelle Abkühlung im
Randbereich, d. h. in unmittelbarer Nähe zur Metallform, kann bei geeigneter Legierung zu
einer Weißerstarrung des Eisens führen, d. h. der Kohlenstoff der Legierung bleibt
zwischen den Gitterplätzen des Eisenkristalls. Das derart verspannte Gitter ist sehr hart. Im
Kern der Walze fällt bei langsamerer Abkühlung der Kohlenstoff als Graphit aus. Dort
entsteht ein graues Eisengefüge, das dem üblichen Grauguss nahe kommt. In einem Guss
entsteht so ein Bi-Metallkörper mit den gewünschten Eigenschaften.
Der Zentrifugalguss unterscheidet sich im wesentlichen vom statischen Kokillenguss
dadurch, das die Form rotiert. Dies bietet die Möglichkeit, mit verschiedenen
Gusslegierungen zu arbeiten. Zunächst wird ein gegebenenfalls mit Chrom und Nickel
legiertes Schaleneisen in die Form gefüllt, wo es sich durch die Zentrifugalkräfte an der
Forminnenwand anordnet und erstarrt. Danach wird der verbleibende Formraum mit dem
sogenannten Kerneisen aufgefüllt. Bei passender Abstimmung der Temperaturen
verschmelzen das Kerneisen und das Schaleneisen, so dass ebenfalls ein Bi-Metallkörper
entsteht.
Auch bei dem Verbundguss kommen zwei Fe-Basislegierungen zum Einsatz. Die Form ist
wie beim Kokillenguss statisch. Nach dem Füllen der gesamten Form mit dem
Schaleneisen wird abgewartet, bis sich eine erstarrte Schale gebildet hat. Dann wird der
noch flüssige Kern durch eine Öffnung im unteren Formbereich abgelassen. Nach dem
Verschließen der Ablauföffnung wird die Form mit dem Kerneisen wieder aufgefüllt. Es
existiert auch die Variante, dass das noch flüssige Schaleneisen durch Nachfüllen mit
Kerneisen verdrängt wird.
Bei dem Kokillenguss ist die Herstellung der Form teuer und aufwendig. Die Form besteht
aus gusseisernen Ringen, den Kokillen, in einer sehr hochwertigen Qualität. Die Kokillen
müssen vor jedem Guss bearbeitet, innen beschichtet und angewärmt werden. Das präzise
Ausrichten der über 100°C heißen Kokillen ist Schwerarbeit. Durch den Kontakt mit dem
flüssigen Eisen wird die Kokilleninnenseite thermisch stark beansprucht. Es entstehen
Risse, und der Graphit verbrennt. Nach mehreren Abgüssen müssen die Kokillen deshalb
ausgewechselt werden. Für jeden zu liefernden Walzendurchmesser ist ein kompletter
Kokillensatz zu bevorraten. Nach dem Eingießen in die Form besteht keine Möglichkeit
mehr, die Gussqualität zu beeinflussen.
Bei dem Zentrifugalguss wird die rotierende Form in der Regel durch ein Rohr aus
geschmiedetem, temperaturfesten Stahl gebildet und ist ebenfalls teuer. Für jeden zu
liefernden Walzendurchmesser ist mindestens eine Form erforderlich. Da die Walzen
unterschiedliche Längen haben, sind unter Umständen sogar mehrere Formen mit
abgestufter Länge wirtschaftlich. Gegossen wird dann in die kürzestmögliche Form, und es
wird das nicht benötigte Walzenstück vom erstarrten Gusskörper abgetrennt.
Für den Verbundguss gilt das für den Kokillenguss Gesagte. Hinzu kommt noch der fast
doppelt so hohe Aufwand für das flüssige Eisen. Beim Verdrängungsverfahren vermischt
sich zudem stets das Kerneisen mit dem verdrängten Schaleneisen, und diese
Mischeisenmenge ist nur unter Einschränkungen wieder verwendbar.
In der US-PS 6,089,309 wird die Herstellung von Gradientenwerkstoffen in einem
kontinuierlichen Kokillenguss aus zwei in einer Kokille miteinander vergossenen
Legierungen beschrieben. Im Strang wird quer zur Strangrichtung ein Temperaturfeld so
eingestellt, dass eine starke atomare Diffusion im flüssigen Zustand und im hohen
Temperaturbereich des festen Zustands stattfindet, um quer zum Strang eine
kontinuierliche Änderung der Materialzusammensetzung zu erhalten. Das Verfahren wird
unter anderem für die Herstellung von Stahl und Halbzeugen aus Fe-Basislegierungen
vorgeschlagen.
Es ist eine Aufgabe der Erfindung, Walzenkörper von Walzen zur Behandlung
bahnförmiger Materialien und andere Formkörper, für die ein Gradient in Bezug auf eine
mechanische und/oder physikalische Materialeigenschaft vorteilhaft ist, und ein Verfahren
zur preiswerten Herstellung solcher Formkörper zu schaffen.
Die Aufgabe wird durch die Ansprüche 1 und 10 gelöst. Bevorzugte Ausgestaltungen und
Weiterbildungen werden durch die abhängigen Ansprüche beschrieben.
Die Erfindung hat erkannt, dass der kontinuierliche Kokillenguss für eine preiswerte
Herstellung von Formkörpern mit einem Eigenschaftsgradienten geeignet ist. Der
Formkörper erhält im kontinuierlichen Guss seine Endform ohne nachgeschaltete
Umformprozesse. Als Formkörper im Sinne der Erfindung wird insbesondere kein
Halbzeug verstanden, das zur Herstellung eines Formkörpers erst noch plastisch
umgeformt werden muss. Eine materialabtragende Bearbeitung nach dem Guss soll jedoch
nicht ausgeschlossen sein. Der Gradientenwerkstoff-Formkörper der Erfindung wird in
bevorzugten Ausführungsbeispielen sogar mit einer Materialzugabe gegossen und kann
nach dem Guss unmittelbar einer gegebenenfalls noch erforderlichen
materialabnehmenden Bearbeitung, beispielsweise Fräs- und Bohrvorgängen, unterzogen
werden, um ein Funktionsbauteil für eine Maschine zu erhalten. Vorteilhafterweise können
aus einem einzigen Strang in die Endform gegossene Fertigbauteile im vorstehend
genannten Sinne in gleichen oder auch in unterschiedlichen Längen erhalten werden.
Durch Ablängen kann noch während des Gusses dem Bedarf, insbesondere den
Kundenwünschen, flexibel Rechnung getragen werden, indem der Strang auf die für das
Fertigbauteil erforderliche Länge abgelängt wird.
In bevorzugten Ausführungen zielt die Erfindung darauf ab, eine in Bezug auf die
Gradienteneigenschaft zumindest gleichwertige, vorzugsweise sogar überlegene
Alternative für solche Formkörper zu schaffen, die bislang nur statisch gegossen werden.
Besonders bevorzugte Ausführungsbeispiele solcher Formkörper sind die Walzenkörper
von Walzen für die Bearbeitung von bahnförmigen Materialien, beispielsweise für
Kalander für die Papierherstellung, oder auch Verschleißgusskörper, insbesondere
Mahlkörper, Reibkörper und Quetschkörper, beispielsweise zum Zerkleinern von
granulatförmigen Stoffen. Verwendung können solche Verschleißgusskörper in der
Nahrungsmittelindustrie, Beschichtungsindustrie, der Zement- und Ziegeleiindustrie und
der Kohlevermahlung finden, um nur einige bevorzugte Einsatzmöglichkeiten zu nennen.
Solche Funktionsbauteile sind vorteilhafterweise spanend gut bearbeitbar. Andererseits
müssen diese Funktionsbauteile über eine verschleißfeste Oberfläche verfügen, um Ihre
eigentliche Funktion als Einwirkkörper erfüllen zu können. So hat die Erfindung
insbesondere auch einen Schalenhartguss von zylindrischen Rotationskörpern im
Stranggießverfahren zum Gegenstand.
Indem eine metallische Basisschmelze derart legiert ist, dass sie bei entsprechender
Temperierung bei dem Gießen außerhalb des thermodynamischen Gleichgewichts unter
Bildung einer oder mehrerer Ausscheidungsphasen erstarrt, kann ein Gradientenwerkstoff-
Formkörper aus einer einzigen Ausgangsschmelze hergestellt werden. Ein aufwendiges
Gießen aus mehreren Ausgangsschmelzen unterschiedlicher Zusammensetzung ist nicht
erforderlich, soll aber nicht ausgeschlossen werden. So kann beispielsweise das Umgießen
eines an seiner Oberfläche vorzugsweise bereits stabilisierten Kerns unter gleichzeitiger
Zwangskühlung von außen ebenfalls für eine Erstarrung der Schale außerhalb des
thermodynamischen Gleichgewichts von Vorteil sein. Der Kern und die Schale können
gemeinsam gegossen werden, wobei der ebenfalls kontinuierlich gegossene Kern nach dem
Verlassen seiner Kokille bis zum Einlaufen in die nachgeordnete Kokille für das Umgießen
bereits wie erwähnt oberflächlich stabilisiert ist.
Der Kern kann aber auch durch einen Fremdkern gebildet werden, der zuvor anderweitig
gebildet, beispielsweise unabhängig gegossen wurde. Eine bevorzugte Anwendung für das
Umgießen eines Fremdkerns ist die Herstellung eines faserverstärkten
Verbundformkörpers. Beispielsweise kann solch ein Verbundformkörper mit einem
gewickelten Al-B-Kern gebildet werden, der im kontinuierlichen Kokillenguss umgossen
wird, vorzugsweise mit dem im Guss gebildeten Gradienten.
Im Vergleich zum statischen Guss ist ein Gusskörper bei einem kontinuierlichen
Kokillenguss einer weitaus intensiveren Temperierung, insbesondere einer stärkeren
Unterkühlung, zugänglich. Ein Kühlmedium kann unmittelbar auf den sich im Strang
bewegenden Gusskörper wirken. Die Kühlung außerhalb der Kokille ermöglicht eine
intensive Schroffabkühlung im äußeren Bereich des Strangs. Durch eine intensive Kühlung
bei der Verfestigung des Gusskörpers vorzugsweise unmittelbar hinter der Kokille wird
eine feindisperse Verteilung der Ausscheidungsphase oder der mehreren
Ausscheidungsphasen erzielt. Im Gegensatz zu den herkömmlichen Verfahren des
kontinuierlichen Kokillengusses wird die thermische Energie des Gusskörpers in
Verbindung mit der äußeren Zwangskühlung ausgenutzt, um im Gusskörper das von außen
nach innen kontinuierlich sich ändernde Gefüge einzustellen. Gefügevariationen aufgrund
von Ausscheidungen versucht man jedoch im traditionellen Strangguss zu verhindern oder,
wo dies nicht gelingt, durch nachträgliche Wärmebehandlung wieder zu kompensieren.
Eine nachträgliche Wärmebehandlung des erfindungsgemäß erhaltenen Gusskörpers muss
nicht vorgenommen werden, kann jedoch zusätzlich vorgesehen sein. So kann die Matrix
des Gusskörpers durch nachträgliches Anwärmen und dadurch ermöglichte
Diffusionsvorgänge konditioniert werden, um in der Gusskörperschale einen
Gefügezustand herzustellen, der näher am thermodynamischen Gleichgewicht liegt als
unmittelbar nach dem Guss. Bei dem Guss beispielsweise aus einer kohlenstoffhaltigen Fe-
Basisschmelze werden die Carbide hierbei noch feiner in der Schale verteilt, um in diesem
Zustand durch nochmalige Schroffabkühlung konserviert zu werden. Die für ein
nachträgliches Anwärmen erforderliche Energie kann aufgrund der durch die Erfindung
bereits vorliegenden, vorteilhaften Gefügeausbildung jedoch gering gehalten werden.
In bevorzugten Ausführungsbeispielen ist ein Kern des Formkörpers im
thermodynamischen Gleichgewicht erstarrt. Der Gradient stellt sich bevorzugt in einem
Übergangsbereich zwischen dem Kern und der Schale ein. Ein Walzenkörper für die
Bearbeitung von bahnförmigen Materialien oder ein Mahlkörper eines Mahlwerks kann in
diesem Falle in der gleichen oder einer ähnlichen Gefügestruktur wie bei den für solche
Körper bekannten statischen Gießverfahren erhalten werden. Allerdings können bei dem
erfindungsgemäß kontinuierlichen Gießen deutlich höhere Wärmeabführraten an der
Oberfläche des Gusskörpers als bei einem statischen Gießen und dadurch eine besonders
feine Körnigkeit in der Schale eingestellt werden.
Die wenigstens eine Basisschmelze kann eine Al-, Ti-, Ni- oder Cu-Basislegierung sein.
Bevorzugt handelt es sich um eine Fe-Basislegierung. Obgleich dem Basiselement
grundsätzlich nur ein Legierungselement zulegiert sein kann, wird die Basisschmelze
jedoch bevorzugt mit wenigstens zwei Legierungselementen gebildet, wobei jedes
zulegierte Element in der Basisschmelze einen Anteil aufweist, der bis höchstens zum
nächstgelegenen ternären Eutektikum reicht. Dies gilt auch bei Zulegierung von mehr als
zwei Legierungselementen, wobei C als Legierungselement gezählt wird.
Die wenigstens eine Basisschmelze ist vorzugsweise eine Gusslegierung, die in noch
bevorzugterer Ausführung gegenüber einer typischen Gusslegierung so abgewandelt ist,
dass die Bildung von Ausscheidungen begünstigt wird. Ein bevorzugtes
Legierungselement für jedes der Basismetalle ist Zr als starker Glasbildner. Für Al kommt
insbesondere Si als Legierungselement in Frage, bevorzugt in Kombination mit Zr. Cu-
Basislegierungen enthalten besonders bevorzugt als Legierungselement eines oder mehrere
der Elemente Zr, B und Ti. Im Falle eines einzustellenden Härtegradienten sind Fe-
Basislegierungen so legiert, dass im kontinuierlichen Guss die Schale in Hartguss unlegiert
oder legiert gebildet wird, wobei die Elemente Cr und/oder Mo bevorzugte
Legierungselemente für Hartguss legiert sind. Eine Chromgusseisenschale ist insbesondere
für einen Verschleißgusskörper vorteilhaft.
Eine besonders bevorzugte Fe-Basisschmelze ist gegenüber einem typischen Gusseisen
vorzugsweise untersiliziert und weist einen Siliziumgehalt von wenigstens 0.1 und
höchstens 1.2 Gewichts-%, vorzugsweise höchstens 0.8%, auf. Ansonsten entspricht die
Legierung Gusseisenlegierungen. Der Siliziumgehalt der Fe-Basisschmelze ist
vorzugsweise umso höher, je höher die Abkühlrate bzw. Abkühlgeschwindigkeit des
Gusskörpers ist. Hieraus folgt auch, dass der Siliziumgehalt vorteilhafterweise in
Abhängigkeit von dem Querschnitt des unmittelbar aus dem kontinuierlichen Gießen
erhaltenen Gusskörpers gewählt wird. Bei einem Gusskörper mit beispielsweise
kreiszylindrischem Querschnitt wird der Siliziumgehalt der Basisschmelze mit
zunehmendem Durchmesser innerhalb des genannten Bereichs verringert. Bei nicht
kreiszylindrischen Querschnitten gilt dies analog.
An Kohlenstoff ist eine Fe-Basisschmelze vorzugsweise übersättigt, wobei der
Kohlenstoffgehalt von 0.2 bis höchstens 5 Gewichts-%, vorzugsweise höchstens 4%,
reicht. Die Schmelze kann mit Vorteil auch zusätzlich zur Kohlenstoffübersättigung an
einem anderen Legierungselement übersättigt sein. Die Kohlenstoffübersättigung und
Untersilizierung können je einzeln zur Anwendung gelangen, sind aber in Kombination
besonders vorteilhaft für die Ausscheidung von Carbiden in der Schale bei gleichzeitig
stabiler Erstarrung in einem Kernbereich des Gusskörpers.
Eine ebenfalls bevorzugte Fe-Basisschmelze wird durch eine Werkzeugstahllegierung mit
einem C-Gehalt von wenigstens 0.8 und höchstens 1.5 Gewichts-%, einem Cr-Gehalt von
wenigstens 5 und höchstens 12 Gewichts-% und wenigstens einem der Primärcarbidbildner
V, Mo und W gebildet. Wird nur einer der Primärcarbidbildner zulegiert, so ist im Falle
von V der V-Gehalt wenigstens 5 und höchstens 7 Gewichts-%, im Falle von Mo der Mo-
Gehalt wenigstens 0.5 und höchstens 1.5 Gewichts-%, und der W-Gehalt im Falle von W
beträgt höchstens 1 Gewichts-%. Bei Zulegierung einer Kombination von
Primärcarbidbildnern können die Untergrenzen pro Legierungselement auch unterschritten
werden. Die Gehalte an C und den Primärcarbidbildnern werden innerhalb der
angegebenen Grenzen so gewählt, dass der Kohlenstoff durch den oder die mehreren
Primärcarbidbildner durch Carbidbildung aufgebraucht wird. Das Legierungselement Cr
fängt die Toleranz an C, d. h. die letztlich nicht gänzlich zu vermeidende Ungenauigkeit der
Zugabe an C, durch Chromcarbidbildung auf. Gegebenenfalls können auch noch Zr
und/oder Y Legierungsbestandteile sein. Si weist die Werkzeugstahllegierung
vorzugsweise nicht auf. Der Formkörper weist den genannten C-Gehalt und gegebenenfalls
auch die Gehalte an den weiteren Legierungselementen im Querschnitt wegen des
Gradienten im Mittel auf.
Bevorzugte Gradientenwerkstoff-Formkörper, die im kontinuierlichen Kokillenguss aus
der Werkzeugstahllegierung erhalten werden, sind Walzenkörper zum Walzen von Folien
bzw. Walzenkörper für Folienkalander, insbesondere für hochfeste, gefüllte
Kunststofffolien. Ein weiteres Beispiel für einen bevorzugten Gradientenwerkstoff-
Formkörper sind Schneckengarnituren für Extruder zur Herstellung von
Kunststoffprofilen.
Eine weitere bevorzugte Anwendung der Erfindung ist die Herstellung von
Rotationskörpern, insbesondere Walzenkörpern, mit einem über die Walzenkörperlänge
definierten Elastizitätsmodul (Young's modulus), im folgenden als E-Modul abgekürzt. So
kann für einen Walzenkörper aus Werkzeugstahl für einen Folienkalender ein über die
gesamte Walzenkörperlänge konstanter E-Modul von beispielsweise 210 GPa eingestellt
werden. Die Einstellung eines definierten E-Moduls kann ebenso auch bei Walzenkörpern
aus Gusseisen und grundsätzlich bei allen erfindungsgemäßen Gradientenwerkstoff-
Formkörpern eingesetzt werden. Der kontinuierliche Kokillenguss ermöglicht auch die
kontrollierte Variation des E-Moduls über die Formkörperlänge. Beispielsweise kann
durch solch eine gezielte E-Modul-Einstellung im Strangguss die radiale Steifigkeit eines
Walzenkörpers für einen Kalander, beispielsweise einen Papierkalander, in axialer
Richtung so eingestellt werden, dass ein Spalt, der zwischen zwei abwälzenden
Walzenkörpern für die Bahnbehandlung gebildet wird, in axialer Richtung eine konstante
Spaltbreite aufweist. Der im Lastfall ohne solch eine Kompensation zu erwartenden
Variation der Spaltbreite wird somit bereits im Guss durch entsprechende Variation des E-
Moduls in axialer Richtung Rechnung getragen.
Beim Guss auf E-Modul werden Verfahrensparameter des kontinuierlichen
Kokillengusses, wie insbesondere Strangabziehgeschwindigkeit und Kühlung der
Strangoberfläche, unter der Maßgabe der E-Modul-Einstellung gewählt. Zur Einstellung
des E-Moduls kommt vorzugsweise ein geregeltes Gießverfahren zum Einsatz. Der E-
Modul wird während des Gießens indirekt ermittelt, beispielsweise mittels
Ultraschallmessung und/oder Magnetostriktionsmessung am Strang während der
Erstarrung. Im Falle einer Ultraschallmessung wird durch Bestimmung der
Schallgeschwindigkeit der E-Modul ermittelt. Die Schallgeschwindigkeit bildet in diesem
Falle die Regelgröße der Regelung für das Gießverfahren.
Der Kernbereich des Gusskörpers kann vollzylindrisch oder hohlzylindrisch sein. Das
kontinuierliche Gießen eines hohlzylindrischen Gusskörpers hat den Vorteil, dass ein
Innenlunkerproblem nicht entsteht.
In bevorzugten Ausführungen wird ein zylindrischer Gusskörper dadurch erhalten, dass
eine Basislegierung, beispielsweise eine Fe-Basislegierung mit einem bestimmten
Kohlenstoffgehalt und einem bestimmten Siliziumgehalt und gegebenenfalls weiteren
Legierungselementen, in einer Stranggießanlage zu einem kontinuierlichen, vorzugsweise
geraden senkrechten, Strang vergossen wird.
Eine mittlere Abziehgeschwindigkeit des Strangs aus einer Stranggießkokille genügt
vorzugsweise der Relation 10 ≦ vm ≦ 7 × 107 × D-z. Die mittlere Abziehgeschwindigkeit vm
ergibt sich hieraus in mm/min. D ist der Außendurchmesser des Körpers in mm, und z ist
ein dimensionsloser Faktor mit einem Wert aus dem Bereich zwischen 1,9 und 2,0. Für
einen Voll- oder Hohlzylinder mit einem Außendurchmesser von beispielsweise 1000 mm
gilt für die mittlere Abziehgeschwindigkeit: 10 mm/min ≦ vm ≦ 140 mm/min. Die
metallurgische Länge ist vorzugsweise kleiner oder höchstens gleich 2/3 der Stranglänge.
Der Strang kann mit einer gleichmäßigen Geschwindigkeit aus der Stranggießkokille
abgezogen werden. In diesem Fall ist eine momentane Abziehgeschwindigkeit konstant
und gleich der mittleren Abziehgeschwindigkeit. Die momentane Abziehgeschwindigkeit
kann jedoch schwanken, wobei die Schwankungen bzw. Änderungen der momentanen
Abziehgeschwindigkeit periodisch sind. Innerhalb der Periodizität kann die momentane
Abziehgeschwindigkeit sogar Null sein, wobei die sich ergebenden Stillstandsphasen
jeweils nicht länger als 5 Sekunden sind.
Durch die Erfindung kann auf einen umfangreichen und teueren Kokillenpark verzichtet
werden. Es muss ferner lediglich so viel flüssige Legierung bereitgestellt werden, wie für
die Länge des herzustellenden Formkörpers notwendig ist.
Bei einer geringen mittleren Abziehgeschwindigkeit kann die Unterkühlung des Strangs
während des Abziehens besonders gut auf den gewünschten Gradienten angepasst werden.
Die Einwirkmöglichkeiten und die Intensität sind gegenüber dem statischen Guss erheblich
erweitert. Durch eine Steuerung der Abziehgeschwindigkeit und einer Kühlung des Strangs
wird der Erstarrungsprozess im Strang gezielt in Bezug auf den gewünschten Gradienten
beeinflusst. Die Dicke und die Gleichmäßigkeit der Schalenbildung sind so steuerbar. Die
Feinkörnigkeit des Gefüges wird verbessert und damit auch die Festigkeit und Härte der
Oberfläche.
Mit wirksamen Abschreckmedien an der Oberfläche des Strangs können die Unterkühlung,
Keimbildung und Kristallisation der Schmelze so beeinflusst werden, dass Legierungen
weit außerhalb des thermodynamischen Gleichgewichts entstehen. Es können somit
mechanische und physikalische Eigenschaften, wie beispielsweise die Härte, Zugfestigkeit,
Wärmeleitfähigkeit, das mechanische Dämpfungsverhalten und/oder das
Wärmespeichervermögen, erreicht werden, die bei einem Kokillenguss und einem
Schleuderguss nicht oder nur mit wesentliche höherem technischen Aufwand erzielbar
sind. Dies ist für die Gebrauchseigenschaften sowie die Verschleiß- und
Korrosionsbeständigkeit von Vorteil.
Die Erfindung erlaubt die gezielte Herstellung eines mehrphasigen Gradientenwerkstoffs
mit einem kontinuierlichen, aber dennoch definierten Übergang zwischen einer harten
Schale und einem demgegenüber weicheren Kern aus einer einzigen Basislegierung. Die
Erfindung erlaubt insbesondere eine gezielte Herstellung eines bi-metallischen Körpers
durch eine metastabil erstarrend legierte Basisschmelze.
In einer bevorzugten Variante der Erfindung werden zwei Kokillen auf dem Weg des
Strangs hintereinander, insbesondere untereinander, angeordnet. Die im Strang abwärtige
Kokille besitzt einen größeren Durchmesser als die aufwärtige Kokille. In der aufwärtigen
Kokille wird ein Kernstrang gebildet, der durch die abwärtige Kokille geführt und um den
in der abwärtigen Kokille eine Schalenlegierung gegossen wird. Hierdurch ist es möglich,
in einem kontinuierlichen Stranggießverfahren einen zylindrischen Bi-Metallkörper aus
Gradientenwerkstoff herzustellen, wobei der Gradientenwerkstoff durch eine erste
Legierung für den Kern und eine unterschiedliche, zweite Legierung für die Schale
gebildet wird.
Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nachfolgend anhand der Figur
erläutert. Die dabei offenbarten Merkmale bilden die beanspruchte Erfindung je einzeln
und in Kombination weiter.
Fig. 1 zeigt in schematischer Darstellung eine Stranggießanlage zur Herstellung eines in
Schalenhartguss ausgeführten zylindrischen Formkörpers.
In eine Warmhalteeinrichtung 1 der Stranggießanlage ist eine flüssige Eisenlegierung mit
einem Kohlenstoffgehalt aus dem Bereich zwischen 2 und 5 Gewichts-% und einem
Siliziumgehalt aus dem Bereich zwischen 0.2 und 1.2 Gewichts-%, vorzugsweise 0.2 und
0.6%, bezogen auf die Legierungsgesamtmasse, aufgenommen. Unter der
Warmhalteeinrichtung 1 ist eine Stranggießkokille 2 angeordnet. Unter der Kokille 2
befindet sich eine Absenkvorrichtung 10 mit einer absenkbaren Plattform 3. Zwischen der
Kokille 2 und der Plattform 3 ist um den Strang 4 eine Kühleinrichtung 5 oder sind
gegebenenfalls mehrere Kühleinrichtungen angeordnet. Die Kühleinrichtung bzw.
Kühleinrichtungen 5 weist bzw. weisen Blasdüsen für ein Kühlgas und/oder Spritzdüsen
für eine Kühlflüssigkeit auf.
Die flüssige Eisenlegierung wird aus der Warmhalteeinrichtung 1 der Kokille 2 zugeführt.
Die Schmelze erstarrt an der Oberfläche in einer dünnen Stützhaut in der gekühlten Kokille
2. Nach der Kokille 2 durchläuft der derart stabilisierte Strang 4 die Kühleinrichtung 5 und
wird gesteuert abgekühlt, nachdem er aus dem Wirkungsbereich der Kokille 2 abgesenkt
worden ist. Die. Zwangskühlung beginnt nah bei der Kokille, vorzugsweise unmittelbar
hinter dem Kokillenauslass.
Bei dem Durchziehen durch die Kühleinrichtung S wird eine Schroffabkühlung
durchgeführt, bei welcher innerhalb einer äußeren Schale des Strangs und späteren
Formkörpers in feindisperser Verteilung Carbide ausgeschieden und das feinkörnige
Gefüge eingeschreckt wird. Radial unter der derart gebildeten, harten Schale erfolgt die
Erstarrung stabil, d. h. es bildet sich die thermodynamisch stabile Graphitphase. Auf diese
Weise entsteht ein Rohling mit einem Graugusskern und einer weiß erstarrten Schale, der
nach dem Guss in gleicher Weise wie die durch die statischen Gießverfahren erhaltenen
Rohlinge bearbeitet wird, tun beispielsweise einen Walzenkörper für die Behandlung eines
bahnförmigen Materials oder einen Mahlkörper zu erhalten.
Der Strang 4 ruht auf der Plattform 3. Durch Absenken der Plattform 3 innerhalb der
Absenkvorrichtung 10 wird der Strang 4 aus der Kokille 2 abgezogen. Die
Abziehgeschwindigkeit v des Strangs 4, d. h. die Geschwindigkeit, mit der der Strang 4 aus
der Kokille 2 abgezogen und durch die Kühleinrichtung 5 geführt wird, ist gleich der
Absenkgeschwindigkeit der Plattform 3.
Die Absenkvorrichtung 10 lagert und führt die Plattform 3. Die Plattform 3 ist
vorzugsweise wie eine hydraulische Hebebühne ausgebildet.
Der Strang 4 kann im Falle eines kreiszylindrischen Strangs bei dem Gießen einer Fe-
Basislegierung einen Durchmesser von bis zu 2000 mm haben. Beim kontinuierlichen
Kokillenguss einer Cu-Basislegierung kann der Strangdurchmesser wegen der besseren
Wärmeleitfähigkeit von Cu durchaus noch größer sein. Der Siliziumgehalt einer Fe-
Basisschmelze wird in bevorzugten Ausführungsbeispielen mit dem Strangdurchmesser
erhöht. Bei dünnen Strängen, von beispielsweise etwa 200 mm kann der Siliziumgehalt bis
zu 0.7% betragen, während der Siliziumgehalt der Basisschmelze bei dickeren Strängen
geringer sein sollte und bei einem Strangdurchmesser von etwa 2000 mm vorzugsweise bis
auf 0.1% gesenkt wird. Durch die Untersilizierung wird die Gradientenbildung unterstützt.
Die außerhalb des thermodynamischen Gleichgewichts erstarrte äußere Schale ist
vorzugsweise umso dicker, je größer der Durchmesser des Gusskörpers ist, nicht zuletzt
um die bei größeren Durchmessern gewünschte größere Materialzugabe im Falle einer
spanenden Nachbearbeitung der Oberfläche zu erhalten. Bei Durchmessern von 2000 mm
beträgt die Dicke der Schreckschicht bei Walzenkörpern vorzugsweise etwa 100 mm. Für
den Großteil der Formkörper beträgt die Dicke der Schreckschicht vorteilhafterweise
zwischen 1% und 10% des Durchmessers des Gusskörpers, wobei die Dicke über den
Umfang des Gusskörpers möglichst gleichmäßig eingestellt wird. Für besondere
Verwendungen des Formkörpers kann die Dicke der Schreckschicht über den Umfang
auch gezielt variiert werden.
Für das Stranggießen eines Hohlzylinders kann mit einem Kern oder mit einer Innenkokille
gearbeitet werden. Wenn mit einem Kern gegossen wird, dann ist eine Ausgestaltung der
Plattform in der Weise vorteilhaft, dass die Plattform mit der Unterseite des Kerns
verbunden wird. Der Kern selbst wird dabei bevorzugt an einer Hebe- bzw.
Absenkvorrichtung über der Kokille befestigt.
Claims (27)
1. Gradientenwerkstoff-Formkörper, der aus wenigstens einer Metalllegierung, die in
einer äußeren Schale des Formkörpers außerhalb des thermodynamischen
Gleichgewichts erstarrt ist, in einem kontinuierlichen Kokillenguss erhalten wurde.
2. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass
der Formkörper in einem Kern stabil bzw. im thermodynamischen Gleichgewicht
erstarrt ist.
3. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Metalllegierung eine Gusslegierung ist.
4. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Metalllegierung eine Gusseisenlegierung ist.
5. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, dass die Metalllegierung eine Werkzeugstahllegierung mit einem
C-Gehalt von wenigstens 0.8 bis höchstens 1.5% im Mittel und einem Cr-Gehalt
von wenigstens 5 und höchstens 12% ist, die als weiteres Legierungselement
wenigstens eines der Elemente V, Mo und W enthält, wobei der V-Gehalt
höchstens 7%, der Mo-Gehalt höchstens 1.5% und der W-Gehalt höchstens 1%
beträgt.
6. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Formkörper ein Funktionsbauteil, vorzugsweise
ein zylindrischer Rotationskörper, für eine Ver- oder Bearbeitungsmaschine ist.
7. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Formkörper ein Walzenkörper zur Bearbeitung
eines bahnförmigen Materials oder ein Verschleißgusskörper zum Zerkleinern,
Quetschen, Mahlen oder Reiben ist.
8. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die äußere Schale eine Dicke aufweist, die zwischen
1% und 20% des mittleren Abstands der Schalenoberfläche von einer
Mittellängsachse des Formkörpers beträgt.
9. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass eine weiß erstarrte Fe-Basislegierung die Schale
bildet.
10. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Formkörper aus einer einzigen Metalllegierung,
vorzugsweise eine Fe-Basislegierung, gegossen ist.
11. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem Ansprüche 1-8, dadurch
gekennzeichnet, dass die Schale und ein Kern des Formkörpers durch
unterschiedliche Metalllegierungen gebildet werden, wobei die Metalllegierungen
vorzugsweise je Fe-Basislegierungen sind.
12. Gradientenwerkstoff-Formkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Formkörper ein Verbundformkörper mit von der
Metalllegierung umgossenen, sich in Längsrichtung des Formkörpers erstreckenden
Fasern ist.
13. Verfahren zur Herstellung eines Gradientenwerkstoff-Formkörpers, bei dem der
Formkörper aus wenigstens einer übersättigt legierten Metallschmelze in einem
kontinuierlichen Kokillenguss in seine Endform gegossen und bei dem Gießen eine
äußere Formkörperschale in ihr Kristallgitter eingeschreckt wird.
14. Verfahren nach dem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der
Formkörper in einem senkrechten Strang gegossen wird.
15. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass die Metallschmelze mit einem Basismetall und wenigstens zwei
Legierungselementen gebildet wird, wobei die Legierungselemente je in einem
Anteil zulegiert sind, der bis höchstens zum nächstgelegenen ternären Eutektikum
reicht.
16. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass das Basismetall Al, Ti, Fe, Ni oder Cu ist und die Legierungselemente zu der
Gruppe umfassend B, C, Si, P, S, Ti, V, Cr, Mn, Ni, Cu, Co, Zr, Mo und W
gehören.
17. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass die Metallschmelze eine untersilizierte Fe-Basisschmelze ist mit einem
Siliziumgehalt von wenigstens 0.1% und höchstens 1.2%.
18. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass die Metallschmelze an Kohlenstoff übersättigt ist mit einem Kohlenstoffgehalt
von wenigstens 0.2% bis höchstens 5%.
19. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass die Metallschmelze eine Werkzeugstahllegierung mit einem C-Gehalt von
wenigstens 0.8 und höchstens 1.5%, einem Cr-Gehalt von wenigstens 5 und
höchstens 12% ist, die als weiteres Legierungselement wenigstens eines der
Elemente V, Mo und W enthält, wobei der V-Gehalt höchstens 7%, der Mo-Gehalt
höchstens 1.5% und der W-Gehalt höchstens 1% beträgt.
20. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass das Verfahren so durchgeführt wird, dass sich in Querschnitten des
Formkörpers, vorzugsweise in allen Querschnitten des Formkörpers, ein über dem
jeweiligen Querschnitt gemittelter, vorgegebener Elastizitäts-Modul einstellt.
21. Verfahren nach dem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass
während des Gusses eine physikalische Kenngröße des Gusskörpers gemessen und
als Regelgröße zu einer Verfahrensregelung zurückgeführt wird, wobei die
physikalische Kenngröße so gewählt ist, dass aus ihr auf den sich einstellenden
Elastizitäts-Modul geschlossen werden kann.
22. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass die Metallschmelze in einer Stranggießanlage (1, 2, 5, 10) zu einem
kontinuierlichen Strang (4) vergossen wird und eine mittlere
Abziehgeschwindigkeit (vm) des Strangs (4) der Relation vm ≦ 7 × 107 × D-z genügt,
wobei vm die mittlere Abziehgeschwindigkeit in mm/min. D der Außendurchmesser
des Formkörpers in mm und z ein dimensionsloser Faktor mit einem Wert zwischen
1,9 und 2,0 ist.
23. Verfahren nach dem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass
eine momentane Abziehgeschwindigkeit (v) periodisch geändert wird.
24. Verfahren nach dem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass
sich ergebende Stillstandsphasen des Strangs (4) eine Dauer von höchstens 5
Sekunden aufweisen.
25. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass die Metallschmelze als Schale um einen zuvor ebenfalls in einem
kontinuierlichen Kokillenguss gebildeten Kern oder um einen Fremdkern
gegossen wird.
26. Verfahren nach dem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der
Kern aus einer Schmelze kontinuierlich gegossen wird und die Schmelze für den
Kern eine andere Legierungszusammensetzung als die Schmelze für die Schale
aufweist.
27. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
dass ein in einer ersten Kokille kontinuierlich gegossener Kernstrang durch eine
zweite Kokille geführt und in der zweiten Kokille mit der Schale umgossen wird.
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