DD202324A5

DD202324A5 - Deckenfertiger

Info

Publication number: DD202324A5
Application number: DD82238761A
Authority: DD
Inventors: Heinrich Axer
Original assignee: Voegele Ag J
Priority date: 1981-04-07
Filing date: 1982-04-05
Publication date: 1983-09-07
Also published as: DK150906C; IT8220630A0; IT1190763B; GB2100324B; US4493585A; CA1189373A; DK148582A; DK150906B; CH655966A5; GB2100324A

Abstract

Die Erfindung betrifft einen fahrbaren Deckenfertiger zur Herstellung einer Strassendeckenschicht aus bituminoesem Mischgut mit einer an einem Bohlenrahmen gelagerten, ersten Vorverdichtungs- und Glaettbohle und gegebenenfalls einer zweiten Glaettbohle mit Vibrationsantrieb, mit dem so hohe Verdichtungsgrade erzielt werden, dass ein nachtraegliches Walzen entfaellt. Dazu ist nach der ersten Glaettbohle eine gegenueber dieser wesentlich schmalere, quer zur Fahrtrichtung verlaufende, vertikal gefuehrte Pressleiste vorgesehen, die auf der Oberflaeche der vorverdichteten Deckenschicht staendig aufliegt und von einer sich mit ihren Reaktionskraeften am Bohlenrahmen abstuetzenden Antriebsvorrichtung mit linear zwischen dem Bohlenrahmen und der Pressleiste wirksamen Schwellkraeften beaufschlagbar ist. Da die Reaktionskraefte am Bohlenrahmen abgestuetzt werden, wird die Massentraegheit des Bohlenrahmens mit seinen Baukomponenten zur Erzeugung ausserordentlich hoher Kraftwerte fuer die Pressleiste nutzbar. Mit der geringen Auflageflaeche der Pressleiste werden spezifische Flaechenbelastungen moeglich, die zu den geforderten, hohen Verdichtungsgraden fuehren. Dazu traegt auch eine Abstimmung der Frequenz der Schwellkraftimpulse auf die Eigenfrequenz des Systems bei. Es koennen auch V-foermige Deckenprofile geschaffen werden, wenn die Pressleiste und die nachfolgende Glaettbohle in winklig zueinander anstellbare Abschnitte unterteilt sind.

Description

8 7 6 1 2 ->/- Berlin, 30. 8- 1982

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Deckenfertiger

Anwendungsgebiet der Erfindung

Die Erfindung betrifft einen fahrbaren Deckenfertiger zur Herstellung einer Straßendeckenschicht aus bituminösem Mischgut mit einer an einem Bohlenrahmen gelagerten ersten Vorverdichtungs- und Glättbohle und gegebenenfalls einer zweiten Glättbohle mit Vibrationsantrieb,

Charakteristik der bekannten technischen Lösungen

Es ist bekannt, daß für die· Lebensdauer einer aus bituminösem Mischgut bestehenden Straßen-Deckenschicht (Schwarz-Decke) vor allem ein möglichst geringer Hohlraumgehalt notwendig ist. Das Maß für den Hohlraumgehalt ist der Verdichtungsgrad, der sich an Bohrkernen mit einem Marshall-Prüfkörper messen läßt. Der Verdichtungsgrad ist das Raumgewicht im Bohrkern im Verhältnis zum Raumgewicht des Marshall-Prüfkörpers. Modernen Anforderungen können nach den in diesem Referat dargelegten Erkenntnissen nur mehr Schwarzdecken mit einem Verdichtungsgrad von annähernd 98 % genügen. Ein derartiger Verdichtungsgrad wird in der Praxis bislang dadurch erreicht, daß der fahrbare Fertiger, der die Deckenschicht legt, mit einer hydraulisch angetriebenen Stampferleiste an der Vorderkante der Glättbohle versehen ist, die gemeinsam die Straßendeckenschicht bis zu einem Verdichtungsgrad von maximal 93,5 % vorverdichten. Die Stampferleiste streift das Mischgut auf die richtige Höhe ab und verdichtet durch Stampfen sowie mittels seiner schrägen Vorderfläche, die das Mischgut auf einen kleinen Querschnitt zusammenpreßt. Die anschließend zur Wirkung kommende Glättbohle schließt und glättet die Oberfläche.

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Die danach erforderliche Endverdichtung auf einen Verdichtungsgrad von mindestens 98 % muß bisher durch fahrbare Walzen erzeugt werden, die unmittelbar hinter dem Pertiger nachfahren. Fir diesen Zweck werden atatische Glattmantel- und/oder Vibrationawalzen eingesetzt, die oft zehnmal und mehr über jede Flächeneinheit der Straßendecke fahren müssen. Da das Walzen immer synchron mit der Arbeitsbewegung des Pertigers erfolgen muß, werden beim Hochleistungs-Straßenbau mit breiten Fahrbahnen gleichzeitig mehrere Walzen eingesetzt, um die notwendigen Walzvorgänge bei noch plastischer Straßendecke synchron zur Pertigerbewegung durchführen zu können* Die Endverdichtung erfolgt dabei mit atatischen Drücken zwisehen 3 bis 12 kp/cm .

Bei den entsprechend den DE-OS 1 784 633 und 1 784 634 bekannten Pertigern wird die zv/eite Glättbohle von einem nachgeschleppten Vibrationsverdichter mit Vibrationsantrieb gebildet. Der Verdichter liegt mit einer kufenförmigen Rüttelplatte auf der Oberseite der vorverdichteten Deckenschicht auf, und zwar mit einer in "Fahrtrichtung gesehenen Längserstreckung, die annähernd der halben Pahrbahnbreite entspricht. Auf der Rüttelplatte sind an zur Drehung angetriebenen Wellen Unwuchtgewichte angebracht, die in senkrecht "zu diesen"Wellen liegenden.Ebenen nach allen Richtungen verlaufende Schwellkräfte erzeugen. Bei.diesem Vibrationsprinzip ist es nur. möglich, eine nach unten wirkende, resultierende Gesamtkraft in der Rüttelplatte zu erzeugen, die maximal dem doppelten Gesamtgewicht des Verdichters entspricht, Bei einer höheren, resultierenden Kraft würde nämlich der Verdichter zu tanzen beginnen, was zu Beschädigungen zumindest im Oberflächenbereich der Deckenschicht führen würde. Da diese nach oben begrenzte resultierende und zum Verdichten nutzbare Gesamtkraft auf die große Pläche der Rüttel-

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platte verteilt ?/ird, ist die spezifische Flächenbelastung viel zu gering, als daß damit ein Verdichtungsgrad von beispielsweise 98 % erreicht werden könnte» Obwohl in beiden Entgegenhaltungen hervorgehoben wird, daß ein so hoher Verdichtungsgrad erreicht werden kann, daß ein nachwalzen entfällt, so hat sich in der Praxis gezeigt, daß die tatsächlich erreichbare Verdichtung allenfalls bei Gußasphalt ausreicht, daß aber bei normalen Schwarzdecken unbedingt nachgewalzt werden muß, Es liegt auch auf der Hand, daß mit diesem Verdichter und der großen Fläche der Rüttelplatte keine spezifischen Flächenbelastungen erzeugbar sein können, wie sie z« B. beim Walzen durch den annähernd linienförmigen Äuflagebereich der Walze gegeben sind. Dazu kommt, daß nicht nur eindeutig vertikal gerichtete Schwellkräfte auf die Deckenschicht übertragen werden, sondern infolge des gewählten Antriebsprinzips mit den rotierenden Unwuchtmassen auch in Fahrtrichtung oder schräg zur Fahrtrichtung verlaufende Kräfte von der Rüttelplatte in die Deckenschicht eingebracht v/erden, was unerwünscht ist.

Ziel der Erfindung;

Es ist das Ziel der Erfindung, einen fahrbaren Deckenfertiger zur Herstellung von Straßendeckenschichten aus bituminösem Mischgut so auszubilden, daß mittels des Fertigers Straßendeckenschichten mit hoher Qualität hergestellt werden können.

Darlegung des Wesens der Erfindung

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen fahrbaren Deckenfertiger zur Herstellung einer Straßendeckenschicht zu schaffen, mit dem in der verlegten Straßendeckenschicht ein wesentlich höherer Verdichtungsgrad erreichbar ist als bei den bekannten Lösungen.

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Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß in Fahrtrichtung nach der ersten Glättbohle eine gegenüber dieser wesentlich schmalere, quer zur Fahrtrichtung verlaufende, vertikal geführte Preßleiste vorgesehen ist, die auf der Oberfläche der vorverdichteten Deckenschicht ständig aufliegt und. von einer sich mit ihren Reaktionskräften am Bohlenrahmen abstützenden Antriebsvorrichtung mit linear zwischen dem Bohlenrahmen und der Preßleiste wirksamen Schwellkräften beaufschlagbar ist.

Die Preßleiste liegt auf der Straßendeckenschicht mit einer wesentlich kleineren Auflagefläche auf als beispielsweise eine zweite Giättbohle mit einem Vibrationsantrieb oder die eingangs erläuterten, bekannten Hachverdichter mit ihrer großflächigen Rüttelplatte, Da die auf die Preßleiste ausgeübten Schwellkräfte am Bohlenrahmen abgestützt werden und linear nach unten gerichtet sind, wird ein wesentlich höherer Gesamtkraftwert erreicht als dies bisher möglich war. Der Gesamtkraftwert kann dabei erstaunlicherweise größer sein als das doppelte Gewicht der im Bohlenrahmen untergebrachten Elemente. Dies bedeutet aber insgesamt;, daß die spezifische Flächenbelastung genauso groß oder noch größer ist als bei einer Walze mit Linienberührung. Denn auch die Preßleiste liegt nur in einem schmalen, bandförmigen Flächenbereich auf, wobei sich in der Praxis unerwartet gezeigt hat, daß,,vermutlich., infolge der Dynamik bei dieser Betätigungsweise der Preßleiste noch wesentlich höhere spezifische Flächenbelastungen erreicht werden, als dies bei Berücksichtigung der Masse des Bohlenrahmens mit den darin enthaltenen Komponenten zu erwarten ?/äre. Infolge der Abstützung der Reaktionskräfte am Bohlenrahmen wird die Trägheitskraft des Bohlenrahmens benutzt, um höhere Preßkräfte als das doppelte Massengewicht auf die Preßleiste aufzubringen.

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Eine zweckmäßige Ausführungsform der Erfindung liegt vor, wenn eine mechanische oder eine hydraulische Schwellkraft-Antriebsvorrichtung für die Preßleiste vorgesehen ist, Mit solchen Antriebsvorrichtungen können die erforderlichen hohen Kräfte dauerhaft und einwandfrei auf die Preßleiste ausgeübt werden.

Eine v/eitere zweckmäßige Ausführungsform der Erfindung ist gegeben, wenn an einer Glättbohle oder an beiden Glättbohlen Vertikalführungen für die Preßleiste angeordnet sind, da die Preßleiste dann gegen die bei der Fahrbewegung des Pertigers auftretenden Reaktionskräfte abgestützt ist und zudem die Schnellkräfte eindeutig in die Deckenoberfläche einleitet.

Eine weitere vorteilhafte Ausführungsform liegt vor, wenn die Preßleiste in Fahrtrichtung vorne mit einer schräg nach oben verlaufenden Druckfläche versehen ist, die sich von der in einem Abstand unterhalb der Unterseite der ersten Glättbohle liegenden Unterseite der Preßleiste"bis zumindest auf die Höhe der Unterseite der ersten Glättbohle erstreckt. Die schräge Druckfläche gleicht den Höhenversatz zwischen der vorverdichteten und der endverdichteten Deckenoberfläche aus und unterstützt den VerdichtungsVorgang, während die Unterseite der Preßleiste vertikal in die Deckenschicht einwirkende Preßkräfte ausübt, und zwar in einem verhältnismäßig kleinen Flächenbereich, so daß die geforderten, hohen spezifischen Flächenbelastungen erreicht werden.

Eine weitere vorteilhafte Ausführungsvariante ist dadurch gekennzeichnet, daß die Preßleiste über wenigstens ein federndes Element mit einem linear auf- und abbewegbaren Druckbalken verbunden ist und daß der Druckbalken an einen

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im Bohlenrahmen gelagerten Kurbel- oder nockenantrieb gekoppelt ist. Der Kurbel- oder Hockenantrieb führt zu oszillierenden Bewegungen des Druckbalkens, von denen jedoch über das federnde Element ausschließlich nach unten gerichtete Schwelikraftimpulse in die Preßleiste eingeleitet werden. Bei entsprechender Ausbildung des Antriebs läßt sich die Form der Schwellkraftimpulse im Hinblick auf ein optimales Verdichtungsergebnis in einem weiten Bereich vorherbestimmen.

Zweckmä'ßigerweise sind dabei zwischen dem Druckbalken und der Preßleiste mehrere, vorzugsweise vorgespannte Druckfedern eingeordnet. Hiermit wird die Preßleiste an einem Abheben von der Oberfläche gehindert; vielmehr bleibt die Preßleiste ständig angepreßt und ändert nur ihre Anpressung in Abhängigkeit von der Frequenz und Größe der Schwellkraftimpulse. Die Druckfedern können die Schwellkraftimpulse nur bei der Bewegung des Druckbalkens nach unten auf die Preßleiste übertragen, während bei einer Bewegung des Druckbalkens nach oben die Preß— leiste wieder entlastet wird, und zwar nur bis zu einem Bereich, der durch die Vorspannung der Druckfedern vorgegeben ist.

Es hat sich hierbei als zweckmäßig erwiesen, wenn die ' Druckfedern Schraubendruckfedern sind, die auf Führungszapfen der Preßleiste geführt werden, und daß die;Führungszapfen den Druckbalken durchsetzen und in an def Glättbohle oder bzw. an den Glättbohlen angeordnete Vertikalführungen eingreifen. Die Druckfedern werden infolge der Führung gegen ein Ausknicken gesichert. Gleichzeitig stützen Pührungszapfen auch die Preßleiste gegen die aus der Fahrbewegung des Fertigers resultierenden Reaktionskräfte ab.

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Zweckmäßig ist dabei ferner, wenn der Arbeitshub und die Drehzahl des Kurbel- oder Kockenantriebs verstellbar sind, da sich damit in Abhängigkeit von der Konsistenz der zu verlegenden Decke bzw, deren Dicke die Form der Schwellkraftimpulse und die Größe der Schwellkrafteerte verändern lassen.

Eine alternative Ausführungsform der Erfindung ist weiterhin dadurch gekennzeichnet, daß die hydraulische Schwellkraft-Antriebsvorrichtung mindestens einen relativ zur Preßleiste an einer C-lättbohle bzw, dem Bohlenrahmen abgestützten Hydraulikzylinder aufweist, der in einer Arbeitskammer einen mit der Preßleiste starr gekoppelten Arbeitskolben enthält. Bei einer hydraulischen Antriebsvorrichtung entfallen aus Vibrationen herrührende Kräfte oder Schwingungen, die nicht parallel zur Sichtung der Schwellkraftimpulse gerichtet sind. Zudem lassen sich hiermit besonders große Schwellkraftwerte erreichen. Zudem ist der bei der mechanischen Lösung durch die Yerformungsarbeit bedingte Energieverlust bei dem hydraulischen System weitgehend eliminiert, da die kompressible Hydraulikmitte !säule eine Federkonstante in dem System bildet, die bei der für das Arbeiten der Preßleiste wichtigen Eigenfrequenz des Systems aus Bohlenrahmen mit den darin angeordneten Komponenten eine Rolle spielt. Die von der Hydraulikmittelsäule gebildete Feder wirkt jedoch verlustärmer als eine mechanische Feder.

Ein weiteres erfindungsgemäßes Ausbildungsmerkmal besteht darin, daß die Arbeitskammer über eine hydraulische Steuereinrichtung pulsierend mit Druck beaufschlagbar ist. Diese Druckimpulse werden in die Schwellkraftimpulse umgesetzt, mit denen die Preßleiste beaufschlagt wird,

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In der Praxis hat es sich als besonders zweckmäßig erwiesen, wenn die hydraulische Steuereinrichtung einen in der Drehzahl verstellbaren Drehschieber aufweist, dessen Eingangsdruck einstellbar ist. Mit diesen beiden Variablen lassen sich die Porm der Schwellkraftimpulse, ihre Frequenz und ihr Kraftwert in einem weiten Bereich einstellen.

Sine weitere zweckmäßige Ausführungsform ist dadurch gekennzeichnet, daß die Preßleiste mit wenigstens einer der Schwellkraftrichtung entgegengesetzt wirkenden Zugfeder an einem Widerlager aufgehängt ist. Diese Zugfeder bestimmt eine vorgewählte Vorspannung für die Preßleiste, so daß die Schwellkraft nicht stets von Null bis auf ihren Höchstwert aufgebaut werden muß, sondern damit die Preßleiste ständig mit dem Vorspanndruck auf der Oberfläche aufliegt. Weiterhin sichert die Zugfeder die Preßleiste gegen ein Herunterhängen beim Transportieren des Pertigers.

Eine weitere bevorzugte Ausführungsvariante des Erfindungsgegenstandes liegt vor, wenn der Bohlenrahmen als Baueinheit über schwenkbare Ausleger und zum Transport oder zur Rückwärtsfahrt des Pertigers betätigbare Vertikal-AbStützungen am Pertiger befestigt ist. ^ Diese Baueinheit kann auch an bereits im Betrieb gewesene Pertiger herkömmlicher Typen angesetzt werden, so daß diese'mit,dieser Umrüstung, in der Lage sind, Decken mit den gewünschten, hohen Sndverdichtungsgräden zu verlegen, ohne daß nachgewalzt werden müßte. Die Vertikalabstützungen gestatten es schließlich, daß der Bohlenrahmen mit seinen Baukomponenten zum Transport des Pertigers in eine passive Lage angehoben werden kann.

Bei einer weiteren Ausführungsform des Erfindungsgegenstandes ist es wichtig, daß die Schwellkräfte-Frequenz

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gleich oder «höher ist als die Eigenfrequenz des Systems aus der vom Bohlenrahmen mit den darin enthaltenen Komponenten repräsentierten Masse und einer zwischen der Preßleiste und der Abstützung der Reaktionskräfte wirksamen Federkomponente, Zusätzlich zu den rein statischen Belastungen der Preßleiste läßt sich mit dieser Haßgabe ein dynamischer Effekt erreichen, durch den die von der Preßleiste ausgeübten Preßkräfte besonders groß werden, Die Trägheit des Systems wird zur Erhöhung der Schwellkraftimpuls-Werte eingesetzt. Wenn die Frequenz der Schwellkraftimpulse der Eigenfrequenz des Systems gleich ist, wird infolge von dann auftretenden Resonanzerseheinungen die von der Preßleiste ausgeübte Kraft wesentlich höher als das Eigengewicht des Bohlenrahmens"mit seinen Komponenten, Alternativ dazu hat sich auch gezeigt, daß bei einer Schwellkraftimpuls-Frequenz oberhalb der Eigenfrequenz des Systems ebenfalls wesentlich höhere Schwellkräfte erreichbar sind, als bei dem Gesamtgewicht des'Systems zu erwarten wäre. Dieser wünschenswerte Effekt beruht vermutlich auf den dynamischen Verhältnissen, die sich beim Arbeiten in der vorerwähnten Weise ergeben,

< Für die einwandfreie Verdichtung der Deckenschicht auf die gewünscht hohen Verdichtungsgrade ist es nach einem weiteren Gedanken der Erfindung wichtig, daß in schaubildlicher Darstellung die Schwellkraftimpulse halbwellenförmige Kurven bilden, die im Vergleich zu einem sinuswellenförmigen Verlauf schmaler und spitzer sind, Bei dieser spitzen und schmalen Form der Schwellkraftimpulse können sieh diese bis in die jeweils gewünschte Tiefe der Deckenschicht hinein auswirken.

Bei einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform des Erfindung sgegenstandes wird davon ausgegangen, daß in schaubildlicher Darstellung zwischen jeweils zwei Schwellkraft-

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impulsen ein zeitlicher Abstand vorliegt, dessen Länge größer, insbesondere mehrfach größer ala die Halbwellenlänge eines Schwellkraftimpulses ist. Dieser zeitliche Abstand läßt sich beispielsweise einfach dadurch erreichen, daß die Schwellkraftimpulse gegenüber einem sinuswellenförmigen Verlauf schmaler und spitzer ausgebildet sind. Die Zeitspanne, die dann zwischen jeweils zwei Schwellkraftimpulsen auftritt, verlängert sich um das Maß, weiches die Schwellkraftimpulse schmaler sind , als sinuswellenförmig gebildete Impulse. In diesem Zeitabctand kann das gesamte System zudem zur Ruhe kommen, ehe ein neuer Schv/ellkraftimpuls auftritt.

Ein weiteres wichtiges Merkmal einer weiteren Ausführungsform des Erfindungsgegenstandes ist gegeben, ?/enn die Größe des zeitlichen Abstandes zwischen jeweils zwei Schweilkraftimpulsen in Abhängigkeit von der Fahrgeschwindigkeit, des Fertigers derart gewählt ist, daß die Preßleiste mit einem Schwellkraftimpuls jeweils nur einen Längsbereich der Deckenoberfläche verdichtet, der kurzer ist als die in Fahrtrichtung gesehene Breite der Unterseite der Preßleiste. In diesem Zeitabstand zwischen den Schwellkraftimpulsen kommt nicht nur das gesamte System zur Ruhe, sondern es bewegt sich die Preßleiste in Fahrtrichtung weiter auf der zu verdichtenden Deckenschicht, Die Vorschubbewegung der Preßleiste darf bis zum Auftreten des nächsten Schwellkraftimpulses nicht zu klein sein, da sonst die Gefahr einer Kornzertrümmerung besteht, Sie darf aber auch nicht zu groß werden, da ansonsten die Verdichtungswirkung verringert bzw, ein zu starker Wulst an der Preßleiste gebildet wird, an dem sie durch die Reaktionskräfte aus der Vorschubbewegung aufklettern könnte. Die Abstimmung zwischen der Impulsform, der Schwellkraftwerte, der Frequenz der Schwellkraftimpulse und der

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Eigenfrequenz des Systems läßt sich, mit den erläuterten Maßgaben einfach festlegen, wobei auch die Art und Dicke der Deckenschicht sowie Temperatur und andere physikalische Werte als Parameter zu berücksichtigen sind.

Sine weitere zweckmäßige Ausführungsform des Erfindungsgegenstandes, bei der eine hydraulische Antriebsvorrichtung zum Erzeugen der Schwel!kraftimpulse vorgesehen ist, zeichnet sich dadurch aus, daß die Federkomponente die bei der Betätigung der Preßleiste beaufschlagte Hydrauliksäule im System ist. Diese Federkonstante läßt sich rechnerisch bestimmen, so daß bei gegebener Masse des Systems die Eigenfrequenz bestimmbar ist, von der wiederum die Frequenz der Schwellkraftimpulse abhängt. Obwohl Hydrauliköle di um theoretisch nicht kompressivel ist, zeigt sich in der Präzis eine bestimmte Kompressibilität, aufgrund derer die Hydraulikmediumsäule bei einer Druckbeaufschlagung als Feder wirkt,

Eine weitere zweckmäßige Ausführungsform mit einem hydraulischen Antrieb und einem Hydraulikzylinder liegt dann vor, wenn die Abstützung des Hydraulikzylinders am Bohlenrahmen bzw. der Glättbohle federnd ausgebildet ist. Kit dieser Abstützung wird bewußt eine in bezug auf das Schwingungs— verhalten des Systems vorherbestimmte Federkomponente geschaffen, die die Eigenfrequenz des Systems beeinflussen läßt.

In der Praxis hat sich im besonderen eine Ausführungsform bewährt, bei der die Abstützung als senkrecht zur Richtung der linearen Schwel!kraftimpulse auskragender, federndbiegbarer Träger ausgebildet ist. Dieser Träger kann sowohl einseitig als auch zweiseitig eingespannt sein,. Er dient als Abstützung für die Reaktionskräfte aus den Schwell-

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kraftimpulsen und bildet gleichzeitig eine in der Richtung der Schwellkraftimpulse wirksame Feder, In allen schräg oder quer zur Richtung der Schwellkraftiinpulse liegenden Richtungen ist die Abstützung starr, so daß hier keine unerwünschte Relativbewegungen auftreten können.

Sine weitere zweckmäßige Ausführungsform des Erfindungsgegenstandes ist dadurch gekennzeichnet, daß die Preßleiste, über ihre quer zur Fahrtrichtung gesehene. Arbeitsbreite in mindestens zwei Abschnitte geteilt ist, die über ein Gelenk derart miteinander verbunden sind, daß die an der Oberfläche der Straßendeckenschicht anliegenden Unterseiten der Abschnitte entsprechend dem Straßenprofil winklig zueinander anstellbar, jedoch nicht in Höhenrichtung gegeneinander versetzbar sind. Mit einer derartigen Preß— leiste können auch profilierte Straßendecken einwandfrei und gleichmäßig verdichtet werden, ohne daß die Gefahr bestünde, daß eine Höhenversetzung der benachbarten Stirnenden der beiden Preßleistenabschnitte eine unerwünschte Stufe oder Rippe in der fertigen Deckenschicht erzeugt.

Eine weitere vorteilhafte Ausführungsform des Srfindungsgegenstandes ist dadurch charakterisiert, daß die zweite Glättbohle über ihre quer zur Fahrtrichtung gesehene Arbeitsbreite ebenfalls in mindestens zwei Abschnitte unterteilt ist,: die über,ein Gelenk derart miteinander verbunden sind, daß die an der Oberfläche der Straßendeckenschicht anliegenden Unterseiten entsprechend dem Straßenprofil winklig zueinander ausrichtbar, jedoch nicht in Höhenrichtung gegeneinander versetzbar sind, und daß die Trennfuge zwischen den Abschnitten geradlinig ausgebildet ist und schräg zur Fahrtrichtung verläuft. Auch die nachlaufende Glättbohle läßt sich damit dem Oberflächenprofil anpassen. Infolge ihrer schräg verlaufenden Trennfuge

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egalisiert die Glättbohle nicht nur eine ggf. durch die Trennfuge der Preßleiste erzeugte Rippe auf der Oberfläche» sondern sie kann infolge des schrägen Verlaufs ihrer Trennfuge auch keine solche Rippe an der Oberfläche mehr ausbilden.

Hierbei ist es zweckmäßig, wenn das in Fahrtrichtung hintere Ende der Trennfuge in der Preßleiste gegenüber dem vorderen Ende der Trennfuge in der Glättbohle geringfügig seitlich versetzt ist. Die aus der Trennfuge der Preßleiste austretende Rippe auf der Oberfläche kann somit nicht in die schräg verlaufende Trennfuge der Glättbohle eintreten und sich in ihr fortsetzen, sondern sie wird von der Glättbohle zuverlässig egalisiert.

Eine weitere zweckmäßige Ausführungsform des Erfindungsgegenstandes ist schließlich gegeben, wenn das hintere Ende der Trennfuge der Glättbohle gegenüber dem vorderen Ende um zumindest die Trennfugenbreite seitlich versetzt ist. Mit dieser Maßnahme wird sichergestellt, daß im Bereich der Trennfuge der Glättbohle keine sich an der Oberfläche der fertigen Deckenschicht abzeichnenden Erhöhungen gebildet werden können, da die Glättbohle in Fahrtrichtung gesehen keinen geradlinigen Durchgang aufweist,

Ausführungsbeispie1

Die Erfindung soll anhand eines Ausführungsbeispieles erläutert werden. In der zugehörigen Zeichnung zeigen:

Fig. 1: eine schematische Seitenansicht eines fahrbaren Fertigers beim Legen einer Schwarzdeckenschicht,

Fig. 2: einen vergrößerten Ausschnitt aus Fig. 1, im Schnitt,

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Fig. 3: eine erste Ausführungsform einer schwellkrafterzeugenden Antriebsvorrichtung für eine Preßleiste, die im Pertiger gemäß Pig. 1 vorgesehen ist,

Pig. 4: eine vergrößerte Schnittansicht der Antriebsvorrichtung von Pig. 3 j

Pig.. 5: eine zweite Ausführungsform einer Antriebsvorrichtung für die Preßleiste im Schnitt,

Pig. 6? eine Vorderansicht der in Pig. 5 gezeigten Antriebsvorrichtung mit einem zugehörigen hydraulischen Steuerkreis,

Pig, 7: ein scheinatisches Detail der Ausführungsform von Pig. 5,

Pig. S: eine weitere Ausführungsform als Schema,

Fig. 9: ein Schaubild zur Form und Frequenz der Schwellkraftimpulse, die die Preßleiste in die Deckenschicht einbringt,

'Fig. 10: eine Detailansicht, ähnlich Fig. 3, einer weiteren Ausführungsform,

Fig. 11: ein Detail der in Fig. 10 nicht sichtbaren Teile,

Fig. 12: eine Draufsicht auf Elemente der Ausführungsform von Fig. 10.

Ein fahrbarer Fertiger;1 zum .Herstellen· einer.Straßen-· deckenschicht aus bituminösem Mischgut, einer sogenannten Schwarzdecke, besteht aus einem Fahrgestell 2 mit daran befestigten Rädern und einem aufgesetzten Führerstand 3 und ist in Fahrtrichtung P verfahrbar. Am hinteren Ende des Fertigers 1 ist ein Bohlenrahmen 5 mit Komponenten zum Vor- und Endverdichten der Schwarzdeckenschicht über

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Sc.hwenkausleger 6 und eine An- und Abhebevorrichtung 7 angebracht. Im Pertiger sind nicht dargestellte Aufnahmebehälter für das Mischgut enthalten, aus denen dieses zu einer Verteilereinrichtung 8, z, B. einer Querschnecke, gelangt, die es auf die darunter liegende Bodenfläche verteilt aufgibt. Es entsteht auf diese Weise vor einem Abstreifblech 10 eine Vorlage S. Dahinter befindet sich vor einer ersten Glättbohle 12 eine vertikal bewegliche Stampferleiste 15· In diesem Bereich, wird die Deckenschicht 9a auf einen Verdichtungsgrad von annähernd 92 bis 94 % vorverdichtet. In Fahrtrichtung F hinter der ersten Glättbohle 12 ist eine schmale und quer zur Fahrtrichtung liegende Preßleiste 13 angeordnet, die die vorverdichtete Deckenschicht auf einen Endverdichtungsgrad von annähernd 98 % verdichtet (9b). Dahinter befindet sich eine zweite Glättbohle 14, die ggf. von der Preßleiste 13 hervorgerufene Unebenheiten ausgleicht.

In Pig. 2 ist der Aufbau des Bohlenrahmens 5 deutlicher erkennbar. Die Stampferleiste 15 besitzt eine vordere schräge Druckfläche 16 und steht über pleuelartige Antriebsglieder 17 mit einem Exzenterantrieb 18 in Arbeitsverbindung, der in stationären Lagern 19 gelagert und durch einen nicht dargestellten Antrieb in Bewegung setzbar ist. Die Stampferleiste 15 wird zweckmäßigerweise an der Vorderseite der ersten Glättbohle 12 vertikal geführt, Die Glättbohle 12 trägt unterseitig ein Glättblech 21, das auf der Oberfläche aufliegt und die von der Stampferleiste 15 herrührenden Unebenheiten egalisiert. Die Glättbohle kann ebenfalls mit einer nicht dargestellten Vibrationseinrichtung ausgestattet sein.

Zwischen der ersten Glättbohle 12 und der zweiten Glatt— bohle 14 ist die quer über die Pertigerbreite verlaufende

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Preßleiste 13 in Vertikalführungen 24 an den Glättbohlen 12; 14 verschieblich geführt. Die Preßleiste 13 besitzt eine ebene, schmale Unterseite 23 sowie eine vordere, schräg ansteigende Druckfläche 22, die den Höhenunterschied zwischen der Unterseite des Glättblechs 21 und eines an der Unterseite der zweiten Glättbohle 14 angebrachten Glättblechs 29 ausgleicht. Die Preßleiste 13 steht über Pührungsstangen 26 mit einer Schwellkraft-Antriebsvorrichtung 25 in Verbindung.

Die zweite Glättbohle 14 besitzt beispielsweise ebenfalls einen Vibrationsantrieb 27, der über eine Hydraulikleitung 28 versorgt wird.

Aus den Fig. 3 und 4 ist eine Ausführungsform der Antriebsvorrichtung 25 für die Preßleiste 13 erkennbar.

Eine Kurbel- oder ITockenantriebswelle 30 ist über exzentrische Antriebsglieder 31 in einer festen Abstützung drehbar gelagert oder trägt exzentrische Antriebsglieder, !Folgekörper 32 sitzen hier auf der Welle 30 und stehen über Druckstangen 33 mit einem darunter liegenden Druckbalken 34 in Verbindung, der von den Führungsstangen 26 durchsetzt wird, an denen die Preßleiste 13 hängt. Die in den Vertikalführungen-24 geführte Preßleiste 13 ist auch über die Führurigsstangen 26 in· Vertikalführungen 35,.geführt, -die über ,Konsolen 38 beispielsweise am Bohlenrahmen 5 oder auch an der vorderen Glättbohle festgelegt sind. Zwischen dem Druckbalken 34 und der Oberseite der Preßleiste 13 sind mehrere, vorzugsweise vorgespannte Schraubendruckfedern 37 eingefügt, die vom Antrieb abgeleitete Hubbewegungen des Druckbalkens in vertikal und linear gerichtete Schwellkräfteimpulse umwandeln, ohne daß sich dabei die Preßleiste 13 auf- und abbewegt. Die Führungsstangen 26 gleiten dabei im Druckbalken 34 in nicht näher darge-

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stellten Lagerungen.

Die Preßleiste 13 ist an einem festen Widerlager, beispielsweise der an der vorderen Glättbohle 12 vorgesehenen Vertikalführung 24, über eine oder mehrere Zugfedern 39 so aufgehängt, daß die Druckfedern 37 geringfügig vorgespannt werden und die Preßleiste 13 nicht durchsackt, damit sie z. B, bei der Transportfahrt nicht 'hindert.

Die Pig. 5 und 6 zeigen eine zweite Ausfuhrungsform einer Antriebsvorrichtung 25^f für die Preßleiste 13. Die Preßleiste 13 ist zunächst, wiederum über Zugfedern 39 hängend abgestützt, Die Führungsstangen 26^f sind am oberen Ende jeweils zu einem Hydraulikkolben 40 geformt oder mit einem solchen verbunden, der in einer Arbeitskammer 41 eines Hydraulikzylinders 42 verschiebbar und abgedichtet geführt ist, wobei Jeder Hydraulikzylinder 42 in einem Auflager 35^f am Bohlenrahmen 5 bzw. an der Glättbohle 12 festgelegt ist. über hydraulisehe Versorgungsleitungen 43 sind alle Arbeitskammern 41 an ein Steuerelement 45 angeschlossen, das einen Drehschieber 4β enthält.. Der Drehschieber 4β ist über einen Ölmotor mit einer jeweils einstellbaren Drehzahl zur Drehung antreibbar, wobei er die Druckbeaufschlagring der Arbeitskammern 41 entsprechend reguliert. Hydraulikflüssigkeit wird dem Steuerorgan 45 durch eine Leitung 50 zugeführt, die am Ausgang eines Abzweigventils 48 ange- . schlossen ist und zu einem Druckspeicher 49 führt. Das Ab-.zweigventil 48 wird über einen Anschluß 47 mit einer nicht dargestellten Druckquelle verbunden. Der andere Ausgang des Abzweigventils 48 steht über eine Leitung 53 mit dem Eingang des Ölmotors 47 in Verbindung, wobei sich über eine regelbare Drossel 44 die Drehzahl des Ölmotors und damit die Drehzahl des Drehschiebers 46 und die Frequenz der Schwellkraftimpulse regulieren läßt. Vom Steuerelement 45 führt eine Rücklaufleitung 51 zu einem Tankanschluß 52,

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an den auch der Ölmotor ausgangsseitig angeschlossen ist. Eine Leckölleitung ist mit 60 bezeichnet und ebenfalls an das Steuerorgan 45 angeschlossen.

In Fig. 7 sind in schematischer Weise die in Pig. 3 Detail erläuterten Einzelheiten des Fertigers 1 angedeutet« Der Bohlenrahmen 5 bzw. die erste Glättbohle 12 ist als eine kastenförmige Masse m dargestellt, die eine Eigenfrequenz f in bestimmter Höhe hat. Die Eigenfrequenz f der Masse m des Bohlenrahmens 5 bzw. der Glättbohle 12 bestimmt sich nicht nur durch die Hasse m, sondern auch durch eine zusätzliche Federkomponente C, die in diesem System vorgesehen ist. Die Federkomponente C wird bei dieser Ausführungsform, bei der der Hydraulikzylinder relativ starr an der Masse m abgestützt ist (siehe auch Fig.- 5) j durch die in der Arbeitskammer 41 und der Versorgungsleitung 43 zum in Fig. 6 dargestellten Steuerorgan 45 vorliegende Hydraulikmediumsäule gebildet. Theoretisch ist zwar Hydraulikmedium inkompressibel; in der Praxis weist hydraulisches Medium jedoch eine bestimmte Kompressibilität auf, durch welches es als Feder wirkt, Dazu kommt auch, daß die Versorgungsleitung 43, die eine normale Hochdruck-Hydraulikleitung ist, eine bestimmte Elastizität aufweist. Die Hydraulikmediumdrucksäule bildet mit der elastischen Versorgungsleitung hier'eine Feder, die die Eigenfrequenz des Systems der Masse m im Bohlenrahmen: 5 beeinflußt, vorausgesetzt, daß diese Masse:m über die Antriebsvorrichtung, die die Schwellkraftimpulse für die Preßleiste 13 zu erzeugen hat, zu Schwingungen angeregt wird. In der Praxis besitzt das System eine Eigenfrequenz im Bereich zwischen 20 und 22 Hertz.

Gemäß Fig. 7 wird über den Kolben 40 und die Führungsstange 26' die Preßleiste 13 mit linearen Schwellkraftimpulsen belastet, so daß sie die Deckenschicht im Be-

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reich 9a bis auf die Dicke 9b verdichtet. Die vordere, schräge Druckfläche 22 gleicht dabei den Unterschied--zwischen den beiden Glättbohlen 12; 14 aus, v/ährend die ebene und schmale Unterseite 23 der Preßleiste 13 die nach unten gerichteten Verdichtungskräfte erzeugt, Damit die Verdichtungskrafte zum Erreichen eines geforderten, hohen Verdichtungsgrades ausreichen, wird die Frequenz f., mit der die Arbeitskammer 41 druckbeaufschlagt wird, gleich oder höher gewählt wie die Eigenfrequenz des Systems. Wenn die Schwerkraftimpulsfrequenz im Bereich der Eigenfrequenz liegt, treten Resonanzerscheinungen auf, die infolge der Dynamik zu wesentlich höheren, in die Deckenschicht eingeleiteten Verdichtungskräften führen, als dies bei dem bekannten Gewicht der Masse m zu erwarten wäre, Bei einem rein statischen Zustand würde eine Verdichtungskraft, die geringfügig größer ist als das Gewicht der Masse m, diese Masse anheben. Infolge der Dynamik und der Abstimmung der Frequenzen wird aber die Masse m nicht mehr angehoben, sondern verharrt praktisch unbeweglich, genau so wie auch die Preßleiste 13 selbst. Das gleiche tritt auf, wenn die Schwellkraftimpulsfrequenz höher ist als die Eigenfrequenz f des Systems, da dann die Trägheit der schwingenden Masse m mit dem Einfluß der Federkonstänten C so groß ist, daß wesentlich höhere Verdichtungskräfte erzeugt und abgestützt werden können, als dies beim bekannten Gewicht der Masse zu erwarten ist.

Fig. 8 verdeutlicht eine weitere Ausführungsform, die der von Fig. 7 bzw. Fig, 5. ähnlich ist. Allerdings ist an der Masse m der Arbeitszylinder 42 über einen senkrecht zur Richtung der erzeugten Schwellkraftimpulse auskragenden, federnden Träger 35" abgestützt, der an der Masse m befestigt ist» Die Abstützung 35" wirkt hier als Feder, deren Wirkung sich mit der federnden Wirkung des Hydrau-

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likmediums in der Arbeitskammer 41 und der Versorgungsleitung 43 überlagert. Die Abstützung 35" bildet eine Federkomponente C1, während, die Hydraulikmediumsäule eine zweite Pederkomponente C2 darstellt, die bei einer Schwingungserregung der Masse m über den Arbeitszylinder 42 zu einer Eigenfrequenz f des Systems führt, die geringfügig niedriger liegt als bei der Ausführungsform von Fig. 7, und zwar in etwa zwischen 15 und 20 Hz. Es liegt auf der Hand, daß bei diesem Frequenzbereich die Schwellkraftimpulsfrequenz niedriger sein kann als bei der Ausführungsform von Fig. 7, falls in einem Resonanzbereich gearbeitet werden soll. Auf der anderen Seite braucht die Schwellkraftimpulsfrequenz bei dieser Ausführungsform nicht so hoch gewählt zu werden wie bei der Ausführungsform von Fig. 7, wenn sie oberhalb der Eigenfrequenz des Systems liegen soll. Auch beim Arbeiten dieser Ausführungsform gemäß Fig. 8 zeigt sich, daß infolge der Dynamik der schwingenden Hydraulikmediumsäule und der Reaktionskräfte aus den Schwellkraftimpulsen die tatsächlich erreichbaren Verdichtungskräfte der Preßleiste 13 wesentlich höher sind, als dies bei dem bekannten Gewicht der Masse m unter statischen Bedingungen zu erwarten ist. Aber erst mit derart hohen Verdichtungskräften läßt sich der gewünschte hohe Verdichtungsgrad der Deckenschicht erreichen*

Fig. 9 verdeutlicht die Form und die zeitliche Folge der Schwellkraftimpulse in Form - eines Schaubildes,- in dem" der Zusammenhang zwischen dem in vertikaler. Richtung aufgetragenen- Wert der Schwellkraft und der in horizontaler Richtung aufgetragenen Zeitdauer zu erkennen ist. Eine horizontale linie' in einem Abstand ρ oberhalb der horizontalen Achse versinnbildlicht die Vorspannung der Preßleiste 13j beispielsweise durch die Zugfeder 39 gemäß Fig. 4·'Mit den strichlierten Linien ist ein sinuswellen-

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förmiger Verlauf gezeichnet, der sich ergäbe, wenn die Preßleiste ungedämpft schlingen könnte. Da die Deckenschicht ,jedoch als nahezu idealer Dämpfer wirkt, v/erden die unterhalb der horizontalen Achse liegenden Teile der Schwingungswellen abgedämpft. Der Verlauf, der Schwellkraftimpulse S1 und S2, von denen zwei angedeutet sind, ist jedoch gegenüber dem sinuswellenförmigen Verlauf der oberhalb der Horizontalachse liegenden Halbwellen wesentlich schmaler und spitzer ausgebildet. Bei dem stric.hliert angedeuteten sinuswellenförmigen Verlauf betrüge die Impulsbreite B^f, während durch die schmale Ausbildung der Impulse S1; S2 die Impulsbreite nur mehr B beträgt, was einer kürzeren Einwirlczeit desSSchv/ellkraftimpulses entspricht. Für die Bestimmung der tatsächlichen Breite und damit auch dem Kraftwert jedes Schwellkraftimpulses ergibt sich eine rechnerische Frequenz f_?, die durch den Zeitabstand zwischen dem positiven und dem negativen ümkehrpunkt einer Halbwelle der Schwellkraftimpulskurve vorgegeben ist. Es liegt auf der Hand, daß die Schwellkraftimpulse S1; S2 umso schmaler und spitzer und auch höher ausfallen, je höher diese rechnerische Frequenz f ₀ ist.

In der Praxis wirken die Schwellkraftimpulse S1; S2 jedoch mit einer Frequenz f., in die Deckenschicht ein bzw, regen sie das System zu Schwingungen mit dieser niedrigeren Frequenz f₁ an, die durch den Zeitabstand T bestimmt wird, der zwischen dem Abbau des einen Schwellkraftimpulses S1 und dem Aufbau des nächstfolgenden Schwellkraftimpulses S2 bestimmt ist. Über diese Zeitdauer T kommt nicht nur das System wieder zur Ruhe, sondern es bewegt sich die Preßleiste 13 in Abhängigkeit von der Fahrgeschwindigkeit des Fertigers um einen bestimmten Vorschubweg weiter. Diese Impulscharakteristik wird bewußt gewählt, um einerseits in Abhängigkeit von der Fahrgeschwindigkeit des Fertigers

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bei kurzer Zeitdauer T einer Kornzertrümmerung in der Deckenschicht bzw. bei zu langer Zeitdauer T eine ungenügende Verdichtung der Deckenschicht auszuschließen»

Die Steuerung der Zeitdauer T läßt sich beispielsweise bei der hydraulischen Antriebsvorrichtung gemäß Pig* 5 und 6 in einfacher Weise durch eine spezielle Ausbildung des Drehschiebers 46 im Steuerelement 45 vornehmen, indem dem Drehschieber 46 speziell geformte Auslaßschlitze gegeben werden, die bei seiner Drehbewegung zu einem, schlagartigen freigeben des Durchströmquerschnitts und zu einem schlagartigen Versperren des Durchströmquerschnitts führen, v/orauf sich die der Zeitdauer T entsprechende Ruhepause anschließt, über die Drehzahl des Drehschiebers 46 kann beispielsweise die Frequenz f„ eingestellt werden, während durch den Abstand der Steuerschlitze und deren Ausbildung die gewünschte Form der Schwellkraftiinpulse S1; S2 bestimmt wird. Die Höhe bzw, der Kraftwert der Schwellkraftimpulse wird in einfacher Weise durch den Eingangsdruck in den Drehschieber eingestellt. Die Zeitdauer bis zum nächsten Schwellkraf timpuls kann z. B- durch Anordnen nur eines oder mehrerer Steuerschlitze des Drehschiebers bestimmt werden, Insgesamt sind also Vorkehrungen getroffen, mit denen sowohl die schmale und spitze Form der Schwellkraftimpulse und damit die rechnerische Frequenz^Jf₂ als auch unabhängig davon die Zeitdauer T zwischen den Schwellkraftimpulsen S1; S2 und damit^: die -tatsächlich'vorliegende-, erregende·¹;' Frequenz f- einstellbar sind. Wie gesagt, wird dabei die Ffequenz f., in Abhängigkeit" zur Eigenfrequenz f (siehe Fig. 7 und 8) des Systems gesetzt.

Bei der mechanischen Antriebsvorrichtung gemäß den Fig. und 4 läßt sich die Schwellkraftimpulsform z. B. durch Verwendung scharfer Hockensteuerflachen vorher bestimmen, wobei dann zur Festlegung der Zeitdauer bis zum nächsten

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Schwellkraftimpuls an diese scharfe Uockensteuerflache eine passive bzw* ebene ITockensteuerflache angeschlossen wird. Hier ist es wiederum möglich, über die Form der scharfen Uockensteuerflache und die Länge der ebenen (bzw. der. erhebungslosen) Uockensteuerfläche die Impulsform K unabhängig von der Zeitdauer zwischen den Impulsen einzustellen. Bei der mechanischen Antriebsvorrichtung ist im übrigen die Eigenfrequenz des Systems niedriger als bei der hydraulischen Antriebsvorrichtung und liegt bei etwa 8 bis 10 Hertz.

Bei allen Ausführungsformen wird durch die Auslegung der Impulsform K und der Abstimmung der Pederkomponente und der Masse m des Bohlenrahmens 5 bzw. der Glättbohle 13 .hinsichtlich der Eigenfrequenz die Trägheitskraft dieser Masse m ausgenutzt, höhere Yerdichtungskrafte mit der Preßleiste 13 zu erzeugen, als sie aus dem Eigengewicht der Masse m und der Preßleiste 13 resultieren könnten.

Bei der gewählten schmalen und spitzen Impulsform K treten im System und an der Preßleiste 13 sehr hohe Beschleunigungen auf, aus denen infolge der Massenkräfte P außerordentlich hohe Kräfte an der Preßleiste 13 resultieren, Es lassen sich durch diese ?/echselwirkung Yerdichtungskräfte erzeugen, die zu Yerdichtungsgraden bis zu 100 % führen.

Die Ausführungsform gemäß der Pig. 10, 11 und 12 ist besonders zur Herstellung von Deckenschichten mit dachförmigem oder Y-förmigem Oberflächenprofil geeignet. Bei ihr ist die Preßleiste 13 in zwei Abschnitte 13a; 13b geteilt. Zwischen den Stirnseiten der Abschnitte 13a; 13b liegt eine Trennfuge 62 vor, deren untere Breite sich nach dem Y/inkel richtet, unter dem die Abschnitte 13a; 13b zur Erzielung eines Profiles angestellt werden. Auf der Oberseite

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der Preßleiste 13 oder auch innerhalb der Höhenerstreckling der Preßleiste ist ein Scharnier 61 angeordnet,- das eine winkelige Anstellung der Abschnitte 13a und 13b erlaubt, ein Versetzen der Stirnenden in der Höhe jedoch verhindert.

Aus Pig. 10 ist im besonderen eine Antriebsvorrichtung 25 für die beiden Abschnitte 13a; 13b der Preßleiste 13 entnehmbar.

Eine Exzenter- oder Uockenantriebswelle 30 ist über Antriebsglieder 31 in einer festen Abstützung drehbar gelagert. Folgekörper 32 sitzen auf der Welle 30 und stehen über Druckstangen 33 mit einem darunter liegenden Druckbalken 24 in Verbindung, der von Pühriings stangen 26 durchsetzt wird, an denen jeweils ein Abschnitt 13a oder 13b hängt. Die in den Vertikalführungen 24 geführten Abschnitte der Preßleiste 13 sind auch über die Führungsstangen 26 in Vertikalführungen 35 geführt, die beispielsweise am Bohlenrahmen 5 und/oder in der vorderen Glättbohle 12 festgelegt sind. Zwischen dem Druckbalken 34 und den Oberseiten der Abschnitte 13a; 13b der Preßleiste 13 sind mehrere Schraubendruckfedern' 37 eingefügt, die die von dem Antrieb abgeleiteten Hubbewegungen des Druckbalkens 24 in vertikale Schwellkraftimpulse umwandeln, ohne daß sich dabei die Preßleiste 13 auf- und abbewegt, Die Reaktionskräfte aus den Schwellkräften -stützen sich unmittelbar am Bohlenrahmen 5 oder der Glättbohle 12 selbst ab.

Fig. 11 zeigt die zweite Glättbohle 14, die hinter der Preßleiste 13 folgt, Sie ist ebenfalls quer zur Fahrtrichtung in zwei Abschnitte 14a; 14b geteilt und weist eine Trennfuge 64 zwischen den Glättblechteilen 29a; 29b auf. Die Abschnitte 14a; 14b sind durch ein Scharnier 63 miteinander verbunden,

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Wie Fig. 12 schließlich zeigt, weist die Trennfuge 64 zwischen den Abschnitten 14a; 14b geringfügig schräg zur Fahrtrichtung F. Dadurch können Erhebungen, die durch die Trennfuge 62 zwischen den Abschnitten 13a; 13b der Preßleiste 13 in der Oberfläche der Straßendeckenschicht verursacht wurden, ausgeglichen werden. Im Detail ist erkennbar, daß das hintere Ende der Trennfuge 62 seitlich gegenüber dem vorderen Ende der Trennfuge 64 versetzt ist und daß auch das hintere Ende der schrägen Trennfuge 64 gegenüber seinem vorderen Ende mindestens in die Fugenbreite versetzt ist. Zudem fluchten die Scharnierachsen der Scharniere 63; 61.

Es kann für die Verbindung der Abschnitte nicht nur ein Scharnier, sondern auch ein Gelenk verwendet werden.

Claims

60 637 24 238761 2 Brfindungsanapruch

1· Fahrbarer Pertiger zur Herstellung einer Straßendeekenschicht aus bituminösem Mischgut mit einer an einem Boh.lenrs.hmen gelagerten, ersten Vorverdichtungs- und . Glättbohle und gegebenenfalls einer zweiten Glättbohle mit Vibrationsantrieb, gekennzeichnet dadurch, daß in Fahrtrichtung nach der ersten Glättbohle (12) eine gegenüber dieser wesentlich schmalere, quer zur Fahrtrichtung (F) verlaufende, vertikal geführte Preßleiste (13) vorgesehen ist, die auf der Oberfläche der vorverdichteten Deckenschicht (9a) ständig aufliegt und von einer sich mit ihren Reaktionskräften am Bohlenrahmen (5) abstützenden Antriebsvorrichtung (25) mit linear zwischen dem Bohlenrahmen und der Preßleiste wirksamen Schwellkräften beaufschlagbar ist,

2. Fertiger nach Punkt 1, gekennzeichnet dadurch, daß eine mechanische oder eine hydraulische Schwellkraft-Antriebsvorrichtung (25) für die Preßleiste (13) vorgesehen ist,

3» Fertiger nach den Punkten 1 und 2, gekennzeichnet dadurch, daß an einer Glättbohle (12; 14) oder an beiden Glättbohlen (12; 14) Vertikalführungen (24) für die Preßleiste (13) angeordnet sind.

4. Fertiger nach den-Punkten Ί bis 3» gekennzeichnet dadurch, daß die Preßleiste (13) in Fahrtrichtung (F) vorn mit einer schräg nach oben'verlaufenden Druckfläche (22) versehen ist, die sich von der in einem Abstand unterhalb der Unterseite der ersten Glättbohle (12) liegenden Unterseite (23) der Preßleiste (13) bis zumindest auf die Höhe der Unterseite der ersten Glättbohle (12) erstreckt.

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5* Pertiger nach den Punkten 1 und 2, gekennzeichnet dadurch, daß die Preßleiste (13) über wenigstens ein federndes Element (37) mit einem linear auf- und abbewegbaren Druckbalken (34) verbunden ist und daß der Druckbalken an einen im Bohlenrahmen (5) gelagerten Kurbeloder Nockenantrieb 03O; 3D gekoppelt ist,

6. Fertiger nach Punkt 5, gekennzeichnet dadurch, daß zwischen dem Druckbalken (34) und der Preßleiste (13) mehrere, vorzugsweise vorgespannte Druckfedern (37) eingeordnet sind.

7. Fertiger nach Punkt 6, gekennzeichnet dadurch, daß die Druckfedern (37) Schraubendruckfedern sind, die auf Führungszapfen (26) der Preßleiste (13) geführt werden, und daß die Führungszapfen (26) den Druckbalken (34) durchsetzen und in an der Glättbohle (12; 14) bzw. an den Glättbohlen (12; 14) angeordnete Vertikalführungen (35) eingreifen.

8. Fertiger nach Punkt 5> gekennzeichnet dadurch, daß der Arbeitshub und die Drehzahl des. Kurbelantriebs (30; 31) verstellbar sind.

9· Fertiger nach den Punkten 1 bis 4, gekennzeichnet dadurch, daß die hydraulische Schwellkraft-Antriebsvorrichtung (25) mindestens einen relativ zur Preßleiste (13) an einer Glättbohle (12; 14) bzw. dem Bohlenrahmen (5) abgestützten Hydraulikzylinder (42) aufweist, der in einer Arbeitskammer (41) einen mit der Preßleiste (13) starr gekoppelten Arbeitskolben enthält,

10, Fertiger nach Punkt 9, gekennzeichnet dadurch, daß die Arbeitskammer (41) über eine hydraulische Steuereinrichtung (45) pulsierend mit Druck beaufschlagbar ist.

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11. Fertiger nach. Punkt 10, gekennzeichnet dadurch, daß die hydraulische Steuereinrichtung (45) einen in der Drehzahl verstellbaren Drehschieber (46) auf v/eist, dessen Eingangsdruck (P). einstellbar ist,

12. Pertiger nach den Punkten 1 bis 11, gekennzeichnet dadurch, daß die Preßleiste (13) niit wenigstens einer der Schwellkraftrichtung entgegengesetzt wirkenden Zugfeder (39) an einem Widerlager aufgehängt ist,

13» Fertiger nach den Punkten 1 bis 12, gekennzeichnet dadurch, daß der Bohlenrahmen (5) als Baueinheit über schwenkbare Ausleger (6) und zum Transport oder zur Rückwärtsfahrt des Fertigers (1) betätigbare Vertikal-Abstützungen (7) am Fertiger (1) befestigt ist.

14· Fertiger nach den Punkten 1 bis 13» gekennzeichnet dadurch, daß die Schwellkräfte-Frequenz Cf₁) gleich oder höher ist als die' Eigenfrequenz (f ) des Systems aus der vom Bohlenrahmen (5) mit den darin enthaltenen Komponenten (12; 14) repräsentierten Masse (m) und einer zwischen der Preßleiste (13) und der Abstützung der Reaktionskräfte wirksamen Federkomponente (C; 01; C2; 37).

15. Fertiger nach Punkt 14, gekennzeichnet dadurch, daß in schaubildlicher Darstellung die.,. Schwellkraf timpulse halbwellenförmige Kurven bilden, die im Vergleich zu einem sinuswellenförmigeii Verlauf schmaler und spitzer sind.

16. Fertiger nach den Punkten 14 und 15_} gekennzeichnet dadurch, daß in schaubildlicher Darstellung zwischen jeweils zwei Schwellkraftimpulsen ein zeitlicher Abstand vorliegt, dessen Länge größer, insbesondere mehrfach

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größer als die HaIbwellenlänge eines ·Schwellkraftimpulses ist.

17. Fertiger nach den Punkten 1 bis 16, gekennzeichnet dadurch, daß die Größe des zeitlichen Abstandes zwischen jeweils zwei Schwellkraftimpulsen in Abhängigkeit von

. der Fahrgeschwindigkeit des Fertigers (1) derart gewählt ist, daß die Preßleiste (13) mit einem Schwellkraf timpuls jeweils nur einen Längsbereich der Deckenoberfläche (9) verdichtet, der kurzer ist als die in Fahrtrichtung gesehene Breite der Unterseite (23) der Preßleiste (13).

18. Fertiger nach den Punkten 1, 2 und 14, gekennzeichnet dadurch, daß die Federkomponente (C), die bei der Betätigung der Preßleiste (13) beaufschlagte Hydrauliksäule im System ist.

19. Fertiger nach den Punkten 1, 2, 9 und 14, gekennzeichnet dadurch, daß die Abstützung (35^f, 35") des Hydraulikzylinders (42) am Bohlenrahmen (5) bzw. der Glättbohle (14) federnd (Federkomponente C1) ausgebildet ist,

20. Fertiger nach Punkt 19» gekennzeichnet dadurch, daß die Abstützung (35") als senkrecht zur Richtung der linearen Schwellkräfte auskragender, federnd biegbarer Träger ausgebildet ist,

21. Fertiger nach den Punkten 1 bis 20, gekennzeichnet dadurch, daß die Preßleiste (13) über ihre quer zur Fahrtrichtung gesehene Arbeitsbreite in mindestens zwei Abschnitte (13a; 13b) geteilt ist, die über ein Gelenk derart miteinander verbunden sind, daß die an der Oberfläche der Straßendeckenschicht anliegenden Untersei-

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ten (23) der Abschnitte (13a; 13b) entsprechend dem Straßenprofil γ/inklig zueinander anstellbar, jedoch in Köhenrichtung nicht gegeneinander versetzbar sind*

22. Pertiger nach den Punkten 1 und 21, gekennzeichnet dadurch, daß die zweite Glättbohle (14) über ihre quer zur Fahrtrichtung gesehene Arbeitsbreite in mindestens zv/ei Abschnitte (14a: 14b) geteilt ist, die über ein Gelenk derart miteinander verbunden sind, daß die an der Oberfläche der Straßendeokonschicht anliegenden Unterseiten (Giättbiechabschnitte 29a; 29b) entsprechend dem Straßenprofil winklig zueinander anstellbar, jedoch nicht in Höhenrichtung gegeneinander versetzbar sind, und daß die Trennfuge (64) zwischen den Abschnitten (14a; 14b) geradlinig ausgebildet ist und schräg zur Fahrtrichtung (F) verläuft,

23· Fertiger nach den Punkten 21 und 22, gekennzeichnet dadurch, daß das in Fahrtrichtung (F) hintere Ende der Trennfuge (62) in der Preßleiste (13) gegenüber dem vorderen Ende der'Trennfuge (64) in der Glättbohle (14) geringfügig seitlich versetzt ist.

. 24. Fertiger nach den Punkten 21 bis 23V gekennzeichnet dadurch,, daß das hintere Ende der Trennfuge (64) gegenüber dem vorderen Ende um zumindest die*. Trennfugen--" breite seitlich versetzt ist.

Hierzu 9 Seiten Zeichnungen