CZ303410B6 - Zpusob trídení krystalu síranu amonného nacházejících se v suspenzi podle velikosti cástic - Google Patents
Zpusob trídení krystalu síranu amonného nacházejících se v suspenzi podle velikosti cástic Download PDFInfo
- Publication number
- CZ303410B6 CZ303410B6 CZ20032769A CZ20032769A CZ303410B6 CZ 303410 B6 CZ303410 B6 CZ 303410B6 CZ 20032769 A CZ20032769 A CZ 20032769A CZ 20032769 A CZ20032769 A CZ 20032769A CZ 303410 B6 CZ303410 B6 CZ 303410B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- screen
- suspension
- ammonium sulfate
- crystals
- chamber
- Prior art date
Links
- 239000013078 crystal Substances 0.000 title claims abstract description 97
- 239000000725 suspension Substances 0.000 title claims abstract description 87
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 82
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 81
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 title claims abstract description 81
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims description 19
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 19
- 238000012216 screening Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 44
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 40
- 239000012466 permeate Substances 0.000 claims description 22
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 18
- 238000007873 sieving Methods 0.000 claims description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 abstract 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 21
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005029 sieve analysis Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/24—Sulfates of ammonium
- C01C1/248—Preventing coalescing or controlling form or size of the crystals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
- Fertilizers (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
Zpusob trídení krystalu síranu amonného podle velikosti cástic s pomocí síta zahrnuje privádení vstupní suspenze (6) na síto (3), vstupní suspenze obsahuje krystaly síranu amonného suspendované v roztoku síranu amonného, trídení krystalu síranu amonného podle velikosti cástic a udržování obou stran síta ponorených v kapaline v prubehu tohoto trídení.
Description
Vynález se týká způsobu třídění krystalů síranu amonného na základě velikosti částic s pomocí síta, přičemž tento způsob zahrnuje přivádění vstupní suspenze na síto, kde tato vstupní suspenze obsahuje krystaly síranu amonného v roztoku síranu amonného, a třídění krystalů síranu amonného podle velikosti částic.
Dosavadní stav techniky
Postupy používané pro třídění krystalů síranu amonného na základě velikosti částic jsou popsány v dokumentech JP-A 3150217 a JP-A 426512. V rámci známých postupů je suspenze, která vzniká v krystalizačním zařízení a která obsahuje roztok síranu amonného a krystaly síranu amonného, přiváděna na síto. S pomocí síta je tato suspenze rozdělena na frakci hrubých krystalů a frakci jemných krystalů. Frakce jemných krystalů je recyklována do krystal i začni ho zařízení, zatímco frakce hrubých krystaluje podrobena sušení, aby tak byly získány krystaly síranu amon20 něho představující produkt příslušného procesu.
Nevýhodou těchto známých postupů je jejich citlivost na ucpávání otvorů síta krystaly síranu amonného, což v důsledku vede k méně účinnému rozdělení.
Podstata vynálezu
Cílem vynálezu je tedy nalezení způsobu, při kterém nedochází k ucpávání otvorů síra nebo při kterém je toto ucpávání přinejmenším ve značné míře omezeno.
Tohoto cíle je v provedení podle vynálezu dosaženo tím, že obě strany síta jsou v průběhu procesu třídění na základě velikosti částic udržovány ponořené v kapalině.
V provedení podle vynálezu je vstupní suspenze obsahující krystaly síranu amonného, které mají být rozděleny, přivedena na síto. Proces třídění na základě velikosti částic podle vynálezu potom vede k získání suspenze permeátu a suspenze produktu, které mohou být od síta odváděny. Suspenze permeátu obsahuje krystaly síranu amonného, které byly transportovány přes otvory síta a roztok síranu amonného, který byl transportován přes otvory síta. Suspenze produktu obsahuje krystaly síranu amonného, které nebyly transportovány přes otvory síta a roztok síranu amonného, který nebyl transportován přes otvory síta.
V provedení podle vynálezu jsou obě strany síta udržovány ponořené v kapalině. Skutečnost, že obě strany síta jsou udržovány ponořené v kapalině v tomto textu znamená, že strana síta, ke které je přiváděna vstupní suspenze, stejně jako strana síta, ze které je odváděna suspenze permeátu, jsou udržovány ponořené v kapalině. Důsledkem tohoto ponoření je zamezení kontaktu síta se vzduchem, zejména potom zamezení kontaktu otvorů síta se vzduchem. Bez návaznosti na jakoukoli vědeckou teorii existuje představa, že tímto způsobem dochází k zamezení nebo přinejmenším ke snížení intenzity procesu krystalizace síranu amonného z roztoku síranu amonného, kde důsledkem této skutečnosti je snížení míry ucpávání otvorů síta. Kapalinou, ve které jsou obě strany síta ponořeny, je ve výhodném provedení roztok síranu amonného a/nebo suspenze obsahující krystaly síranu amonného v roztoku síranu amonného,
Obě strany síta mohou být udržovány ponořené v kapalině s pomocí jakéhokoliv vhodného postupu, ve výhodném provedení volbou a/nebo vzájemným nastavením průtokové rychlosti vstupní suspenze, průtokové rychlosti suspenze permeátu a/nebo průtokové rychlosti suspenze
- tCZ 303410 B6 produktu, kde tato volba nebo toto nastavení jsou prováděny tak, aby obě strany síta byly udržovány ponořené v kapalině. Tato volba nebo toto nastavení mohou být uskutečněny s pomocí jakéhokoli známého postupu, jako například s pomocí vstupních a výstupních prvků pro zajištění vhodných rozměrových parametrů, s pomocí přetoků nebo s pomocí jednoho nebo více nastavitelných ventilů.
Ve výhodném provedení je použito sítovací zařízení skládající se z první komory, druhé komory a síta, kde toto síto tvoří dělicí prvek mezi první komorou a druhou komorou, přičemž separační proces zahrnuje přivádění vstupní suspenze do první komory, odvádění suspenze permeátu z druhé komory a odtahování suspenze produktu z první komory. Při použití tohoto sítovacího zařízení mohou být obě strany síta efektivním způsobem ponořeny v kapalině. Síto může jakýmkoli vhodným způsobem oddělovat první a druhou komoru. Toto sítovací zařízení může zahrnovat ochranný kryt, kde síto rozděluje tento ochranný kryt na první komoru a druhou komoru. Toto zařízení může rovněž zahrnovat vnitřní nádobu, například trubici, kde stěna této vnitřní nádoby nese síto, a vnější nádobu, kde část stěny vnitřní nádoby nesoucí síto je obklopena touto vnější nádobou. Ve výhodném provedení potom jeden konec vnitřní nádoby, zejména jeden konec trubice, přesahuje přes stěnu vnější nádoby.
Vstupní suspenze přiváděná na síto ve výhodném provedení obsahuje méně než 50 % objemových krystalů síranu amonného, ve zvlášť výhodném provedení méně než 40 % objemových, v mimořádně výhodném provedení méně než 30 % objemových, zejména potom méně než 25 % objemových krystalů síranu amonného, kde toto procentuální vyjádření je vztaženo relativně vůči objemu vstupní suspenze. Při použití výše popsaného sítovacího zařízení obsahuje vstupní suspenze přiváděná do první komory ve výhodném provedení méně než 50 % objemových krystalů síranu amonného, ve zvlášť výhodném provedení méně než 40 % objemových, v mimořádně výhodném provedení méně než 30 % objemových, zejména potom méně než 25 % objemových krystalů síranu amonného, kde toto procentuální vyjádření je vztaženo relativně vůči objemu vstupní suspenze. Snížení procentuálního obsahu krystalů ve vstupní suspenzi přináší výhodu spočívající v usnadnění transportu a dále v možnosti separovat vyšší podíl jemných krystalů bez vysychání síta. Pro procentuální obsah krystalů ve vstupní suspenzi neexistuje žádná specifická spodní mez. Procentuální zastoupení krystalů ve vstupní suspenzi přiváděné na síto je obecně vyšší než 0,1 % objemového, ve výhodném provedení vyšší než 0,5 % objemového, ve zvlášť výhodném provedení vyšší než 1 % objemové, zejména potom vyšší než 2 % objemová, kde toto procentuální vyjádření je vztaženo relativně vůči objemu vstupní suspenze.
Suspenze produktu odváděná ze síta ve výhodném provedení obsahuje méně než 70 % objemových krystalů síranu amonného, ve zvlášť výhodném provedení méně než 60 % objemových, v mimořádně výhodném provedení méně než 50 % objemových, zejména potom méně než 40 % objemových krystalů síranu amonného, kde toto procentuální vyjádření je vztaženo relativně vůči objemu suspenze produktu. Při použití výše popsaného sítovacího zařízení obsahuje suspenze produktu odváděná ze druhé komory ve výhodném provedení méně než 70 % objemových krystalů síranu amonného, ve zvlášť výhodném provedení méně než 60 % objemových, v mimořádně výhodném provedení méně než 50 % objemových, zejména potom méně než 40 % objemových krystalů síranu amonného, kde toto procentuální vyjádření je vztaženo relativně vůči objemu suspenze produktu. Snížení procentuálního obsahu krystalů v suspenzi produktu přináší výhodu spočívající v usnadnění transportu této suspenze.
Koncentrace síranu amonného ve vodném roztoku síranu amonného není omezena žádnou specifickou hodnotou. Roztok síranu amonného obecně obsahuje přinejmenším 1 % hmotnostní rozpuštěného síranu amonného, ve výhodném provedení přinejmenším 5 % hmotnostních, ve zvlášť výhodném provedení přinejmenším 10 % hmotnostních, v mimořádně výhodném provedení přinejmenším 20 % hmotnostních, zejména potom přinejmenším 30 % hmotnostních rozpuštěného síranu amonného, kde toto procentuální vyjádření je vztaženo relativně vůči hmotnosti roztoku síranu amonného. Koncentrace síranu amonného je obecně nižší než 60 % hmotnostních, ve výhodném provedení nižší než 50 % hmotnostních, ve zvlášť výhodném provedení nižší než
-2CZ 303410 B6 % hmotnostních, kde toto procentuální vyjádření je vztaženo relativně vůči hmotnosti roztoku síranu amonného.
Transport suspenze na straně síta, ke které je přiváděna vstupní suspenze, probíhá ve výhodném provedení ve směru, který je v zásadě paralelní vůči sítu. Při použití výše popsaného sítovacího zařízení probíhá ve výhodném provedení transport suspenze v první komoře ve směru, který je v zásadě paralelní vůči sítu. Toto uspořádání přináší výhodu spočívající v dalším snížení míry ucpávání otvorů síta krystaly síranu amonného. Transport suspenze na straně síta, ke které je přiváděna vstupní suspenze (je-li použito výše popsané sítovací zařízení, potom tedy v první komoře), probíhá ve výhodném provedení při rychlosti přinejmenším 0,01 m/s ve směru, který je paralelní vůči sítu, ve zvlášť výhodném provedení při tychlosti přinejmenším 0,05 m/s, v mimořádně výhodném provedení při rychlosti přinejmenším 0,1 m/s, zejména potom při rychlosti přinejmenším 0,25 m/s. Zvýšení průtokových rychlostí usnadňuje odstraňování krystalů síranu amonného ze síta.
Proces podle vynálezu ve výhodném provedení zahrnuje stírání krystalů síranu amonného ze síta s pomocí mechanických prostředků, kde toto stírání je ve výhodném provedení prováděno na straně síta, ke které je přiváděna vstupní suspenze. Tímto způsobem je dále usnadněno odstraňování krystalů síranu amonného ze síta. Příklady vhodných mechanických prostředků zahrnují stírací nástroje, míchací zařízení a rotační šnekové zařízení. Při použití výše popsaného sítovacího zařízení jsou mechanické prostředky ve výhodném provedení umístěny uvnitř první komory. Ve výhodném provedení přinejmenším část stěny první komory tvoří válec, kde tato válcovitá část zahrnuje přinejmenším část síta, přičemž mechanické prostředky jsou situovány uvnitř první komory a tyto mechanické prostředky (například stírací nástroje, míchadlo, šnekový mechanismus) mohou rotovat okolo osy, která je paralelní s podélnou osou válce. Ve výhodném provedení může být rovněž použit samočisticí filtr Russel Eco Šelf Cleaning Filter*.
Součástí procesu třídění na základě velikosti částic je transport krystalů síranu amonného vykazujících dostatečně malou velikost přes otvory síta. Krystaly síranu amonného, pro které jsou otvory síta propustné, tedy krystaly síranu amonného vykazující dostatečně malé rozměry, aby mohly procházet přes otvory síta, mohou být označeny jako jemné krystaly a/nebo jako krystaly, jejíchž velikost leží pod předem určenou mezí. Krystaly síranu amonného, pro které otvory síta nejsou propustné, tedy krystaly síranu amonného vykazující takové rozměry, že nemohou procházet přes otvory síta, mohou být označeny jako hrubé krystaly a/nebo jako krystaly, jejichž velikost leží nad předem určenou mezí. Při přivádění vstupní suspenze obsahující jemné krystaly a hrubé krystaly na síto je jako výsledek procesu třídění na základě velikosti přinejmenším část jemných krystalů oddělena od hrubých krystalů.
Rozměry otvorů síta nejsou limitovány žádnou specifickou hodnotou ani žádným tvarem. Ve výhodném provedení otvory síta vykazují takové rozměry, aby tyto otvory byly propustné pro krystaly vykazující průměr 0,05 milimetru, ve zvlášť výhodném provedení přinejmenším 0,1 milimetru, v mimořádně výhodném provedení přinejmenším 0,2 milimetru, zejména potom přinejmenším 0,5 milimetru. Průměr otvorů síta ve výhodném provedení činí přinejmenším 0,05 milimetru, ve zvlášť výhodném provedení přinejmenším 0,1 milimetru, v mimořádně výhodném provedení přinejmenším 0,2 milimetru, zejména potom přinejmenším 0,5 milimetru. Otvory síta ve výhodném provedení vykazují takové rozměiy, aby nebyly propustné pro krystaly vykazující průměr 10 milimetrů, ve zvlášť výhodném provedení průměr 5 milimetrů, v nej výhodnějším provedení průměr 2 milimetry.
Vstupní suspenze je ve výhodném provedení vytvářena v krystal izaěním zařízení. Přinejmenším část suspenze permeátu je ve výhodném provedení vedena do krystalizačního zařízení.
Roztok síranu amonného, pocházející ze suspenze permeátu a/nebo suspenze produktu, ze kterých je například po oddělení procesem filtrace, může případně být přiváděn do vstupní suspenze a/nebo přiváděn do první komory, ve výhodném provedení prostřednictvím vstupní suspenze.
Výhodou tohoto uspořádání je skutečnost, že zde dochází ke snižování koncentrace krystalů síranu amonného ve vstupní suspenzi.
Přehled obrázku na výkrese
Obr. 1 ukazuje schematický diagram výhodného provedení způsobu podle vynálezu.
V rámci tohoto výhodného způsobuje použito zařízení (viz obr. 1) skládající se z vnitrní trubice I (první komora) a vnější trubice 2 (druhá komora). Ve vnější trubici 2 je zabudován výstupní člen 5. Síto 3 je situováno ve stěně vnitřní trubice I. Zúžení 4 je situováno ve spodní části zařízení. V místě spojení vnitřní trubice I a vnější trubice 2 je provedeno zatěsnění s pomocí těsnicího materiálu odolného proti kapalině. Vstupní proud suspenze 6 přichází do vnitřní trubice 1 v její horní části. Proud suspenze 7 poté protéká podél síta 3. Jemné krystaly síranu amonného a roztok síranu amonného 8 procházejí přes otvory síta do vnější trubice 2 a poté opouštějí vnitřní trubici 2 prostřednictvím výstupního členu 5. Proud odcházející z výstupního členu 5 představuje suspenzi permeátu. Suspenze produktu 9 odchází z vnitřní trubice 1 prostřednictvím spodní části této trubice. Celé zařízení může být umístěno ve vertikální poloze, kde ovšem tento způsob umístění není nezbytný.
Příklady provedení vynálezu
Postup podle vynálezu bude v dalším blíže popsán s pomocí konkrétních příkladů provedení, které jsou pouze ilustrativní a neomezují tudíž nijak rozsah tohoto vynálezu.
Příklad 1
Vstupní suspenze obsahující 19 % hmotnostních krystalů síranu amonného ve vodném roztoku síranu amonného (43 % hmotnostních síranu amonného rozpuštěného ve vodě) představující kontinuální fázi byla rozdělována s pomocí zařízení ilustrovaného na obr. 1. Vnitřní trubice 1 byla představována kovovou trubicí o vnitřním průměru 25 milimetrů. Ve stěně této trubice byly po délce 20 centimetrů umístěny čtyři řady štěrbin o šířce 1,4 milimetru a délce 5 centimetrů. Tyto štěrbiny byly od sebe navzájem vzdáleny přibližně 1 milimetr. Podélný směr těchto štěrbin byl paralelní s podélným směrem vnitřní trubice. Pro zúžení ve spodní části vnitřní trubice byl použit nastavitelný ventil. Vnější trubice 2 vykazovala vnitřní průměr přibližně 30 centimetrů. Vstupní suspenze byla dodávána prostřednictvím vrchní části vnitřní trubice při průtokové rychlosti 3 m3 za hodinu. Jednotlivé proudy byly regulovány tak, aby průtoková rychlost suspenze produktu byly regulovány tak, aby průtoková rychlost suspenze produktu byla ekvivalentní průtokové rychlosti suspenze permeátu. Byly odebírány vzorky jak vstupní suspenze, tak i suspenze produktu. Odebrané vzorky byly analyzovány následujícím způsobem.
(1) Vzorek byl zfiltrován s pomocí Buchnerovy nálevky.
(2) Získané krystaly byly opláchnuty promývací kapalinou skládající se z 36,2 % hmotnostních methanolu, 54,5 % hmotnostních vody s 9,3 % hmotnostních rozpuštěného síranu amonného.
(3) Krystaly byly dvakrát opláchnuty methanolem.
(4) Krystaly byly opláchnuty diethyletherem.
(5) Krystaly byly vysušeny při teplotě 40 °C.
-4CZ 303410 B6
Tabulka 1 ukazuje distribuci velikostí částic krystalů síranu amonného ve vstupní suspenzi a distribuci velikosti částic krystalů síranu amonného v suspenzí produktu. S pomocí způsobu podle vynálezu bylo množství krystalů s průměrem menším než 1,25 milimetru sníženo o 37 %.
Příklad 2
Zde byl opakován postup popsaný v příkladu 1. V tomto případě ovšem vstupní suspenze obsahovala 4 % hmotnostní krystalů síranu amonného.
Zjištěné výsledky jsou ukázány v tabulce I. Množství krystalů s průměrem menším než 1,25 milimetru sníženo 52 %.
Příklad 3
Zde byl rovněž opakován postup popsaný v příkladu 1. Suspenze síranu amonného určená k rozdělení obsahovala 8,5 % hmotnostních krystalů síranu amonného. Po odstranění tuhé fáze procesem filtrace byla suspenze permeátu přidávána k suspenzi síranu amonného, takže byla získána vstupní suspenze obsahující 4,3 % hmotnostní krystalů síranu amonného. Průtoková rychlost vstupní suspenze činila 1,9 m3/hodinu. Jednotlivé proudy byly regulovány tak, aby průtoková rychlost suspenze produktu byla ekvivalentní průtokové rychlosti suspenze permeátu.
Zjištěné výsledky jsou uvedeny v tabulce 1. Množství krystalů s průměrem menším než 1,25 milimetru sníženo o 50 %.
Procesy popsané v příkladech 1 až 3 mohly pokračovat i delší dobu bez toho, aby docházelo k ucpávání otvorů síta nebo pouze s omezeným výskytem ucpávání těchto otvorů. Pokud byla provedení podle příkladů 1 až 3 opakována s tím rozdílem, že obě strany síta nebyly ponořeny v kapalině (jako srovnávací příklad), daný proces musel být přerušen, neboť docházelo k ucpávání a ke krystalizací na sítu.
Příklad 4
Vstupní suspenze, která obsahovala 6,5 % hmotnostních krystalů síranu amonného v roztoku síranu amonného obsahujícího 43 % hmotnostních rozpuštěného síranu amonného, představující kontinuální fázi byla rozdělována $ pomocí zařízení ilustrovaného na obr. 1, které ovšem v tomto případě bylo vybaveno šnekovým mechanismem představujícím míchacím zařízení. Vnitřní trubice 1 byla představována kovovou trubicí o vnitřním průměru 107 milimetrů. Ve stěně této trubice byly po celkové délce 37,2 centimetru umístěny štěrbiny o šířce 1,4 milimetru. Tyto štěrbiny byly od sebe navzájem vzdáleny přibližně 1 milimetr. Podélný směr těchto štěrbin byl paralelní s podélným směrem vnitřní trubice. Vnější trubice 2 vykazovala vnitřní průměr přibližně 17 centimetrů. Vstupní suspenze byla dodávána prostřednictvím vrchní Části vnitřní trubice při průtokové rychlosti 23 m3 za hodinu. Jednotlivé proudy byly regulovány tak, aby průtoková rychlost suspenze produktu byla ekvivalentní průtokové rychlosti suspenze permeátu. Byly odebírány vzorky jak vstupní suspenze, tak i suspenze produktu. Odebrané vzorky byly analyzovány následujícím způsobem.
(1) Vzorek byl zfíltrován s pomocí Biichnerovy nálevky.
(2) Získané krystaly byly opláchnuty promývací kapalinou skládající se z 36,2 % hmotnostních methanolu, 54,5 % hmotnostních vody s 9,3 % hmotnostních rozpuštěného síranu amonného.
(3) Krystaly byly dvakrát opláchnuty methanolem.
(4) Krystaly byly vysušeny při teplotě 40 °C.
(5) Distribuce velikosti částic krystalů byla stanovena s pomocí sítové analýzy.
Tabulka 2 ukazuje distribuci velikostí částic krystalů síranu amonného v suspenzi permeátu a distribuci velikosti částic krystalů síranu amonného v suspenzi produktu. Tabulka 3 ukazuje celkovou koncentraci krystalů ve vstupní suspenzi a v suspenzi produktu a hmotnostní tok jemných krystalů přicházejících s každým proudem. Množství krystalů s průměrem menším než io 1,4 milimetru bylo procesem podle vynálezu sníženo o 49 %.
Příklad 5
Zde byl opakován postup popsaný v příkladu 4. Vstupní suspenze v tomto případě obsahovala 5,4 % hmotnostních krystalů síranu amonného, zatímco velikost štěrbin činila 0,5 milimetru. Vstupní suspenze vykazovala průtokovou rychlost 21 m3/hodinu. Jednotlivé proudy byly regulovány tak, aby průtoková rychlost suspenze produktu byla ekvivalentní průtokové rychlosti suspenze permeátu.
Zjištěné výsledky jsou uvedeny v tabulce 2 a v tabulce 3. Množství krystalů s průměrem menším než 0,5 milimetru bylo sníženo o 60 %.
Příklad 6
Zde byl rovněž opakován postup popsaný v příkladu 4. Suspenze síranu amonného určená k rozdělení obsahovala 26 % hmotnostních krystalů síranu amonného. Průtoková rychlost vstupní suspenze činila 14 nrVhodinu, zatímco štěrbiny vykazovaly velikost 0,5 milimetru. Jednotlivé prou30 dy byly regulovány tak, aby průtoková rychlost suspenze produktu představovala 1,5 násobek průtokové rychlosti suspenze permeátu.
Zjištěné výsledky jsou uvedeny v tabulce 2 a v tabulce 3. Množství krystalů s průměrem menším než 0,5 milimetru bylo sníženo o 39 %,
-6CZ 303410 B6
TABULKA 1
| Velikost částic d (mm) | Příklad 1, vstupní suspenze, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 1, suspenze produktu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 2, vstupní suspenze % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze |
| d&3,35 | 6,82 | 6,09 | 2,19 |
| 2,0*d±;3,35 | 61,96 | 65,43 | 48,19 |
| 1,7^d*2,0 | 17,04 | 17,05 | 22,26 |
| 1,4^d^l,7 | 7,25 | 6,72 | 11,62 |
| 1,25=sd^l, 4 | 2,3 | 1,83 | 4,27 |
| 0,8^d^l,25 | 3,28 | 2,12 | 7,19 |
| 0,4:sd=s0,8 | 1,18 | 0,64 | 3,63 |
| d^0,4 | 0,17 | 0,12 | 0,65 |
| d^l,25 | 4,6 | 2,9 | 11,5 |
| Příklad 1, vstupní suspenze | Příklad 1, suspenze produktu | Příklad 2, vstupní suspenze | |
| % hmotn. tuhé fáze vztažená na součet kapalina + tuhá fáze | 19 | 40 | 4 |
Tabulka 1 (pokračování)
| Velikost částic d (mm) | Příklad 2 suspenze produktu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 3 vstupní suspenze, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 3 suspenze produktu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze |
| 02:3,35 | 4,06 | 3,6 | 4,7 |
| 2,0^d^3,35 | 57,4 | 20,6 | 26,4 |
| 1,7^ds2,0 | 21,05 | 19,2 | 24,4 |
| 1,4sd=sl, 7 | 9,24 | 21,5 | 25,2 |
| l,25*dsl,4 | 2,75 | 7 | 5,3 |
| 0,8^dsl,25 | 3,69 | 18,3 | 9,9 |
| 0,4^d^0,8 | 1,55 | 8,7 | 3,7 |
| d=sO, 4 | 0,25 | 1,1 | 0,4 |
| dsl,25 | 5,5 | 28,1 | 14,0 |
| Příklad 2, suspenze produktu | Příklad 3, vstupní suspenze | Příklad 3 suspenze produktu | |
| % hmotn. tuhé fáze vztažená na součet kapalina + tuhá fáze | 8 | 4 | 7 |
-8CZ 303410 B6
TABULKA 2
| Velikost částic d (mm) | Příklad 4, suspenze permeátu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 4, suspenze produktu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 5, suspenze permeátu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze |
| d*l,7 | 0,72 | 13,69 | 0 |
| d^l,7 | 99,28 | 86,31 | íoo |
| d*l,2 | 59,55 | 38,35 | 99,6 |
| d^O, 8 | 34,52 | 20,67 | 97,89 |
| d^O, 6 | 20,53 | 12,52 | 85,15 |
| d*0,425 | 11,39 | 7,3 | 50,4 |
| dsO, 2 | 2,8 | 1,82 | 11,97 |
Tabulka 2 (pokračování)
| Velikost částic d (mm) | Příklad 5, suspenze produktu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 6, suspenze permeátu, 9fc hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze | Příklad 6, proud produktu, % hmotn. relativně vůči celk. hmotn. tuhé fáze |
| d2:l, 7 | 0,28 | 0,01 | 17,77 |
| d±=l, 7 | 99,72 | 99,99 | 82,23 |
| d=sl,2 | 62,49 | 99,93 | 55,2 |
| d=s0,8 | 33,83 | 99,34 | 38,07 |
| d=sO,6 | 19,03 | 91,18 | 25,56 |
| dsO,425 | 9,76 | 60,95 | 13,75 |
| d=s0,2 | 2,35 | 18,06 | 2,83 |
TABULKA 3
| Příklad 4, vstupní suspenze | Příklad 4, suspenze produktu | Příklad 5, vstupní suspenze | |
| % hmotn. tuhé fáze vztažená na součet kapalina + tuhá fáze | 6,5 | 8,2 | 5,4 |
| Hmotn. tok j emných krystalů (kg/h) | 1642 | 844 | 343 |
Tabulka 3 (pokračování)
| Příklad 5, suspenze produktu | Příklad 6, vstupní suspenze | Příklad 6, suspenze produktu | |
| % hmotn. tuhé fáze vztažená na součet kapalina + tuhá fáze | 7,4 | 26 | 38 |
| Hmotn. tok jemných krystalů (kg/h) | 138 | 1386 | 845 |
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (13)
1. Způsob třídění krystalů síranu amonného podle velikosti částic s pomocí síta, vyznačující se t í m , že zahrnuje přivádění vstupní suspenze na síto, kde tato vstupní suspenze obsahuje krystaly síranu amonného v roztoku síranu amonného, třídění krystalů síranu amonného io podle velikosti částic a udržování obou stran síta ponořených v kapalině v průběhu tohoto třídění podle velikosti částic.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zahrnuje odvádění suspenze permeátu od síta, kde tato suspenze permeátu obsahuje krystaly síranu amonného a roztok síranu
15 amonného, které byly transportovány přes otvory síta, a odvádění suspenze produktu od síta, kde
- 10CZ 303410 B6 tato suspenze produktu obsahuje krystaly síranu amonného a roztok síranu amonného, které nebyly transportovány přes otvory síta.
3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že při jeho realizaci je použito síto5 vací zařízení zahrnující první komoru, druhou komoru a síto, kde toto síto tvoří dělicí prvek mezi první komorou a druhou komorou, a kde separační proces zahrnuje přivádění vstupní suspenze do první komory, odvádění suspenze permeátu z druhé komory a odtahování suspenze produktu z první komory.
io
4. Způsob podle kteréhokoli z nároků laž3, vyznačující se tím, že zahrnuje regulaci průtokové rychlosti vstupní suspenze přicházející do první komory, průtokové rychlosti suspenze permeátu opouštějící druhou komoru a/nebo průtokové rychlosti suspenze produktu odcházející z první komory, aby tak byly obě strany síta udržovány ponořené v kapalině.
15
5. Způsob podle kteréhokoli z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že vstupní suspenze, která se přivádí na síto, obsahuje méně než 25 % objemových krystalů síranu amonného.
6. Způsob podle kteréhokoli z nároků 2 až 5, vyznačující se tím, že suspenze produktu, která se odvádí ze síta, obsahuje méně než 50 % objemových krystalů síranu amonného.
7. Způsob podle kteréhokoli z nároků laž6, vyznačující se tím, že transport suspenze na straně síta, ke které se přivádí vstupní suspenze, probíhá ve směru, kteiý je v zásadě paralelní vůči sítu.
25
8. Způsob podle nároku 7, vyznačující se tím, že transport suspenze na straně síta, ke které se přivádí vstupní suspenze, probíhá při rychlosti přinejmenším 0,01 m/s ve směru, který je v zásadě paralelní vůči sítu.
9. Způsob podle kteréhokoli z nároků laž8, vyznačující se tím, že tento způsob
30 zahrnuje stírání krystalů síranu amonného ze síta s pomocí mechanických prostředků.
10. Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že při jeho realizaci je použito sítovací zařízení definované podle nároku 3 a dále tím, že tyto mechanické prostředky jsou umístěny v první komoře.
11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že přinejmenším část stěny první komory tvoří válec, kde tato válcovitá část stěny zahrnuje přinejmenším část síta, přičemž mechanické prostředky jsou umístěny uvnitř první komory a tyto mechanické prostředky mohou rotovat okolo osy, která je paralelní s podélnou osou válce.
12. Způsob podle kteréhokoli z nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že vstupní suspenze obsahuje jemné krystaly, pro kteréjsou otvory síta propustné, a hrubé krystaly, pro které otvory síta nejsou propustné, přičemž tento způsob zahrnuje přinejmenším částečnou separaci těchto jemných krystalů od těchto hrubých krystalů.
13. Způsob podle kteréhokoli z nároků lažl2, vyznačující se tím, že je zabráněno kontaktu otvorů síta se vzduchem.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP20010201312 EP1249429A1 (en) | 2001-04-09 | 2001-04-09 | Process for size classifying ammonium sulphate crystals which are present in a suspension |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20032769A3 CZ20032769A3 (cs) | 2004-05-12 |
| CZ303410B6 true CZ303410B6 (cs) | 2012-09-05 |
Family
ID=8180129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20032769A CZ303410B6 (cs) | 2001-04-09 | 2002-04-05 | Zpusob trídení krystalu síranu amonného nacházejících se v suspenzi podle velikosti cástic |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7380671B2 (cs) |
| EP (2) | EP1249429A1 (cs) |
| JP (1) | JP4108484B2 (cs) |
| KR (1) | KR100870358B1 (cs) |
| CN (1) | CN1214979C (cs) |
| AT (1) | ATE273242T1 (cs) |
| BR (1) | BR0208792B1 (cs) |
| CZ (1) | CZ303410B6 (cs) |
| DE (1) | DE60200948T2 (cs) |
| EA (1) | EA005090B1 (cs) |
| ES (1) | ES2227454T3 (cs) |
| MX (1) | MXPA03009350A (cs) |
| MY (1) | MY131251A (cs) |
| PL (1) | PL201508B1 (cs) |
| TW (1) | TWI258457B (cs) |
| WO (1) | WO2002081374A1 (cs) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9085014B2 (en) * | 2011-03-23 | 2015-07-21 | Carter Day International, Inc. | Vertical drop product cleaner with perforated intake manifold |
| PL2897903T3 (pl) * | 2012-09-24 | 2017-07-31 | Cap Iii Bv | Sposób wytwarzania produktu w postaci krystalicznego siarczanu amonu |
| CN115520880B (zh) * | 2021-06-25 | 2024-03-26 | 中国石油化工股份有限公司 | 均一化大颗粒硫酸铵的制备方法、结晶器和生产装置 |
| CN116173704B (zh) * | 2023-03-21 | 2024-03-19 | 国家能源集团泰州发电有限公司 | 一种燃煤电厂烟气脱硫脱硝处理系统 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1134963A (en) * | 1966-04-22 | 1968-11-27 | Inventa Ag | Separating catalyst particles from hydroxylamine salt solution |
| US4357306A (en) * | 1979-03-21 | 1982-11-02 | Richter Gedeon Vegyeszeti Gyar Rt. | Crystallization apparatus |
| EP0577213A1 (en) * | 1992-07-02 | 1994-01-05 | Dsm N.V. | Process for the preparation and purification of a hydroxylammonium salt solution |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2203405A (en) * | 1938-06-13 | 1940-06-04 | Walter E Lippmann | Sand classifier |
| DE926244C (de) | 1952-05-08 | 1955-04-14 | Rheinelbe Bergbau Ag | Saettiger zur Gewinnung von Ammonsalzen, vorzugsweise fuer Ammonsulfat |
| US2883273A (en) * | 1954-03-04 | 1959-04-21 | Olin Mathieson | Crystallization |
| US3006470A (en) * | 1958-06-20 | 1961-10-31 | Tongeren N V Bureau Van | Apparatus for classifying particulate material |
| GB1181363A (en) * | 1966-01-21 | 1970-02-18 | Nat Res Dev | Process and Apparatus for Classifying Fibres |
| US4042503A (en) * | 1973-12-10 | 1977-08-16 | Beloit Corporation | Classifier and process for recycled fiber separation |
| JPH0426512A (ja) * | 1990-05-21 | 1992-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 粒状硫安の製造方法 |
| US5392921A (en) * | 1992-04-07 | 1995-02-28 | Aks, Incorporated | Process and apparatus for processing resins |
| SE511483C2 (sv) * | 1998-02-04 | 1999-10-04 | Sunds Defibrator Ind Ab | Trycksil med skrotavskiljning |
| FR2805181B1 (fr) * | 2000-02-21 | 2004-12-10 | Christian Monjarret | Calibrage, par tamisage, des plumes, duvets, aiguilles de bois, ou similaires maintenus en suspension dans un fluide |
-
2001
- 2001-04-09 EP EP20010201312 patent/EP1249429A1/en not_active Withdrawn
-
2002
- 2002-04-04 TW TW091106875A patent/TWI258457B/zh not_active IP Right Cessation
- 2002-04-05 BR BRPI0208792-8A patent/BR0208792B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-04-05 CZ CZ20032769A patent/CZ303410B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-04-05 AT AT02718712T patent/ATE273242T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-04-05 DE DE60200948T patent/DE60200948T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-05 WO PCT/NL2002/000222 patent/WO2002081374A1/en active IP Right Grant
- 2002-04-05 ES ES02718712T patent/ES2227454T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-05 PL PL366474A patent/PL201508B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2002-04-05 JP JP2002579370A patent/JP4108484B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-04-05 EP EP02718712A patent/EP1381566B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-04-05 EA EA200301090A patent/EA005090B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-04-05 MX MXPA03009350A patent/MXPA03009350A/es active IP Right Grant
- 2002-04-05 US US10/474,439 patent/US7380671B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-04-05 KR KR1020037013222A patent/KR100870358B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2002-04-05 CN CNB028116097A patent/CN1214979C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-04-08 MY MYPI20021251A patent/MY131251A/en unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1134963A (en) * | 1966-04-22 | 1968-11-27 | Inventa Ag | Separating catalyst particles from hydroxylamine salt solution |
| US4357306A (en) * | 1979-03-21 | 1982-11-02 | Richter Gedeon Vegyeszeti Gyar Rt. | Crystallization apparatus |
| EP0577213A1 (en) * | 1992-07-02 | 1994-01-05 | Dsm N.V. | Process for the preparation and purification of a hydroxylammonium salt solution |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE273242T1 (de) | 2004-08-15 |
| EP1381566A1 (en) | 2004-01-21 |
| EP1381566B1 (en) | 2004-08-11 |
| US7380671B2 (en) | 2008-06-03 |
| EA200301090A1 (ru) | 2004-04-29 |
| DE60200948D1 (de) | 2004-09-16 |
| MXPA03009350A (es) | 2004-05-21 |
| JP4108484B2 (ja) | 2008-06-25 |
| KR100870358B1 (ko) | 2008-11-25 |
| JP2004523461A (ja) | 2004-08-05 |
| US20050006503A1 (en) | 2005-01-13 |
| BR0208792B1 (pt) | 2011-11-29 |
| EA005090B1 (ru) | 2004-10-28 |
| PL201508B1 (pl) | 2009-04-30 |
| CN1214979C (zh) | 2005-08-17 |
| PL366474A1 (en) | 2005-02-07 |
| WO2002081374A1 (en) | 2002-10-17 |
| TWI258457B (en) | 2006-07-21 |
| CN1514806A (zh) | 2004-07-21 |
| ES2227454T3 (es) | 2005-04-01 |
| KR20040004581A (ko) | 2004-01-13 |
| DE60200948T2 (de) | 2005-09-01 |
| EP1249429A1 (en) | 2002-10-16 |
| MY131251A (en) | 2007-07-31 |
| BR0208792A (pt) | 2004-03-09 |
| CZ20032769A3 (cs) | 2004-05-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2809630A1 (de) | Verfahren zur nassen verdichtung von feiner kohle | |
| WO1989004722A1 (en) | Process and device for separating heavy admixtures from grain | |
| EP0014448A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Deinken von Faserstoffsuspensionen | |
| DE4029394C2 (cs) | ||
| CZ303410B6 (cs) | Zpusob trídení krystalu síranu amonného nacházejících se v suspenzi podle velikosti cástic | |
| DE3210976A1 (de) | Waschvorrichtung und verfahren zum waschen von kunststoffkleinteilen | |
| EP0838264A2 (de) | Verfahren und Schwingförderrinne zum Behandeln von Reinigungsgut | |
| DE3941673A1 (de) | Vorrichtung zum entfernen von sieb- und grobstoffen aus abwasser | |
| DE3908185A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur aufbereitung kontaminierter bodenmaterialien | |
| CN206009180U (zh) | 种子筛选装置 | |
| CN206009189U (zh) | 种子筛选机构 | |
| DE2432443A1 (de) | Verfahren zur rueckspuelung von filterbetten | |
| US3606946A (en) | Method for separating machined components from shavings by ebullition | |
| DE2719936C2 (de) | Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von Mg SO↓3↓ aus einer Mischsalzlösung | |
| DE897533C (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Waschen von Mineralien, insbesondere zur Scheidung vonKohle von dem sie begleitenden Schiefergestein | |
| DE1767763C (de) | Ionenaustauschvornchtung zur Behandlung von Flüssigkeiten | |
| DE19623027C1 (de) | Anlage zum Abscheiden und Trennen von leichteren und schwereren Fremdstoffen aus einem diese Stoffe enthaltenden Behandlungsgut, insbesondere zum Abscheiden von Fremdstoffen aus mit diesen belastetem Sand | |
| JP4784839B2 (ja) | 有機性廃棄物のメタン発酵用処理設備 | |
| AT240874B (de) | Absetzanlage mit Förderband zur Behandlung von Trüben | |
| DE2149052A1 (de) | Horizontale bandpresse zum entwaessern von feststoffen | |
| DE1015391B (de) | Verfahren zum Trennen von Gemischen von Teilchen verschiedener Groesse und Wichte | |
| CZ26793A3 (cs) | Podélný lapač písku k odlučování a odstraňování písku z přívodních žlabů, zejména čistíren odpad nich vod | |
| DE1029349B (de) | Gegenstromkontaktvorrichtung und kontinuierliches Gegenstromkontakt-verfahren fuer Feststoffpartikeln und Fluessigkeiten | |
| PL55836B1 (cs) | ||
| PL50005B3 (cs) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20121127 |