CZ281911B6 - Způsob katalytické oxidace methakroleinu v plynné fázi na kyselinu methakrylovou - Google Patents
Způsob katalytické oxidace methakroleinu v plynné fázi na kyselinu methakrylovou Download PDFInfo
- Publication number
- CZ281911B6 CZ281911B6 CS922974A CS297492A CZ281911B6 CZ 281911 B6 CZ281911 B6 CZ 281911B6 CS 922974 A CS922974 A CS 922974A CS 297492 A CS297492 A CS 297492A CZ 281911 B6 CZ281911 B6 CZ 281911B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- methacrolein
- reaction
- conversion
- methacrylic acid
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
- C07C51/25—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of unsaturated compounds containing no six-membered aromatic ring
- C07C51/252—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of unsaturated compounds containing no six-membered aromatic ring of propene, butenes, acrolein or methacrolein
Abstract
Způsob katalytické oxidace methakroleinu na kyselinu methakrylovou v plyné fázi v reaktoru s pevným lóžem ve formě kontaktní trubky, při zvýšené teplotě na katalyticky aktivních oxidech s konverzí methakroleinu při jediném průchodu od 40 až do 95 % molárních, spočívá v tom, že reakční teplota ve směru proudu po délce kontaktní trubky v první reakční zóně od vstupu reakčních složek, obsahujících odcházející reakční plyny, do kontaktní trubky až do dosažení konverze methakroleinu od 20 do 40 % je od 280 do 340 .sup.o.n.C a poté se reakční teplota sníží nebo se po délce kontaktní trubky až do dosažení konverze methakroleinu od 45 do 95 % postupně stupňovitě nebo kontinuálně sníží v celkové míře o 5 až 45 .sup.o.n.C, aby reakční teplota v této druhé reakční zóně nebyla vyšší než 260 .sup.o.n.C.ŕ
Description
(57) Anotace:
Způsob katalytické oxidace methakroleinu na kyselinu methakrylovou v plynné fázi v přítomnosti pevného katalyzátoru s konverzí methakroleinu při Jediném průchodu 40 až 95 % molámích, při kterém se reakční složky uvádějí do vzájemného styku v první reakční zóně v přítomnosti katalyzátoru za teploty 280 do 340 °C až do dosažení konverze methakroleinu molámě 20 až 40 %, a ve druhé zóně se udržují ve vzájemném styku až do dosažení konverze methakroleinu molámě 45 do 95 % za konečné reakční teploty nejvýše 260 °C.
Způsob katalytické oxidace methakroleinu na kyselinu methakrylovou v plynné fázi
Oblast techniky
Tento vynález se týká nového způsobu katalytické oxidace methakroleinu v plynné fázi na kyselinu methakrylovou v reaktoru s pevným ložem ve formě kontaktní trubky při zvýšené teplotě na katalyticky aktivních oxidech s konverzí methakroleinu při jediném průchodu od 40 do 95 % molárních.
Dosavadní stav techniky
Jak kyselina methakrylová jako taková, tak také esterifikovaná nižšími alkoholy, se hodí jako výchozí monomer pro výrobu polymerů, které jsou vhodné pro různé účely použití (například jako lepidlo).
Výroba kyseliny methakrylové katalytickou oxidací methakroleinu v plynné fázi probíhá silně exotermně, a proto je potřebné pro mnohotvárnost možných paralelních nebo následných reakcí ovládat průběh reakčních teplot s ohledem na co možná nejselektivnější reakci methakroleinu na kyselinu methakrylovou.
Z DE spisu č. 22 51 364 je známo, že při konverzi methakroleinu činící u jednoduchého průchodu od pod 10 % až nad 95 %, se ovládá průběh reakční teploty katalytické oxidace methakroleinu na kyselinu methakrylovou v plynné fázi v reaktoru s pevným ložem ve formě kontaktní trubky tak, že se kontaktní trubka obklopí taveninou soli o teplotě od 330 do 340 °C. Nedostatkem tohoto způsobu však je, že se tak zavede průběh reakční teploty po délce reakční trubky, který neumožňuje úplné uspokojení s ohledem na co nejvíce možnou selektivní reakci methakroleinu na kyselinu methakrylovou, zvláště v rozmezí konverze od 40 do 95 %, vztaženo na zreagovaný methakrolein (při jednoduchém průchodu).
Úkolem tohoto vynálezu je tudíž dát k dispozici způsob katalytické oxidace methakroleinu v plynné fázi na kyselinu methakrylovou v reaktoru s pevným ložem ve formě kontaktní trubky při zvýšené teplotě na katalyticky aktivních oxidech s konverzí methakroleinu při jediném průchodu od 40 do 95 %, který s ohledem na zvýšenou selektivitu tvorby kyseliny methakrylové má zlepšený průběh reakční teploty.
Podstata wnálezu
Způsob katalytické oxidace methakroleinu na kyselinu methakrylovou v plynné fázi v přítomnosti pevného katalyzátoru s konverzí methakroleinu při jediném průchodu 40 až 95 % molárních spočívá podle vynálezu v tom, že se reakční složky uvádějí do vzájemného styku v první reakční zóně v přítomnosti katalyzátoru za teploty 280 do 340 °C až do dosažení konverze methakroleinu molámě 20 až 40 %, a ve druhé zóně se udržují ve vzájemném styku až do dosažení konverze methakroleinu molámě 45 do 95 % za konečné reakční teploty nejvýše 260 °C.
Jako oxidační katalyzátory se mimo jiné hodí látky, které jsou popsány v evropských patentových spisech číslo 265 733A a 102 688A a v německém patentovém spise číslo DE 30 10 434A a v německé zveřejněné přihlášce vynálezu číslo DE 40 22 212 AI.
Výhodně se používá katalyzátor obecného vzorce I
- 1 CZ 281911 B6
Mo12PaX!/<-cX}dX\X5 tOn (I) ve kterém symboly mají tyto významy:
X1 znamená alespoň jeden alkalický kov a/nebo kov alkalické zeminy,
X2 znamená arsen, wolfram, niob a/nebo vanad,
X3 znamená antimon, bismut, zirkonium a/nebo bor,
X4 znamená chrom, kobalt, mangan, cín, síru, zinek, křemík, selen, železo a/nebo nikl,
X5 znamená měď’, stříbro, rhodium a/nebo rhenium, a představuje číslo 0,3 až 3, b představuje číslo 0 až 3, c představuje číslo 0 až 3, d představuje číslo 0 až 3, e představuje číslo 0 až 3, f představuje číslo 0 až 2 a n představuje Číslo, které je stanoveno mocenstvím a četností různých prvků v obecném vzorci I, které jsou odlišné od atomu kyslíku.
Zvláště výhodně se hodí látky obecného vzorce II
Mo12PaVbXlcX2dX3eSbfRegShOn (II), ve kterém symboly mají tyto významy:
X1 znamená draslík, rubidium a/nebo cesium,
X2 znamená měď a/nebo stříbro,
X3 znamená cer, bor, zirkonium, mangan a/nebo bismut, a představuje číslo 0,5 až 3,0, b představuje číslo 0,01 až 3,0, c představuje číslo 0,2 až 3,0, d představuje číslo 0,01 až 2,0, e představuje číslo 0 až 2,0, f představuje číslo 0,01 až 2,0, g představuje číslo 0 až 1,0, h představuje číslo 0,001 až 0,5 a n představuje číslo, které je stanoveno mocenstvím a četností různých prvků v obecném vzorci II, které jsou odlišné od atomu kyslíku, přičemž zvláště výhodné jsou látky obecného vzorce II o složení
Moj2P2V ]Cs2Ko,o3Cuo,5SbiSo,o3Reo,04· .0 .
Uvedené oxidační katalyzátory se dají získat o sobě známým způsobem. Tyto katalyzátory se mohou vyrobit tím, že se soli sestávající z elementárních složek, vhodné jako výchozí složky, smíchají popřípadě za zvýšené teploty a za přídavku kyselin nebo bází ve vodném prostředí, jemně rozmělní rozpuštěním a/nebo suspendováním, směs se vysuší a získaná látka se formuje a kalcinuje, zpravidla za teploty od 180 až do 480 °C, s výhodou za teploty od 350 do 450 °C, v proudu vzduchu nebo inertní atmosféry, například dusíku nebo oxidu uhličitého. Při formulování se mohou přidávat známé pomocné látky, jako mazadlo (například grafit) nebo formulační pomocný prostředek a zesilující prostředek, jako jsou mikrovlákna ze skla, azbestu, karbidu křemíku nebo titaničitanu draselného. V této formě se vyrábějí oxidující látky účelně k použití jako katalyzátory, přičemž výhodné geometrické rozměry katalyzátoru představují duté válce s vnějším průměrem a délkou od 4 do 10 mm a sílou stěny od 1 do 3 mm. Bližší provedení je uvedeno ve starší DE patentové přihlášce P 4 022 212.8. Katalyticky aktivní oxidy se však také mohou použít v podobě skořepinových katalyzátorů, to znamená nanesené na předformovaných nosných materiálech, přičemž nanesení na nosný materiál se může provádět například ve formě vodného výchozího roztoku nebo suspenze, a je spojeno s následujícím vysušením a kalcinací nebo se mohou použít jako již kalcinovaná práškovitá látka v kombinaci s pojivém.
Je samozřejmé, že se mohou používat katalyticky aktivní oxidační látky také v práškové formě jako katalyzátory.
Kyslík potřebný k oxidaci methakroleinu se může používat například ve formě vzduchu, avšak také v čisté formě. Vzhledem k vysokému reakčnímu teplu se reakční složky s výhodou ředí inertním plynem, jako dusíkem, zpětně zaváděnými plyny odpadajícími při reakci a/nebo vodní párou. Zpravidla se pracuje při objemovém poměru (NI) methakroleinu, kyslíku, vodní páry a inertního plynu v poměru 1: (1 až 3): (2 až 20) : (3 až 30), s výhodou 1 : (1 až 3): (3 až 10): (7 až 18). Reakční tlak je obvykle v rozmezí od 100 do 300 kPa a celkové prostorové zatížení činí s výhodou od 800 do 1800 Nl/l/h. Při způsobu podle tohoto vynálezu se s výhodou používá methakrolein, který je vyrobitelný o sobé známým způsobem kondenzací propanolu s formaldehydem v přítomnosti sekundárního aminu a kyseliny v plynné fázi. Při popsaném způsobu se nezíská čistá kyseliny methakrylová, nýbrž plynná směs, v níž se může dělit kyselina methakrylová od vedlejších složek o sobě známým způsobem.
Provedení profilu reakčních teplot podle tohoto vynálezu se může uskutečnit způsobem, který je znám jako takový, například postupným zahříváním nebo chlazením kontaktní trubky elektricky temperovaným pásmem nebo cirkulujícím tekutým prostředím, jako taveninou soli, jako je dusičnan draselný, dusitan sodný a/nebo dusičnan sodný nebo kovu o nižší teplotě tání, jako je sodík, cín a rtuť, stejně jako slitin různých kovů nebo pomocí trubek naplněných teplonosnou látkou, přičemž v případě jediné trubky v důsledku vysokého přestupu tepla je během reakce uvnitř trubky panující teplota v podstatě stejná jako vnější vyhřívací nebo chladící teplota.
Postupné zahřívání nebo chlazení je však také možné v reaktoru s pevným ložem tvořeným větším počtem trubek, jak se s výhodou používá při provedení způsobu podle tohoto vynálezu ve velkém technickém měřítku a jak je například popsáno v DE spisech č. 28 30 765A, 22 01 528A, 16 01 162A, 25 13 405A, stejně jako US patentu č. 3 147 084A. Další možnost ovládání reakční teploty spočívá v postupném zvýšení nebo poklesu aktivity katalyzátoru. To se může provést chemickou úpravou aktivity katalyzátorové hmoty, ale také zředěním desaktivovaným katalyzátorem nebo inertním materiálem. Popřípadě se může také kombinovat postupné zahřívání nebo chlazeni s postupným zvyšováním nebo snižováním aktivity katalyzátoru. Zvláště příznivé selektivity tvorby kyseliny methakrylové se potom dosahuje, když se pracuje při konverzi methakroleinu od 50 do 75 %. Při obzvláště výhodném provedení se pracuje tak, že se v závěru první reakční zóny prudce sníží reakční teplota nebo se ve směru osy reakční nádoby až do dosažení požadované konverze methakroleinu postupně stupňovitě nebo kontinuálně nechá reakční teplota poklesnout o celkově 10 až 40 °C. Pro technické použití je výhodné stupňovité klesání, přičemž zpravidla se používají 2 až 4 stupně.
Protože v praxi, zvláště v případě reaktoru s pevným ložem o větším počtu trubek, temperovaného pomocí solné lázně, se může dosáhnout pouze konečného přestupu tepla z tepelného prostředí do reakčních plynů, ukázalo se jako výhodné plyny vstupující do reakce předehřívat v první reakční zóně zpravidla na reakční teplotu. Zvolí-li se v první reakční zóně teplota teplotního prostředí nad 280 °C, avšak nižší nebo rovná 310 °C, přivádějí se reakční plyny do první reakční zóny s výhodou předehřáté na teplotu, která je 20 až 30 °C nad teplotou, kterou má teplotní prostředí na začátku první reakční zóny. Leží-li teplota teplotního prostředí po délce první reakční zóny v rozmezí vyšším než 310 °C a nižším nebo rovném 340 °C, zavádějí se reakční plyny do první reakční zóny s výhodou předehřáté na teplotu, která je pouze až o 15 °C nad teplotou, kterou má teplotní prostředí na začátku první reakční zóny. Je-li teplota teplotního prostředí podél první reakční zóny konstantní, upraví se tak ve směru proudu podélně v první reakční zóně, že má kontinuálně klesající reakční teplotu. To se ukazuje jako zvláště výhodné. Zvláště potom, pokud kontinuální pokles reakční teploty v podélném směru druhé reakční zóny je pokračováním směru proudu. Samozřejmě se kontinuální pokles reakční teploty podél osy reakční nádoby může přiblížit postupnému stupňovitému snižování teploty. S výhodou pokles reakční teploty po délce první reakční zóny ve směru proudu činí od 5 do 40 °C, zvláště výhodně od 15 do 40 °C.
Obvyklá reakční trubka je tvořena ocelí odolnou proti korozi a teplu (například V2A) o tloušťce stěny přibližně 2 mm a vnitřním průměru 25 mm. Počet takových kontaktních trubek, které probíhají reaktorem s pevným ložem o velkém počtu trubek, je zpravidla od 10 000 do 40 000.
Prosazení (J a selektivita S jsou v tomto spise definovány takto :
počet mol zreagovaného methakroleinu
U =------------------------------------------.----x 100 počet mol nasazeného methakroleinu počet mol vzniklé kyseliny methakrylové
S =--------------------------------------------x 100.
počet mol zreagovaného methakroleinu
Příklady provedení vynálezu
Příklady Bl až B4 a srovnávací příklady VI a V2
Ocelová trubka (V2A, síla stěny 2 mm, vnitřní průměr 25 mm), stupňovitě temperovatelná pomocí elektrického vyhřívacího pásma, se naplní katalyzátorem odpovídajícím příkladu 1 ze starší DE patentové přihlášky P 40 22 212. 8 až do výšky náplně 3 m a zavádí se plynná směs o složení
4.5 % objemových methakroleinu,
9.5 % objemových kyslíku, % objemových vodní páry a % dusíku, v množství 1200 Nl/l/h, předehřátá na různé teploty T1. Po délce první reakční zóny až do konverze methakroleinu 40 % nastaví teplota elektrického vyhřívacího pásma T2 a potom se nastaví teplota na T3, až do odchodu reakčních plynů z ocelové trubky. Konečná konverze Uk je
-4CZ 281911 B6 vymezena délkou druhé reakční zóny. Získané výsledky (konečná selektivita Sk tvorby kyseliny methakrylové a konečná konverze (Jk) jsou zřejmé z tabulky.
Tabulka
Tl | T2 | T3 | Uk | Sk | |
Bl | 300 | 300 | 286 | 69 | 87,3 |
B2 | 310 | 310 | 281 | 70 | 88,5 |
B3 | 320 | 320 | 278 | 69 | 87,0 |
B4 | 330 | 310 | 279 | 70 | 88,7 |
VI | 290 | 290 | 290 | 68 | 85,4 |
V2 | 270 | 270 | 328 | 69 | 81,3 |
Průmyslová využitelnost
Způsob katalytické oxidace methakroleinu na kyselinu methakrylovou v plynné fázi v přítomnosti pevného katalyzátoru s konverzí methakroleinu při jediném průchodu 40 až 95 % molámích, při kterém se reakční složky uvádějí do vzájemného styku v první reakční zóně v přítomnosti katalyzátoru za teploty 280 do 340 °C až do dosažení konverze methakroleinu molámě 20 až 40 %, a ve druhé zóně se udržují ve vzájemném styku až do dosažení konverze methakroleinu molámě 45 do 95 % za konečné reakční teploty nejvýše 260 0 C.
Claims (4)
1. Způsob katalytické oxidace methakroleinu na kyselinu methakrylovou v plynné fázi v přítomnosti pevného katalyzátoru s konverzí methakroleinu při jediném průchodu 40 až 95 % molámích, vyznačující se tím, že se reakční složky uvádějí do vzájemného styku v první reakční zóně v přítomnosti katalyzátoru za teploty 280 do 340 °C až do dosažení konverze methakroleinu molámě 20 až 40 %, a ve druhé zóně se udržují ve vzájemném styku až do dosažení konverze methakroleinu molámě 45 do 95 % za konečné reakční teploty nejvýše 260 °C.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se reakční teplota reakčních plynů snižuje postupně.
3. Způsob podle nároků 1 nebo 2, vyznačující se tím, že se používají oxidační katalyzátory obecného vzorce I
Moi2PaX,l)X2cX3dX4eX5fOn (I), kde znamená
X1 alespoň jeden alkalický kov a/nebo kov alkalické zeminy,
X2 arsen, wolfram, niob a/nebo vanad,
X3 antimon, bismut, zirkonium a/nebo bor,
-5CZ 281911 B6
X4 chrom, kobalt, mangan, cín, síru, zinek, křemík, selen, železo a/nebo nikl,
X5 měď, stříbro, rhodium a/nebo rhenium, a číslo 0,3 až 3, b číslo 0 až 3, c číslo 0 až 3, d číslo 0 až 3, e číslo 0 až 3, f číslo 0 až 2 a n číslo dané mocenstvím a četností různých prvků v obecném vzorci I, které jsou odlišné od atomu kyslíku.
4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se použijí oxidační katalyzátory obecného vzorce II
MouPaVbX^dX^SbfRegShO» (Π), kde znamená
X1 draslík, rubidium a/nebo cesium,
X2 měď a/nebo stříbro,
X3 cer, bor, zirkonium, mangan a/nebo bismut, a číslo 0,5 až 3,0, b číslo 0,01 až 3,0, c číslo 0,2 až 3,0, d číslo 0,01 až 2,0, e číslo 0 až 2,0, f číslo 0,01 až 2,0, g číslo 0 až 1,0, h číslo 0,001 až 0,5 a n číslo dané mocenstvím a četností různých prvků v obecném vzorci Π, které jsou odlišné od atomu kyslíku.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4132684A DE4132684A1 (de) | 1991-10-01 | 1991-10-01 | Verfahren zur katalytischen gasphasenoxidation von methacrolein zu methacrylsaeure |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ297492A3 CZ297492A3 (en) | 1993-04-14 |
CZ281911B6 true CZ281911B6 (cs) | 1997-03-12 |
Family
ID=6441913
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS922974A CZ281911B6 (cs) | 1991-10-01 | 1992-09-29 | Způsob katalytické oxidace methakroleinu v plynné fázi na kyselinu methakrylovou |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5231226A (cs) |
EP (1) | EP0535489B1 (cs) |
JP (1) | JPH05229985A (cs) |
CZ (1) | CZ281911B6 (cs) |
DE (2) | DE4132684A1 (cs) |
ES (1) | ES2073223T3 (cs) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4335172A1 (de) * | 1993-10-15 | 1995-04-20 | Basf Ag | Verfahren zur Reinigung von Roh-(Meth)acrylsäure |
DE4405060A1 (de) * | 1994-02-17 | 1995-08-24 | Basf Ag | Multimetalloxidmassen |
DE4405059A1 (de) * | 1994-02-17 | 1995-08-24 | Basf Ag | Multimetalloxidmassen |
DE4405058A1 (de) * | 1994-02-17 | 1995-08-24 | Basf Ag | Multimetalloxidmassen |
US5482597A (en) | 1994-11-23 | 1996-01-09 | Basf Aktiengesellschaft | Purification of crude (meth)acrylic acid |
US5961790A (en) | 1994-12-14 | 1999-10-05 | Basf Aktiengesellschaft | Separation of (meth) acrylic acid by rectification |
KR100477894B1 (ko) * | 2002-06-04 | 2005-03-18 | 한국과학기술연구원 | 헤테로폴리산 촉매의 제조방법과 이를 이용하는 메타크릴산의 제조방법 |
DE10232482A1 (de) | 2002-07-17 | 2004-01-29 | Basf Ag | Verfahren zum sicheren Betreiben einer kontinuierlichen heterogen katalysierten Gasphasen-Partialoxidation wenigstens einer organischen Verbindung |
US7115776B2 (en) | 2002-07-18 | 2006-10-03 | Basf Aktiengesellschaft | Heterogeneously catalyzed gas-phase partial oxidation of at least one organic compound |
US6958414B2 (en) | 2002-12-16 | 2005-10-25 | Basf Aktiengesellschaft | Preparation of at least one organic compound by heterogeneously catalyzed partial gas-phase oxidation |
KR101175371B1 (ko) | 2003-08-06 | 2012-08-20 | 바스프 에스이 | 하나 이상의 유기 화합물의 연속 불균일 촉매적 기체상부분 산화 수행 방법 |
EP1748839B1 (de) | 2004-05-07 | 2020-04-01 | Basf Se | Verfahren zur strukturierten befüllung von kontaktrohren eines kontaktrohrbündels |
DE102004025445A1 (de) | 2004-05-19 | 2005-02-10 | Basf Ag | Verfahren zum Langzeitbetrieb einer heterogen katalysierten Gasphasenpartialoxidation wenigstens einer organischen Verbindung |
US7439389B2 (en) | 2005-03-01 | 2008-10-21 | Basf Aktiengesellschaft | Process for preparing at least one organic target compound by heterogeneously catalyzed gas phase partial oxidation |
DE102006000996A1 (de) | 2006-01-05 | 2007-07-12 | Basf Ag | Verfahren der heterogen katalysierten Gasphasen-Partialoxidation wenigstens einer organischen Ausgangsverbindung |
EP1734030A1 (de) | 2006-01-18 | 2006-12-20 | BASF Aktiengesellschaft | Verfahren zum Langzeitbetrieb einer heterogen katalysierten partiellen Gasphasenoxidation einer organischen Ausgangsverbindung |
WO2008058918A1 (de) * | 2006-11-15 | 2008-05-22 | Basf Se | Verfahren zum betreiben einer exothermen heterogen katalysierten partiellen gasphasenoxidation einer organischen ausgangsverbindung zu einer organischen zielverbindung |
DE102007004961A1 (de) | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Basf Se | Verfahren zur Herstellung von Katalysatorformkörpern, deren Aktivmasse ein Multielementoxid ist |
DE102007017080A1 (de) | 2007-04-10 | 2008-10-16 | Basf Se | Verfahren zur Beschickung eines Längsabschnitts eines Kontaktrohres |
DE102007025869A1 (de) | 2007-06-01 | 2008-07-03 | Basf Se | Verfahren der Wiederbeschickung der Reaktionsrohre eines Rohrbündelreaktors mit einem neuen Katalysatorfestbett |
DE102007028333A1 (de) | 2007-06-15 | 2008-12-18 | Basf Se | Verfahren zum Einbringen einer wenigstens einer Produktionscharge von ringförmigen Schalenkatalysatoren K entnommenen Teilmenge in ein Reaktionsrohr eines Rohrbündelreaktors |
DE102007028332A1 (de) | 2007-06-15 | 2008-12-18 | Basf Se | Verfahren zum Beschicken eines Reaktors mit einem Katalysatorfestbett, das wenigstens ringförmige Katalysatorformkörper K umfasst |
EP2085376B1 (en) | 2008-01-30 | 2012-09-05 | Evonik Röhm GmbH | Process for preparation of high purity methacrylic acid |
WO2013163806A1 (en) | 2012-05-03 | 2013-11-07 | Evonik Industries Ag | Process for preparation of highly pure, non-yellowing methacrylic acid |
WO2015005942A1 (en) * | 2013-07-11 | 2015-01-15 | Washington State University | Processes for making methacrylic acid |
SG11201507796VA (en) | 2013-03-18 | 2015-10-29 | Evonik Roehm Gmbh | Process for preparation of methacrylic acid and methacrylic acid esters |
KR102417077B1 (ko) * | 2019-01-18 | 2022-07-04 | 주식회사 엘지화학 | 메틸메타크릴레이트의 제조 방법 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2251364B2 (de) * | 1971-10-22 | 1975-07-03 | Asahi Glass Co. Ltd., Tokio | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure bzw. Methacrylsäure aus Acrolein bzw. Methacrolein |
DE2238851B2 (de) * | 1972-08-07 | 1979-08-30 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von Acrolein und/oder Acrylsäure unter Vermeidung von Nachreaktionen bei der katalytischen Oxidation von Propylen und/oder Acrolein |
DE2513405C2 (de) * | 1975-03-26 | 1982-10-21 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure durch Oxidation von Propylen mit Sauerstoff enthaltenden Gasen in zwei getrennten Katalysatorstufen, die in einem Röhrenreaktor hintereinander angeordnet sind |
JPS5331615A (en) * | 1976-09-06 | 1978-03-25 | Nippon Kayaku Co Ltd | Production of methacrylic acid and catalyst used thereof |
JPS5353613A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-16 | Nippon Zeon Co Ltd | Preparation of methacrylic acid |
JPS5673041A (en) * | 1979-11-19 | 1981-06-17 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | Preparation of acrylic acid |
JPS56108735A (en) * | 1980-02-01 | 1981-08-28 | Sumitomo Chem Co Ltd | Treating method of waste water in preparation of methacrylic acid |
JPS58126831A (ja) * | 1982-01-22 | 1983-07-28 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | メタクリル酸の捕集方法 |
JPH0757741B2 (ja) * | 1987-12-14 | 1995-06-21 | 三井東圧化学株式会社 | メタクリル酸の製造法 |
US5155262A (en) * | 1988-09-26 | 1992-10-13 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Anhydrous diluents for the isobutylene oxidation reaction to methacrolein and methacrolein oxidation to methacrylic acid |
DE4022212A1 (de) * | 1990-07-12 | 1992-01-16 | Basf Ag | Massen der allgemeinen formel mo(pfeil abwaerts)1(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)p(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)a(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)v(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)b(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)x(pfeil hoch)(pfeil hoch)1(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)c(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)x(pfeil hoch)(pfeil hoch)2(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)d(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)x(pfeil hoch)(pfeil hoch)3(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)e(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)s(pfeil hoch)(pfeil hoch)b(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)f(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)r(pfeil hoch)(pfeil hoch)e(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)g(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)s(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)h(pfeil abwaerts)(pfeil hoch)o(pfeil hoch)(pfeil abwaerts)n(pfeil abwaerts) |
DE4132263A1 (de) * | 1991-09-27 | 1993-04-01 | Basf Ag | Verfahren zur katalytischen gasphasenoxidation von acrolein zu acrylsaeure |
-
1991
- 1991-10-01 DE DE4132684A patent/DE4132684A1/de not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-09-21 ES ES92116095T patent/ES2073223T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-09-21 DE DE59202609T patent/DE59202609D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-09-21 EP EP92116095A patent/EP0535489B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-09-22 US US07/948,425 patent/US5231226A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-29 CZ CS922974A patent/CZ281911B6/cs unknown
- 1992-09-30 JP JP4261260A patent/JPH05229985A/ja not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES2073223T3 (es) | 1995-08-01 |
US5231226A (en) | 1993-07-27 |
EP0535489B1 (de) | 1995-06-21 |
EP0535489A3 (en) | 1993-06-30 |
CZ297492A3 (en) | 1993-04-14 |
DE4132684A1 (de) | 1993-04-08 |
JPH05229985A (ja) | 1993-09-07 |
EP0535489A2 (de) | 1993-04-07 |
DE59202609D1 (de) | 1995-07-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ281911B6 (cs) | Způsob katalytické oxidace methakroleinu v plynné fázi na kyselinu methakrylovou | |
US5264625A (en) | Catalytic gas-phase oxidation of acrolein to acrylic acid | |
US5144091A (en) | Preparation of acrolein or methacrolein by actalytic gas-phase oxidation of propene or isobutene | |
US6395936B1 (en) | Method for the catalytic gas phase oxidation of propene into acrolein | |
KR950004027B1 (ko) | 불포화 알데히드 및 불포화산의 제조방법 | |
US6638890B2 (en) | Modified carrier, complex oxide catalyst and process for preparation of acrylic acid | |
US5719318A (en) | Process for production of acrylic acid | |
US6632965B1 (en) | Process for producing acrolein and acrylic acid | |
US5658842A (en) | Ammoxidation catalyst composition, and process for producing acrylonitrile or methacrylonitrile using the same | |
US6545177B2 (en) | Complex oxide catalyst and process for preparation of acrylic acid | |
JP2014185164A (ja) | プロペンをアクリル酸に接触気相酸化する方法 | |
JPH04250854A (ja) | メタクロレインの気相酸化によるメタクリル酸製造用の触媒組成物 | |
US4356112A (en) | Catalyst for production of phthalic anhydride | |
KR20010080871A (ko) | 아크롤레인 및 아크릴산의 제조 방법 | |
PL83243B1 (cs) | ||
KR20060061357A (ko) | (메트)아크롤레인 및(또는) (메트)아크릴산의 제조 방법 | |
JP6956855B2 (ja) | アクリロニトリルの製造方法 | |
KR19990021570A (ko) | 아크롤레인 및 메타크롤레인 제조 촉매의 제법 | |
KR101218128B1 (ko) | 메타크롤레인 및/또는 메타크릴산의 제조법 | |
US7279442B2 (en) | Process for producing catalyst for production of unsaturated aldehyde and unsaturated carboxylic acid | |
KR100711044B1 (ko) | 아크릴산의 개선된 제조 방법 | |
JP4185404B2 (ja) | 不飽和アルデヒドおよび不飽和カルボン酸製造用触媒、その製造方法、および不飽和アルデヒドおよび不飽和カルボン酸の製造方法 | |
JPH0629231B2 (ja) | クロルベンゾニトリル類の製造方法 | |
JP2005205401A (ja) | 複合酸化物触媒の製造方法 | |
JP2017176947A (ja) | アクリル酸製造用触媒の製造方法とその触媒、ならびに該触媒を用いたアクリル酸の製造方法 |