CZ278612B6 - Process for producing fine-grained weldable metal sheets - Google Patents
Process for producing fine-grained weldable metal sheets Download PDFInfo
- Publication number
- CZ278612B6 CZ278612B6 CS835157A CS515783A CZ278612B6 CZ 278612 B6 CZ278612 B6 CZ 278612B6 CS 835157 A CS835157 A CS 835157A CS 515783 A CS515783 A CS 515783A CZ 278612 B6 CZ278612 B6 CZ 278612B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- temperature
- titanium
- steel
- niobium
- content
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 title 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 25
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 25
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 abstract 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- -1 TiN nitride Chemical class 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N methylidyneniobium Chemical compound [Nb]#C UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000002821 niobium Chemical class 0.000 description 1
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0231—Warm rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Description
Způsob výroby jemnozrnných svařovatelných plechů
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby jemnozrnných svařovatelných plechů na trouby velkého průměru z mikrolegované oceli válcováním
| zatepla, při kterém se vychází z oceli | |||
| uhlíku | 0,05 | až | 0,07 % |
| manganu | 1,5 | až | 2,0 % |
| titanu | 0,01 | až | 0,04 % |
| síry | 0,001 | až | 0,003 % |
| dusíku | 0,005 | až | 0,008 % |
| křemíku | 0,25 | až | 0,40 % |
| hliníku | 0,03 | až | 0,05 % |
| niobu | až | 0,08 % hmot | |
| zbytek železo | a obvyklé | nečistoty, |
kde obsah titanu odpovídá přibližně 3,5 až čtyřnásobku obsahu dusíku a obsah niobu je nejméně 0,02 až 0,06 % hmot, a bramy vyrobené kontinuálním litím z této oceli a obsahující precipitáty nitridu titanu se válcují při teplotě do 850 °C se stupněm deformace alespoň 60 % a potom se válcují na hotovo v teplotním rozmezí 750 až 650 °C. Procentové údaje znamenají procenta hmotnosti.
V rámci vynálezu lze k nečistotám připočítat i vápník.
Dosavadní stav techniky
U známých způsobů výroby uvedeného druhu, podle DE-OS 30 12 139 a DE-OS 31 46 950, je obsah titanu v oceli v rozmezí od 0,008 do 0,025 % hmot. Obsah titanu se přitom nijak nepřizpůsobuje obsahu dusíku. Nion nepředstavuje obligatorní legovací prvek. Pokud jde o precipitační zpevnění a zjemnění zrna, jsou tyto vlastnosti ocelí ovlivňovány nitridem titanu TiN. Po kontinuálním odlití se pracuje s vysokou rychlostí chlazení, aby vznikl velký počet jemných stejnoměrné jemnozrnných precipitátů nitridu titanu TiN, jejichž velikost nepřesahuje 0,05 μπι. Potom se dbá na to, aby velikost jemných precipitátů nitridu titanu TiN se během dalšího postupu nezvětšovala a aby i v surovém plechu, vyválcovaném na hotovo, existovaly velice jemné precipitáty nitridu titanu TiN. V následujících žíhacích a válcovacích stupních se opatrně postupuje tak, aby nedocházelo ke zvětšení precipitátů nitridu titanu TiN, žíhací teplota bram odlitých kontinuálním litím se před válcováním k tomuto účelu omezuje na rozsah 950 až 1 050 C podle DOS č. 31 46 950 nebo dokonce pouze na 900 až 1 000 °C podle DOS č. 30 12 139. Očekává se, že jemné recipitáty nitridu titanu TiN znemožňují vzrůst zrn austenitu. Zejména se má zabránit tvorbě hrubých zrn v oblastech tepelného vlivu svarových spojů při svařování.
Nevýhodou těchto známých postupů je skutečnost,· že vyrobené plechy na velké trouby neodpovídají svými pevnostními vlastnostmi, to znamená pevností v tahu a mezí kluzu, nárokům zadaným při specifikaci. Pod pojmem nároky zadané při specifikaci se rozumí například tlak v potrubí a ostatní údaje pro dimenzování potrubí.
V rámci známých opatření lze k oceli přidávat i niob, a to nejvýše do množství 0,08 % hmot. Tato přísada však není nezbytná. Jako
-1CZ 278612 B6 důsledek této přísady niobu, která se může přidávat současně s větším množstvím vanadu, niklu a chrómu, se očekává zlepšení pevnosti a houževnatosti. Bez přidání značného množství drahých legovacích prvků vanadu nebo niklu nebo chrómu se však zlepšení pevnosti a houževnatosti ocelí vyrobených tak, aby obsahovaly velké množství jemných precipitátů nitridu nitatu TiN, nijak nepotvrdila. Prvek niob nepůsobí v ocelích, jejichž vlastnosti ovlivňuje nitridu titanu TiN, podle očekávání, protože při nízkých žíhacích teplotách bram vyrobených kontinuálním litím nedochází k dostatečnému rozpuštění niobových vazeb. Když je při známých opatřeních obsah titanu nízký, tvoří se z niobu sloučenina karbonitrid niobu NbCN, která má za následek, že se zhorší pevnostní vlastnosti oceli. Při nadměrném množství titanu vzniká také karbid titanu TiC, který nepříznivě ovlivňuje houževnatost.
Účelem vynálezu je vypracovat způsob výroby oceli, která obsahuje niob jako obligatorní mikrolegovací tak, aby vlastnosti plechů pro výrobu velkých trub nebyly ovlivňovány nitridem titanu TiN, ale niobem, pokud jde o precipitační zpevnění a zjemnění zrn.
Podstata vynálezu
Tento úkol splňuje způsob výroby jemnozrnných svařovatelných plechů na trouby velkého průměru z mikrolegované oceli válcováním zatepla, při kterém se vychází z oceli s obsahem uhlíku 0,05 až 0,07 %, manganu 1,5 až 2,0 %, titanu 0,01 až 0,04 %, síry 0,001 dusíku 0,005 až 0,008 %, křemíku 0,25 až 0,40 %, hlia niobu až 0,08 % hmot., zbytek železo a obsah titanu odpovídá přibližně 3,5 až až 0,06 % a obsahudo 850 °C na hotovo % / až0,003 %, niku 0,03 až 0,05 % obvyklé nečistoty, kde 4násobku obsahu dusíku a obsah hmot. a bramy vyrobené kontinuálním jící precipitáty nitridu titanu sé se stupněm v'teplotním rozmezí 750 až tou je, že 1 160 °C, deformace alespoň 60 %
650 °C, bramy se zahřívají na niobu je nejméně 0,02 litím z této oceli válcují při teplotě a potom se válcují podle vynálezu, jehož podstateplotu v rozmezí 1 120 až a tím se zmenší precipitáty nitridu titanu TiN na velikost 0,2 až 0,06 μιη, a že bramy se počínaje od této teploty předběžně válcují při stupni deformace nejméně 55 % a po vloženém ochlazení na 820 820 ’C až 790 ’C, 700 °C až 680 °C.
stupni deformace nejméně 55 % °C se podrobí válcování zatepla při teplotě a nakonec se válcují na hotovo při teplotě mezi mezi
Při způsobu podle vynálezu se pracuje po kontinuálním lití také s vysokou rychlostí ochlazování, při které vznikají precipitáty nitridu titanu TiN. Vynález však vychází z poznatku, že v mikrolegované oceli uvedeného složení, obsahující niob jako obligatorní legovací prvek, hraje titan zcela jinou roli než v oceli, jejíž vlastnosti ovlivňuje nitrid titanu TiN. Titan působí pouze jako denitrační prvek a zabraňuje po ochlazení z licí teploty tvorbě NbCN, to znamená karbonitridu niobu. Způsoby se provádí tak, aby zvětšení precipitátů nitridu titanu TiN, které se podle dosavadního stavu techniky pečlivě vylučuje, záměrné nastávalo, protože se pracuje s uvedenými vyššími teplotami. V důsledku této vyšší předběžné žíhací teploty dochází k dalekosáhlému rozpuštění niobu v austenitu. Při ochlazení během deformace a potom vznikají pouze precipitáty karbidu niobu NbC. Precipitáty karbidu niobu NbC vyvolávají precipitační zpevnění a zjemnění zrna. Zvětšené precipitáty nitridu titanu TiN, které jsou
-2CZ 278612 B6 prokazatelné v hotovém plechu na velké trouby, nemají význam, pokud jde o precipitační zpevnění a zjemnění zrna. Tyto precipi- J táty však předtím zneutralizovaly vliv dusíku. K tomuto účelu je podle vynálezu obsah titanu pečlivě přizpůsoben obsahu dusíku. Pro tvorbu karbonitridu niobu NbCN potom už není dusík k dispozici. Pevnostní vlastnosti oceli a plechů z ní vyrobených jsou zlepšené. Je zmenšen sklon ke křehkému lomu a houževnatost plechu je přiměřená. Obě vlastnosti mají velký význam, protože z plechů se vyrábějí trouby velkého průměru pro potrubí s vysokou pevností v trvale chladných oblastech.
Uvedené jevy jsou obzvlášť vyjádřené tehdy, když se podle výhodného provedení vynálezu ocel s obsahem titanu převyšujícím 0,025 % nebo dokonce 0,03 % hmot. Způsob podle vynálezu pracuje s ocelí, která nemá nevýhody válcovaných ocelí zatepla, jejichž vlastnosti udává obsah nitridu titanu TiN.
U způsobu podle vynálezu lze teplotu, při které dochází k popsanému zvětšení precipitátů nitridu titanu TiN a k rozpuštění niobových vazeb, nastavit jako žíhací teplotu. Dobu, která je potřebná ke zpracování, lze snadno stanovit experimentálně, a tato doba zajišťuje, že niob přechází do austenitu v roztoku a jeho množství lze stanovit podle uvedených rozsahů velikosti precipitátů nitridu titanu TiN. Obecně nastávají popsané jevy již při zahřátí bram vyrobených kontinuálním litím.
Podle výhodného provedení vynálezu se po válcování na hotovo plech ochladí vodou při rychlosti ochlazení nejméně 15 °C . s”1 v průměru až na teplotu 550 až 500 °C a potom volně na vzduchu až na teplotu okolí. Tím se znovu zvýší pevnost, aniž by docházelo ke snížení houževnatosti a aniž by bylo potřebí používat speciálních legovacích prvků.
Vynález bude podrobněji popsán v následujícím příkladě provedení .
Příklad provedení
Brama vyrobená kontinuálním litím, o tloušťce 200 mm, se složením oceli obsahujícím 0,070 %, 1,88 % manganu, 0,033 % titanu, 0,042 % niobu, 0,0080 % dusíku, 0,35 % křemíku, 0,04% hliníku a 0,0018 % síry, přičemž jde o procenta hmot., se zahřívá na teplotu 1 150 ’C. Při tomto zahřívání až do úplného prohřátí přechází niob do roztoku. Teplota se udržuje na této hodnotě, brama se při této teplotě táhne a potom se předběžně válcuje na tloušťku 80 mm se stupněm deformace 60 %. Potom se provádí ochlazení v klidném vzduchu a při teplotě 790 °C se ploština dále válcuje na tloušťku 30 mm se stupněm deformace 62,5 %. Po dalším ochlazení na 680 °C se surový plech vyszálcuje na hotovou tloušťku 20 mm. Konečná teplota vyválcovaného plechu leží v rozmezí 690 až 720 ’C, plech se potom ochladí až na teplotu okolí. Vyválcovaný plech má tyto technologické vlastnosti:
mez skluzu Rp 512 MPa pevnost v tahu Rm 617 MPa
-3CZ 278612 B6 .7 tažnost A5 vrubová houževnatost %
210 J.cm-2 při -20“C
Plech má feriticko-perlitickou strukturu.
Chladí-li se plechy okamžitě po válcování na hotovo vodou při rychlosti 16 °C.s-3· až na teplotu 500 °C a potom na vzduchu až na teplotu okolí, zlepší se technologické vlastnosti na tyto hodnoty:
mez kluzu Rp pevnost v tahu Rm tažnost A5 vrubová houževnatost
557 MPa
658 MPa %
215 J.cm-2 při -20 °C
Plechy mají feriticko-bainitickou strukturu.
Průmyslová využitelnost
Trouby velkého průměru, vyrobené z jemnozrnných svařovatelných plechů způsobem podle vynálezu se hodí pro své vynikající technologické hodnoty zejména pro použití jako potrubí v oblastech s trvalým mrazem.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (5)
1. Způsob výroby jemnozrnných svařovatelných plechů na trouby velkého průměru z mikrolegované oceli válcováním za tepla, při kterém se vychází z oceli s obsahem
zbytek železo a obvyklé nečistoty, kde obsah titanu odpovídá 3,5 až 4násobku obsahu dusíku a obsah niobu je nejméně 0,02 až 0,06 % hmot, a bramy vyrobené kontinuálním litím z této oceli a obsahující precipitáty nitridu titanu se válcují při teplotě do 850 °C se stupněm deformace alespoň 60 % a potom se válcují na hotovo v teplotním rozmezí 750 až 650 “C, vyznačující setím, že bramy se zahřívají na teplotu v rozmezí 1 120 až 1 160 °C a precipitáty nitridu titanu se zmenší na velikost 0,
zbytek železo a obvyklé nečistoty, kde obsah titanu odpovídá 3,5 až 4násobku obsahu dusíku a obsah niobu je nejméně 0,02 až 0,06 % hmot, a bramy vyrobené kontinuálním litím z této oceli a obsahující precipitáty nitridu titanu se válcují při teplotě do 850 C se stupněm deformace alespoň 60 % a potom se válcují na hotovo v teplotním rozmezí 750 až 650 °C, vyznačující se tím, že bramy se zahřívají na teplotu v rozmezí 1 120 až 1 160 °C a precipitáty nitridu titanu se zmenší na velikost 0,2 až 0,06 μπι a bramy se počínaje od této teploty předběžně válcují při stupni deformace nejméně 55 % a po vloženém ochlazení na 820 °C se podrobí válcování při teplotě mezi 820 °C a 790 °C, a nakonec válcování na hotovo při teplotě mezi 700 °C a 680 °C.
2 až 0,06 μη a bramy se počínaje od této teploty předběžně válcují při stupni deformace nejméně 55 % a po vloženém ochlazení na 820 ’C se podrobí válcování při teplotě mezi 820 °C a 790 °C, a nakonec válcování na hotovo při teplotě mezi 700 °C a 680 C.
-4CZ 278612 B6
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se vychází z oceli s obsahem titanu vyšším než 0,025 % hmot.
4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se vychází z oceli s obsahem titanu vyšším než 0,03 % hmot.
5. Způsob podle nároků 1, 3a4, vyznačuj ící se tím, že po válcování na hotovo se plech ochladí vodou při rychlosti ochlazení nejméně 15 °C.s-1 v průměru na teplotu me-
rychlosti ochlazení nejméně 15 C.s”1 v průměru na teplotu mezi 550 a 500 “C a potom na vzduchu až na teplotu okolí.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3226160 | 1982-07-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ515783A3 CZ515783A3 (en) | 1994-01-19 |
| CZ278612B6 true CZ278612B6 (en) | 1994-04-13 |
Family
ID=6168326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS835157A CZ278612B6 (en) | 1982-07-09 | 1983-07-07 | Process for producing fine-grained weldable metal sheets |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4494999A (cs) |
| EP (1) | EP0098564B1 (cs) |
| JP (2) | JPS5913023A (cs) |
| AT (1) | ATE19099T1 (cs) |
| AU (2) | AU1618983A (cs) |
| CA (1) | CA1211343A (cs) |
| CS (1) | CS330783A2 (cs) |
| CZ (1) | CZ278612B6 (cs) |
| MX (1) | MX159207A (cs) |
| NO (1) | NO161507C (cs) |
| SK (1) | SK515783A3 (cs) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3415590A1 (de) * | 1984-04-24 | 1985-10-31 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verwendung eines stahls in schwefelwasserstoffhaltigen medien |
| DE3437637A1 (de) * | 1984-10-13 | 1986-04-24 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur herstellung von grobblech |
| EP0179952B1 (en) * | 1984-10-30 | 1988-09-14 | SSAB Svenskt Stal AB | Method for producing high strength steel with good ductility |
| DE4033700C1 (cs) * | 1990-10-19 | 1992-02-06 | Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine, De | |
| US5200005A (en) * | 1991-02-08 | 1993-04-06 | Mcgill University | Interstitial free steels and method thereof |
| US5858130A (en) * | 1997-06-25 | 1999-01-12 | Bethlehem Steel Corporation | Composition and method for producing an alloy steel and a product therefrom for structural applications |
| US6087418A (en) * | 1998-01-22 | 2000-07-11 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Cement admixture and cement composition |
| US6395109B1 (en) | 2000-02-15 | 2002-05-28 | Cargill, Incorporated | Bar product, cylinder rods, hydraulic cylinders, and method for manufacturing |
| WO2002044436A1 (en) * | 2000-12-01 | 2002-06-06 | Posco | Steel plate to be precipitating tin+mns for welded structures, method for manufacturing the same and welding fabric using the same |
| CN100525953C (zh) * | 2005-12-26 | 2009-08-12 | 天津钢管集团股份有限公司 | 一种防止石油套管用连铸钢坯表面裂纹的工艺方法 |
| CN107866538B (zh) * | 2017-11-24 | 2020-06-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种含钒含氮微合金化包晶钢的方坯连铸生产方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56488B2 (cs) * | 1973-03-19 | 1981-01-08 | ||
| JPS5161473A (en) * | 1974-11-27 | 1976-05-28 | Nippon Kokan Kk | Kosokukonoritsugasushiirudoaakuyosetsunyoru atsunikuteionyokochoryokukokanno seizoho |
| JPS52101627A (en) * | 1976-02-23 | 1977-08-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Non-tempered shape steel in low temp. toughness |
| CA1084310A (en) * | 1976-04-12 | 1980-08-26 | Hiroaki Masui | High tension steel sheet product |
| JPS52128821A (en) * | 1976-04-12 | 1977-10-28 | Nippon Steel Corp | Preparation of high tensile steel having superior low temperature toughness and yield point above 40 kg/pp2 |
| US4138278A (en) * | 1976-08-27 | 1979-02-06 | Nippon Steel Corporation | Method for producing a steel sheet having remarkably excellent toughness at low temperatures |
| JPS54132421A (en) * | 1978-04-05 | 1979-10-15 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high toughness bainite high tensile steel plate with superior weldability |
| JPS55100924A (en) * | 1979-01-25 | 1980-08-01 | Nippon Steel Corp | Production of high toughness bainite high tension steel plate having excellent weldability |
| JPS5814848B2 (ja) | 1979-03-30 | 1983-03-22 | 新日本製鐵株式会社 | 非調質高強度高靭性鋼の製造法 |
| JPS601929B2 (ja) * | 1980-10-30 | 1985-01-18 | 新日本製鐵株式会社 | 強靭鋼の製造法 |
| JPS5792129A (en) | 1980-11-27 | 1982-06-08 | Nippon Steel Corp | Production of nonrefined high toughness steel |
-
1983
- 1983-05-11 CS CS833307A patent/CS330783A2/cs unknown
- 1983-05-23 JP JP58090569A patent/JPS5913023A/ja active Pending
- 1983-06-23 AU AU16189/83A patent/AU1618983A/en not_active Abandoned
- 1983-07-02 AT AT83106483T patent/ATE19099T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-07-02 EP EP83106483A patent/EP0098564B1/de not_active Expired
- 1983-07-07 CZ CS835157A patent/CZ278612B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1983-07-07 NO NO832485A patent/NO161507C/no unknown
- 1983-07-07 SK SK5157-83A patent/SK515783A3/sk unknown
- 1983-07-07 AU AU16632/83A patent/AU551994B2/en not_active Ceased
- 1983-07-08 CA CA000432128A patent/CA1211343A/en not_active Expired
- 1983-07-08 JP JP58123524A patent/JPH0647695B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1983-07-08 MX MX197979A patent/MX159207A/es unknown
- 1983-07-11 US US06/512,450 patent/US4494999A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SK277820B6 (en) | 1995-03-08 |
| JPS5967315A (ja) | 1984-04-17 |
| AU1663283A (en) | 1984-01-12 |
| EP0098564A1 (de) | 1984-01-18 |
| US4494999A (en) | 1985-01-22 |
| AU551994B2 (en) | 1986-05-15 |
| JPS5913023A (ja) | 1984-01-23 |
| CZ515783A3 (en) | 1994-01-19 |
| NO832485L (no) | 1984-01-10 |
| SK515783A3 (en) | 1995-03-08 |
| ATE19099T1 (de) | 1986-04-15 |
| CA1211343A (en) | 1986-09-16 |
| NO161507B (no) | 1989-05-16 |
| MX159207A (es) | 1989-05-02 |
| EP0098564B1 (de) | 1986-04-09 |
| AU1618983A (en) | 1984-01-12 |
| CS330783A2 (en) | 1984-06-18 |
| JPH0647695B2 (ja) | 1994-06-22 |
| NO161507C (no) | 1989-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4075041A (en) | Combined mechanical and thermal processing method for production of seamless steel pipe | |
| US10975454B2 (en) | Ultra-high strength steel sheet having excellent phosphatability and bendability | |
| RU2393239C1 (ru) | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса | |
| EP3839087B1 (en) | Hot rolled and unannealed ferritic stainless steel sheet having excellent impact toughness, and manufacturing method therefor | |
| KR20180033202A (ko) | 향상된 기계적 물성을 갖는 성형 가능한 경량 강 및 상기 강으로부터 반제품을 제조하기 위한 방법 | |
| CN114717478A (zh) | 轻质高强钢及其生产方法 | |
| CZ278612B6 (en) | Process for producing fine-grained weldable metal sheets | |
| JP4464864B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼 | |
| JPS6366368B2 (cs) | ||
| JP2765392B2 (ja) | 二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 | |
| KR20210014055A (ko) | 고강도 강판 및 이의 제조방법 | |
| EP4090780B1 (en) | Method of producing steel bar of non-round cross-section and steel bar of non-round cross section | |
| JP3680764B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 | |
| KR100928785B1 (ko) | 내후성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 | |
| KR20190022127A (ko) | 저온 충격인성이 개선된 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 | |
| KR950009168B1 (ko) | 고인성 열간단조용 비조질강의 제조방법 | |
| KR100240986B1 (ko) | 2차 가공취성이 우수한 심가공용 고장력 냉간압연강판의 제조방법 | |
| KR20090103619A (ko) | 고강도 강판 및 그 제조방법 | |
| JPH0257634A (ja) | 高強度鋼板の製造方法及びその加工品の熱処理方法 | |
| RU2784908C1 (ru) | Способ производства горячекатаной листовой конструкционной стали | |
| JP3309634B2 (ja) | 熱間鍛造用快削非調質鋼の製造方法 | |
| JPS6196030A (ja) | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性にすぐれた高強度高靭性熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3888187B2 (ja) | 窒化用鋼板および窒化鋼品の製造方法 | |
| KR19980044921A (ko) | 프레스 가공성이 우수한 저합금 복합조직형 고강도 냉연강판의 제조방법 | |
| JP3261037B2 (ja) | 耐時効性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20000707 |