KR100928785B1

KR100928785B1 - 내후성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR100928785B1
Application number: KR1020070139386A
Authority: KR
Inventors: 이창훈; 박철재; 김성환; 유현재
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2007-12-27
Filing date: 2007-12-27
Publication date: 2009-11-25
Also published as: KR20090071166A

Abstract

본 발명은 내후성이 우수한 고강도 열연강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 성분과 조직을 제어함으로써 종래 제안되었던 열연강판에 비하여 강도가 우수한 고강도 열연강판을 제조하는 방법에 관한 것이다.

본 발명의 내후성용 강판은 C : 0.03~0.12중량%, Si : 1.0중량% 이하, Mn : 0.5~1.5중량%, Cu : 0.1~0.6중량%, Cr : 0.2~1.5중량%, Ni : 0.5중량% 이하, P : 0.05~0.15중량%, S : 0.03중량% 이하, Al : 0.01~0.1중량%, Nb : 0.01~0.05중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분계를 가지며, 베이나이트와 마르텐사이트를 주로 포함하며 초석 페라이트는 그 면적분율로 50% 이하 포함하는 조직을 가지는 내부조직을 가지는 것을 특징으로 한다.

내후성, 고강도, 베이나이트, 마르텐사이트, 페라이트

Description

내후성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법{HIGH STRENGTH HOT ROLLED STEEL HAVING EXCELLECT WEATHER RESISTANCE AND MANUFACTURING METEHOD OF THE SAME}

내후성용 강판은 대가 해수 등에 장기간 노출되었을 경우에도 외관이나 물성 등이 심하게 훼손되지 않고 사용될 수 있도록, 표면에 치밀한 안정녹을 형성시켜 더이상의 부식이 진행되지 않도록 설계한 강을 의미한다. 이러한 내후성용 강판은 외장재로 사용되었을 경우에도 도장을 실시하지 않고 그대로 사용하여도 물성에 큰 변화가 없기 때문에 경제적으로 매우 유리하다는 장점을 가진다.

따라서, 많은 출원인들이 우수한 내후성강을 제공하고자 하는 시도하에 여러가지 연구를 진행하였으며 그 결과 소정의 결과를 거둘 수 있었는데, 그 대표적인 예로는 일본특허공개1997-235624, 일본특허공개2003-253382 및 한국특허공개2006-0040213호 등에 제안된 방법이 있다.

이들 중, 일본특허공개1997-235624에서는 C: 0.1% 이하, Si: 0.8% 이하, Mn: 0.8% 이하, P: 0.15% 이하, S: 0.01%이하, Al: 0.1% 이하, N: 0.01% 이하, Cu: 0.5% 이하, Ni: 0.4% 이하, Cr: 1% 이하, 남은 Fe와 불가피적 성분으로 되는 강판을 연속압연 프로세스에 의하여 완성하고 압연기내에서의 온도를 Ar3~900℃로 하는 것을 특징으로 하는 열연연속화 프로세스에 의한 내후성이 우수한 열연강판의 제조방법을 제안하고 있다. 그러나, 상기 방법은 모재와 용접부의 강도가 저하된다는 단점을 가지므로 그 효과가 충분하지 않다.

또한, 일본특허공개2003-253382에서는 C: 0.05~0.15%, Si: 0.5% 이하, Mn: 0.5~2.0%, P: 0.02% 이하, S: 0.005% 이하, Ni: 0.2~2.0%, Cu: 0.2~0.5%, Cr: 0.2~1.0%, 또한 Ti: 0.03~0.2%, Nb: 0.01~0.07%, V: 0.01~0.07%, B: 0.0005~0.005%의 1종 또는 2종 이상을 함유하고, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 되는 것을 특징으로 하는 내 휨성에 우수한 블라스트용 내후성 고강도 강판이고, 1200℃ 이상으로 가열한 뒤, 850~950℃의 온도 범위에서 압연을 종료시키고, 500~650℃ 권취함에 따라 제조하는 열연강판의 제조방법을 제안하고 있으나, 이러한 방법은 권취를 다소 높은 온도에서 실시하므로써 이 방법 역시 강도의 추가 상승 가능성을 배제하고 있다는 단점이 존재한다.

그리고, 2006-0040213에서는 C: 0.02~0.12%, Mn: 0.5~2.0%, Si: 0.7% 이하, P: 0.05% 이하, S: 0.01% 이하, Al: 0.01~0.07%, Cu: 0.1~0.5%, Cr: 0.5~1.5%, Nb: 0.09% 이하, Ni: 0.1~0.5%, Ti: 0.05% 이하, Ca: 0.001~0.005%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 함유하는 강을 1100~1300도로 재가열하고 마무리 압연온도를 900~800℃ 범위로 하여 열간압연한 후 20℃/초 이상의 냉각속도로 냉각하고 450~550℃의 온도로 권취하는 인장강도 80k급 고가공성 고내후성 열연강판의 제조방법을 제안하고 있으나, 이 방법 내후성이 충분하지 못할 뿐만 아니라 합금원소를 다량 첨가한 성분계에 비하여 강도확보가 충분하지 못하다는 단점을 가진다.

본 발명은 상술한 종래기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 일측면에 따르면 내후성이 우수할 뿐만 아니라 과다한 합금원소를 첨가하지 않고서도 충분한 강도를 가지는 강판이 제공될 수 있다.

본 발명의 또다른 일측면에 따르면 상기 강판의 제조방법이 제공된다.

상술한 과제를 해결하기 위한 본 발명의 내후성용 강판은 C : 0.03~0.12중량%, Si : 0.1~1.0중량%, Mn : 0.5~1.5중량%, Cu : 0.1~0.6중량%, Cr : 0.2~1.5중량%, Ni : 0.1~0.5중량%, P : 0.05~0.15중량%, S : 0.03중량% 이하, Al : 0.01~0.1중량%, Nb : 0.01~0.05중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분계를 가지며, 베이나이트와 마르텐사이트를 주로 포함하며 초석 페라이트는 그 면적분율로 50% 이하 포함하는 조직을 가지는 내부조직을 가지는 것을 특징으로 한다.

이때, 상기 강판은 Ti : 0.01~0.05중량% 및 V : 0.01~0.05중량% 중에서 선택되는 1종 또는 2종 모두를 포함하는 것이 바람직하다.

또한, 상기 열연강판은 연연속압연에 의해 제조되고 두께가 1.0~2.0mm인 것 이 유리하다.

본 발명의 다른 하나의 일측면인 상기 내후성용 강판의 제조방법은 C : 0.03~0.12중량%, Si : 0.1~1.0중량%, Mn : 0.5~1.5중량%, Cu : 0.1~0.6중량%, Cr : 0.2~1.5중량%, Ni : 0.1~0.5중량%, P : 0.05~0.15중량%, S : 0.03중량% 이하, Al : 0.01~0.1중량%, Nb : 0.01~0.05중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분계를 가지는 강재를 Ar3 변태점 이상의 열간압연 마무리 온도로 제한하여 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연된 강판을 50℃/초 이상의 속도로 냉각하하여 Bs 이하의 온도에서 권취하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.

이때, 상기 강재는 Ti : 0.01~0.05중량% 및 V : 0.01~0.05중량% 중에서 선택되는 1종 또는 2종 모두를 포함하는 것이 바람직하다.

본 발명에 따르면 강판의 조직과 성분을 적절히 제어함으로써 비교적 간단한 성분계에 의해서도 충분한 강판이 제공될 수 있으므로, 경제적으로 매우 유리하다.

이하, 본 발명을 상세히 설명한다.

본 발명의 발명자들은 상기 본 발명의 과제를 해결하기 위해 깊이 연구한 결과 종래 내후성강의 성분계로 사용되는 성분계를 적절히 변형하고, 특히 P와 Nb를 적정수준 첨가하고, 높은 강도를 가지기에 유리한 조직으로 조직을 제어할 경우에는 합금원소를 다량 첨가하지 않고서도 내후성과 강도를 겸비한 강판을 제공할 수 있다는 사실을 발견하고 본 발명에 이르게 되었다.

즉, 본 발명의 고강도 내후성용 강판은 내후성과 고강도에 적합한 성분계와 조직을 가지는 강판이다. 따라서, 본 발명의 강판은 C : 0.03~0.12중량%, Si : 0.1~1.0중량%, Mn : 0.5~1.5중량%, Cu : 0.1~0.6중량%, Cr : 0.2~1.5중량%, Ni : 0.1~0.5중량%, P : 0.05~0.15중량%, S : 0.03중량% 이하, Al : 0.01~0.1중량%, Nb : 0.01~0.05중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분계를 가지며, 베이나이트와 마르텐사이트를 주로 포함하며 초석 페라이트는 그 면적분율로 50% 이하 포함하는 조직을 가지는 내부조직을 가지는 것을 특징으로 한다.

이하, 본 발명에서 제공하는 고강도 내후성용 강판의 성분계에 대하여 먼저 설명한다.

C : 0.03~0.12중량%

상기 C는 0.03~0.12중량%로 제한한다. 탄소는 강판의 강도를 증가시키는데 필수적인 원소로서, 첨가량이 증가하면 강도는 증가하나, 과잉 첨가되면 가공성이 저하되므로, 0.12중량%로 그 상한을 제한하였다. 또한, 탄소함량이 0.03중량% 미만이 되면 냉각속도를 높이더라도 본 발명에서 의도하는 조직으로 제어하는 것이 곤란해져서 고강도를 얻을 수 없기 때문에 그 하한을 제한하였다.

Si : 0.1~1.0중량%

상기 Si은 고용강화에 의한 페라이트 강도 향상의 효과가 있는 원소이므로 0.1중량% 이상 첨가할 필요가 있나, 다량 첨가되는 경우에 스케일결함의 증가로 인하여 표면 품질의 저하 및 도금성의 저하를 초래하므로, 그 상한을 1.0중량%로 제한한다.

Mn : 0.5~1.5중량%

상기 Mn은 강에서 고용강화 효과가 매우 큰 원소이며, 동시에 오스테나이트에서 페라이트로의 변태를지연시키며, Ar3온도를 낮추는 원소이다. 그 첨가량이 너무 적으면 고강도화에 문제가 있으며, 그 첨가량이 너무 많으면 용접성 및 MnS에 의한 가공성 열화의 문제가 발생되기 때문에 Mn의 함량을 0.5~1.5중량%로 제한하였다.

Cu : 0.1~0.6중량%

상기 Cu은 부식분위기에서 안정적인 녹층을 형성하여 내부식성을 향상시키며, 미세석출물을 형성시켜 강도를 상승시키는 원소로 그 함량이 너무 적으면 기술 된 효과를 보기 힘들며, 과다하게 첨가되면 가공성의 열화를 초래하기 때문에 그 범위을 0.1~0.6중량%로 제한하였다

Cr : 0.2~1.5중량%

상기 Cr은 Cu와 같이 안정적인 녹층을 형성시키며, 경화능 향상 및 탄화물 생성을 조장하여 강도를 상승시키는 원소로, 그 효과를 얻기 위해 하한을 0.2중량%로 제한하였고, 함유량이 1.5중량%를 초과하면 그 효과는 포화되고, 제강 제조원가 상승의 문제가 있어 그 상한을 제한한다.

Ni : 0.1~0.5중량%

상기 Ni은 고용강화와 함께 경화능을 향상시켜 열처리성을 향상시키는데 유효한 원소로서 0.1중량% 이상 첨가하는 것이 바람직하나, 고비용의 원가로 인해 그 상한을 0.5중량%로 제한하였다.

P : 0.05~0.15중량%

상기 P는 내후성 향상에 영향을 미치는 중요한 합금원소로, 동시에 고용강화형 원소이다. 하지만, 과다하게 첨가되면 용접성 및 열연제조시에 악영향을 미치고, 가공성이 열화되기 때문에 범위를 0.05~0.15중량%로 제한한다.

S : 0.03중량% 이하

상기 S는 MnS의 형태로 석출이 이루어져서 석출물의 양을 증가시키는 불순물이므로, S의 양을 가급적 낮게 관리하는 것이 필요하다. 따라서, S는 0.03중량% 이하로 제한한다.

Al : 0.01~0.1중량%

상기 Al은 두 가지 목적으로 첨가되는데, 그 하나는 강 중에 존재하는 산소를 제거하여 응고시 비금속 개재물의 형성을 방지함이고, 다른 하나는 강 중에 존재하는 질소를 AlN으로 고정함에 의하여 결정립 크기를 미세화시키기 위함이다. 따라서, Al 역시 적정한 범위로 첨가되어야 하는데, 그 성분함량이 너무 낮으면 상기 첨가목적을 이룰 수 없으며 반대로 너무 높으면 강의 내부에 개재물이 증가하여 가공성의 문제를 일으킬 수 있고, 제강 원단위 상승의 문제가 있으므로, 0.01~0.1중량%로 제한한다.

Nb : 0.01~0.05중량%

상기 Nb은 탄질화물 석출을 조장하여 강판의 강도를 상승시키고, 결정립 미세화를 통해 열연강판의 인성을 향상시키는데 유효한 원소이다. 첨가량이 0.01중량% 미만에서는 이와 같은 효과를 얻을 수 없고, 첨가량이 0.05중량%를 초과할 경우 열연시 압연하중 증가 등의 공정상의 문제를 야기할 수 있기 때문에 그 상한을 제한한다.

따라서, 본 발명의 강판의 성분계는 C : 0.03~0.12중량%, Si : 1.0중량% 이하, Mn : 0.5~1.5중량%, Cu : 0.1~0.6중량%, Cr : 0.2~1.5중량%, Ni : 0.5중량% 이하, P : 0.05~0.15중량%, S : 0.03중량% 이하, Al : 0.01~0.1중량%, Nb : 0.01~0.05중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 것이 바람직하다.

상술한 성분계는 강판의 강도와 내후성 확보에 매우 효과적인 성분계이다. 다만, 상기 조성의 강 성분계에 더하여 하기하는 바와 같이 Ti : 0.01~0.05중량% 및 V : 0.01~0.05중량% 중 1종 또는 2종 모두를 포함할 경우 강판의 물성은 더욱 개선될 수 있다.

Ti 및 Nb : 각각 0.01~0.05중량%

상기 원소들은 탄질화물 석출을 조장하여 강판의 강도를 상승시키나, 첨가량이 0.01% 미만에서는 이와 같은 효과를 얻을 수 없고, 각각의 첨가량이 0.05% 초과하거나 또는 2종의 합이 0.1%를 초과할 경우 제조비용 상승 및 과다한 탄질화물 석출로 인해 열연제조 공정상에서의 문제를 야기할 수 있기 때문에 그 범위를 상기와 같이 제한한다.

상기와 같은 유리한 본 발명의 성분계를 가지는 강판은 그 조직을 베이나이트 또는 마르텐사이트를 주로 포함하고 초석 페라이트를 면적분율로 50% 이하가 되도록 제한할 경우 강도 확보에 효과적이다. 즉, 본 발명의 성분계는 합금원소의 첨가량이 적기 때문에 강판의 소입성이 높지 않아 냉각속도를 일정수준 이상 높이더라도 내부에 초석 페라이트 조직이 다량 생성될 수 있다. 따라서, 초석 페라이트를 완전히 제거할 수는 다소 곤란하다 하더라도 그 함량을 제한하는 것이 강도확보에 유리한데, 본 발명의 발명자들의 연구결과에 따르면 본 발명의 유리한 강 조성을 가질 경우 상기 초석 페라이트 조직을 면적 분율로 제한하는 것이 강도확보와 공정상의 부담을 고려할 경우 가장 효과적이다. 따라서, 본 발명에서는 상기 초석 페라이트의 함량을 50% 이하로 제한하는 동시에 나머지 조직은 베이나이트, 마르텐사이트 또는 이들의 복합조직으로 한다.

여기서 상기 베이나이트와 마르텐사이트는 강판의 강도 확보에 매우 유리한 조직이다. 그 중 특히 본 발명의 성분계에 의해 제조된 베이나이트의 구체적인 형태를 들면, 상기 베이나이트 내부에는 대략 폭 0.2㎛, 길이 1㎛ 이하인 탄화물이 포함되는 것이 보통이다.

따라서, 상기와 같은 성분계와 조직을 가지는 본 발명의 강판은 내후성이 우수한 동시에 그 강도가 유사한 조성의 종래의 내후성 강판에 비하여 월등히 우수하다는 장점을 가진다.

상기 본 발명의 유리한 조건을 가지는 강판의 제조방법의 바람직한 일례에 대하여 설명한다.

본 발명의 강판의 제조방법의 바람직한 일 구현례에 따르면, 본 발명의 강판은 상술한 유리한 조성을 가지는 강재를 Ar3 변태점 이상의 열간압연 마무리 온도로 제한하여 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연된 강판을 50℃/초 이상의 속도로 냉각하하여 Bs 이하의 온도에서 권취하는 단계로 이루어지는 제조방법에 의해 제조되는 것이 보다 바람직하다.

이하, 각 제조과정상의 특징에 대하여 상세히 설명한다. 다만, 여기서 특별히 지정하지 않은 제조조건은 통상의 열간압연 과정에 준하여 실시하면 되므로, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 아무런 어려움 없이 본 발명을 실시할 수 있다.

열간압연 마무리 온도는 Ar3 변태점 이상으로 하는 것이 바람직하다. 열간 압연 마무리 온도를 Ar3 변태점 이상으로 규정한 이유는 2상역 압연이 이루어짐을 방지하기 위한 것이다. 즉, 본 발명의 강판이 2상역 압연에 의해 제조될 경우에는 경우에는 탄화물이 존재하지 않는 초석 페라이트가 본 발명에서 제한하는 범위 이상으로 다량 발생함에 의하여, 본 발명에서 추구하는 베이나이트 조직을 얻을 수가 없다.

또한, 열간압연후 냉각속도를 50℃/s 이상으로 제한한 것은, 도 1에서 보는 바와 같이 냉각속도가 느릴 경우에는 냉각곡선이 페라이트와 펄라이트 영역을 통과 함에 따라 페라이트와 펄라이트의 석출이 다량 이루어져서, 페라이트가 50% 이하로 제한되고 나머지를 베이나이트, 마르텐사이트 또는 이들의 복합조직으로 하는 본 발명에서 의도하는 조직을 얻는 것이 불가능하기 때문이다. 다만, 냉각속도의 상한은 특별히 제한하지 않는데, 그 이유는 도 1의 그래프에서 알 수 있는 바와 같이 냉각속도가 빠를수록(2 또는 3) 베이나이트, 마르텐사이트 조직을 얻는 것에 어려움이 없기 때문이다.

또한, 열연 권취 온도를 Bs(베이나이트 변태 시작온도)이하로 제한한 것은 그 이상의 온도에서의 권취는 펄라이트 변태를 유발하여 본 발명에서 의도하는 저온조직을 얻을 수 없기 때문이다. 다만, 권취온도의 하한은 특별히 제한하지 않는데, 아무리 낮은 온도에서 권취한다 하더라도 본 발명에서 의도하는 베이나이트 또는 마르텐사이트 조직을 얻는데는 아무런 곤란함이 없기 때문이다. 따라서, 실제 열연권취기가 권취를 실시할 수 있는 온도이기만 한다면 권취온도의 하한은 특별히 제한하지 않는다.

상기와 같은 강판은 통상의 배치(batch)형 압연에 의해 제조될 수도 있으며, 연연속 압연에 의해 내후성 열연강판에 적합한 1.0~2.0mm의 두께로 제조되는 것이 보다 바람직하다. 연연속압연이라 함은 두개 이상의 소재를 연속으로 압연하는 압연법을 말하는 것으로서 선행소재의 후단과 후행소재의 선단을 겹쳐서 압연하는 경우를 말한다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다. 다만, 하기하는 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 구체화하기 위한 것일 뿐 본 발명의 권리범위를 제한하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 정해지는 것이기 때문이다.

(실시예)

하기 표 1에 기재된 성분계를 가지고 두께 60mm 폭 175mm인 강괴를 1200℃에서 재가열한 후 두께 1.6mm가 되도록 열간압연 하였다. 이때, 각 강종의 열간압연 마무리 온도는 모두 880~900℃로서 그 범위가 Ar3 이상으로서 강종별로 큰 차이가 없도록 하였으며, 표 2에 기재된 조건으로 냉각 및 권취를 하였다. 각 권취온도로 기재된 온도로 제어된 노내에서 냉각된 강판을 1시간 유지함으로써 권취 작업을 모사하였다. 이때, 각 강종의 Bs는 성분에 따라 약간의 차이가 있기는 하였으나, 무시할 정도이었으며 대략 600℃ 정도에서 결정됨을 확인하였다.

그 결과 역시 표 2에 나타내었다.

강종	C	Si	Mn	Cu	Cr	Ni	P	S	Al	Nb
발명강	0.07	0.44	0.81	0.29	0.43	0.15	0.11	0.006	0.03	0.02
비교강1	0.07	0.45	0.80	0.24	0.45	0.15	0.01	0.006	0.028	0.023
비교강2	0.08	0.40	0.81	0.27	0.40	0.14	0.10	0.0014	0.022	-

상기 표 1에서 비교강1은 P 성분이 본 발명에서 규정하는 범위에 미달하는 것이며, 비교강2는 Nb 성분이 본 발명에서 규정하는 범위에 미달하는 것이다.

강종	강종-제조조건	ROT 냉각속도(℃/s)	권취온도 (℃)	인장강도 (MPa)	초석 페라이트외 조직	초석페라이트 분율(%)
발명강	비교예1	5	400	498	P	80
발명강	발명예	50	450	683	B+M	40
비교강1	비교예2	50	550	548	P+B	60
	비교예3	50	450	579	P+B	55
	비교예4	50	650	483	P	80
비교강2	비교예5	50	550	588	P+B	55
	비교예6	5	450	485	P	80
	비교예7	5	650	423	P	90

상기 표 2에서 비교예1은 본 발명에서 규정하는 냉각속도보다 낮은 냉각속도로 냉각한 경우를, 비교예2, 비교예3, 비교예4는 P성분이 본 발명에서 규정하는 범위를 벗어나는 경우로서, 그 중 비교예2와 비교예3은 냉각속도와 권취온도는 본 발명에서 규정하는 범위를 충족하나 앞선 표 1에서 확인하였듯이, P 성분이 본 발명에서 규정하는 범위를 벗어난 경우를, 비교예4는 성분과 권취온도가 본발명에서 규정하는 범위를 벗어나는 경우를 나타내며, 비교예5, 비교예6, 비교예7은 Nb 성분이 본 발명에서 규정하는 범위를 벗어나는 경우로서, 그 중 비교예6은 냉각속도가 느린 경우를, 비교예7은 냉각속도가 느리고 권취온도가 높은 경우를 나타낸다.

상기 표 2의 결과로부터 확인할 수 있듯이, 발명예의 경우 미세한 탄화물을 포함하는 베이나이트 조직을 형성하였고, 인장강도 또한 600MPa 이상을 나타내었음을 알 수 있었다. 반면에 비교예1의 경우에는 Bs 이하의 온도에서 권취하더라도 냉각속도가 낮아 냉각 중 생성되는 페라이트 분율이 커지면서 인장강도는 저하되었다. 또한, 비교예2 및 비교예3의 경우는 냉각제어 조건이 급냉, 저온 권취를 하더라도, P의 함량 부족으로 고용강화 효과를 충분히 얻지 못해 인장강도는 600MPa 보다 낮게 얻어졌으며, 비교예5에서도 Nb 함량의 부족으로 석출강화 효과를 충분히 얻지 못해 인장강도는 600MPa 보다 낮게 얻어졌다. 또한, 본 발명에서 규정하는 함량범위를 충족하지 못하는 동시에 냉각속도 또는 권취온도도 충족하지 못하는 비교예4, 비교예6 및 비교예7의 경우는 가장 낮은 인장강도 수준을 나타내고 있었다.

따라서, 본 발명에서 규정하는 성분계로 강의 조성을 제어하고 본 발명의 제조방법으로 강판을 제조하였을 때 충분한 강도를 얻을 수 있음을 확인할 수 있었다.

도 1은 냉각곡선에 따라 조직이 다르게 형성되는 개념을 나타내는 그래프이다.

Claims

C : 0.03~0.12중량%, Si : 0.1~1.0중량%, Mn : 0.5~1.5중량%, Cu : 0.1~0.6중량%, Cr : 0.2~1.5중량%, Ni : 0.1~0.5중량%, P : 0.05~0.15중량%, S : 0.03중량% 이하, Al : 0.01~0.1중량%, Nb : 0.01~0.05중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분계를 가지며, 베이나이트와 마르텐사이트를 주로 포함하며 초석 페라이트는 그 면적분율로 50% 이하 포함하는 조직을 가지는 내부조직을 가지는 것을 특징으로 하는 내후성이 우수한 고강도 열연강판.
제 1 항에 있어서, Ti : 0.01~0.05중량% 및 V : 0.01~0.05중량% 중에서 선택되는 1종 또는 2종 모두를 포함하는 것을 특징으로 하는 내후성이 우수한 고강도 열연강판.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 열연강판은 연연속압연에 의해 제조되고 두께가 1.0~2.0mm인 것을 특징으로 하는 내후성이 우수한 고강도 열연강판.
C : 0.03~0.12중량%, Si : 0.1~1.0중량%, Mn : 0.5~1.5중량%, Cu : 0.1~0.6 중량%, Cr : 0.2~1.5중량%, Ni : 0.1~0.5중량%, P : 0.05~0.15중량%, S : 0.03중량% 이하, Al : 0.01~0.1중량%, Nb : 0.01~0.05중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 성분계를 가지는 강재를 Ar3 변태점 이상의 열간압연 마무리 온도로 제한하여 열간압연하는 단계; 및

상기 열간압연된 강판을 50℃/초 이상의 속도로 냉각하하여 Bs 이하의 온도에서 권취하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 내후성이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법.
제 4 항에 있어서, 상기 강재는 Ti : 0.01~0.05중량% 및 V : 0.01~0.05중량% 중에서 선택되는 1종 또는 2종 모두를 포함하는 것을 특징으로 하는 내후성이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법.