CZ278300B6 - Pressure-tight joint of metal tubes - Google Patents
Pressure-tight joint of metal tubes Download PDFInfo
- Publication number
- CZ278300B6 CZ278300B6 CS895547A CS554789A CZ278300B6 CZ 278300 B6 CZ278300 B6 CZ 278300B6 CS 895547 A CS895547 A CS 895547A CS 554789 A CS554789 A CS 554789A CZ 278300 B6 CZ278300 B6 CZ 278300B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- sealing
- threads
- contact
- outer element
- joint
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 26
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims description 4
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- NKJOXAZJBOMXID-UHFFFAOYSA-N 1,1'-Oxybisoctane Chemical compound CCCCCCCCOCCCCCCCC NKJOXAZJBOMXID-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 claims description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000000573 anti-seizure effect Effects 0.000 claims 1
- 238000002513 implantation Methods 0.000 claims 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 8
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 5
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 5
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006353 environmental stress Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000009957 hemming Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000007943 implant Substances 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/02—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints allowing substantial longitudinal adjustment by use of a long screw-threaded part
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/001—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads
- F16L15/004—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads with axial sealings having at least one plastically deformable sealing surface
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
- Joints With Pressure Members (AREA)
- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Joints With Sleeves (AREA)
Description
Vynález se týká hermetického spoje kovových trubek, zejména trubek, používaných pro čerpání tekutin a jako pažnice vrtů, prováděných hlavně, ale ne výlučně, pro průzkum a těžbu uhlovodíků a geotermálních tekutin.
V těchto případech bývá spoj mezi dvěma trubkami proveden bud tak, že na jednom konci trubky se vyřeže vnější závit, a na druhém konci vnitřní závit (integrální spojka), nebo tak, že na obou koncích trubek se vyřežou vnější závity a potom pro jejich spojení se použije objímka s dvěma vnitřními závity (objímková spojka). Obvykle jsou tyto závity lichoběžníkové.
Tyto spoje však nemají jenom zajišťovat spojení příslušných trubek, a být dosti silné pro odolávání mechanickému namáhání, musí rovněž zabraňovat unikání kapalin a plynů, které trubkami proudí.
Těsnění může být provedeno vhodným vzájemným působením závitů na elementu pro zašroubování a elementu pro našroubování, nebo využitím vhodných těsnicích ploch, oddělených od závitů, které, když se k sobě řádně přitlačí, zabraňují průchodu tekutin. Tyto způsoby provedení mohou být samozřejmě spolu zkombinovány.
Je známo, že když kroutící moment, vyvinutý pro utahování spoje, je větší než mez průtažnosti materiálu, namáhání vzniká v závitech a v použitých doplňujících těsnicích zařízeních a může způsobit poškození, takže utěsnění provedené spojem není dále účinné, zvláště potom, co spoj byl opakovaně zašroubován a rozšroubován.
Tato nevýhoda byla eliminována vyvinutím závitu, popsaného v evropské patentové přihlášce EP 273 016, která bude dále citována.
Je však nicméně zřejmé, že popsané spoje mohou být dále vylepšovány vhodným přizpůsobením dotykových ploch a vložením speciálních těsnicích ploch (dále nazývaných hermetické kovové těsnění nebo kovové těsnění), aby se zlepšila šroubovatelnost v podmínkách množství cyklů zašroubování/vyšroubování a pokud se týká nadměrného kroutícího momentu, aby byly zaručeny nej lepší podmínky utěsnění v každé situaci.
Nadměrný kroutící moment může samozřejmě nevratně přetvořit geometrii těsnicích zařízení (nebo ploch) vzhledem k plastickým deformacím, které nastanou z nadměrného zatěžování, takže opětovné použití trubek je problematické nebo celkově nemožné. Trubka může snášet poškození právě když je použita poprvé a to může vyvolat jev koroze napětím.
Pro překonání těchto obtíží, j nutno kombinovat jedno nebo více těsnicích zařízení (hermetické kovové těsnění) s mechanickým elementem (sedlo), který může pozitivně omezovat vzájemné působení a zatěžování těsnicích zařízeních samotných, dokonce když se utahovací kroutící moment zvětšuje až za mez průtažnosti materiálu spoje.
-1CZ 273300 B6
Použití tohoto principu jsou známá, ale vzhledem k přijatému geometrickému řešení však nemohou zaručit požadovanou vysokou spolehlivost.
US patent č. 4 153 283 popisuje speciální kombinaci dotykových a těsnicích ploch, která využívá interakce mezi kulovou plochou elementu pro zašroubování s kuželovou plochou elementu pro našroubování (kovové těsnění), doplněné přídavným odstupňovaným plochým sedlem. Toto zařízení nechrání spoj od výše zmíněných vad. Ve skutečnosti, když je provedeno, první kontakt nastane mezi kuželovou plochou a kulovou plochou podél obvodové křivky, která se přeměňuje do konečné plochy deformací ve fázi utahování.
Poněvadž kontakt mezi těsnicími plochami je typu, který se vyznačuje prudkým zvyšováním zatížení, jak se zvyšuje pružná deformace, velmi snadno dojde místně k překročení meze pružnosti, dokonce i při použití malého zatížení, takže kulová plocha se deformuje plasticky a v případě usazování kolony pažnic spoj snadno teče. Po rozšroubování nelze většinou spoj znovu použít.
Dále v podobných spojích, které jsou použity správně, úhel ploch kuželových sedel je okolo 15 - 20° a to může být hodně, protože nadměrný kroutící moment může vytvářet radiální složku tlaku, která způsobí nebezpečí lokálního přetížení.
Aby byly překonány tyto nevýhody, je u jiných spojů kovové těsnění provedeno ve formě kontaktu dvou kuželových ploch, jedné na vnitřním elementu a druhé .na vnějším elementu, které je třeba perfektně vzájemně přizpůsobit. Tyto plochy jsou tvarovány tak, aby jejich dotek byl v dostatečném rozsahu (a' proto v podstatné délce jejich tvořící přímky, např. 5 až 10 mm).
V tomto případě jsou kontaktní přítlačné síly vždy docela malé a utěsnění závisí v podstatě na labyrintovém efektu, který vzniká při dotyku dvou kuželových ploch.
Tento typ spoje však vyžaduje extrémně přesné obrábění kuželových ploch, takže nastávají problémy technologické, ekonomické a s kontrolou kvality. Ve skutečnosti možnost slícování jedné plochy s druhou je vlastně nulová.
Aby byly odstraněny výše uvedené různé nedostatky, byl vyřešen hermetický spoj kovových trubek, zejména používaných pro čerpání tekutin a jako pažnice vrtů, se speciální kombinací ploch, které tvoří hermetické kovové těsnění, s možnou kombinací se speciálními těsnicími plochami, který sestává z vnitřního elementu s alespoň jedním vnějším lichoběžníkovým závitem a vnějšího elementu s odpovídajícími vnitřními závity, přičemž koncová část vnitřního elementu za každým závitem má kuželovou těsnicí plochu, skloněnou zejména v axiálním směru a eventuáln&-rovněž vnitřní dosedací plochu, také kuželovou, zejména napříč, přičemž tyto plochy spolupracují s podobnými těsnicími a dosedacími plochami na vnějším elementu a délka těsnicí plochy vnějšího elementu podle hlavní tvořící přímky je větší než délka odpovídající těsnicí plochy vnitřního elementu, podle vynálezu, jehož podstatou je, že zmíněné dvě těsnicí plochy vnitřního elementu a vnějšího elementu mají kuželovitost mezi 6,25 a 9,25 % , přičemž délka těsnicí plochy vnitřního elementu, která se dotýká odpovídající těsnicí
-2CZ 278300 B6 plochy vnějšího elementu je mezi 0,5 a 2,5 mm.
Zvláště výhodné je spojovat výše popsané kovové těsnění S' těsnicími plochami na vnitřním elementu a na odpovídajícím vnějším elementu, které; mají kužel s úhlem mezi 5 a 10° k rovině kolmé k ose spoje, přičemž zmíněné těsnicí plochy jsou činné pouze po vzájemné spolupráci a energizaci mezi závity a těsnicími plochami.
Termín energizace·je použit pro zamýšlené- dosažení minimálního stavu zatížení, které zabezpečuje:
- dostatečný tlak na boky závitů v dotyku pro zabránění vyšroubování kroutícím momentem menším než použitým pro zašroubování a rovněž pro vznik sekundárního těsnicího účinku podél závitu — dostatečný přítlak na těsnicí plochy pro zamezení vzniku netěsnosti za podmínek omezeného použití.
Spoj podle vynálezu může být proveden se všemi typy známých závitů nebo takovými, které lze odvodit ze známého stavu techniky, zejména jedno nebo vícechodými závity s jakýmkoli tvarem závitu, včetně hákovitých závitů, které se obvykle používají pro spoje, když vnitřní a vnější element mají doplňující se lichoběžníkové závity.
Vzájemná spolupráce těchto zmíněných závitů je redukována podle jednoho použitého schématu, ale je taková, že vrcholy závitů na vnějším elementu přiléhají přesně do odpovídajících den zá~. vitu na vnitřním elementu, jejich vrcholy naproti tomu se nedotýkají odpovídajících den závitů na vnějším elementu.
V hákovitém uspořádání tvoří boky profilů závitů, které vtahují vnitřní element do vnějšího elementu, negativní (hákovitý) úhel k rovině kolmé k ose spoje, přičemž zmíněný úhel je mezi 0 a -3°, zatímco druhé boky jsou nakloněny v tomtéž směru a vytvářejí úhel mezi 8 a 16° ke zmíněné rovině, a mezera mezi zmíněnými boky je od 0,035 do 0,35 mm.
Spoj podle vynálezu se s výhodou provádí se závity podle evropské patentové přihlášky EP 273 016. Tyto závity jsou takové, že vrcholy závitu na vnějším elementu perfektně přiléhají k odpovídajícím dnům závitu na vnitřním elementu, jehož vrcholy se nedotýkají odpovídajících den závitu na vnějším elementu (Antarův závit).
Jakožto příklad provedení takového závitování lze uvést spoj pažnicových trubek vrtů s průměrem 7'', který může být proveden se závitem s kuželovítostí 8,5 %, přičemž primární boky profilů závitů, které zůsul/ají v kontaktu po sestavení tvoří jmenovitý úhel 2’26's rovinou kolmou k ose spoje a sekundární boky jsou skloněny v opačném směru než primární ve jmenovitém úhlu 25° ke zmíněné rovině a jmenovitá vzdálenost mezi sekundárními boky je 0,05 mm, když je spoj sestaven.
Rozměry uvedené u obou výše zmíněných příkladů nejsou pouze jmenovité, mění se v závislosti na velikosti spoje.
-3CZ 278300 B6
Spoj podle vynálezu zahrnuje používání přídavných těsnicích zařízení, obsahujících například plastický těsnicí kroužek, vhodně umístěný mezi dvěma dotykovými plochami vnitřního a vnějšího elementu v pouzdru na.dotykové ploše vnějšího elementu.
Spoj kov na kov je takto chráněn před korozními činidly, které mohou být obsaženy v tekutinách, které přicházejí do styku s trubkami.
Další ochranu lze provést použitím olemování epoxydovými nebo fenolformaldehydovými pryskyřicemi, například vnitřní plochy spoje, v kontaktu se zmíněnými korozními činidly.
Speciální kombinace elementů, které pomáhají vytvářet hermetické kovové těsnění podle vynálezu, zejména v kombinaci se sedlem podle vynálezu, skýtají velké výhody ve srovnání s doposud známými spoji.
Sedlo s úhlem 5 -10° má ve skutečnosti větší odolnost vůči plastické deformaci, dokonce i v případě nadměrného kroutícího momentu. Ovšem úhel je takový, aby vznikl stav tangenciálního tahového napětí na hrotu, které zvyšuje dotykový přítlak mezi těsnicími plochami, aniž by však vznikla trvalá deformace.
Hermetické kovové těsnění, vytvořené dotykem mezi dvěma shodně kuželovitými plochami, z nichž jedna je dlouhá 0,5 - 2,5 mm, skýtá následující výhody:
ve srovnání s těsněními typu kuželovitá plocha/kulová plocha, je dosaženo dotyku ne po celé délce křivky, která se transformuje do· konečné plochy deformací během následného utahování, ale která nastává správně od začátku na obvodové ploše konečných rozměrů, která absorbuje velká zatížení před dosažením plastifikace;
- ve srovnání se spoji, které používají dotyk mezi dvěma kuželovými plochami, omezená velikost dotykové plochy podle vynálezu dovoluje dosáhnout vyššího dotykového přítlaku, a tak umožňuje vzájemné přizpůsobení, přičemž bezpečně zůstává v rozsahu pružné deformace.
I malou konečnou dosedací plochou podle vynálezu lze zajistit spolehlivou jednotnost dosedacího tlaku.
Tato výhoda je obzvláště důležitá, protože dovoluje přesný výpočet kroutícího momentu, potřebného pro zaručení dotyku, aniž by došlo k unikání spoje, když na spoj působí síly, které mohou způsobit jeho odkrytí. S jinými typy spojů je těchto podmínek dosaženo pouze tehdy, když je spoj proveden velmi přesně a vnitřní element je perfektně vyrovnán s vnějším elementem: něčeho takového však jistě nelze dosáhnout ve skutečné praxi.
Výhoda spoje podle vynálezu se dále zvyšuje s opakovanou montáží a demontáží, když se geometrie ploch celkově mění jako důsledek zatěžování.
Údaje, které jsou dále uvedeny, představují pouze ilustrativní příklad předcházejícího a nejsou nijak omezující na pole
-4CZ 278300 B6 působnosti a účely vynálezu.
Aby byla provedena kontrola bezvadnosti kovového těsnění podle vynálezu a jeho srovnání s dalšími dvěma spoji, provedenými známými metodami, byl vypočítán teoretický dosedací tlak, působící na kovové těsnění spoje, když se použije dotyková síla F = 105 kN.mrn2. Ocel, ze které byly spoje provedeny, měla mez průtažnosti 420 N.mm2. Střední průměr D spojů v těsnicích polohách byl 80 mm.
Tři různá kovová těsnění se vyznačovala:
a) teoreticky bodovým dotykem mezi kuželovou plochou a kulovou plochou (příklad pro srovnání);
b) dotykem mezi dvěma kuželovými plochami, podle vynálezu;
c) dotykem mezi dvěma velkými kuželovými plochami (příklad pro srovnání).
Teoretický dosedací tlak jako funkce rozměrů a síly, kterou jsou plochy k sobě tlačeny, může být vypočítán ve všech třech případech ze vzorce:
290 z— p _ ------- /f (Hertzianova dotyková hypotéza) π D la
F
Pb = pc = —----— (hypotéza velmi malého kužele) π D xb,c kde:
pa, Pb, pc = dosedací tlaky ve třech případech a, b, c
D = střední průměr spoje v těsnicích plochách
F = dotyková síla la = šířka oblasti dotyku v případě a, odhadnutá na 0,2 mm
1^ c = šířka oblastí dotyku v případech b a c ' rovnající se 2 a 5 mm.
Při nahražení a za předpokladu, že makroskopické pnutí je ke. s ^.antní v různých typech spoje, totiž, že
F = konst. = 105 kN.mrn’2, potom pa = 1870 N.mm2
Pb = 210 N.mm2 pc = 84 N.mm2
-5CZ 278300 B6
Tyto dosedací tlaky odhalují následující:
V případě a je mez průtažnosti oceli hodně překročena, takže v oblasti těsnění dojde k trvalé deformaci.
V případě c je pružná deformace sotva 0,01 %, takže utěsnění je zaručeno pouze tehdy, když geometrie je perfektní.
V případě b je hodnota optimální, protože je dosaženo pružné deformace 0,1 %, totiž poloviny meze průtažnosti.
Alternativně by bylo možno v případech a a c odvodit sílu F pro dosažení optimálního dosedacího tlaku (210 N.mm“2)· Avšak v případě a by bylo nutno použít velmi malou sílu F, což by mohlo vést k velmi obtížné kontrole v praxi, zatímco v případě c by požadovaná síla mohla být 2,5 krát vyšší než v případě b, takže zatěžování by bylo mnohem vyšší a poškodilo by těleso spoje.
Účinnost spoje podle vynálezu je dále zvýšena přítomností šedla, jak bylo popsáno. Kovové těsnicí spoje jsou často používány v hloubkových vrtech, kde jsou vysoká namáhání mechanická a od okolního prostředí (teplota tekutin a korozivost). Stlačení konce vnitřního elementu, způsobené energizací dotykových ploch, redukuje tahová zatížení na vnitřní ploše trubky v kontaktu s tekutinou, což zlepšuje odolnost spoje proti korozi napětím.
Podobně, v případě vrtů, které jsou buď plánovaně nebo náhodně odkloněny, jsou zatížení, zahrnutá v přenosu ohybového momentu spojem nižší a neutrální osa je posunuta k rubu klenby, čímž opět převládá mnohem příznivější stav napjatosti.
Pro speciální použití, zahrnující například prostředí, kde jsou korozivní tekutiny, jako H2S, je spoj podle vynálezu zvláště výhodný, když je proveden z ocelí Cr - Μη - V, obsahujících V, Ti a Nb, přičemž tyto oceli jsou zakaleny a popuštěny, takže mají temperovanou martenzitickou strukturu.
Navíc, když mají korozivní tekutiny vysokou teplotu - např. 150 °C - a případný vysoký obsah solí, může být spoj proveden z nerezové oceli nebo slitin na bázi niklu, popřípadě spojených se známými úpravami proti zadírání, jako je implantace vzácných kovů, nebo tvrzených elementů, nebo elektrolytických povlaků tvrzených a/nebo samomazných kovů (např. Ni + Cr).
Ve skutečnosti kombinace kovového těsnění a sedla podle vynálezu, popřípadě rovně s Antarovým závitem u prvního popsaného použitého typu a hákovitých závitů u druhého typu zajistí, že stav napjatosti tahem na ploše v kontaktu se zmíněnými tekutinami je vždy na takové nízké úrovni, že spoj je relativně necitlivý na korozi napětím.
Vynález bude nyní popsán detailněji s odkazem na přiložené výkresy, které znázorňují uspořádání, které je provedeno pouze jako příklad, bez jakéhokoli omezení pole působnosti vynálezu, přičemž
-6CZ 278300 B6 na obr. 1 je znázorněn axiální řez spojeni podle vynálezu, na obr. 2 detail jednoho provedení a na obr. 3 detail dalšího provedení.
Obr. 1 znázorňuje axiální řez sešroubovaným spojem, sestávajícím z vnitřního elementu 1 a vnějšího elementu 2, zatímco pro zjednodušení jsou oba závity - vnější i vnitřní -označeny stejnou vztahovou značkou 2·
Pole A zakrývá sedlo a kovové těsnění podle vynálezu. Dva detaily jsou znázorněny ve zvětšení na obr. 2 a obr. 3, z nichž obr. 2 znázorňuje počáteční fázi sestavování, když těsnicí plochy přicházejí do kontaktu a obr. 3 uspořádání po dotažení.
Obr. 2 a 3 ukazují část konce vnějšího elementu 2, kde za závitem 2 jsou dvě kuželové vnitřní plochy 9, 10, které ve spolupráci s odpovídajícími plochami vnitřního elementu 1 tvoří sedlo a kovové těsnění podle vynálezu.
Obr. 2 a 3 rovněž znázorňují koncovou část vnitřního elementu 1, kde za závitem 2 j® řada obecně kuželových ploch s různými úhly sklonu. Z nich plocha 4 přijde do kontaktu s odpovídající kuželovou vnitřní plochou 9 vnějšího elementu 2 a vytvoří tak hermetické kovové těsnění, zatímco dosedací plocha 5 přichází do kontaktu s odpovídající kuželovou vnitřní plochou 10 vnějšího elementu.
Tyto páry ploch 4, 9, 5, 10 mohou mít kuželovitost 6,25 až 9,25 % v případě prvního páru plochy 4, 9 a tvoří 6a 10° k rovině kolmé k ose spoje v případě druhého páru ploch 5, 10.
Jak lze vidět z vyobrazení, vnitřní plocha 2 j® mnohem větší než vnitřní plocha 12, takže kontakt mezi dvěma plochami je vždy zajištěn tímto způsobem podle vynálezu pro široký rozsah konstrukčních tolerancí.
Obr. 2 rovněž ukazuje první dotek těsnicích ploch 4, 2 před tím, než se těsnicí plochy 5, 10 dotknou a než je spoj dotažen.
Obr. 3 znázorňuje uspořádání spoje po jeho dokončení, když těsnicí plochy 5, 10 se rovněž dotýkají a spoj je v použitelném stavu.
Pro snazší grafické znázornění jsou dotykové plochy kovového těsnění nakresleny přehnaně, aby bylo možno snadněji pochopit činnost spoje.
Spoj podle vynálezu může být proveden bud na dvou trubkách, které mají vnitřní a vnější konec (integrální spojka), nebo se výhodně provede na trubkách s dvěma vnitřními konci s vnějšími závity, které se dohromady spojí pomocí objímek s jejich vnitřními závitovými konci (objímková spojka). Vnitřní část objímkových spojek je silnější poblíž středu, aby bylo možno přizpůsobit těsnění a zóny sedel.
-7CZ 278300 B6
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (7)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Hermetický spoj kovových trubek, zejména trubek, používaných pro čerpání tekutin a jako pažnice vrtů, sestávající z vnitřního elementu s alespoň jedním vnějším lichoběžníkovým závitem a vnějšího elementu s odpovídajícími vnitřními závity, přičemž koncová část vnitřního elementu za každým závitem má kuželovou těsnicí plochu, skloněnou v axiálním směru a případně vnitřní dosedací plochu, také kuželovou, uspořádanou v příčném směru, přičemž tyto plochy spolupracují s podobnými těsnicími a dosedacími plochami na vnějším elementu, délka těsnicí plochy vnějšího elementu podle hlavní tvořící přímky je větší než délka odpovídající těsnicí plochy vnitřního elementu, vyznačující se tím, že dvě těsnicí plochy (4, 9) vnitřního elementu (1) a vnějšího elementu (2) mají kuželovitost mezi 6,25 a 9,25 %, přičemž délka těsnicí plochy (4) vnitřního elementu (1), která se dotýká odpovídající těsnicí plochy (9) vnějšího elementu (2) je mezi 0,5 a 2,5 mm.
- 2. Hermetický spoj podle nároku 1, vyznačující se tím, že kužel na dosedacích plochách (5, 10) na vnitřním elementu (1) a na odpovídajícím vnějším elementu (2) je mezi 5a 10° k rovině kolmé k ose spoje, přičemž těsnicí dosedací plochy (5, 10) spolupracují pouze po interakci a energizaci mezi závity (3) a mezi těsnicími plochami (4, 9).
- 3. Hermetický spoj podle nároků 1 a 2, vyznačující se tím, že závity (3) jsou hákovitého typu.
- 4. Hermetický spoj podle nároků 1 a 2, vyznačující se tím, že závity (3) jsou Antarova typu.
- 5. Hermetický spoj podle nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že obsahuje doplňkové těsnicí zařízení, sestávající z těsnicího kroužku z plastického materiálu, umístěného mezi dvěma dosedacími plochami (5, 10) vnitřního a vnějšího elementu (1, 2), v pouzdru na dosedací ploše (10) vnějšího elementu (2).
- 6. Hermetický spoj podle nároků 1, 2 a 4, vyznačující se tím, že je proveden ze slitin ocelí, vybraných ze skupin Cr - Μη - V a Cr - Mo ocelí, obsahujících V, Ti a Nb, přičemž tyto oceli jsou zakaleny a popuštěny a mají temperovanou martenzitickou strukturu.
- 7. Hermetický sp,oj podle nároků 1, 2 a 3, vyznačující se tím, že je proveden z materiálu, vybraného z nerezové oceli a slitin ' na bázi Ni, eventuálně ve spojení s úpravami proti zadírání, jako je implantace vzácných kovů nebo tvrzených elementů, nebo elektrolytických povlaků tvrzených a/nebo samomazných kovů.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT8848411A IT1224745B (it) | 1988-10-03 | 1988-10-03 | Giunto a tenuta ermetica metallica per tubi |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS8905547A2 CS8905547A2 (en) | 1991-09-15 |
CZ278300B6 true CZ278300B6 (en) | 1993-11-17 |
Family
ID=11266388
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS895547A CZ278300B6 (en) | 1988-10-03 | 1989-09-29 | Pressure-tight joint of metal tubes |
Country Status (25)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4958862A (cs) |
EP (1) | EP0364413B1 (cs) |
JP (1) | JP3062820B2 (cs) |
KR (1) | KR950000608B1 (cs) |
CN (1) | CN1015198B (cs) |
AR (1) | AR248447A1 (cs) |
AT (1) | ATE124769T1 (cs) |
BR (1) | BR8905142A (cs) |
CA (1) | CA1321808C (cs) |
CZ (1) | CZ278300B6 (cs) |
DD (1) | DD284955A5 (cs) |
DE (3) | DE68923338T2 (cs) |
ES (1) | ES2014954T3 (cs) |
GR (1) | GR3017605T3 (cs) |
HK (1) | HK1005320A1 (cs) |
HR (1) | HRP940489B1 (cs) |
IT (1) | IT1224745B (cs) |
MX (1) | MX174243B (cs) |
MY (1) | MY104226A (cs) |
NO (1) | NO301852B1 (cs) |
OA (1) | OA09097A (cs) |
RO (1) | RO113763B1 (cs) |
RU (1) | RU2058505C1 (cs) |
SK (1) | SK278341B6 (cs) |
YU (1) | YU47908B (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ302148B6 (cs) * | 2000-06-20 | 2010-11-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas France | Trubkový závitový spoj |
Families Citing this family (69)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5338074A (en) * | 1989-03-02 | 1994-08-16 | The Hydril Company | Threaded pipe connection |
US5415442A (en) * | 1992-03-09 | 1995-05-16 | Marubeni Tubulars, Inc. | Stabilized center-shoulder-sealed tubular connection |
US5848813A (en) * | 1993-10-21 | 1998-12-15 | Albrecht; David E. | Threaded port for fluid flow connection |
FR2725773B1 (fr) * | 1994-10-13 | 1996-11-29 | Vallourec Oil & Gas | Assemblage filete pour tubes |
EP1387036B1 (en) * | 1994-10-19 | 2007-04-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd | Thread joint for tube |
WO1998054501A1 (en) * | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Screw joint for oil well pipe |
US6322110B1 (en) | 1997-08-11 | 2001-11-27 | Marubeni Tubulars, Inc. | Tubular connection |
EP0949441A4 (en) * | 1997-10-08 | 2006-09-06 | Sumitomo Metal Ind | SCREW CONNECTION FOR OIL PIPES AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
GB2358228B (en) * | 2000-01-13 | 2002-11-06 | Ian Harold Hignett | Improvements to pipe joints |
IT1318179B1 (it) * | 2000-07-17 | 2003-07-23 | Dalmine Spa | Giunzione filettata integrale per tubi. |
IT1318753B1 (it) * | 2000-08-09 | 2003-09-10 | Dalmine Spa | Giunzione filettata integrale a profilo continuo pr tubi |
US6811189B1 (en) * | 2000-10-04 | 2004-11-02 | Grant Prideco, L.P. | Corrosion seal for threaded connections |
JP3876656B2 (ja) * | 2001-07-13 | 2007-02-07 | 住友金属工業株式会社 | 管用ねじ継手 |
SE524155C2 (sv) * | 2002-05-22 | 2004-07-06 | Atlas Copco Secoroc Ab | Gängförband för borrsträng för slående bergborrning |
US6971685B2 (en) * | 2002-06-24 | 2005-12-06 | Weatherford/Lamb, Inc. | Multi-point high pressure seal for expandable tubular connections |
ITRM20020445A1 (it) * | 2002-09-06 | 2004-03-07 | Tenaris Connections Bv | Giunzione filettata per tubi. |
GB0227603D0 (en) * | 2002-11-27 | 2002-12-31 | Hsc S A L | Improved casino joints |
JP4691904B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2011-06-01 | Jfeスチール株式会社 | 油井鋼管用継手 |
US8177262B2 (en) * | 2005-07-28 | 2012-05-15 | Hydril Company Lp | Mid-seal for expandable connections |
FR2889727B1 (fr) * | 2005-08-09 | 2007-09-28 | Vallourec Mannesmann Oil Gas F | Joint filete tubulaire etanche aux liquides et aux gaz |
US7798536B2 (en) * | 2005-08-11 | 2010-09-21 | Weatherford/Lamb, Inc. | Reverse sliding seal for expandable tubular connections |
RU2338866C1 (ru) * | 2007-02-15 | 2008-11-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Тмк-Премиум Сервис" | Герметичное резьбовое соединение нефтепромысловых труб |
JP5250990B2 (ja) * | 2007-03-28 | 2013-07-31 | 新日鐵住金株式会社 | 油井管用ねじ継手 |
EP2006589B1 (en) | 2007-06-22 | 2011-08-31 | Tenaris Connections Aktiengesellschaft | Threaded joint with energizable seal |
DE602007011046D1 (de) | 2007-06-27 | 2011-01-20 | Tenaris Connections Ag | Gewindeverbindung mit unter Druck setzbarer Dichtung |
EP2017507B1 (en) * | 2007-07-16 | 2016-06-01 | Tenaris Connections Limited | Threaded joint with resilient seal ring |
EP2028402B1 (en) * | 2007-08-24 | 2010-09-01 | Tenaris Connections Aktiengesellschaft | Method for improving fatigue resistance of a threaded joint |
EP2028403B1 (en) | 2007-08-24 | 2011-04-13 | Tenaris Connections Aktiengesellschaft | Threaded joint with high radial loads and differentially treated surfaces |
WO2009093929A1 (ru) * | 2008-01-25 | 2009-07-30 | Obshhestvo S Ogranichennoj Otvetstvennost'ju "Tmk-Premium Servises" | Высокогерметичное резьбовое соединение |
ATE471433T1 (de) * | 2008-02-29 | 2010-07-15 | Tenaris Connections Ag | Gewindeverbindungsstück mit verbesserten elastischen dichtungsringen |
JP2009235874A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Tube Tech 株式会社 | 掘削工具用継手 |
AT506876B1 (de) * | 2008-06-03 | 2011-03-15 | Voestalpine Tubulars Gmbh & Co Kg | Rohrverbindung |
MX2011004112A (es) * | 2008-10-20 | 2011-10-11 | Sumitomo Metal Ind | Junta roscada para tubos de acero. |
EP2243920A1 (en) | 2009-04-22 | 2010-10-27 | Tenaris Connections Aktiengesellschaft | Threaded joint for tubes, pipes and the like |
US8561995B2 (en) * | 2009-06-30 | 2013-10-22 | Vetco Gray Inc. | Metal-to-metal annulus seal arrangement |
WO2011044691A1 (en) * | 2009-10-12 | 2011-04-21 | Kai Services Inc. | Pipe for the technical casing of a geological prospecting drilling rig |
WO2011044690A1 (en) * | 2009-10-12 | 2011-04-21 | Kai Services Inc. | Hermetic threaded connecting device for drill or casing pipes of technical casing of geological prospecting drilling rig |
WO2011044689A1 (en) * | 2009-10-12 | 2011-04-21 | Kai Services Inc. | Hermetic threaded connection of drill or casing pipes in technical casing for geological prospecting drilling well |
EP2325435B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-09-30 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures |
EP2372211B1 (en) | 2010-03-26 | 2015-06-03 | Tenaris Connections Ltd. | Thin-walled pipe joint and method to couple a first pipe to a second pipe |
RU2663541C2 (ru) * | 2010-07-20 | 2018-08-07 | АйТиТи Мэньюфэкчуринг Энтерпрайсиз, ЭлЭлСИ | Суспензионный насос |
US10215314B2 (en) * | 2010-08-23 | 2019-02-26 | Vallourec Oil And Gas France | Tubular threaded connection |
US9163296B2 (en) | 2011-01-25 | 2015-10-20 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment |
JP5849749B2 (ja) * | 2011-02-28 | 2016-02-03 | Jfeスチール株式会社 | 管用ねじ継手 |
CN102926674B (zh) * | 2011-08-11 | 2015-12-02 | 中国石油天然气集团公司 | 低压用气密封特殊螺纹接头 |
CN102720440B (zh) * | 2012-06-16 | 2015-09-02 | 无锡西姆莱斯石油专用管制造有限公司 | 高密封偏梯形螺纹套管接头 |
CN102829269B (zh) * | 2012-08-30 | 2014-06-04 | 中国石油天然气集团公司 | 地下储气库注气和采气用特殊螺纹接头 |
US9869139B2 (en) | 2012-11-28 | 2018-01-16 | Ultra Premium Oilfield Services, Ltd. | Tubular connection with helically extending torque shoulder |
US9677346B2 (en) | 2012-11-28 | 2017-06-13 | Ultra Premium Oilfield Services, Ltd. | Tubular connection with helically extending torque shoulder |
CA2897451C (en) | 2013-01-11 | 2019-10-01 | Tenaris Connections Limited | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
EP2789700A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
EP2789701A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
RU2536730C1 (ru) * | 2013-07-16 | 2014-12-27 | Общетво с ограниченной ответственностью Торгово-промышленная группа "Росал" | Герметичное резьбовое соединение для обсадных труб |
UA111782C2 (uk) * | 2014-10-23 | 2016-06-10 | Товариство З Обмеженою Відповідальністю "Інтерпайп Менеджмент" | Герметичне різьбове з'єднання металевих труб |
WO2017141538A1 (ja) * | 2016-02-19 | 2017-08-24 | Jfeスチール株式会社 | 油井管用ねじ継手 |
US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
US10434554B2 (en) | 2017-01-17 | 2019-10-08 | Forum Us, Inc. | Method of manufacturing a coiled tubing string |
MX2019007612A (es) * | 2017-01-18 | 2019-08-29 | Nippon Steel Corp | Conexion roscada. |
RU184435U9 (ru) * | 2017-11-14 | 2018-11-22 | Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" | Труба для скважин с высокогерметичным резьбовым соединением |
RU182758U1 (ru) * | 2017-12-26 | 2018-08-30 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Тмк-Премиум Сервис" | Резьбовое соединение насосно-компрессорных труб |
CN110359858B (zh) * | 2018-03-26 | 2020-09-04 | 中国石油天然气集团有限公司 | 油井管接头的密封结构的设计与制造方法、密封方法 |
CN109382496B (zh) * | 2018-12-28 | 2024-01-23 | 中信戴卡股份有限公司 | 冲头总成及包括该冲头总成的压铸机 |
RU2726758C1 (ru) * | 2019-04-25 | 2020-07-15 | Общество с ограниченной ответственностью "ПАЛИМАР" | Утяжеленная бурильная труба с двухупорным замковым резьбовым соединением |
CN110593774A (zh) * | 2019-10-30 | 2019-12-20 | 澳普洛钻探工具(无锡)有限公司 | 一种密封性钻杆外螺纹结构 |
RU2728105C1 (ru) * | 2019-12-11 | 2020-07-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тюменский индустриальный университет" | Резьбовое замковое коническое соединение бурильных труб и способ увеличения его несущей способности и ресурса работы |
RU198398U1 (ru) * | 2019-12-25 | 2020-07-03 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") | Резьбовое соединение для бурильных труб |
CN111322017B (zh) * | 2020-03-31 | 2024-07-05 | 天津钢管制造有限公司 | 一种直连型套管接头的增强型密封结构 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2111627A (en) * | 1935-07-15 | 1938-03-22 | Frank J Hinderliter | Rotary tool joint |
DE1533619B2 (cs) * | 1967-04-28 | 1970-06-11 | ||
NL155335C (cs) * | 1971-07-09 | 1900-01-01 | ||
JPS5211765B2 (cs) * | 1972-03-31 | 1977-04-02 | ||
FR2322322A1 (fr) * | 1975-08-29 | 1977-03-25 | Nova Hut Klementa Gottwalda | Jonction hermetique filetee de tubes |
GB1503395A (en) * | 1975-09-19 | 1978-03-08 | Attock Oilfield Equip | Pipe connector |
DE2641767B2 (de) * | 1976-09-14 | 1979-05-31 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Gewindeverbindung für ölfeldrohre |
JPS58157087U (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-20 | 日本鋼管株式会社 | 油井管用ネジ継手 |
JPS58187684A (ja) * | 1982-04-27 | 1983-11-01 | 新日本製鐵株式会社 | 油井用鋼管継手 |
US5423579A (en) * | 1983-01-17 | 1995-06-13 | Hydril Company | Tubular coupling with metal to metal seal |
US4600225A (en) * | 1983-12-23 | 1986-07-15 | Interlock Technologies Corporation | Tubular connection having a parallel chevron thread |
US4736967A (en) * | 1986-12-04 | 1988-04-12 | The Hydril Company | Tubular pin configuration to prevent galling while ensuring sealing |
IT1199343B (it) * | 1986-12-23 | 1988-12-30 | Dalmine Spa | Giunto perfezionato per tubi di rivestimento di pozzi |
-
1988
- 1988-10-03 IT IT8848411A patent/IT1224745B/it active
-
1989
- 1989-09-13 NO NO893657A patent/NO301852B1/no not_active IP Right Cessation
- 1989-09-28 CN CN89107552A patent/CN1015198B/zh not_active Expired
- 1989-09-28 CA CA000614142A patent/CA1321808C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-29 AT AT89830425T patent/ATE124769T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-09-29 DE DE68923338T patent/DE68923338T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-29 KR KR1019890014183A patent/KR950000608B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-09-29 SK SK5547-89A patent/SK278341B6/sk unknown
- 1989-09-29 EP EP89830425A patent/EP0364413B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-29 ES ES89830425T patent/ES2014954T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-29 JP JP1252512A patent/JP3062820B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-29 DE DE198989830425T patent/DE364413T1/de active Pending
- 1989-09-29 US US07/414,925 patent/US4958862A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-09-29 CZ CS895547A patent/CZ278300B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1989-10-02 MY MYPI89001341A patent/MY104226A/en unknown
- 1989-10-02 RU SU894742067A patent/RU2058505C1/ru active
- 1989-10-03 BR BR898905142A patent/BR8905142A/pt not_active IP Right Cessation
- 1989-10-03 DE DE8911779U patent/DE8911779U1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-03 AR AR89315080A patent/AR248447A1/es active
- 1989-10-03 DD DD89333271A patent/DD284955A5/de not_active IP Right Cessation
- 1989-10-03 OA OA59657A patent/OA09097A/xx unknown
- 1989-10-03 YU YU191689A patent/YU47908B/sh unknown
- 1989-10-03 RO RO141851A patent/RO113763B1/ro unknown
- 1989-10-03 MX MX017801A patent/MX174243B/es unknown
-
1994
- 1994-08-31 HR HRP-1916/89A patent/HRP940489B1/xx not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-10-03 GR GR950402718T patent/GR3017605T3/el unknown
-
1998
- 1998-05-25 HK HK98104486A patent/HK1005320A1/xx not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ302148B6 (cs) * | 2000-06-20 | 2010-11-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas France | Trubkový závitový spoj |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ278300B6 (en) | Pressure-tight joint of metal tubes | |
US6626471B2 (en) | Double flex seal for tubular connection | |
USRE30647E (en) | Tubular connection | |
US7334821B2 (en) | Premium threaded tubular joint comprising at least a threaded element with end lip | |
CA2418920C (en) | Screw threaded joint for continuous-profile tubes | |
RU2282779C2 (ru) | Резьбовое соединение для пластично расширяемого в радиальном направлении трубопровода | |
AU2007210216B2 (en) | Threaded pipe connection | |
WO2003093716A1 (en) | Threaded pipe joint | |
JP2002543345A (ja) | 多面型フランクを有するねじ形状 | |
MX2012005796A (es) | Junta tabular. | |
JP2006118720A (ja) | 管のねじ継手 | |
AU2017374654B2 (en) | Threaded joint for tubular component | |
EP3622209B1 (en) | Curvilinear sealing system | |
BRPI0416408B1 (pt) | Realization, by plastic expansion, of a tubular seal with overlaying (s) of local (is) and initial (is) | |
US20230037968A1 (en) | Metal seal weld-on connector for conductor casing | |
US20040108720A1 (en) | Double flex seal for tubular connection | |
EP3260649B1 (en) | Threaded joint for oil and gas pipes | |
RU2796572C1 (ru) | Резьбовое соединение и его применение | |
CN114945731A (zh) | 带有能抵抗升高扭矩的外肩部的部分自锁定接合的螺纹连接件 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MK4A | Patent expired |
Effective date: 20090929 |