CZ2014325A3 - Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby - Google Patents
Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2014325A3 CZ2014325A3 CZ2014-325A CZ2014325A CZ2014325A3 CZ 2014325 A3 CZ2014325 A3 CZ 2014325A3 CZ 2014325 A CZ2014325 A CZ 2014325A CZ 2014325 A3 CZ2014325 A3 CZ 2014325A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- removal
- rolling
- oriented
- strip
- hrc
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
Pás z orientované transfomátorové oceli se vyznačuje specifickým chemickým složením, magnetickými vlastnostmi a tím, že má hrubozrnnou mikrostrukturu s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7.degree.. Způsob výroby tohoto pásu vychází z CGO technologie, přičemž v dokončovací fázi přípravného válcování za tepla probíhá tváření při zvětšené velikosti deformací k dosažení požadovaných magnetických vlastností a hrubozrnné mikrostruktury.
Description
Vynález se týká pásu z orientované transformátorové oceli a způsobu jeho výroby.
Dosavadní stav techniky
Pásy z orientovaných transformátorových ocelí (tzv. Grain Oriented Electrical Steels - dále jen GOES) se používají na stavbu jader transformátorů. Kvalita pásu přímo ovlivňuje ztráty elektrické energie při její transformaci a hluk transformátoru.
V rámci Evropské unie platí pro posuzování vlastností GOES norma ČSN EN 10107. K základním vlastnostem pro posuzování kvality patří měrné ztráty (W/kg), magnetická polarizace (Tesla) a elektroizolační odpor izolačního povlaku pásu. Čím jsou nižší měrné ztráty a čím vyšší je magnetická polarizace pro danou tloušťku pásu, tím jsou magnetické vlastnosti tohoto pásu lepší. Podle jejich úrovně jsou vyrobené pásy zařazovány do jednotlivých jakostních stupňů („grade). Tloušťka vyráběných pásů se celosvětově ustálila na hodnotách 0,35; 0,30; 0,27 a 0,23 mm a šířka pásu se ustálila na 950 mm, resp. 1000 mm.
Hodnoty garantovaných magnetických vlastností pro
99962 (99962a)
-2) > » I Í * .:««·*· >9 * * * * · · jednotlivé jakosti pásů jmenovité tloušťky 0,35 mm dle normy ČSN EN 10107 pro běžné výrobky jsou uvedeny v tabulce 1.
Tabulka 1
Označení jakosti dle ČSN EN 10107 | Jmenovitá tloušťka [mm] | Maximální měrné ztráty [W.kg-1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: | Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.m’1 | |
1,5 Tesla | 1,7 Tesla | |||
M140-35S | 0,35 | 1,00 | 1,40 | 1,78 |
M150-35S | 0,35 | 1,05 | 1,50 | 1,78 |
M165-35S | 0,35 | 1,11 | 1,65 | 1,75 |
kde v souladu s normou ČSN EN 10107 označuje:
M elektrotechnickou ocel
140 stonásobek jmenovité hodnoty maximální měrné ztráty při 50 Hz ve wattech na kilogram a při 1,7 T;
stonásobek jmenovité tloušťky výrobku;
S běžné anizotropní výrobky (pro anizotropní výrobky s vysokou permeabilitou se používá písmeno P, srov. ífabulku 6) ;
Současná technologie výroby GOES jakostí pro běžné výrobky (běžně označovány jako Common Grain Oriented - dále jen CGO) obsahuje následující technologické kroky:
a) výroba vstupního materiálu, tj. za tepla válcovaný svitek (Hot Rolled Coil - dále jen HRC) s definovaným chemickým složením a definovaným úběrovým plánem válcování za tepla,
b) moření HRC,
c) 1. stupeň válcování za studená,
d) odmaštění pásu,
e) oduhličovací žíhání,
99962 (99962a)
f) 2. stupeň válcováni za studená,
g) odmaštění pásu,
h) následné nanášeni suspenze MgO, ch) vysokoteplotní žíhání,
i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a
j) termorovnací žíhání.
Pro krok a) je standardně používané složení GOES oceli uvedeno v 'Jabulce 2.
Tabulka 2
Obsah příslušných prvků [hm/. %] | ||||||||||
C | Mn | Si | P | S | Altot | Cu | n2 | Ti | Ti+Nb+V | |
min. | 0,028 | 0,23 | 2,90 | 0,015 | 0,47 | 0,0100 | ||||
max. | 0,045 | 0,30 | 3,30 | 0,040 | 0,035 | 0,030 | 0,60 | 0,06 | 0,06 | 0,0150 |
Standardní podmínky válcování a úběrový plán válcování za t tepla plynule lité bramy na HRC jsou uvedeny v Jabulce 3.
Tabulka 3
Cílová tl. HRC [mm] | Teplota ohřevu bramy [°C] | Doválcovací teplota: Výpočet [°C] | Navíjecí teplota: Výpočet [°C] | ||||||
2,5 | 1280 | 970 | 560 | ||||||
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm] | |||||||||
1. úběr | 2. úběr | 3. úběr | 4. úběr | 5. úběr | 6. úběr | 7. úběr | 8 . úběr | 9. úběr | 10. úběr |
19,33 121,00 | 18,18 99, 00 | 22,22 77,00 | 24,67 58,00 | 23,28 44,50 | 23, 60 34,00 | 55,29 15,20 | 55,26 6, 80 | 47,79 3,55 | 30,42 2,47 |
Krok b) - moření HRC, probíhá v H2SO4 o koncentraci až 13 %.
99962 (99962a)
-4•· ♦ t ·
Krok c) - 1. stupeň válcováni za studená, válcováni na mezitloušťku 0,65 mm, je standardně realizován na 4 úběry, a μ to podle úběrového plánu z ýabulky 4.
Tabulka 4
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hx [mm] | |||
1. úběr | 2. úběr | 3. úběr | 4. úběr |
25,10 1,85 | 29,73 1,30 | 29,23 0, 92 | 29, 35 0,65 |
Krok d) - odmaštěni pásu, probíhá v elektrolytické lázni vodného roztoku NaOH s aditivy.
V kroku e) - oduhličovací žíhání, je rychlost oduhličovacího žíhání přizpůsobena pásu mezitloušťky 0,65 mm. Využívá se intervalu rychlostí pohybu pásu 10,0 až 13,5 m/min. Složení oduhličovací atmosféry a teplota žíhání je optimalizována současně z pohledu dosažení oxidické vrstvy požadovaných vlastností, dostatečného snížení obsahu C a vytvoření podmínek pro průběh primární rekrystalizace. Oduhličení a průběhu primární rekrystalizace je dosaženo v poměrně širokém intervalu složení oduhličovací atmosféry 10 % H2 + 90 % N2 až 30 % H2 + 70 % N2 a v intervalu žíhacích teplot 820 až 860 °C.
Krok f) - 2. stupeň válcování za studená z mezitloušťky 0,65 mm na finální jmenovitou tloušťku 0,35 mm, je prováděn na h uběry podle úběrového plánu uvedeného tabulce 5.
9996&(99962a)
-5» * « · · * < ♦
Tabulka 5
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm] | |||
1. úběr | 2. úběr | 3. úběr | 4. úběr |
23,08 0,50 | 16, 00 0,42 | 11,90 0,37 | 10,27 0,332 |
V kroku g) , resp. h) - se odmaštěni a následné nanášeni suspenze MgO provádějí při rychlosti pohybu pásu do 88 m/min a koncentraci vodní suspenze MgO 80 až 100 g/1.
Krok ch) - vysokoteplotní žíhání, se provádí stacionárně ve svitku v poklopových pecích.
vysokoteplotního žíhání zahrnuje ohřev teplotu dehydratační výdrže 600 °C, rychlostí až 30 °C/h na teplotu rafinační výdrže 1200 °C, výdrž 26 h a následně řízené ochlazování.
Standardní rychlostí 30 výdrž 10 h, režim °C/h na ohřev
V kroku i) - se nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku provádí při rychlosti pohybu pásu do 27 m/min a při teplotě sušící pece průměrně 750 °C. Výsledná tloušťka izolačního povlaku je v intervalu 2,5 až 4,5 pm.
Krok j ) - termorovnací žíháni se provádí při teplotě žíhací pece 800 °C.
Rostoucí požadavky zákazníků však často převyšují i hodnoty garantované normou pro nej lepší jakosti běžných výrobků (CGO) v příslušných tloušťkách. Tyto požadavky se přibližují garantovaným hodnotám magnetických vlastností výrobků s vysokou permeabilitou. Značky jakostí pro výrobky s vysokou permeabilitou (běžně označovány jako High Grain Oriented - dále jen HGO) jsou označeny koncovkou „P (viz
9996Ž (99962a)
-6Tabulka 6) a jsou produkovány pomoci výrazně komplikovanější a nákladnější technologie.
Hodnoty garantovaných magnetických vlastností pro jednotlivé jakosti pásů jmenovité tloušťky 0,35 mm dle normy ČSN EN 10107 - výrobky s vysokou permeabilitou - jsou vedeny v tabulce 6.
Tabulka 6
Označeni jakosti dle ČSN EN 10107 | Jmenovitá tloušťka [mm] | Maximální měrné ztráty [W.kg’1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: | Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.irT1 | |
1,5 Tesla | 1,7 Tesla | |||
M125-35P | 0,35 | 0,92 | 1,25 | 1,88 |
Podstata vynálezu
Úkolem předloženého vynálezu je navrhnout pás GOES jmenovité tloušťky 0,35 mm, u kterého se magnetické vlastnosti alespoň přibližují hodnotám garantovaným normou ČSN EN 10107 pro výrobky s vysokou permeabilitou. Dále je úkolem předloženého vynálezu navrhnout způsob jeho výroby, a to obojí na základě CGO technologie.
Na základě dosažených, garantovavých magnetických vlastností jsou pásy podle předloženého vynálezu označovány AM125-35S. Pás z GOES jmenovité tloušťky 0,35 mm se podle předloženého vynálezu vyznačuje následujícími magnetickými vlastnostmi:
99962 (99962a)
-7Tabulka 7
Jmenovitá tloušťka [mm] | Maximální měrné ztráty [W.kg’1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: | Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.m’1 | ||
1,5 Tesla | 1,7 Tesla | |||
AM125-35S | 0,35 | 0,92 | 1,25 | 1,85 |
kde v souladu s normou ČSN EN 10107 označuje:
A symbol výrobce, tzn. přihlašovatele.
M elektrotechnickou ocel
125 stonásobek jmenovité hodnoty maximální měrné ztráty při
Hz ve wattech na kilogram, při odpovídající jmenovité tloušťce výrobku a při 1,7 T;
stonásobek jmenovité tloušťky výrobku;
S běžné anizotropní výrobky;
dále následujícím chemickým složením:
Tabulka 8
Obsah příslušných prvků [hm; %] | ||||||||||
C | Mn | Si | P | S | ALtot | Cu | n2 | Ti | Ti+Nb+V | |
min. | 0,028 | 0,23 | 3,00 | 0,015 | 0,47 | 0,0125 | ||||
max. | 0,038 | 0,28 | 3,20 | 0,017 | 0,012 | 0,017 | 0, 57 | 0,06 | 0,06 | 0,0150 |
a dále tím, že má hrubozrnnou mikrostrukturu s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace _ <-70 max. 7 .
Způsob výroby pásu GOES jmenovité tloušťky 0,35 mm obecně vychází z technologie CGO výroby GOES. Obsahuje tedy následující obecné kroky:
I
99962 (99962a)
-8J · · » · * · * ·
a) výroba vstupního materiálu, tj. HRC, s definovaným chemickým složením a definovaným úběrovým plánem válcování za tepla,
b) moření HRC,
c) 1. stupeň válcování za studená,
d) odmaštění pásu,
e) oduhličovací žíhání,
f) 2. stupeň válcování za studená,
g) odmaštění pásu,
h) následné nanášení suspenze MgO, ch) vysokoteplotní žíhání,
i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a
j) termorovnací žíhání.
Dále se za účelem dosažení požadovaných vlastností při válcování plynule lité bramy na HRC oproti stavu techniky obecně zvětšuje velikost deformací v dokončovací fázi přípravného válcování v kroku a) . Toto opatření je nezbytné pro dosažení zásadního zlepšení magnetických vlastností.
Výhodně se velikost deformací zvětšuje ve dvou posledních úběrech přípravného válcování za tepla.
Výhodně se zvětšuje velikost deformací i na začátku hotovního válcování v kroku a) ke snížení finální tloušťky HRC ze standardní tloušťky 2,5 nsal na 2,2 mm, zvláště výhodně pak až na 2,0 mm, a to při zachování počtu úběrů hotovního válcování.
Přípravné i hotovní válcování jsou dvě fáze válcování za tepla, tedy kroku a) . Jako přípravné válcování se označuje
1. -ť 6. úběr a jako dokončovací válcování se označuje 7. λ 10.
99962)(99962a)
-9úběr (viz tabulka 3 a Tabulka 9, kde je z důvodu jasnosti přípravné a hotovní válcování odděleno dvojitou čárou mezi 6. a 7. úběrem).
V kroku a) se výroba vstupního polotovaru - HRC s výše uvedeným chemickým složením provádí podle úběrového plánu válcování za tepla vratným způsobem na HRC jmenovité tloušťky c
2,0 mm podle Tabulky 9.
Tabulka 9
Cílová tl. HRC [mm] | Teplota ohřevu bramy [°C] | Doválcovací teplota: Výpočet/ skutečná [°C] | Navíjecí teplota: Výpočet// skutečná ve středu svitku [’C] | ||||||
2,0 | 1285 | 970 967 | 560 550 | ||||||
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%] /tl. pásu po úběru hi [mm] | |||||||||
1. úběr | 2 . úběr | 3. úběr | 4. úběr | 5. úběr | 6. úběr | 7. úběr | 8. úběr | 9. úběr | 10. úběr |
14,06 129,00 | 15, 49 109,02 | 18,33 89, 02 | 19,12 72,00 | 31,25 49,49 | 31,24 | 59,58 34,03 13,74 | 59,57 5,55 | 44,96 2,89 | 29, 99 2,02 |
Krok b) - moření HRC, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
Krok c) - 1. stupeň válcování za studená se provádí tak, že celková deformace je oproti stavu techniky v tomto kroku koncentrována do nižšího počtu úběrů (srov. Tabulku 4) s vyššími dílčími deformacemi, a to při zachování mezitloušťky, a to podle úběrového plánu válcování na
99962 (99962a)
-10mezitloušťku 0,65 mm na 3 úběry dle Tabulky 10.
Tabulka 10
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm] | ||
1. úběr | 2. úběr | 3. úběr |
32,50 | 37,04 | 23,53 |
2,00 | 1,35 | 0, 65 |
Krok d) beze změny. | - odmaštění pásu, probíhá oproti | stavu techniky | ||
Krok e) | oduhličovací žíhání, | probíhá | oproti | stavu |
techniky beze | změny. | |||
Krok f) | 2. stupeň válcování, | probíhá | oproti | stavu |
techniky beze změny.
Kroky g) a h) - odmaštěni a následné nanášení suspenze MgO, probíhají oproti stavu techniky beze změny.
Krok ch) - vysokoteplotní žíhání se oproti stavu techniky provádí se sníženou rychlostí mezi 8 až 15 °C/h ohřevu z dehydratační výdrže na rafinační výdrž k zajištění zásadního zlepšení průběhu sekundární rekrystalizace a orientovaného růstu zrna.
Krok i) - nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
Krok j) - termorovnací žíhání, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
99962 (99962a)
-11 Co se týká výsledných vlastnosti, má takto vyrobený pás zejména mimořádně nízké měrné ztráty, a to dosažené překvapivě u materiálu klasické Cu-Al-N koncepce chemického složení, vycházeje tedy z levnější výrobní technologie, než jaká je nezbytná pro produkci pásů pro výrobky s vysokou permeabilitou (HGO) s Al-N koncepcí chemického složení. Poměrně jednoduchými a nákladově příznivými opatřeními je tak oproti stavu techniky dosaženo kvalitativně vyšší úrovně výrobku.
'Sbruěný-popis obrázků—I
Obr. 1 představuje pro předmět vynálezu typickou hrubozrnnou mikrostrukturu CGO a obr. 2 představuje typický stupeň dezorientace magnetických domén do 7°, při zobrazení pomocí přístroje „domain viewer.
ťc i žfó dy tuséu. bz a tá&ic.
/Bopře—konkrýteu-rhe-pr-iklaťiťt—provedemr-ý
Vyrobený pás jmenovité tloušťky 0,35 mm orientované transformátorové oceli podle vynálezu s označením B80E, spadající do kategorie GOES, s magnetickými vlastnostmi vyhovujícími jakosti AM125-35S má konkrétní chemické složení ξ.
uvedené v Jabulce 11
Tabulka 11 .
Obsah příslušných prvků [hni/. %] | |||||||||
C | Mn | Si | P | s | Altot | Cu | n2 | Ti | Ti+Nb+V |
0,032 | 0,27 | 3,10 | 0,010 | 0,004 | 0,015 | 0,50 | 0,0088 | 0,0035 | 0,008 |
Z hodnot chemického složení vyplývá, že za účelem dosažení požadovaných vlastností je interval obsahu jednotlivých prvků
99962 (99962a)
-12.·*««** » · *·· pásu podle vynálezu oproti stavu techniky užší.
Tento pás se podle předloženého vynálezu vyznačuje magnetickými vlastnostmi podle íabulky 7.
Tabulka 7
Jmenovitá tloušťka [mm] | Maximální měrné ztráty [W.kg-1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: | Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.m“1 | ||
1,5 Tesla | 1,7 Tesla | |||
AM125-35S | 0,35 | 0,92 | 1,25 | 1,85 |
a dále tím, že má hrubozrnnou mikrostrukturu s velikostí polygonálniho feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7°. Tyto vlastnosti jsou znázorněny na připojeném obr. 1, resp. 2.
Způsob výroby pásu GOES jmenovité tloušťky 0,35 mm vychází z technologie CGO výroby GOES a obsahuje následující obecné kroky:
a) výroba vstupního materiálu, tj . HRC, s definovaným chemickým složením a definovaným úběrovým plánem válcování za tepla,
b) moření HRC,
c) 1. stupeň válcování za studená,
d) odmaštění pásu,
e) oduhličovací žíhání,
f) 2. stupeň válcování za studená,
g) odmaštění pásu,
h) následné nanášení suspenze MgO,
99962 (99962a) ch) vysokoteplotní žíháni,
i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a
j) termorovnací žíhání.
Příklad konkrétního úběrového plánu válcování za tepla vratným způsobem na HRC jmenovité tloušťky 2,0 mm je uveden v Xabulce 9.
Tabulka 9
Cílová tl. HRC [mm] | Teplota ohřevu bramy [°C] | Doválcovací teplota: Výpočet/ skutečná [°C] | Navíjecí teplota: Výpočet./ skutečná ve středu svitku [°C] | ||||||
2,0 | 1285 | 970 967 | 560 550 | ||||||
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%] /tl. pásu po úběru hj. [mm] | |||||||||
1. úběr | 2. úběr | 3. úběr | 4 . úběr | 5. úběr | 6. úběr | 7· úběr | 8. úběr | 9. úběr | 10. úběr |
14,06 129,00 | 15, 49 109,02 | 18,33 89,02 | 19,12 72,00 | 31,25 49, 49 | 31,24 34,03 | 59,58 13,74 | 59,57 5,55 | 44,96 2,89 | 29,99 2,02 |
Krok b) - moření HRC, probíhá v H2SO4 o koncentraci až 13 %.
Krok c) - 1. stupeň válcování za studená vratným způsobem se provádí tak, že celková deformace je oproti stavu techniky v tomto kroku koncentrována do nižšího počtu úběrů (srov. h
Xabulku 4) s vyššími dílčími deformacemi, a to při zachování mezitloušťky, a to podle úběrového plánu válcování na c mezitloušťku 0,65 mm na 3 úběry dle tabulky 10.
99962 (99962a)
-14Tabulka 10
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech | [%]/tl. pásu po | |
úběru hi [mm] | ||
1. úběr | 2. úběr | 3. úběr |
32,50 | 37,04 | 23,53 |
2,00 | 1,35 | 0,65 |
Krok d) odmaštěni pásu, probíhá v elektrolytické lázni vodného roztoku NaOH s aditivy.
Krok e) - oduhličovací žíhání, probíhá oproti stavu techniky beze změny, tzn. při teplotě 820 °C v atmosféře o složení 20 % H2 + 80 % N2 při rychlosti pásu 12,7 m/min.
Krok f) - 2. stupeň válcování vratným způsobem z mezitloušťky 0,65 mm na finální jmenovitou tloušťku 0,35 mm, probíhá oproti stavu techniky beze změny, a to podle úběrového plánu uvedeného Tabulce 5.
Tabulka 5
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm] | |||
1. úběr | 2. úběr | 3. úběr | 4. úběr |
23, 08 0,50 | 16, 00 0,42 | 11, 90 0,37 | 10,27 0, 332 |
Kroky g) a h) - odmaštění a následné nanášení suspenze MgO, se provádějí oproti stavu techniky beze změny při koncentraci MgO suspenze 80 g/1.
Krok ch) - vysokoteplotní žíhání pásu se provádí stacionárně ve svitku režimem tvořeným ohřevem rychlostí °C/h na teplotu dehydratační výdrže 600 °C; výdrží 10 h;
99962(99962a)
-15ohřevem rychlosti 10 °C/h na teplotu rafinačni výdrže 1200 °C; výdrži 26 h a řízeným ochlazováním. Snížení rychlosti ohřevu z dehydratační výdrže na rafinačni výdrž na rychlosti mezi 8 rG/hl až 15 °C/h zásadním způsobem zlepšuje průběh sekundární rekrystalizace a orientovaný růst zrna.
Krok i) - nanášení finálního fosfátového izolačního
povlaku | na pás se provádí | za standardních podmínek | při | |
rychlosti | 27 m/min, teplotě | sušící | pece průměrně 750 | °C. |
Výsledná | tloušťka izolačního | povlaku | je v intervalu 2,5 | až |
4,5 μτη. | ||||
Krok | j) - termorovnací | žíhání, | probíhá oproti stavu |
techniky beze změny při teplotě žíhací pece 800 °C.
Co se týká výsledných vlastností, vyznačují se tyto pásy zejména mimořádně nízkými měrnými ztrátami dosaženými u materiálu klasické Cu-Al-N koncepce chemického složení při využití levnější výrobní technologie, než jaká je nezbytná pro produkci pásů pro výrobky s vysokou permeabilitou (HGO) s Al-N koncepcí chemického složení.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY .11;i)r. Michal Havlík luivokitl a patentový zástupce 121)00 Praha 2, Málkova 2Pás z orientované transformátorové oceli, vyznačující se chemickým složením
Obsah příslušných prvků [hm/. %] C Mn 8 i P S Al,c:. Cu Ν'. Ti Ti-Mb+V min. 0,028 0,23 3 , 0 0 0 , 0 1. 5 0,4 7 0 , i 1 2 5 max . 0 ,038 0,28 3 , 2 0 0,017 0,012 0 , 0 1 7 0,57 0,06 0,06 0 , 3 1.5 0 následujícími magnetickými vlastnostmiJmenovitá t louš ťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg-1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnet ická polarizace pro H = 800 A.m 1,5 Tesla 1,7 Tesla AM125-35S 0 , 3 5 0 , 9 2 Ί O 1 1 , 8 5 a tím, že má hrubozrnnou mikrostrukturou s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7°. - 2. Pás podle nároku 2, vyznačující se chemickým složením:>’ů'J
C Ί Mn S i Obsah P příslušných prvků [hm], S A1. . Cu N- Ti Tn Nb · V 0,032 | 0,27 3 , 1 0 0 , 01.0 0 , 004 0 , 0 1 5 0 ,50 i 0, 0 0 8 8 J 0 , 0 0 3 5 0 , 0 0 8 Λ«-99962·(9Θ9626Η ♦ * • ··· - 3. Způsob výroby pásu z orientované transformátorové oceli apodle nároku 1 nebo 2, který obsahuje kroky:
a) výroba vstupního materiálu, tj . HRC, s definovaným chemickým složením a válcování za tepla, definovaným úběrovým plánem b) moření HRC, c) 1. stupeň válcování za studená, d) odmaštění pásu, e) oduhličovací žíhání, f) 2. stupeň válcování za studená, g) odmaštění pásu, h) následné nanášení suspenze MgO, ch) vysokoteplotní žíhání, i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a j) termorovnací žíhání, vyznačující se chemickým složením výchozího materiálu:Obsah příslušných prvků [hm/. %] C Mn Si. P S Altot Cu n2 Ti Tí+Nb+V min. 0,028 0,23 3,00 0,015 0,47 0,0125 max. 0,038 0,28 3,20 0,017 0,012 0,017 0,57 0,06 0,06 0,0150 přičemž v dokončovací fázi přípravného válcování za tepla v kroku a) probíhá tváření při zvětšené velikosti deformací k dosažení následujících magnetických vlastností18 99962 (99962d.doc)-18i t « «Jmenovitá tloušťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg’1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnetická pol. pro H = 800 A.m’1 1,5 Tesla 1,7 Tesla AM125-35S 0,35 0,92 1,25 1,85 a hrubozrnné mikrostruktury s velikosti polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7°. - 4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že se zvětšuje velikost deformaci ve dvou posledních úběrech přípravného válcování za tepla.
- 5. Způsob podle nároku 3 nebo 4, vyznačující se tím, že se zvětšuje velikost deformací i na začátku hotovního válcování za tepla v kroku a).
- 6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že se zvětšením velikosti deformací na začátku hotovního válcování za tepla vytváří HRC tloušťky 2,2 mm.
- 7. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že se zvětšením velikosti deformací na začátku hotovního válcování za tepla vytváří HRC tloušťky 2,0 mm, přičemž se postupuje podle následujícího úběrového plánu válcování za tepla vratným způsobem:18 99962 (99962a)
Cílová tl. HRC [mm] Teplota ohřevu bramy [°C] Doválcovaci teplota: Výpočet/ skutečná [°C] Navíjecí teplota: Výpočet./ skutečná ve středu svitku [°C] 2,0 1285 970 967 560 550 Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%] /tl. pásu po úběru hx [mm] 1. úběr 2. úběr 3. úběr 4. úběr 5. úběr 6. | 7. úběr | úběr 8. úběr 9. úběr 10. úběr 14,06 129,00 15,49 109,02 18,33 89,02 19,12 72,00 31,25 49, 49 31,24 59,58 34,03 13,74 59,57 5,55 44,96 2,89 29,99 2,02 - 8. Způsob podle některého z se tím, že se krok studená, provádí podle válcování na mezitloušťku nároků 3 až 7, vyznačujícíc) - 1. stupeň válcování za následujícího úběrového plánu 0,65 mm:
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm] 1. úběr 2. úběr 3. úběr 32, 50 37,04 23,53 2,00 1,35 0, 65 - 9. Způsob podle některého z nároků 3 až 8, vyznačující se tím, že se krok ch) - vysokoteplotní žíhání k zajištění zlepšení průběhu sekundární rekrystalizace a orientovaného růstu zrna provádí rychlostí mezi 8 až15 °C/h ohřevu z dehydratační výdrže na rafinační výdrž.
- 10. Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že se18 99962 (99962a)-20♦ 9 « * « « krok ch) - vysokoteplotní žíhání k zajištění zlepšení průběhu sekundární rekrystalizace a orientovaného růstu zrna provádí rychlostí 10 °C/h ohřevu z dehydratační výdrže na rafinační výdrž.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2014-325A CZ305521B6 (cs) | 2014-05-12 | 2014-05-12 | Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2014-325A CZ305521B6 (cs) | 2014-05-12 | 2014-05-12 | Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ2014325A3 true CZ2014325A3 (cs) | 2015-11-11 |
CZ305521B6 CZ305521B6 (cs) | 2015-11-11 |
Family
ID=54771282
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2014-325A CZ305521B6 (cs) | 2014-05-12 | 2014-05-12 | Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ305521B6 (cs) |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CS195091B1 (cs) * | 1977-07-28 | 1980-01-31 | Petr Pacl | Ocel pro výrobu orientovaných transformátorových pásů |
CS208383B1 (cs) * | 1978-05-31 | 1981-09-15 | Katerina Sedlecka | Ocel pro výrobu orientovaných transformátorových pásů |
CS236207B1 (cs) * | 1983-06-30 | 1985-05-15 | Jan Janok | Způsob výroby orientovaných transformátorových ’ pásů z oceli |
CS240278B1 (cs) * | 1983-06-30 | 1986-02-13 | Jiri Szlauer | Ocel pro orientované transformátorové pásy |
US5653821A (en) * | 1993-11-09 | 1997-08-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing oriented electrical steel sheet by heating slab at low temperature |
FR2731713B1 (fr) * | 1995-03-14 | 1997-04-11 | Ugine Sa | Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grains orientes pour la realisation notamment de circuits magnetiques de transformateurs |
DE19628136C1 (de) * | 1996-07-12 | 1997-04-24 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech |
AU2698097A (en) * | 1997-04-16 | 1998-11-11 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | New process for the production at low temperature of grain oriented electrical steel |
DE19881070C2 (de) * | 1997-06-27 | 2001-02-22 | Po Hang Iron & Steel | Verfahren zur Herstellung eines Stahlblechs mit magnetischer Vorzugsrichtung mit hoher magnetischer Flussdichte basierend auf einem Niedertemperaturplattenheizverfahren |
DE19735062A1 (de) * | 1997-08-13 | 1999-02-18 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech und Verwendung eines Stahls für Elektroblech |
EP0947597B2 (en) * | 1998-03-30 | 2015-06-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics |
AT507475B1 (de) * | 2008-10-17 | 2010-08-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl |
WO2011114178A1 (en) * | 2010-03-19 | 2011-09-22 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Process for the production of grain oriented electrical steel |
DE102011119395A1 (de) * | 2011-06-06 | 2012-12-06 | Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrostahlflachprodukts |
DE102011054004A1 (de) * | 2011-09-28 | 2013-03-28 | Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs |
-
2014
- 2014-05-12 CZ CZ2014-325A patent/CZ305521B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ305521B6 (cs) | 2015-11-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101921008B1 (ko) | 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 | |
KR101921401B1 (ko) | 방향성 전기 강판의 제조 방법 | |
KR101959646B1 (ko) | 저철손 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 | |
KR101421393B1 (ko) | 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 | |
JP6264450B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
KR101636191B1 (ko) | 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 | |
RU2599942C2 (ru) | Способ изготовления листа электротехнической текстурированной стали | |
Ros-Yañez et al. | Production of high silicon steel for electrical applications by thermomechanical processing | |
JP6123960B1 (ja) | 高けい素鋼板およびその製造方法 | |
CN109844156B (zh) | 用于制造电磁钢板的热轧钢板及其制造方法 | |
KR20180087374A (ko) | 무방향성 전기 강판, 및 무방향성 전기 강판의 제조 방법 | |
KR20140111276A (ko) | 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 | |
US10294544B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
US20190161817A1 (en) | Hot-rolled steel sheet for grain-oriented electrical steel sheet and method of producing same, and method of producing grain-oriented electrical steel sheet | |
KR20130125828A (ko) | 무방향성 전기 강 스트립 또는 시트, 그로부터 제조된 부품, 및 무방향성 전기 강 스트립 또는 시트를 제조하는 방법 | |
KR102251592B1 (ko) | 방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
KR20130045938A (ko) | 방향성 전기 강판 | |
JP6112050B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP6194866B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
WO2015025758A1 (ja) | 無方向性電磁鋼板とその熱延鋼板 | |
KR102407899B1 (ko) | 방향성 전기 강판 | |
AU2003232780B2 (en) | Non-grain oriented electrical steel strip or electrical steel sheet and method for producing the same | |
JP2018070974A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
KR102254944B1 (ko) | 방향성 전자 강판의 제조 방법 | |
CZ2014325A3 (cs) | Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20180512 |