CZ305521B6 - Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby - Google Patents

Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby Download PDF

Info

Publication number
CZ305521B6
CZ305521B6 CZ2014-325A CZ2014325A CZ305521B6 CZ 305521 B6 CZ305521 B6 CZ 305521B6 CZ 2014325 A CZ2014325 A CZ 2014325A CZ 305521 B6 CZ305521 B6 CZ 305521B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
removal
oriented
rolling
hrc
belt
Prior art date
Application number
CZ2014-325A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ2014325A3 (cs
Inventor
Dalibor Kajfoš
František Rosypal
Ondřej Žáček
Original Assignee
Arcelormittal Ostrava A.S.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Arcelormittal Ostrava A.S. filed Critical Arcelormittal Ostrava A.S.
Priority to CZ2014-325A priority Critical patent/CZ305521B6/cs
Publication of CZ2014325A3 publication Critical patent/CZ2014325A3/cs
Publication of CZ305521B6 publication Critical patent/CZ305521B6/cs

Links

Landscapes

  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Abstract

Pás z orientované transfomátorové oceli se vyznačuje specifickým chemickým složením, magnetickými vlastnostmi a tím, že má hrubozrnnou mikrostrukturu s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7.degree.. Způsob výroby tohoto pásu vychází z CGO technologie, přičemž v dokončovací fázi přípravného válcování za tepla probíhá tváření při zvětšené velikosti deformací k dosažení požadovaných magnetických vlastností a hrubozrnné mikrostruktury.

Description

Pas z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby
Oblast techniky
Vynález se týká pásu z orientované transformátorové oceli a způsobu jeho výroby.
Dosavadní stav techniky
Pásy z orientovaných transformátorových ocelí (tzv. Grain Oriented Electrical Steels - dále jen GOES) se používají na stavbu jader transformátorů. Kvalita pásu přímo ovlivňuje ztráty elektrické energie při její transformaci a hluk transformátoru.
V rámci Evropské unie platí pro posuzování vlastností GOES norma ČSN EN 10107. K základním vlastnostem pro posuzování kvality patří měrné ztráty (W/kg), magnetická polarizace (Tesla) a elektroizolační odpor izolačního povlaku pásu. Čím jsou nižší měrné ztráty a čím vyšší je magnetická polarizace pro danou tloušťku pásu, tím jsou magnetické vlastnosti tohoto pásu lepší. Podle jejich úrovně jsou vyrobené pásy zařazovány do jednotlivých jakostních stupňů („grade“).
Tloušťka vyráběných pásů se celosvětově ustálila na hodnotách 0,35; 0,30; 0,27 a 0,23 mm a šířka pásu se ustálila na 950 mm, resp. 1000 mm.
Hodnoty garantovaných magnetických vlastností pro jednotlivé jakosti pásů jmenovité tloušťky 0,35 mm dle normy ČSN EN 10107 pro běžné výrobky jsou uvedeny v tabulce 1.
Tabulka 1
Označení jakosti dle ČSN EN 10107 Jmenovitá tloušťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg*1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.m*1
1,5 Tesla 1,7 Tesla
M140-35S 0, 35 1,00 1,40 1,78
M150-35S 0,35 1,05 1,50 1,78
M165-35S 0,35 1,11 1, 65 1,75
kde v souladu s normou ČSN EN 10107 označuje:
M elektrotechnickou ocel
140 stonásobek jmenovité hodnoty maximální měrné ztráty při 50 Hz ve wattech na kilogram a při 1,7 T;
35 násobek jmenovité tloušťky výrobku;
S běžné anizotropní výrobky (pro anizotropní výrobky s vysokou permeabilitou se používá písmeno P, srov. tabulku 6);
Současná technologie výroby GOES jakostí pro běžné výrobky (běžně označovány jako 40 Common Grain Oriented - dále jen CGO) obsahuje následující technologické kroky:
- 1 CZ 305521 B6
a) výroba vstupního materiálu, tj. za tepla válcovaný svitek (Hot Rolled Coil - dále jen HRC) s definovaným chemickým složením a definovaným úběrovým plánem válcování za tepla,
b) moření HRC,
c) 1. stupeň válcování za studená,
d) odmaštění pásu,
e) oduhličovací žíhání,
f) 2. stupeň válcování za studená,
g) odmaštění pásu,
h) následné nanášení suspenze MgO, ío ch) vysokoteplotní žíhání,
i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a
j) termorovnací žíhání.
Pro krok a) je standardně používané složení GOES oceli uvedeno v tabulce 2.
Tabulka 2
Obsah příslušných prvků [hmotn.%]
C Mn Si P S Altot Cu n2 Ti Ti+Nb+V
min. 0, 028 0,23 2,90 0,015 0,47 0,0100
max. 0,045 0,30 3,30 0,040 0,035 0,030 0,60 0,06 0,06 0,0150
Standardní podmínky válcování a úběrový plán válcování za tepla plynule lité bramy na HRC, jsou uvedeny v tabulce 3.
Tabulka 3
Cílová tl. HRC [mm] Teplota ohřevu bramy [°C] Doválcovací teplota: Výpočet [°C] Navíjecí teplota: Výpočet [°C]
2,5 1280 970 560
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm]
1. úběr 2. úběr 3. úběr 4 . úběr 5. úběr 6. úběr 7. úběr 8. úběr 9. úběr 10. úběr
19,33 121,00 18,18 99,00 22,22 77,00 24,67 58,00 23,28 44,50 23, 60 34,00 55,29 15,20 55,26 6,80 47,79 3,55 30, 42 2,47
Krok b) - moření HRC, probíhá v H2SO4 o koncentraci 10 až 13 %.
-2CZ 305521 B6
Krok c) - 1. stupeň válcování za studená, válcování na mezitloušťku 0,65 mm, je standardně realizován na 4 úběry, a to podle úběrového plánu z tabulky 4.
Tabulka 4
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech ]%]/tl. pásu
po úběru hi [min]
1. úběr 2. úběr 3. úběr 4. úběr
25, 10 29,73 29,23 29, 35
1,85 1,30 0, 92 0, 65
Krok d) - odmaštění pásu, probíhá v elektrolytické lázni vodného roztoku NaOH s aditivy.
V kroku e) - oduhličovací žíhání, je rychlost oduhličovacího žíhání přizpůsobena pásu mezitloušťky 0,65 mm. Využívá se intervalu rychlostí pohybu pásu 10,0 až 13,5 m/min. Složení oduhličovací atmosféry a teplota žíhání je optimalizována současně z pohledu dosažení oxidické vrstvy požadovaných vlastností, dostatečného snížení obsahu C a vytvoření podmínek pro průběh primární rekrystalizace. Oduhličení a průběhu primární rekrystalizace je dosaženo v poměrně širokém intervalu složení oduhličovací atmosféry 10 % H2 + 90 % N2 až 30 % H2 + 70 % N2 a v intervalu žíhacích teplot 820 až 860 °C.
Krok f) - 2. stupeň válcování za studená z mezitloušťky 0,65 mm na finální jmenovitou tloušťku 0,35 mm, je prováděn na 4 úběry podle úběrového plánu uvedeného tabulce 5.
Tabulka 5
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm]
1. úběr 2. úběr 3. úběr 4. úběr
23,08 16, 00 11, 90 10,27
0,50 0, 42 0,37 0,332
V kroku g), resp. h) - se odmaštění a následné nanášení suspenze MgO provádějí při rychlosti pohybu pásu do 88 m/min a koncentraci vodní suspenze MgO 80 až 100 g/1.
Krok ch) - vysokoteplotní žíhání, se provádí stacionárně ve svitku v poklopových pecích. Standardní režim vysokoteplotního žíhání zahrnuje ohřev rychlostí 30 °C/h na teplotu dehydratační výdrže 600 °C, výdrž 10 h, ohřev rychlostí až 30 °C/h na teplotu rafmační výdrže 1200 °C, výdrž 26 h a následně řízené ochlazování.
V kroku i) - se nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku provádí při rychlosti pohybu pásu do 27 m/min a při teplotě sušicí pece průměrně 750 °C. Výsledná tloušťka izolačního povlaku je v intervalu 2,5 až 4,5 pm.
Krok j) - termorovnací žíhání se provádí při teplotě žíhací pece 800 °C.
-3 CZ 305521 B6
Rostoucí požadavky zákazníků však často převyšují i hodnoty garantované normou pro nejlepší jakosti běžných výrobků (CGO) v příslušných tloušťkách. Tyto požadavky se přibližují garantovaným hodnotám magnetických vlastností výrobků s vysokou permeabilitou. Značky jakostí pro výrobky s vysokou permeabilitou (běžně označovány jako High Grain Oriented - dále jen HGO) jsou označeny koncovkou „P“ (viz tabulka 6) a jsou produkovány pomocí výrazně komplikovanější a nákladnější technologie.
Hodnoty garantovaných magnetických vlastností pro jednotlivé jakosti pásů jmenovité tloušťky 0,35 mm dle normy ČSN EN 10107 - výrobky s vysokou permeabilitou - jsou vedeny v tabulce
6.
Tabulka 6
Označení jakosti dle ČSN EN 10107 Jmenovitá tloušťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg-1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.m1
1,5 Tesla 1,7 Tesla
M125-35P 0,35 0,92 1,25 1,88
Podstata vynálezu
Úkolem předloženého vynálezu je navrhnout pás GOES jmenovité tloušťky 0,35 mm, u kterého se magnetické vlastnosti alespoň přibližují hodnotám garantovaným normou ČSN EN 10107 pro výrobky s vysokou permeabilitou. Dále je úkolem předloženého vynálezu navrhnout způsob jeho výroby, a to obojí na základě CGO technologie.
Na základě dosažených, garantovaných magnetických vlastností jsou pásy podle předloženého vynálezu označovány AM125-35S. Pás z GOES jmenovité tloušťky 0,35 mm se podle předloženého vynálezu vyznačuje následujícími magnetickými vlastnostmi:
Tabulka 7
Jmenovitá tloušťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg'1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.m'1
1,5 Tesla 1,7 Tesla
AM125-35S 0,35 0, 92 1,25 1,85
kde v souladu s normou ČSN EN 10107 označuje:
A symbol výrobce, tzn. přihlašovatele.
M elektrotechnickou ocel
125 stonásobek jmenovité hodnoty maximální měrné ztráty při 50 Hz ve wattech na kilogram, při odpovídající jmenovité tloušťce výrobku a při 1,7 T;
-4CZ 305521 B6 stonásobek jmenovité tloušťky výrobku;
S běžné anizotropní výrobky; dále následujícím chemickým složením:
Tabulka 8
Obsah příslušných prvků [hmotn.%]
C Mn Si P S Altot Cu n2 Ti Ti+Nb+V
min. 0,028 0,23 3,00 0,015 0,47 0,0125
max. 0,038 0,28 3,20 0,017 0,012 0,017 0,57 0,06 0,06 0,0150
a dále tím, že má hrubozmnou mikrostrukturu s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7°.
Způsob výroby pásu GOES jmenovité tlouštky 0,35 mm obecně vychází z technologie CGO výroby GOES. Obsahuje tedy následující obecné kroky:
a) výroba vstupního materiálu, tj. HRC, s definovaným chemickým složením a definovaným úběrovým plánem válcování za tepla,
b) moření HRC,
c) 1. stupeň válcování za studená,
d) odmaštění pásu,
e) oduhličovací žíhání,
f) 2. stupeň válcování za studená,
g) odmaštění pásu,
h) následné nanášení suspenze MgO, ch) vysokoteplotní žíhání,
i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a
j) termorovnací žíhání.
Dále se za účelem dosažení požadovaných vlastností při válcování plynule lité bramy na HRC oproti stavu techniky obecně zvětšuje velikost deformací v dokončovací fázi přípravného válcování v kroku a). Toto opatření je nezbytné pro dosažení zásadního zlepšení magnetických vlastností.
Výhodně se velikost deformací zvětšuje ve dvou posledních úběrech přípravného válcování za tepla.
Výhodně se zvětšuje velikost deformací i na začátku hotovního válcování v kroku a) ke snížení finální tlouštky HRC za standardní tlouštky 2,5 na 2,2 mm, zvláště výhodně pak až na 2,0 mm, a to při zachování počtu úběrů hotovního válcování.
Přípravné i hotovní válcování jsou dvě fáze válcování za tepla, tedy kroku a). Jako přípravné válcování se označuje 1. až 6. úběr a jako dokončovací válcování se označuje 7. až 10. úběr (viz tabulka 3 a tabulka 9, kde je z důvodu jasnosti přípravné a hotovní válcování odděleno dvojitou čárou mezi 6. a 7. úběrem).
-5CZ 305521 B6
V kroku a) se výroba vstupního polotovaru - HRC s výše uvedeným chemickým složením provádí podle úběrového plánu válcování za tepla vratným způsobem na HRC jmenovité tloušťky 2,0 mm podle tabulky 9.
Tabulka 9
Cílová tl. HRC [mm] Teplota ohřevu bramy [°C] Doválcovací teplota: Výpočet/ skutečná [°C] Navíjecí teplota: Výpočet,,/ skutečná ve středu svitku [’C]
2,0 1285 970 967 560 550
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%] /tl. pásu po úběru hi [mm]
1. úběr 2. úběr 3. úběr 4. úběr 5. úběr 6. úběr 7. úběr 8. úběr 9. úběr 10. úběr
14,06 129,00 15, 49 109,02 18,33 89,02 19,12 72,00 31,25 49,49 31,24 34,03 59,58 13,74 59,57 5,55 44,96 2,89 29,99 2,02
ío Krok b) - moření HRC, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
Krok c) - 1. stupeň válcování za studená se provádí tak, že celková deformace je oproti stavu techniky v tomto kroku koncentrována do nižšího počtu úběrů (srov. Tabulku 4) s vyššími dílčími deformacemi, a to při zachování mezitloušťky, a to podle úběrového plánu válcování na mezi15 tloušťku 0,65 mm na 3 úběry dle Tabulky 10.
Tabulka 10
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po
úběru hi [mm]
1. úběr 2. úběr 3. úběr
32,50 37,04 23,53
2,00 1,35 0, 65
Krok d) - odmaštění pásu, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
Krok e) - oduhličovací žíhání, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
Krok f) - 2. stupeň válcování, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
-6CZ 305521 B6
Kroky g) a h) - odmaštění a následné nanášení suspenze MgO, probíhají oproti stavu techniky beze změny.
Krok ch) - vysokoteplotní žíhání se oproti stavu techniky provádí se sníženou rychlostí mezi 8 až 15 °C/h ohřevu z dehydratační výdrže na rafmační výdrž k zajištění zásadního zlepšení průběhu sekundární rekrystalizace a orientovaného růstu zrna.
Krok i) - nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
Krok j) - termorovnací žíhání, probíhá oproti stavu techniky beze změny.
Co se týká výsledných vlastností, má takto vyrobený pás zejména mimořádně nízké měrné ztráty, a to dosažené překvapivě u materiálu klasické Cu-Al-N koncepce chemického složení, vycházeje tedy z levnější výrobní technologie, než jaká je nezbytná pro produkci pásů pro výrobky s vysokou permeabilitou (HGO) s Al-N koncepcí chemického složení. Poměrně jednoduchými a nákladově příznivými opatřeními je tak oproti stavu techniky dosaženo kvalitativně vyšší úrovně výrobku.
Objasnění výkresů
Obr. 1 představuje pro předmět vynálezu typickou hrubozmnou mikrostrukturu CGO a obr. 2 představuje typický stupeň dezorientace magnetických domén do 7°, při zobrazení pomocí přístroje „domain viewer“.
Příklady uskutečnění vynálezu
Vybraný pás jmenovité tloušťky 0,35 mm orientované transformátorové oceli podle vynálezu s označením B80E, spadající do kategorie GOES, s magnetickými vlastnostmi vyhovujícími jakosti AM125-35S má konkrétní chemické složení uvedené v tabulce 11
Tabulka 11
Obsah příslušných prvků [hmotn.%]
c Mn Si P s Al„- Cu n2 Ti Ti+Nb+V
0, 032 0,27 3,10 0,010 0,004 0,015 0,50 0,0088 0,0035 0,008
Z hodnot chemického složení vyplývá, že za účelem dosažení požadovaných vlastností je interval obsahu jednotlivých prvků pásu podle vynálezu oproti stavu techniky užší.
Tento pás se podle předloženého vynálezu vyznačuje magnetickými vlastnostmi podle tabulky 7.
-7 CZ 305521 B6
Tabulka 7
Jmenovitá tloušťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg-1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnetická polarizace pro H = 800 A.m'1
1,5 Tesla 1,7 Tesla
AM125-35S 0,35 0,92 1,25 1,85
a dále tím, že má hrubozmnou mikrostrukturu s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7°. Tyto vlastnosti jsou znázorněny na připojeném obr. 1, resp. 2.
Způsob výroby pásu GOES jmenovité tloušťky 0,35 mm vychází z technologie CGO výroby GOES a obsahuje následující obecné kroky:
a) výroba vstupního materiálu, tj. HRC, s definovaným chemickým složením a definovaným úběrovým plánem válcování za tepla,
b) moření HRC,
c) 1. stupeň válcování za studená,
d) odmaštění pásu,
e) oduhličovací žíhání,
f) 2. stupeň válcování za studená,
g) odmaštění pásu,
h) následné nanášení suspenze MgO, ch) vysokoteplotní žíhání,
i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a
j) termorovnací žíhání.
Příklad konkrétního úběrového plánu válcování za tepla vratným způsobem na HRC jmenovité tloušťky 2,0 mm je uveden v tabulce 9.
-8CZ 305521 B6
Tabulka 9
Navíjecí
Doválcovací teplota:
Cílová tl. HRC Teplota ohřevu teplota: Výpočet./
[mm] bramy [ ’C] Výpočet/ skutečná ve
skutečná [°C] středu svitku
[°C]
970 560
2,0 1285 967 550
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%] /tl. pásu
P° úběru hi [mm]
1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8 • 9. 10.
úběr úběr úběr úběr úběr úběr úběr úběr úběr úběr
14,06 15,49 18,33 19,12 31,25 31,24 59,58 59, 57 44,96 29,99
129,00 109,02 89,02 72,00 49,49 34,03 13,74 5, 55 2,89 2,02
Krok b) - moření HRC, probíhá v H2SO4 o koncentraci 10 až 13 %.
Krok c) - 1. stupeň válcování za studená vratným způsobem se provádí tak, že celková deformace je oproti stavu techniky v tomto kroku koncentrována do nižšího počtu úběrů (srov. tabulku 4) s vyššími dílčími deformacemi, a to při zachování mezitloušťky, a to podle úběrového plánu vál10 cování na mezitloušťku 0,65 mm na 3 úběry dle tabulky 10.
Tabulka 10
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm]
1. úběr 2. úběr 3. úběr
32,50 37,04 23,53
2,00 1,35 0,65
Krok d) - odmaštění pásu, probíhá v elektrolytické lázni vodného roztoku NaOH s aditivy.
Krok e) - oduhličování žíhání, probíhá oproti stavu techniky beze změny, tzn. při teplotě 820 °C 20 v atmosféře o složení 20 % H2 + 80 % N2 při rychlosti pásu 12,7 m/min.
Krok f) - 2. stupeň válcování vratným způsobem z mezitloušťky 0,65 mm na finální jmenovitou tloušťku 0,35 mm, probíhá oproti stavu techniky beze změny, a to podle úběrového plánu uvedeného Tabulce 5.
-9CZ 305521 B6
Tabulka 5
Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech %]/tl. pásu
po úběru hi [mm]
1. úběr 2. úběr 3, úběr 4. úběr
23,08 16, 00 11,90 10,27
0,50 0, 42 0,37 0,332
Kroky g) a h) - odmaštění a následné nanášení suspenze MgO, se provádějí oproti stavu techniky beze změny při koncentraci MgO suspenze 80 g/1.
Krok ch) - vysokoteplotní žíhání pásu se provádí stacionárně ve svitku režimem tvořeným ohřevem rychlostí 30 °C/h na teplotu dehydratační výdrže 600 °C; výdrží 10 h; ohřevem rychlostí 10 °C/h na teplotu rafinaění výdrže 1200 °C; výdrží 26 h a řízeným ochlazováním. Snížení rychlosti ohřevu z dehydrataění výdrže na rafmační výdrž na rychlosti mezi 8 až 15 °C/h zásadním způsobem zlepšuje průběh sekundární rekrystalizace a orientovaný růst zrna.
Krok i) - nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku na pás se provádí za standardních podmínek při rychlosti 27 m/min, teplotě sušicí pece průměrně 750 °C. Výsledná tloušťka izolačního povlaku je v intervalu 2,5 až 4,5 pm.
Krok j) - termorovnací žíhání, probíhá oproti stavu techniky beze změny při teplotě žíhací pece 800 °C.
Co se týká výsledných vlastností, vyznačují se tyto pásy zejména mimořádně nízkými měrnými ztrátami dosaženými u materiálů klasické Cu-Al-N koncepce chemického složení při využití levnějšího výrobní technologie, než jaká je nezbytná pro produkci pásů pro výrobky s vysokou permeabilitou (HGO) s Al-N koncepcí chemického složení.

Claims (10)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Pás z orientované transformátorové oceli, vyznačující se chemickým složením
    Obsah příslušných prvků [hmotn. %] C Mn Si P S Al,c, Cu N; Tl Ti-Nb+V mi π. 0,028 0,23 3 , 0 0 0,015 4 '7 C , 0 1 2 5 ma x . 0,03 8 0, 28 3,2 0 0,017 0,012 0,01 7 0 , 5 7 0 , 0 6 0,06 0 , Oj 15 0
    následujícími magnetickými vlastnostmi
    - 10CZ 305521 B6
    Jmenovitá tloušťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg-1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnet leká polarizace pro H = 800 A.m - 1,5 Tesla 1,7 Τβ313 AM125- 35S 0,35 0, 92 1,25 L- 1,8 5 π,—-...—
    a tím, že má hrubozmnou mikrostrukturu s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7°.
  2. 2. Pás podle nároku 2, vyznačující se chemickým složením
    Obsah příslušných pr v k ΰ i hmotn. % | c Mn Si P c Al,„, Cu N- Tt Ti + íib , V 0, 032 0, 27 3,10 0,010 0, 004 0, 015 0,50 0,0088 0,0035 0,00 8
  3. 3. Způsob výroby pásu z orientované transformátorové oceli podle nároku 1 nebo 2, který obsahuje kroky:
    a) výroba vstupního materiálu, tj. HRC, s definovaným chemickým složením a definovaným úběrovým plánem válcování za tepla,
    b) moření HRC,
    c) 1. stupeň válcování za studená,
    d) odmaštění pásu,
    e) oduhličovací žíhání,
    f) 2. stupeň válcování za studená,
    g) odmaštění pásu,
    h) následné nanášení suspenze MgO, ch) vysokoteplotní žíhání,
    i) nanášení finálního fosfátového izolačního povlaku a
    j) termorovnací žíhání, vyznačující se chemickým složením výchozího materiálu
    Obsah příslušných prvků [hmotn. %] C Mn Si, P S Altot Cu n2 Ti Ti+Nb+V min. 0,028 0,23 3,00 0,015 0,47 0,0125 max. 0,038 0,28 3,20 0,017 0,012 0,017 0,57 0,06 0,06 0,0150
    přičemž v dokončovací fázi přípravného válcování za tepla v kroku a) probíhá tváření při zvětšené velikosti deformací k dosažení následujících magnetických vlastností
    - 11 CZ 305521 B6
    Jmenovitá tloušťka [mm] Maximální měrné ztráty [W.kg'1] při frekvenci 50 Hz a při magnetické polarizaci: Minimální magnetická pol. pro H = 800 A.rrT1 1,5 Tesla 1,7 Tesla AM125-35S 0,35 0,92 1,25 1,85
    a hrubozmné mikrostruktury s velikostí polygonálního feritického zrna 10 až 15 mm s ostře orientovanou texturou a orientovanými magnetickými doménami se stupněm dezorientace max. 7°.
  4. 4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že se zvětšuje velikost deformací ve dvou posledních úběrech přípravného válcování za tepla.
  5. 5. Způsob podle nároku 3 nebo 4, vyznačující se tím, že se zvětšuje velikost ío deformací i na začátku hotovního válcování za tepla v kroku a).
  6. 6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že se zvětšením velikosti deformací na začátku hotovního válcování za tepla vytváří HRC tloušťky 2,2 mm.
    15
  7. 7. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že se zvětšením velikosti deformací na začátku hotovního válcování za tepla vytváří HRC tloušťky 2,0 mm, přičemž se postupuje podle následujícího úběrového plánu válcování za tepla vratným způsobem:
    Cílová tl. HRC Teplota ohřevu bramy [°C] Doválcovací teplota: Výpočet/ skutečná [°C] Navíjecí teplota: Výpočet./ skutečná ve středu svitku [°C] [mm] 970 560 2,0 1285 967 550 Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%] /tl. pásu po úběru hi [mm] 1. 2. 3. 4. 5. 6. 1 7. 8 9. 10. úběr úběr úběr úběr úběr úběr I úběr úběr úběr úběr 14,06 15,49 18,33 19,12 31,25 31,24 59,58 59, 57 44,96 29,99 129,00 109,02 89,02 72,00 49,49 34,03 13,74 5, 55 2,89 2,02
  8. 8. Způsob podle některého z nároků 3 až 7, vyznačující se tím, že se krok c) 1. stupeň válcování za studená, provádí podle následujícího úběrového plánu válcování na mezitloušťku 0,65 mm:
    -12CZ 305521 B6
    Poměrná deformace ε v jednotlivých úběrech [%]/tl. pásu po úběru hi [mm] 1. úběr 2. úběr 3. úběr 32,50 37,04 23,53 2, 00 1,35 0, 65
  9. 9. Způsob podle některého z nároků 3 až 8, vyznačující se tím, že se krok ch) vysokoteplotní žíhání k zajištění zlepšení průběhu sekundární rekrystalizace a orientovaného
    5 růstu zrna provádí rychlostí mezi 8 až 15 °C/h ohřevu z dehydratační výdrže na rafmační výdrž.
  10. 10. Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že se krok ch) - vysokoteplotní žíhání k zajištění zlepšení průběhu sekundární rekrystalizace a orientovaného růstu zrna provádí rychlostí 10 °C/h ohřevu z dehydratační výdrže na rafmační výdrž.
CZ2014-325A 2014-05-12 2014-05-12 Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby CZ305521B6 (cs)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2014-325A CZ305521B6 (cs) 2014-05-12 2014-05-12 Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2014-325A CZ305521B6 (cs) 2014-05-12 2014-05-12 Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2014325A3 CZ2014325A3 (cs) 2015-11-11
CZ305521B6 true CZ305521B6 (cs) 2015-11-11

Family

ID=54771282

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2014-325A CZ305521B6 (cs) 2014-05-12 2014-05-12 Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby

Country Status (1)

Country Link
CZ (1) CZ305521B6 (cs)

Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CS195091B1 (cs) * 1977-07-28 1980-01-31 Petr Pacl Ocel pro výrobu orientovaných transformátorových pásů
CS208383B1 (cs) * 1978-05-31 1981-09-15 Katerina Sedlecka Ocel pro výrobu orientovaných transformátorových pásů
CS236207B1 (cs) * 1983-06-30 1985-05-15 Jan Janok Způsob výroby orientovaných transformátorových ’ pásů z oceli
CS240278B1 (cs) * 1983-06-30 1986-02-13 Jiri Szlauer Ocel pro orientované transformátorové pásy
DE19628136C1 (de) * 1996-07-12 1997-04-24 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech
US5653821A (en) * 1993-11-09 1997-08-05 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Method for manufacturing oriented electrical steel sheet by heating slab at low temperature
WO1998046801A1 (en) * 1997-04-16 1998-10-22 Acciai Speciali Terni S.P.A. New process for the production at low temperature of grain oriented electrical steel
WO1999002742A2 (en) * 1997-06-27 1999-01-21 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Method for manufacturing high magnetic flux density grain oriented electrical steel sheet based on low temperature slab heating method
DE19735062A1 (de) * 1997-08-13 1999-02-18 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech und Verwendung eines Stahls für Elektroblech
CZ284873B6 (cs) * 1995-03-14 1999-03-17 Usinor Způsob výroby elektrického ocelového plechu s orientovanými krystaly, zejména pro transformátory
EP0947597A2 (en) * 1998-03-30 1999-10-06 Nippon Steel Corporation Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
WO2010043578A1 (de) * 2008-10-17 2010-04-22 Siemens Vai Metals Technologies Gmbh & Co Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl
WO2011114178A1 (en) * 2010-03-19 2011-09-22 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Process for the production of grain oriented electrical steel
DE102011119395A1 (de) * 2011-06-06 2012-12-06 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrostahlflachprodukts
DE102011054004A1 (de) * 2011-09-28 2013-03-28 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs

Patent Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CS195091B1 (cs) * 1977-07-28 1980-01-31 Petr Pacl Ocel pro výrobu orientovaných transformátorových pásů
CS208383B1 (cs) * 1978-05-31 1981-09-15 Katerina Sedlecka Ocel pro výrobu orientovaných transformátorových pásů
CS236207B1 (cs) * 1983-06-30 1985-05-15 Jan Janok Způsob výroby orientovaných transformátorových ’ pásů z oceli
CS240278B1 (cs) * 1983-06-30 1986-02-13 Jiri Szlauer Ocel pro orientované transformátorové pásy
US5653821A (en) * 1993-11-09 1997-08-05 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Method for manufacturing oriented electrical steel sheet by heating slab at low temperature
CZ284873B6 (cs) * 1995-03-14 1999-03-17 Usinor Způsob výroby elektrického ocelového plechu s orientovanými krystaly, zejména pro transformátory
DE19628136C1 (de) * 1996-07-12 1997-04-24 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech
WO1998046801A1 (en) * 1997-04-16 1998-10-22 Acciai Speciali Terni S.P.A. New process for the production at low temperature of grain oriented electrical steel
WO1999002742A2 (en) * 1997-06-27 1999-01-21 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Method for manufacturing high magnetic flux density grain oriented electrical steel sheet based on low temperature slab heating method
DE19735062A1 (de) * 1997-08-13 1999-02-18 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech und Verwendung eines Stahls für Elektroblech
EP0947597A2 (en) * 1998-03-30 1999-10-06 Nippon Steel Corporation Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
WO2010043578A1 (de) * 2008-10-17 2010-04-22 Siemens Vai Metals Technologies Gmbh & Co Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl
WO2011114178A1 (en) * 2010-03-19 2011-09-22 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Process for the production of grain oriented electrical steel
DE102011119395A1 (de) * 2011-06-06 2012-12-06 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrostahlflachprodukts
DE102011054004A1 (de) * 2011-09-28 2013-03-28 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs

Also Published As

Publication number Publication date
CZ2014325A3 (cs) 2015-11-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101959646B1 (ko) 저철손 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
US9290824B2 (en) Method of producing grain-oriented electrical steel sheet
JP5975076B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
US10294543B2 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
KR101587967B1 (ko) 무방향성 전기 강 스트립 또는 시트, 그로부터 제조된 부품, 및 무방향성 전기 강 스트립 또는 시트를 제조하는 방법
JP6264450B2 (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5667977B2 (ja) 高炭素熱延鋼板およびその製造方法
US10134513B2 (en) High silicon steel sheet having excellent productivity and magnetic properties and method for manufacturing same
US11505845B2 (en) Soft high-silicon steel sheet and manufacturing method thereof
EP2679695A1 (en) Non-oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing same
US10294544B2 (en) Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
TW201610171A (zh) 無方向性電磁鋼板及其製造方法以及電動機芯及其製造方法
JP6559784B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
US20180237876A1 (en) Method for producing a grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip
KR101512090B1 (ko) 우수한 자성 특성을 구비한 방향성 실리콘 강의 제조 방법
JP5790953B2 (ja) 無方向性電磁鋼板とその熱延鋼板
JP6194866B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
AU2003232780B2 (en) Non-grain oriented electrical steel strip or electrical steel sheet and method for producing the same
JP2003504508A (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5839172B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
CN106591554B (zh) 一种能提高低温高磁感取向硅钢磁性能的一次冷轧方法
CZ305521B6 (cs) Pás z orientované transformátorové oceli a způsob jeho výroby
JP2015212403A (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2013007105A (ja) 条鋼の製造方法
CZ27278U1 (cs) Pás z orientované transformátorové oceli

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20180512